JP2000303802A

JP2000303802A - 蒸気タービン

Info

Publication number: JP2000303802A
Application number: JP11118350A
Authority: JP
Inventors: Itaru Murakami; 格村上
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1999-04-26
Filing date: 1999-04-26
Publication date: 2000-10-31

Abstract

(57)【要約】【課題】温度６５０℃以上の蒸気を使用しても無駄のな
い安定した運転ができるようにした蒸気タービンを提供
する。【解決手段】本発明に係る蒸気タービンは、Ｆｅ基超合
金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オーステナイト系合金鋼のう
ち、いずれかを選択したタービンロータ７と、Ｎｉ基超
合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オーステナイト系合金鋼のう
ち、いずれかを選択したタービン翼１，２と、オーステ
ナイト系合金鋼で作製したパッキンリング１１とを備え
た。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、温度が６５０℃以
上の蒸気を作動流体とする蒸気タービンに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、蒸気タービンは、流入する蒸気
の圧力、温度を高くするほどその出力および熱効率を高
くさせることができるとされている。このため、蒸気タ
ービンは蒸気条件として、昭和３０年代の圧力５．８８
ＭＰａ、温度４８５℃の非再熱から昭和４２年後半以後
にかけて圧力２４．１２ＭＰａ、温度５３８℃／５６６
℃の一段再熱や５３８℃／５５２℃／５６６℃の二段再
熱に増加させて単機容量の増加と熱効率の向上を図って
きた。

【０００３】最近では、一段再熱の場合、蒸気温度５３
８℃／５６６℃または５３８℃／５３８℃がほぼ定着し
ている。

【０００４】しかし、最近のように、温暖化現象や環境
破壊等が地球規模のレベルでクローズアップされている
今日、火力発電プラントの分野でも燃料の消費をより一
層少なくさせて単機容量を増加させる研究開発が行われ
ており、その一つに蒸気温度を６５０℃以上にすること
が目標値とされている。

【０００５】蒸気温度を６５０℃にする場合、解決すべ
き多くの問題点が残されている中で、タービン材につい
ては強度的な保証が得られてきているものの、蒸気ター
ビン全体としては未だ多くの未解決な問題があり、現在
も検討中である。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従来、火力発電プラン
トは、蒸気タービンに使用するタービンロータ、タービ
ンノズル、タービン動翼等のタービン材にフェライト系
耐熱鋼を使用してきたが、蒸気温度がさらに高温化され
ると、その強度保証が難しくなってきている。このた
め、例えば特公昭６０−３１８９８号公報、特公昭６０
−５４３８５号公報、特開平７−３４２０２号公報、特
開平８−３６９７号公報等にはこの高温化に対処できる
ように改良された耐熱鋼が開示されている。

【０００７】しかし、蒸気タービンに流入する蒸気の温
度が６５０℃以上といわゆる超高温、超々高温と言われ
る分野では、上述公報に開示された耐熱鋼においても充
分な強度保証を維持させることは難しいものと言われて
いる。

【０００８】最近、高温化に対処させるため、タービン
ノズル、タービン動翼等タービン材には、Ｎｉ基合金と
して代表されるオーステナイト系合金鋼が適用されてい
る。

【０００９】しかし、Ｎｉ基合金などのオーステナイト
系合金鋼は、熱伝導率が低く、線膨張係数が高い材質を
もっているため、タービンケーシングやシール用のパッ
キンリングに適用されるフェライト・マルテンサイト系
合金鋼に較べて熱伸びが大きい。このため、蒸気タービ
ンは、運転中に発生する遠心力に伴う伸びに、上述の熱
伸びが加わって、パッキンリングのタービンロータへの
ラビング（接触）やタービン動翼の頂部に設けたパッキ
ンリングのタービンケーシングへのラビングの発生のお
それがある。

【００１０】このラビングの発生を避けるため、パッキ
ンリングのクリアランス（隙間）を大きく設定すること
も考えられるが、クリアランスを大きくすると、蒸気漏
れになり、蒸気の無駄な消費につながる。

【００１１】また、タービンノズル等は、オーステナイ
ト系合金鋼を使用すると、蒸気に直接晒されていること
もあって熱伸びが発生するが、その際、その熱伸びがタ
ービンケーシングに拘束され、熱応力となる。この熱応
力の発生を低く抑えるには、タービンケーシングも線膨
張係数の大きいタービン材を採用し、タービンノズルと
もどもタービンケーシングも熱伸びを大きくすることも
考えられるが、静止時にクリアランスを最小に設定して
も径が大きい側ほど熱伸びが大きくなり、むしろ蒸気漏
れの要因になってしまう。

【００１２】また、オーステナイト系合金鋼の場合、大
型の鋼塊の製造に限界があり、軸受等のタービン大型部
品の製造を難しくしている。このため、タービンロータ
にオーステナイト系合金鋼を使用する場合でも、軸受は
フェライト・マルテンサイト系合金鋼を使用している。

【００１３】しかし、異種の材料を使用すると、タービ
ンロータと軸受にはゴーリング（かじり）の発生の可能
性がある。

【００１４】このように、蒸気タービンは、蒸気の超高
温化に伴ってタービン材としてオーステナイト系合金鋼
を使用しても多くの問題点が残されており、何らかの新
たな改善策が求められていた。

【００１５】本発明は、このような事情に基づいてなさ
れたもので、蒸気が超高温化されても無駄のない安定し
た運転ができるようにした蒸気タービンを提供すること
を目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明に係る蒸気タービ
ンは、上記目的を達成するために、請求項１に記載した
ように、Ｆｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オーステナ
イト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービンロー
タと、Ｎｉ基超合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オーステナイ
ト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービン翼と、
オーステナイト系合金鋼で作製したパッキンリングとを
備えたものである。

【００１７】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項２に記載したように、Ｆ
ｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オーステナイト系合金
鋼のうち、いずれかを選択したタービンロータと、Ｎｉ
基超合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オーステナイト系合金鋼
のうち、いずれかを選択したタービン動翼と、オーステ
ナイト系合金鋼で作製したパッキンリングと、オーステ
ナイト系合金鋼で作製したタービンケーシングとを備え
たものである。

【００１８】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項３に記載したように、タ
ービンロータに植設されたタービン動翼の頂部に対峙
し、かつタービンケーシングに係合するパッキンリング
を備えた蒸気タービンにおいて、上記パッキンリングを
複数に分割してリング片を形成し、各リング片間にばね
を介装させたものである。

【００１９】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項４に記載したように、パ
ッキンリングを６つのリング片に分割させたものであ
る。

【００２０】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項５に記載したように、パ
ッキンリングを係合させるタービンケーシングに、リン
グ片収容室に連通する蛇行状の通路を形成したものであ
る。

【００２１】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項６に記載したように、Ｆ
ｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オーステナイト系合金
鋼のうち、いずれかを選択したタービンロータと、Ｎｉ
基超合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オーステナイト系合金鋼
のうち、いずれかを選択したタービンノズルとを備えた
ものである。

【００２２】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項７に記載したように、タ
ービンノズルとタービン動翼を組み合せたタービン段落
を軸方向に沿って複数段にして備えたタービンロータ
と、このタービンロータを軸支する軸受を備えた蒸気タ
ービンにおいて、上記軸受に軸支されるタービンロータ
のジャーナル部にオーバレイ溶接部を形成したものであ
る。

【００２３】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項８に記載したように、オ
ーバレイ溶接部をフェライト・マルテンサイト系合金鋼
で形成したものである。

【００２４】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項９に記載したように、タ
ービンノズルとタービン動翼を組み合せたタービン段落
を軸方向に沿って複数段にして備えたタービンロータ
と、このタービンロータを軸支する軸受を備えた蒸気タ
ービンにおいて、上記軸受に軸支されるタービンロータ
のジャーナル部にスリーブを嵌装させたものである。

【００２５】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１０に記載したように、
スリーブをフェライト・マルテンサイト系合金鋼で作製
したものである。

【００２６】また、本発明に係る蒸気タービンは、上記
目的を達成するために、請求項１１に記載したように、
請求項１〜６に記載の蒸気タービンにおいて温度６５０
℃以上の蒸気を使用するものである。

【００２７】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る蒸気タービン
の実施形態を図面および図面に付した符号を引用して説
明する。

【００２８】図１は、本発明に係る蒸気タービンの概略
断面図である。

【００２９】本実施形態に係る蒸気タービンは、温度６
５０℃以上の蒸気を使用し、その蒸気（主流）の流れに
沿ってタービンノズル１とタービン動翼２とを組み合せ
たタービン段落３を複数段にして配置する軸流タイプに
なっている。

【００３０】また、タービンノズル１は、周方向に沿っ
て列状に配置するとともに、頭部側をタービンケーシン
グ４に係合させたダイヤフラム外輪５で支持し、その底
部側をダイヤフラム内輪６で支持する。また、ダイヤフ
ラム内輪６は、タービンロータ（タービン軸）７との間
にラビリンス８を備えたパッキンリング９を設け、蒸気
をシールし、漏洩防止を図っている。

【００３１】一方、タービン動翼２は、タービンノズル
１に対流して周方向に沿って列状に配置するとともに、
その頂部にラビリンス１０を備えたパッキンリング１１
に対峙してシュラウド１２を備え、その底部をタービン
ロータ７に一体形成するタービンディスク１３に植設し
て支持されている。

【００３２】また、タービンディスク１３は、バランス
ホール１４を利用して漏洩蒸気を次の段落に案内させて
次の段落を冷却させている。

【００３３】このような構成を備えた蒸気タービンにお
いて、タービンロータ材はＦｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合
金鋼、オーステナイト系合金鋼のうち、いずれかが選択
される。また、タービン動翼材は、Ｎｉ基超合金鋼、Ｃ
ｏ基超合金鋼、オーステナイト系合金鋼のうち、いずれ
かが選択される。さらに、パッキンリング材はオーステ
ナイト系合金鋼が設定される。なお、タービンロータ材
のＦｅ基超合金鋼は、具体的にはＡ２８６であり、ター
ビン動翼材のＮｉ基超合金鋼は、具体的にはＮｉｍｏｎ
ｉｃ１０５であり、パッキンリング材のオーステナイト
系合金鋼は、具体的にはＳＵＳ３２１である。

【００３４】また、本実施形態に係る蒸気タービンは、
図２（ａ）に示すように、組立時、パッキンリング１１
を収容するタービンケーシング４の係合溝４ａに比較的
広い空間４ｂを周方向に沿って形成しておき、図２
（ｂ）に示すように、運転時、パッキンリング１１の熱
伸びを許す構成になっている。この場合、タービンケー
シング材は、オーステナイト系合金鋼が選定される。

【００３５】図３は、タービンノズル材、タービン動翼
材、タービンロータ材、パッキンリング材として従来か
ら使用されていたフェライト・マルテンサイト系合金
鋼、具体的には１２Ｃｒ鍛鋼の線膨張係数と本実施形態
に係る蒸気タービンのタービンノズル材またはタービン
動翼材としてのＮｉｍｏｎｉｃ１０５、タービンロータ
材としてのＡ２８６、パッキンリング材としてのＳＵＳ
３２１のそれぞれの線膨張係数とを対比させた線図であ
る。

【００３６】この線図において、本実施形態に適用する
タービンロータ材およびタービン動翼材の線膨張係数
は、従来から使用されているフェライト・マルテンサイ
ト系合金鋼のそれに較べて約５０％以上大きくなってい
る。

【００３７】しかし、本実施形態では、パッキンリング
材にオーステナイト系ステンレス鋼を採用し、パッキン
リング９の線膨張係数をタービン動翼２やタービンロー
タ７のそれよりも大きくしている。パッキンリング１１
は、線膨張係数の高いものを選定しても、蒸気から直接
に受ける熱がタービン動翼２やタービンロータ７に較べ
て受けにくいから、実質、熱伸びがタービン動翼２やタ
ービンロータ７に較べて低い。

【００３８】したがって、パッキンリング１１の熱伸び
と、タービン動翼２とタービンロータ７との熱伸びの和
とを較べた場合、その差は少ない。

【００３９】このように、本実施形態では、蒸気が６５
０℃以上の超高温になっても、タービン動翼２、タービ
ンロータ７およびパッキンリング９等のタービン構成部
品の材料を、蒸気から受ける熱の大小を勘案して選択
し、各タービン構成部品の熱伸びに基づく差分を低くし
て蒸気の漏れを少なくさせたので、蒸気の超高温化に基
づく高出力化および高熱効率化に寄与することができ
る。

【００４０】図４は、本発明に係る蒸気タービンに適用
するパッキンリングの実施形態を示す概略斜視図で、図
４中、（ａ）はパッキンリングの静止時の状態を、
（ｂ）はパッキンリングの運転時の状態をそれぞれ示し
ている。なお、第１実施形態の構成部品と同一部分には
同一符号を付す。

【００４１】本実施形態に係るパッキンリング１１は、
タービン動翼２の頂部に設けられ、その周方向に沿って
６つに分割したリング片１５ａ，１５ｂに区分けし、各
リング片１５ａ，１５ｂの間にばね１６ａ，１６ｂを装
着させたものである。

【００４２】また、本実施形態に係るパッキンリング１
１は、図５に示すように、各リング片１５ａ，１５ｂ間
に装着したばね１６ａ，１６ｂのばね定数を蒸気圧力差
を考慮して設定するようになっている。すなわち、ター
ビンロータ７に植設したタービン動翼２に対峙するリン
グ片１５ａ，１５ｂをタービンケーシング４に係合させ
る際、そのタービンケーシング４には、蛇行状の通路１
７とリング片収容室１８とが形成される。

【００４３】このように形成されたタービンケーシング
４において、蛇行状の通路１７からリング片収容室１８
に案内された蒸気は、各リング片１５ａ，１５ｂの頭部
側を押圧する。その一方でタービン動翼２の頂部を漏洩
する蒸気は、各リング片１５ａ，１５ｂの底部側を押圧
する。このとき、各リング片１５ａ，１５ｂの頭部側と
各リング片１５ａ，１５ｂの底部側との間に圧力差が生
じると、各リング片１５ａ，１５ｂとタービンケーシン
グ４側に移動して蒸気の漏洩を増加させるか、あるいは
各リング片１５，ａ１５ｂがタービン動翼２側に移動し
てラビング（接触）のおそれがある。

【００４４】本実施形態は、このような点を考慮したも
ので、各リング片１５ａ，１５ｂの頭部側および底部側
のそれぞれに与えられる蒸気の圧力を経験上から割り出
し、この圧力差に見合うようにばね１６ａ，１６ｂのば
ね常数を設定したものである。なお、ばね定数の設定に
あたっては、上述の圧力差のほかにタービンケーシング
材、パッキンリング材、タービン動翼材の各線膨張係数
も充分に考慮される。

【００４５】このように、本実施形態は、蒸気温度６５
０℃以上で使用する各リング片１５ａ，１５ｂを６つに
分割し、各リング片１５ａ，１５ｂ間にばね１６ａ，１
６ｂを装着させるとともに、各リング片１５ａ，１５ｂ
を係合させるタービンケーシング４を蛇行状の通路１７
と比較的広いリング片収容室１８とに形成する一方、ば
ね１６ａ，１６ｂのばね定数を設定するにあたり、各リ
ング片１５ａ，１５ｂの頭部側および底部側のそれぞれ
に作用する蒸気の圧力差および各部品材の線膨張係数を
充分に考慮して設定したので、各リング片１５ａ，１５
ｂを運転状態に応じて適正位置に維持させることがで
き、ラビングの防止と相俟って蒸気漏れを低く抑えるこ
とかてき、蒸気タービンに安定運転を行わせることがで
きる。

【００４６】図６は、タービンノズル１とタービンロー
タ７とのそれぞれの材料を対象とする本発明に係る蒸気
タービンの実施形態を示す概略断面図である。

【００４７】本実施形態は、タービンロータ材としてＦ
ｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オーステナイト系合金
鋼のうち、いずれかを選択するとともに、タービンノズ
ル材としてＮｉ基超合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オーステ
ナイト系合金鋼のうち、いずれかを選択したものであ
る。また、タービンロータ材としてのＦｅ基超合金鋼の
具体例は、Ａ２８６であり、タービンノズル材としての
Ｎｉ基合金鋼の具体例はＮｉｍｏｎｉｃ１０５である。

【００４８】なお、図６で示した蒸気タービンの構成
は、図１で示したものと同一なので、同一符号を付すに
とどめ、その説明を省略する。

【００４９】本実施形態に適用するタービンロータ材お
よびタービンケーシング材の線膨張係数は、図３からも
わかるように、従来から使用されているフェライト・マ
ルテンサイト系合金鋼のそれに較べて約５０％以上大き
くなっている。

【００５０】しかし、本実施形態では、タービンロータ
材にＦｅ基超合金鋼を採用し、タービンロータ７の線膨
張係数をタービンノズル１のそれよりも大きくしてい
る。タービンロータ７は、線膨張係数の高いものを選定
しても、蒸気から直接に受ける熱がタービンノズル１に
較べて受けにくいから、実質、熱伸びがタービンノズル
１に較べて低い。

【００５１】したがって、タービンノズル７の熱伸びと
タービンロータ７の熱伸びとを較べても、その差は少な
い。

【００５２】このように、本実施形態では、蒸気が６５
０℃以上の超高温になっても、タービンノズル１とター
ビンロータ７の材料を、蒸気から受ける熱の大小を勘案
して選択し、各タービン構成部品の熱伸びに基づく差分
を低くして蒸気の漏れを少なくさせたので、蒸気の超高
温化に基づく高出力化および高燃効率化に寄与すること
ができる。

【００５３】図７は、タービンロータ７のジャーナル部
を対象とする本発明に係る蒸気タービンの実施形態を示
す一部切欠概略斜視図である。なお、第１実施形態の構
成部分と同一部分には同一符号を付す。

【００５４】本実施形態に係る蒸気タービンは、タービ
ンノズル１とタービン動翼２とを組み合せたタービン段
落３を複数段にして備えたタービンロータ７と、タービ
ンロータ７のジャーナル部１９を軸受２０とをタービン
ケーシング４に収容させる構成になっている。

【００５５】また、本実施形態に係る蒸気タービンは、
タービンロータ７のジャーナル部１９に、図８で示すよ
うに、オーバレイ（肉盛り）溶接部２１が形成される。
このオーバレイ溶接部２１は、Ｆｅ基超合金鋼、具体的
にはＡ２８６製のタービンロータ７に対し、フェライト
・マルテンサイト系合金鋼、例えばＣｒＭｏ系低合金鋼
で施工し、軸受２０と同質材に設定したものである。

【００５６】なお、本実施形態では、タービンロータ７
のジャーナル部１９にオーバレイ溶接部２１を形成した
が、この実施形態に限らず、例えば図９に示すように、
タービンロータ７のジャーナル部１９に軸受２０と同質
材、具体的にはフェライト・マルテンサイト系合金鋼の
スリーブ２２を嵌装させてもよい。スリーブ２２をジャ
ーナル部１９に嵌装させる場合、予め焼付ばめしておい
たスリーブ２２をジャーナル部１９に嵌装後、タービン
ロータ７の端部に継手の接続施工が行なわれる。

【００５７】このように、本実施形態では、タービンロ
ータ７のジャーナル部１９にオーバレイ溶接部２１およ
びスリーブ２２のうち、いずれかを選択して設け、ジャ
ーナル部１９を軸受２０と同質材に形成したので、運転
中、ゴーリング（かじり）の発生を防止することがで
き、蒸気タービンに安定運転を行わせることができる。

【発明の効果】以上説明のとおり、本発明に係る蒸気タ
ービンは、蒸気から受ける熱の大小を勘案してタービン
構成部品の材料を選択し、各タービン構成部品の熱伸び
に基づく差分を低くして蒸気漏れを少なくさせたので、
蒸気の超高温化に基づく高出力化および高熱効率化に寄
与することができる。

【００５８】また、本発明に係る蒸気タービンは、ター
ビンロータのジャーナル部を軸受と同質材に施行加工
し、運転中に発生するゴーリングを抑制したので、ター
ビン構成部品に安定運転を行わせることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る蒸気タービンの概略断面図。

【図２】パッキンリングとタービンケーシングとの係合
関係を示す本発明に係る蒸気タービンの実施形態を示す
図で、（ａ）は組立時を、または（ｂ）は運転時をそれ
ぞれ示している。

【図３】本発明に係る蒸気タービンに使用される各構成
部品の材料と従来から使用されている材料との線膨張係
数とを対比させた線膨張係数線図。

【図４】本発明に係る蒸気タービンに適用するパッキン
リングの実施形態を示す概略正面図で、（ａ）はパッキ
ンリングの静止時の状態を、（ｂ）はパッキンリングの
運転時の状態をそれぞれ示している。

【図５】本発明に係る蒸気タービンに適用するパッキン
リングをタービンケーシングに組み込んだときの状態を
示す模式図。

【図６】タービンノズルとタービンケーシングとのそれ
ぞれの材料を対象とする本発明に係る蒸気タービンの実
施形態を示す概略断面図。

【図７】タービンロータのジャーナル部を対象とする本
発明に係る蒸気タービンの実施形態を示す一部切欠概略
斜視図。

【図８】図７で示したジャーナル部の部分拡大模式図。

【図９】図７で示したジャーナル部の変形例を示す部分
拡大模式図。

【符号の説明】

１タービンノズル２タービン動翼３タービン段落４タービンケーシング４ａ係合溝４ｂ空間５ダイヤフラム外輪６ダイヤフラム内輪７タービンロータ８，１０ラビリンス９，１１パッキンリング１２シュラウド１３タービンディスク１４バランスホール１５ａ，１５ｂリング片１６ａ，１６ｂばね１７通路１８リング片収容室１９ジャーナル部２０軸受２１オーバレイ溶接部２２スリーブ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｆｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オー
ステナイト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービ
ンロータと、Ｎｉ基超合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オース
テナイト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービン
翼と、オーステナイト系合金鋼で作製したパッキンリン
グとを備えたことを特徴とする蒸気タービン。
【請求項２】Ｆｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オー
ステナイト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービ
ンロータと、Ｎｉ基超合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オース
テナイト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービン
動翼と、オーステナイト系合金鋼で作製したパッキンリ
ングと、オーステナイト系合金鋼で作製したタービンケ
ーシングとを備えたことを特徴とする蒸気タービン。
【請求項３】タービンロータに植設されたタービン動
翼の頂部に対峙し、かつタービンケーシングに係合する
パッキンリングを備えた蒸気タービンにおいて、上記パ
ッキンリングを複数に分割してリング片を形成し、各リ
ング片間にばねを介装させたことを特徴とする蒸気ター
ビン。
【請求項４】パッキンリングを６つのリング片に分割
させたことを特徴とする請求項３記載の蒸気タービン。
【請求項５】パッキンリングを係合させるタービンケ
ーシングに、リング片収容室に連通する蛇行状の通路を
形成したことを特徴とする請求項３記載の蒸気タービ
ン。
【請求項６】Ｆｅ基超合金鋼、Ｎｉ基超合金鋼、オー
ステナイト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービ
ンロータと、Ｎｉ基超合金鋼、Ｃｏ基超合金鋼、オース
テナイト系合金鋼のうち、いずれかを選択したタービン
ノズルとを備えたことを特徴とする蒸気タービン。
【請求項７】タービンノズルとタービン動翼を組み合
せたタービン段落を軸方向に沿って複数段にして備えた
タービンロータと、このタービンロータを軸支する軸受
を備えた蒸気タービンにおいて、上記軸受に軸支される
タービンロータのジャーナル部にオーバレイ溶接部を形
成したことを特徴とする蒸気タービン。
【請求項８】オーバレイ溶接部をフェライト・マルテ
ンサイト系合金鋼で形成したことを特徴とする請求項７
記載の蒸気タービン。
【請求項９】タービンノズルとタービン動翼を組み合
せたタービン段落を軸方向に沿って複数段にして備えた
タービンロータと、このタービンロータを軸支する軸受
を備えた蒸気タービンにおいて、上記軸受に軸支される
タービンロータのジャーナル部にスリーブを嵌装させた
ことを特徴とする蒸気タービン。
【請求項１０】スリーブをフェライト・マルテンサイ
ト系合金鋼で作製したことを特徴とする請求項９記載の
蒸気タービン。
【請求項１１】請求項１〜６に記載の蒸気タービンに
おいて温度６５０℃以上の蒸気を使用することを特徴と
する蒸気タービン。