JP2000309817A - 転炉吹錬方法 - Google Patents
転炉吹錬方法Info
- Publication number
- JP2000309817A JP2000309817A JP27948499A JP27948499A JP2000309817A JP 2000309817 A JP2000309817 A JP 2000309817A JP 27948499 A JP27948499 A JP 27948499A JP 27948499 A JP27948499 A JP 27948499A JP 2000309817 A JP2000309817 A JP 2000309817A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- converter
- lime
- hmsi
- tcao
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 52
- 238000007664 blowing Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims abstract description 61
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims abstract description 61
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims abstract description 61
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 60
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 60
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 50
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 50
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 10
- 230000006870 function Effects 0.000 claims abstract description 7
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 16
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 11
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 6
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 3
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N iron silicon Chemical compound [Si].[Fe] XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DPTATFGPDCLUTF-UHFFFAOYSA-N phosphanylidyneiron Chemical compound [Fe]#P DPTATFGPDCLUTF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 転炉吹錬において終点溶鋼Ｐ（燐）を適正に
制御するために必要とする石灰投入量の決定。 【解決手段】 石灰投入量計算式又は石灰投入量計計算
手順を表す関数、ＴＣａＯ＝Ｆ（ＨＭＳｉ、ＨＭＰ、Ｔ
Ｅ、ＰＥ、ＣＥ、ｘ１、・・、ｘｍ＋Δａ）、但し、Ｔ
ＣａＯ：転炉装入銑鉄当たりの換算石灰（ＣａＯ総量）
原単位、ＨＭＳｉ：溶銑珪素濃度、ＨＭＰ：溶銑燐濃
度、ＴＥ：転炉終点溶鋼温度、ＰＥ：転炉終点溶鋼燐濃
度又は後工程溶鋼燐濃度、ＣＥ：転炉終点溶鋼炭素濃
度、ｘ１、・・、ｘｍ：その他の要因、Δａ：吹錬チャ
ージ実績を用いて、チャージ毎に更新される学習項、の
前記ＴＥ、ＰＥ、ＣＥにそれぞれ目標値を代入し、ＨＭ
Ｓｉ、ＨＭＰ、ｘ１、・・、ｘｍにはそれぞれの要因の
実績値または予定値を代入して、石灰投入量を決定して
吹錬し、各吹錬後に、ＴＣａＯ、ＨＭＳｉ、ＨＭＰ、ｘ
１、・・ｘｍの実績値とＴＥ、ＰＥ、ＣＥの推定値で、
Δａを更新。
制御するために必要とする石灰投入量の決定。 【解決手段】 石灰投入量計算式又は石灰投入量計計算
手順を表す関数、ＴＣａＯ＝Ｆ（ＨＭＳｉ、ＨＭＰ、Ｔ
Ｅ、ＰＥ、ＣＥ、ｘ１、・・、ｘｍ＋Δａ）、但し、Ｔ
ＣａＯ：転炉装入銑鉄当たりの換算石灰（ＣａＯ総量）
原単位、ＨＭＳｉ：溶銑珪素濃度、ＨＭＰ：溶銑燐濃
度、ＴＥ：転炉終点溶鋼温度、ＰＥ：転炉終点溶鋼燐濃
度又は後工程溶鋼燐濃度、ＣＥ：転炉終点溶鋼炭素濃
度、ｘ１、・・、ｘｍ：その他の要因、Δａ：吹錬チャ
ージ実績を用いて、チャージ毎に更新される学習項、の
前記ＴＥ、ＰＥ、ＣＥにそれぞれ目標値を代入し、ＨＭ
Ｓｉ、ＨＭＰ、ｘ１、・・、ｘｍにはそれぞれの要因の
実績値または予定値を代入して、石灰投入量を決定して
吹錬し、各吹錬後に、ＴＣａＯ、ＨＭＳｉ、ＨＭＰ、ｘ
１、・・ｘｍの実績値とＴＥ、ＰＥ、ＣＥの推定値で、
Δａを更新。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、転炉吹錬方法に関
し、特に、転炉吹錬において終点溶鋼Ｐ（燐）を適正に
制御するために必要とする石灰投入量を決定する方法に
関するものである。
し、特に、転炉吹錬において終点溶鋼Ｐ（燐）を適正に
制御するために必要とする石灰投入量を決定する方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、転炉吹錬においては、吹錬終
了時点での溶鋼温度、溶鋼炭素（Ｃ）濃度および溶鋼燐
（Ｐ）濃度を適正に制御することが重要な課題である。
この内、溶鋼温度および溶鋼Ｃ濃度を制御する方法につ
いては、各種スタティック制御、ダイナミック制御が多
数提案され、実用化されている。また、燐（Ｐ）に関し
ては、特公昭５８−３６６４４号公報に開示されている
ように、冷却材投入量調整によりＰを制御する方法、ま
た特公昭５８−３９２０２号公報、特開平４−４１６１
１号公報、特開平４−１８７７０９号公報に開示されて
いるように、サブランス中間測定後に軌道修正を行うこ
とにより燐（Ｐ）を制御する方法が提案されている。ま
た前述の各方法とは別に、吹錬初期に投入するトータル
石灰量（投入石灰量）を適正化することにより、終点溶
鋼燐（Ｐ）を適正に制御する方法については、有効な方
法は提案されておらず、固定的な基準を用いて石灰投入
量を決定するか、また現場の経験と勘に頼ってその都
度、基準に修正を加えて石灰投入量を決定し投入してい
るのが実状である。
了時点での溶鋼温度、溶鋼炭素（Ｃ）濃度および溶鋼燐
（Ｐ）濃度を適正に制御することが重要な課題である。
この内、溶鋼温度および溶鋼Ｃ濃度を制御する方法につ
いては、各種スタティック制御、ダイナミック制御が多
数提案され、実用化されている。また、燐（Ｐ）に関し
ては、特公昭５８−３６６４４号公報に開示されている
ように、冷却材投入量調整によりＰを制御する方法、ま
た特公昭５８−３９２０２号公報、特開平４−４１６１
１号公報、特開平４−１８７７０９号公報に開示されて
いるように、サブランス中間測定後に軌道修正を行うこ
とにより燐（Ｐ）を制御する方法が提案されている。ま
た前述の各方法とは別に、吹錬初期に投入するトータル
石灰量（投入石灰量）を適正化することにより、終点溶
鋼燐（Ｐ）を適正に制御する方法については、有効な方
法は提案されておらず、固定的な基準を用いて石灰投入
量を決定するか、また現場の経験と勘に頼ってその都
度、基準に修正を加えて石灰投入量を決定し投入してい
るのが実状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の転炉吹錬方法
は、以上のように構成されているため、次のような課題
が存在していた。すなわち、このような従来法の内、固
定的な石灰基準により石灰投入量を決定する方法を採用
した場合には、次のような課題が存在していた。すなわ
ち、石灰投入量を決定する因子は、溶銑珪素濃度、溶銑
燐濃度、終点溶鋼目標温度、終点燐濃度目標値、終点炭
素濃度目標値、主原料配合割合、炉体溶損状況、底吹き
羽口状況、ランスノズル状況など多岐に渡り、これらの
因子の全ては把握できないのみならず、全ての組み合わ
せに対する最適な基準を作成するのが不可能であるた
め、石灰投入量が最適とならなかった。また、石灰基準
を基に現場において、経験と勘で石灰投入量を変更する
方法もあるが、この方法を採用した場合にも、その石灰
投入量に個人差が生じ、石灰投入量も最適とならなかっ
た。そのため、過剰な石灰投入の場合はコスト上昇とな
り、過小な石灰投入の場合は燐（Ｐ）成分値の規格外
れ、又は燐（Ｐ）成分外れを防止するため終点溶鋼炭素
（Ｃ）の吹き下げ、スラグＦｅＯ濃度の上昇に伴うコス
ト上昇を引き起こすという課題が発生していた。
は、以上のように構成されているため、次のような課題
が存在していた。すなわち、このような従来法の内、固
定的な石灰基準により石灰投入量を決定する方法を採用
した場合には、次のような課題が存在していた。すなわ
ち、石灰投入量を決定する因子は、溶銑珪素濃度、溶銑
燐濃度、終点溶鋼目標温度、終点燐濃度目標値、終点炭
素濃度目標値、主原料配合割合、炉体溶損状況、底吹き
羽口状況、ランスノズル状況など多岐に渡り、これらの
因子の全ては把握できないのみならず、全ての組み合わ
せに対する最適な基準を作成するのが不可能であるた
め、石灰投入量が最適とならなかった。また、石灰基準
を基に現場において、経験と勘で石灰投入量を変更する
方法もあるが、この方法を採用した場合にも、その石灰
投入量に個人差が生じ、石灰投入量も最適とならなかっ
た。そのため、過剰な石灰投入の場合はコスト上昇とな
り、過小な石灰投入の場合は燐（Ｐ）成分値の規格外
れ、又は燐（Ｐ）成分外れを防止するため終点溶鋼炭素
（Ｃ）の吹き下げ、スラグＦｅＯ濃度の上昇に伴うコス
ト上昇を引き起こすという課題が発生していた。
【０００４】本発明は、以上のような課題を解決するた
めになされたもので、特に、吹錬状況の変化に応じて、
最適な石灰投入量の精度を高めることにより、Ｐ外れを
防止し、石灰原単位を削減するようにした転炉吹錬方法
を提供することを目的とする。
めになされたもので、特に、吹錬状況の変化に応じて、
最適な石灰投入量の精度を高めることにより、Ｐ外れを
防止し、石灰原単位を削減するようにした転炉吹錬方法
を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明による転炉吹錬方
法は、転炉吹錬において、石灰投入量計算式又は石灰投
入量計算手順を表す関数 ＴＣａＯ＝Ｆ(ＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ＴＥ，ＰＥ，ＣＥ，
ｘ１，……，ｘｍ＋Δａ） 但し、 ＴＣａＯ：転炉装入銑鉄当たりの換算石灰（ＣａＯ総
量）原単位、 ＨＭＳｉ：溶銑珪素濃度、 ＨＭＰ ：溶銑燐濃度、 ＴＥ ：転炉終点溶鋼温度、 ＰＥ ：転炉終点溶鋼燐濃度又は後工程溶鋼燐濃度、 ＣＥ ：転炉終点溶鋼炭素濃度、 ｘ１，……，ｘｍ ：その他の要因、 Δａ ：吹錬チャージ実績を用いて、チャージ毎に更
新される学習項、 の前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥにそれぞれ終点溶鋼温度目標
値、終点溶鋼燐濃度目標値又は後工程溶鋼燐濃度目標
値、終点溶鋼炭素濃度目標値をそれぞれ代入し、前記Ｈ
ＭＳｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍにはそれぞれの要因
の実績値または予定値を代入して、石灰投入量を決定し
て吹錬を行い、各吹錬終了後には、前記ＴＣａＯ，ＨＭ
Ｓｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍの実績値およびＴＥ，
ＰＥ，ＣＥの推定値を用いて、前記Δａの値を更新する
転炉吹錬方法である。また、前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推
定値は、サブランス中間測定結果を用いたダイナミック
制御モデル式又は終点成分推定式に転炉終点までの実績
値を代入して得た値とする方法である。また、前記ＴＣ
ａＯを一定のＨＭＳｉに補正して前記Δａの値を更新す
る方法である。
法は、転炉吹錬において、石灰投入量計算式又は石灰投
入量計算手順を表す関数 ＴＣａＯ＝Ｆ(ＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ＴＥ，ＰＥ，ＣＥ，
ｘ１，……，ｘｍ＋Δａ） 但し、 ＴＣａＯ：転炉装入銑鉄当たりの換算石灰（ＣａＯ総
量）原単位、 ＨＭＳｉ：溶銑珪素濃度、 ＨＭＰ ：溶銑燐濃度、 ＴＥ ：転炉終点溶鋼温度、 ＰＥ ：転炉終点溶鋼燐濃度又は後工程溶鋼燐濃度、 ＣＥ ：転炉終点溶鋼炭素濃度、 ｘ１，……，ｘｍ ：その他の要因、 Δａ ：吹錬チャージ実績を用いて、チャージ毎に更
新される学習項、 の前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥにそれぞれ終点溶鋼温度目標
値、終点溶鋼燐濃度目標値又は後工程溶鋼燐濃度目標
値、終点溶鋼炭素濃度目標値をそれぞれ代入し、前記Ｈ
ＭＳｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍにはそれぞれの要因
の実績値または予定値を代入して、石灰投入量を決定し
て吹錬を行い、各吹錬終了後には、前記ＴＣａＯ，ＨＭ
Ｓｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍの実績値およびＴＥ，
ＰＥ，ＣＥの推定値を用いて、前記Δａの値を更新する
転炉吹錬方法である。また、前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推
定値は、サブランス中間測定結果を用いたダイナミック
制御モデル式又は終点成分推定式に転炉終点までの実績
値を代入して得た値とする方法である。また、前記ＴＣ
ａＯを一定のＨＭＳｉに補正して前記Δａの値を更新す
る方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、図面と共に本発明による転
炉吹錬方法の好適な実施の形態について説明する。ま
ず、本発明者は、現場の操業データを解析した結果、石
灰投入量決定に関する最適転炉操業とは、「過剰脱燐と
ならない範囲内で、後工程で問題を生じないまで終点溶
鋼炭素（Ｃ）を上昇する」操業であると考えた。従っ
て、直近の吹錬状況変化を考慮した上で、後工程で問題
を生じない程度まで上昇した終点溶鋼炭素（Ｃ）目標
と、過剰脱燐とならない程度の適正な終点溶鋼燐目標を
実現する石灰投入量を決定する手順を与えればよいこと
が明らかとなった。この石灰投入量決定手順であるが、
従来法のような固定的な基準では、様々な要因の変化や
その他の吹錬状況変化に対応することができないため、
石灰基準式を作成し、これを脱燐に関する式と決め、こ
の学習項を追加して、これをチャージ終了毎に実績デー
タを用いて更新する方法とした。このような制御式に関
して学習を行う方法は、スタテック制御の終点温度制御
モデル・終点溶鋼炭素（Ｃ）制御モデルや、ダイナミッ
ク制御の各種モデル式においては、一般に広く使用され
ている。しかしながら、石灰投入量の決定については、
従来、数値で表せない原因不明の吹錬状況の変化に応じ
て石灰投入量を変化させる操業が最適な操業である、と
いう認識がなく、また、スタティック制御においては、
脱燐式が制御モデルの中に含まれていないことも有り、
石灰投入基準への学習項の追加は成されてない。本発明
者は、石灰投入基準がいかなるものであろうとも、それ
がそのまま脱燐（Ｐ）制御式とできることに着目し、本
発明を完成したものである。従って、転炉吹錬におい
て、石灰投入量計算式又は石灰投入量計算手順を表す関
数 ＴＣａＯ＝Ｆ(ＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ＴＥ，ＰＥ，ＣＥ，
ｘ１，……，ｘｍ＋Δａ） 但し、 ＴＣａＯ：転炉装入銑鉄当たりの換算石灰（ＣａＯ総
量）原単位、 ＨＭＳｉ：溶銑珪素濃度、 ＨＭＰ ：溶銑燐濃度、 ＴＥ ：転炉終点溶鋼温度、 ＰＥ ：転炉終点溶鋼燐濃度又は後工程溶鋼燐濃度、 ＣＥ ：転炉終点溶鋼炭素濃度、 ｘ１，……，ｘｍ ：その他の要因、 Δａ ：吹錬チャージ実績を用いて、チャージ毎に更
新される学習項、 の前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥにそれぞれ終点溶鋼温度目標
値、終点溶鋼燐濃度目標値又は後工程溶鋼燐濃度目標
値、終点溶鋼炭素濃度目標値をそれぞれ代入し、前記Ｈ
ＭＳｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍにはそれぞれの要因
の実績値または予定値を代入して、石灰投入量を決定し
て吹錬を行い、各吹錬終了後には、前記ＴＣａＯ，ＨＭ
Ｓｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍの実績値およびＴＥ，
ＰＥ，ＣＥの推定値を用いて、前記Δａの値を更新し
た。ここで、ＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値として、サブラ
ンス中間測定結果を用いたダイナミック制御モデル式ま
たは終点成分推定式に転炉終点までの実績値を代入して
得られた値を採用する方法である。さらに、この場合の
前記Δａの値の更新は、溶銑珪素濃度の大幅な変動影響
を防止するため、前記ＴＣａＯを一定のＨＭＳｉに補正
して更新することが好ましい。なお、前述したように最
適転炉操業は「過剰脱燐とならない範囲内で、後工程で
問題を生じないまで終点溶鋼炭素（Ｃ）を上昇する」操
業であることにより、終点溶鋼燐濃度目標は燐（Ｐ）の
規格外れを起こさない程度の数値とし、終点溶鋼炭素濃
度目標値は後工程で問題を生じない程度まで上昇した終
点溶鋼炭素（Ｃ）を目標値とすればよい。本発明による
転炉吹錬方法においては、前述のように、学習項を含ん
だ石灰投入量計算式を用いて適正な石灰投入量を決定す
るため、燐（Ｐ）濃度の制御精度が向上し、燐（Ｐ）成
分規格外れを起こさない範囲内で溶鋼燐（Ｐ）濃度を上
昇させることが可能となる。これにより、必要石灰量を
低減でき、トータルコストを最小化することができる。
本出願人は、本発明に関連した発明を、先に特願平９−
２７９１４６号で提案している。その内容は、本発明法
の学習（Δａの更新）時点において、ＴＥ，ＰＥ，ＣＥ
として推定値ではなく、実績値を用いる方法であった。
しかし、本発明法を用いる方がさらに効果が大きい。そ
の理由を述べる。終点Ｃと終点温度を制御する従来のダ
イナミック制御においては、経験的に次のようなことが
言える。例えば、同一条件、同一石灰量にて吹錬を行っ
た場合、ＣＥ（終点Ｃ）＝０．０７％を狙って結果的に
ＣＥ＝０．０７％で吹き止まった場合と、ＣＥ＝０．１
０％を狙って結果的にＣＥ＝０．０７％で吹き止まった
場合は、明らかにＰＥ（終点Ｐ又は後工程Ｐ）レベル
（期待値、平均値）は異なる。後者の方がＰＥレベルは
高い。しかし、ＣＥ＝０．０７％を狙って結果的にＣＥ
＝０．０７％で吹き止まった場合と、ＣＥ＝０．０７％
を狙って結果的にＣＥ＝０．１０％で吹き止まった場合
でも、狙いがＣＥ＝０．０７％ならそれに相当する酸素
を使用しており、ＣＥが高く止まっていても、スラグは
十分に酸化されており、十分な脱燐能力を有するためで
あると考えられる。中間測定後の燐濃度の推定において
は、実績ＣＥの情報は有用ではなく、それよりも、サブ
ランス中間測定時点から、どれだけの量の酸素と冷却材
を使用したかの方が有用な情報であるわけである。終点
Ｐ推定式の解析において、終点Ｃ分析値の値を使用しよ
うと使用しまいと、終点Ｐ推定精度はほとんど変わらな
いことからもこれが言える。すなわち、同一吹錬条件、
同一石灰投入量のもとでは、実績ＰＥは、実績ＣＥとよ
りも、推定ＣＥ（従来制御の自動吹止なら基本的に推定
ＣＥ＝目標ＣＥである）との方が強い相関を持つ。した
がって、投入石灰量を計算する式の学習項Δａの更新
（学習）においても、ＣＥとしては、実績値よりも推定
値を用いる方が精度が良くなるのである。ＴＥについて
も、同様のことが言える。本来ならＴＥ（終点温度）が
高いと燐分配が悪化し、ＰＥ（Ｐ）も高くなるはずであ
るが、低い目標温度に対して高い実績温度が得られた場
合は、それは鉄が多量に酸化されたためである可能性が
強く、ＰＥレベルは目標通り低い温度で吹き止まった場
合と殆ど変わらない。このため、換算石灰投入量を計算
する式の学習項Δａの更新（学習）においても、実績Ｔ
Ｅ値よりも推定ＴＥ値を用いる方が精度が良くなる。Ｐ
Ｅについては、ＣＥやＴＥのようなことは言えないが、
ＰＥ，ＣＥ，ＴＥのいずれについても、次のようなこと
も言える。スタティック制御モデル式は、通常、転炉吹
錬の終点を制御する形の式になっている。しかし、サブ
ランス中間測定以後は、スタティック制御は使用され
ず、ダイナミック制御式で制御が行われる。これを考え
ると、スタティック制御とは実質的にはサブランス中間
測定までを適正に制御するものである。したがって、学
習を行う場合も、中間測定後の予測不可能な誤差分は差
し引いて、学習を行うことが望ましい。言い換えると、
中間測定までの誤差分のみを学習するわけである。すな
わち、中間測定時点での情報を用いた推定値を用いて学
習項Δａの更新を行えばよいことになる。したがって、
中間測定時点でのＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値を用いて学
習を行った方が学習が安定することになる。以上の理由
により、本発明では、先に特願平９−２７９１４６号と
異なり、学習に使用するＴＥ，ＰＥ，ＣＥの値について
は、実績値でなく、ダイナミック制御式を用いた推定値
を使用することとしている。これにより、図１及び図２
に示されたように、先に特願平９−２７９１４６号に比
べても精度向上が得られ、石灰使用量、Ｐのバラツキが
低減される。
炉吹錬方法の好適な実施の形態について説明する。ま
ず、本発明者は、現場の操業データを解析した結果、石
灰投入量決定に関する最適転炉操業とは、「過剰脱燐と
ならない範囲内で、後工程で問題を生じないまで終点溶
鋼炭素（Ｃ）を上昇する」操業であると考えた。従っ
て、直近の吹錬状況変化を考慮した上で、後工程で問題
を生じない程度まで上昇した終点溶鋼炭素（Ｃ）目標
と、過剰脱燐とならない程度の適正な終点溶鋼燐目標を
実現する石灰投入量を決定する手順を与えればよいこと
が明らかとなった。この石灰投入量決定手順であるが、
従来法のような固定的な基準では、様々な要因の変化や
その他の吹錬状況変化に対応することができないため、
石灰基準式を作成し、これを脱燐に関する式と決め、こ
の学習項を追加して、これをチャージ終了毎に実績デー
タを用いて更新する方法とした。このような制御式に関
して学習を行う方法は、スタテック制御の終点温度制御
モデル・終点溶鋼炭素（Ｃ）制御モデルや、ダイナミッ
ク制御の各種モデル式においては、一般に広く使用され
ている。しかしながら、石灰投入量の決定については、
従来、数値で表せない原因不明の吹錬状況の変化に応じ
て石灰投入量を変化させる操業が最適な操業である、と
いう認識がなく、また、スタティック制御においては、
脱燐式が制御モデルの中に含まれていないことも有り、
石灰投入基準への学習項の追加は成されてない。本発明
者は、石灰投入基準がいかなるものであろうとも、それ
がそのまま脱燐（Ｐ）制御式とできることに着目し、本
発明を完成したものである。従って、転炉吹錬におい
て、石灰投入量計算式又は石灰投入量計算手順を表す関
数 ＴＣａＯ＝Ｆ(ＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ＴＥ，ＰＥ，ＣＥ，
ｘ１，……，ｘｍ＋Δａ） 但し、 ＴＣａＯ：転炉装入銑鉄当たりの換算石灰（ＣａＯ総
量）原単位、 ＨＭＳｉ：溶銑珪素濃度、 ＨＭＰ ：溶銑燐濃度、 ＴＥ ：転炉終点溶鋼温度、 ＰＥ ：転炉終点溶鋼燐濃度又は後工程溶鋼燐濃度、 ＣＥ ：転炉終点溶鋼炭素濃度、 ｘ１，……，ｘｍ ：その他の要因、 Δａ ：吹錬チャージ実績を用いて、チャージ毎に更
新される学習項、 の前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥにそれぞれ終点溶鋼温度目標
値、終点溶鋼燐濃度目標値又は後工程溶鋼燐濃度目標
値、終点溶鋼炭素濃度目標値をそれぞれ代入し、前記Ｈ
ＭＳｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍにはそれぞれの要因
の実績値または予定値を代入して、石灰投入量を決定し
て吹錬を行い、各吹錬終了後には、前記ＴＣａＯ，ＨＭ
Ｓｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍの実績値およびＴＥ，
ＰＥ，ＣＥの推定値を用いて、前記Δａの値を更新し
た。ここで、ＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値として、サブラ
ンス中間測定結果を用いたダイナミック制御モデル式ま
たは終点成分推定式に転炉終点までの実績値を代入して
得られた値を採用する方法である。さらに、この場合の
前記Δａの値の更新は、溶銑珪素濃度の大幅な変動影響
を防止するため、前記ＴＣａＯを一定のＨＭＳｉに補正
して更新することが好ましい。なお、前述したように最
適転炉操業は「過剰脱燐とならない範囲内で、後工程で
問題を生じないまで終点溶鋼炭素（Ｃ）を上昇する」操
業であることにより、終点溶鋼燐濃度目標は燐（Ｐ）の
規格外れを起こさない程度の数値とし、終点溶鋼炭素濃
度目標値は後工程で問題を生じない程度まで上昇した終
点溶鋼炭素（Ｃ）を目標値とすればよい。本発明による
転炉吹錬方法においては、前述のように、学習項を含ん
だ石灰投入量計算式を用いて適正な石灰投入量を決定す
るため、燐（Ｐ）濃度の制御精度が向上し、燐（Ｐ）成
分規格外れを起こさない範囲内で溶鋼燐（Ｐ）濃度を上
昇させることが可能となる。これにより、必要石灰量を
低減でき、トータルコストを最小化することができる。
本出願人は、本発明に関連した発明を、先に特願平９−
２７９１４６号で提案している。その内容は、本発明法
の学習（Δａの更新）時点において、ＴＥ，ＰＥ，ＣＥ
として推定値ではなく、実績値を用いる方法であった。
しかし、本発明法を用いる方がさらに効果が大きい。そ
の理由を述べる。終点Ｃと終点温度を制御する従来のダ
イナミック制御においては、経験的に次のようなことが
言える。例えば、同一条件、同一石灰量にて吹錬を行っ
た場合、ＣＥ（終点Ｃ）＝０．０７％を狙って結果的に
ＣＥ＝０．０７％で吹き止まった場合と、ＣＥ＝０．１
０％を狙って結果的にＣＥ＝０．０７％で吹き止まった
場合は、明らかにＰＥ（終点Ｐ又は後工程Ｐ）レベル
（期待値、平均値）は異なる。後者の方がＰＥレベルは
高い。しかし、ＣＥ＝０．０７％を狙って結果的にＣＥ
＝０．０７％で吹き止まった場合と、ＣＥ＝０．０７％
を狙って結果的にＣＥ＝０．１０％で吹き止まった場合
でも、狙いがＣＥ＝０．０７％ならそれに相当する酸素
を使用しており、ＣＥが高く止まっていても、スラグは
十分に酸化されており、十分な脱燐能力を有するためで
あると考えられる。中間測定後の燐濃度の推定において
は、実績ＣＥの情報は有用ではなく、それよりも、サブ
ランス中間測定時点から、どれだけの量の酸素と冷却材
を使用したかの方が有用な情報であるわけである。終点
Ｐ推定式の解析において、終点Ｃ分析値の値を使用しよ
うと使用しまいと、終点Ｐ推定精度はほとんど変わらな
いことからもこれが言える。すなわち、同一吹錬条件、
同一石灰投入量のもとでは、実績ＰＥは、実績ＣＥとよ
りも、推定ＣＥ（従来制御の自動吹止なら基本的に推定
ＣＥ＝目標ＣＥである）との方が強い相関を持つ。した
がって、投入石灰量を計算する式の学習項Δａの更新
（学習）においても、ＣＥとしては、実績値よりも推定
値を用いる方が精度が良くなるのである。ＴＥについて
も、同様のことが言える。本来ならＴＥ（終点温度）が
高いと燐分配が悪化し、ＰＥ（Ｐ）も高くなるはずであ
るが、低い目標温度に対して高い実績温度が得られた場
合は、それは鉄が多量に酸化されたためである可能性が
強く、ＰＥレベルは目標通り低い温度で吹き止まった場
合と殆ど変わらない。このため、換算石灰投入量を計算
する式の学習項Δａの更新（学習）においても、実績Ｔ
Ｅ値よりも推定ＴＥ値を用いる方が精度が良くなる。Ｐ
Ｅについては、ＣＥやＴＥのようなことは言えないが、
ＰＥ，ＣＥ，ＴＥのいずれについても、次のようなこと
も言える。スタティック制御モデル式は、通常、転炉吹
錬の終点を制御する形の式になっている。しかし、サブ
ランス中間測定以後は、スタティック制御は使用され
ず、ダイナミック制御式で制御が行われる。これを考え
ると、スタティック制御とは実質的にはサブランス中間
測定までを適正に制御するものである。したがって、学
習を行う場合も、中間測定後の予測不可能な誤差分は差
し引いて、学習を行うことが望ましい。言い換えると、
中間測定までの誤差分のみを学習するわけである。すな
わち、中間測定時点での情報を用いた推定値を用いて学
習項Δａの更新を行えばよいことになる。したがって、
中間測定時点でのＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値を用いて学
習を行った方が学習が安定することになる。以上の理由
により、本発明では、先に特願平９−２７９１４６号と
異なり、学習に使用するＴＥ，ＰＥ，ＣＥの値について
は、実績値でなく、ダイナミック制御式を用いた推定値
を使用することとしている。これにより、図１及び図２
に示されたように、先に特願平９−２７９１４６号に比
べても精度向上が得られ、石灰使用量、Ｐのバラツキが
低減される。
【０００７】
【実施例】以下に、本発明による転炉操業の１実施例に
ついて説明する。まず、石灰投入基準の考え方について
説明する。石灰基準は、次の脱燐平衡式、熱バランス
式、物質収支式を連立して解くことにより求められる。
具体的な各計算式は次の通りである。
ついて説明する。まず、石灰投入基準の考え方について
説明する。石灰基準は、次の脱燐平衡式、熱バランス
式、物質収支式を連立して解くことにより求められる。
具体的な各計算式は次の通りである。
【０００８】（１）式：脱燐平衡式 ｌｏｇ（（Ｐ2Ｏ5）／ＰＥ2／（Ｔ．Ｆｅ）5）＝ａ１・
ｌｏｇ（（ＣａＯ）＋ａ２・（ＭｇＯ）＋ａ３・（Ｔ．
Ｆｅ））＋ａ４／ＴＥ＋ａ５
ｌｏｇ（（ＣａＯ）＋ａ２・（ＭｇＯ）＋ａ３・（Ｔ．
Ｆｅ））＋ａ４／ＴＥ＋ａ５
【０００９】（２）式：熱バランス式 ＴＥ＝ｂ１・ＣａＯ＋ｂ２・ＣａＣＯ3＋ｂ３・ＭｇＣ
Ｏ3＋ｂ４・ＳＶ・（Ｔ．Ｆｅ）＋ｂ５・ＨＭＳｉ＋ｂ
６・ＳＯＲＥ＋Ｇ（ｘ１，……，ｘｎ）＋ｂ７
Ｏ3＋ｂ４・ＳＶ・（Ｔ．Ｆｅ）＋ｂ５・ＨＭＳｉ＋ｂ
６・ＳＯＲＥ＋Ｇ（ｘ１，……，ｘｎ）＋ｂ７
【００１０】（３）式：スラグ中（Ｔ．Ｆｅ）の関係式 （Ｔ．Ｆｅ）＝ｃ１・ＣＥ＋ｃ２・（ＳｉＯ2）＋ｃ３
／ＴＥ＋ｃ４
／ＴＥ＋ｃ４
【００１１】（４）式：Ｐ物質収支式 １０・（ＨＭＰ・ＨＭＲ＋ＣＭＰ・ＣＭＲ＋ＳＣＰ・Ｓ
ＣＲ）＝０．４２９・（Ｐ2Ｏ5）・ＳＶ＋ｄ１／［Ｐ］ ０．４２９はＰ2Ｏ5中の含有率の化学量論的係数であ
る。
ＣＲ）＝０．４２９・（Ｐ2Ｏ5）・ＳＶ＋ｄ１／［Ｐ］ ０．４２９はＰ2Ｏ5中の含有率の化学量論的係数であ
る。
【００１２】（５）式：Ｓｉ物質収支式 ０．４６７・（ＳｉＯ2）・ＳＶ＝１０・（ＨＭＳｉ・
ＨＭＲ＋ＣＭＳｉ・ＣＭＲ）＋０．０２３・ＳＯＲＥ ０．４６７はＳｉＯ2中Ｓｉの含有率の化学量論的係
数、０．０２３はＳＯＲＥ中Ｓｉの含有率である。
ＨＭＲ＋ＣＭＳｉ・ＣＭＲ）＋０．０２３・ＳＯＲＥ ０．４６７はＳｉＯ2中Ｓｉの含有率の化学量論的係
数、０．０２３はＳＯＲＥ中Ｓｉの含有率である。
【００１３】（６）式：ＣａＯ物質収支式 （ＣａＯ）・ＳＶ／１００＝ＴＣａＯ＋０．１・ＳＯＲ
Ｅ ０．１はＳＯＲＥ中のＣａＯ含有率である。
Ｅ ０．１はＳＯＲＥ中のＣａＯ含有率である。
【００１４】（７）式：ＭｇＯ物質収支式 （ＭｇＯ）・ＳＶ／１００＝０．１５・ＭｇＣＯ3＋ｅ
１ ０．１５は生ドロマイト中のＭｇＯ含有率
１ ０．１５は生ドロマイト中のＭｇＯ含有率
【００１５】（８）式：スラグ量計算式 ＳＶ・（１００−１．２９（Ｔ．Ｆｅ））／１００＝
２．１４・（ＨＭＳｉ・ＨＭＲ＋ＣＭＳｉ・ＣＭＲ）＋
ＴＣａＯ＋０．１５・ＭｇＣＯ3＋０．１５・ＳＯＲＥ
＋ｅ１＋ｆ１
２．１４・（ＨＭＳｉ・ＨＭＲ＋ＣＭＳｉ・ＣＭＲ）＋
ＴＣａＯ＋０．１５・ＭｇＣＯ3＋０．１５・ＳＯＲＥ
＋ｅ１＋ｆ１
【００１６】（９）式：換算石灰量計算式 ＴＣａＯ＝０．９５・ＣａＯ＋０．５５・ＣａＣＯ3＋
０．３４・ＭｇＣＯ3 ０．９５、０．５５、０．３４はそれぞれの各原料中の
石灰純分比率
０．３４・ＭｇＣＯ3 ０．９５、０．５５、０．３４はそれぞれの各原料中の
石灰純分比率
【００１７】ここで、 （ＣａＯ） ：スラグ中ＣａＯ濃度（％） 計算式 （ＳｉＯ2） ：スラグ中ＳｉＯ2濃度（％） 計算式 （ＭｇＯ） ：スラグ中ＭｇＯ濃度（％） 計算式 （Ｔ．Ｆｅ） ：スラグ中のＴ．Ｆｅ濃度（％） 計算式 （Ｐ2Ｏ5） ：スラグ中のＰ2Ｏ5濃度（％） 計算式 ＰＥ ：転炉終点溶鋼燐濃度（％） 目標値、推定値 ＴＥ ：転炉終点溶鋼温度 （℃） 目標値、推定値 ＣＥ ：転炉終点溶鋼炭素濃度（％） 目標値、推定値 ＨＭＳｉ ：溶銑珪素濃度 （％） 実績値 ＨＭＰ ：溶銑燐濃度 （％） 実績値 ＣＭＳｉ ：冷銑珪素濃度 （％） 実績値 ＣＭＰ ：冷銑燐濃度 （％） 実績値 ＳＣＰ ：鋼屑燐濃度 （％） 実績値 ＨＭＲ ：溶銑率 （％） 実績値 ＣＭＲ ：冷銑率 （％） 実績値 ＳＣＲ ：鋼屑率 （％） 実績値 ＣａＯ ：生石灰原単位(Ｋｇ／Ｔ−主原料) 計算式 ＣａＣＯ3 ：石灰石原単位(Ｋｇ／Ｔ−主原料） 固定量 ＭｇＣＯ3 ：生ドロマイト原(Ｋｇ／Ｔ−主原料） 計算式 ＳＯＲＥ ：焼結鉱原単位(Ｋｇ／Ｔ−主原料) 計算式 ＴＣａＯ ：換算石灰原単位(Ｋｇ／Ｔ−主原料) 計算式 ＳＶ ：スラグ量原単位(Ｋｇ／Ｔ−主原料) 計算式 Ｇ（・） ：実数値関数
【００１８】前述の各計算（１）〜（９）式の関係式の
構築にあたっては、本出願人が用いている１８５ｔｏｎ
転炉の操業データを用いて、主に重回帰により関係式中
の係数を決定した。計算（１）〜（９）式の関係式にお
いて、ＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ＣＭＳｉ，ＣＭＰ，ＳＣＰ，
ＨＭＲ，ＣＭＲ，ＳＣＲは実績値、ＰＥ，ＴＥ，ＣＥは
それぞれの目標値を代入し、ＣａＣＯ3，ＭｇＣＯ3を固
定の量とすれば未知数が（Ｔ．Ｆｅ），（ＳｉＯ2），
（ＣａＯ），（ＭｇＯ），（Ｐ2Ｏ5），ＣａＯ，ＴＣａ
Ｏ，ＳＯＲＥ，ＳＶの９個で式が９個あるため、これを
解くことにより、終点温度、終点炭素濃度、ＲＨ処理開
始前燐濃度を目標値とするために必要な主石灰量が求め
られる。上記計算は非常に煩雑で現場で計算するのには
適しないので、簡単のため、上記手法で得られた解とと
もに以下の近似式を作成し、それを用いた。（ＨＭＳｉ
≧０．２％で使用可能な近似式）
構築にあたっては、本出願人が用いている１８５ｔｏｎ
転炉の操業データを用いて、主に重回帰により関係式中
の係数を決定した。計算（１）〜（９）式の関係式にお
いて、ＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ＣＭＳｉ，ＣＭＰ，ＳＣＰ，
ＨＭＲ，ＣＭＲ，ＳＣＲは実績値、ＰＥ，ＴＥ，ＣＥは
それぞれの目標値を代入し、ＣａＣＯ3，ＭｇＣＯ3を固
定の量とすれば未知数が（Ｔ．Ｆｅ），（ＳｉＯ2），
（ＣａＯ），（ＭｇＯ），（Ｐ2Ｏ5），ＣａＯ，ＴＣａ
Ｏ，ＳＯＲＥ，ＳＶの９個で式が９個あるため、これを
解くことにより、終点温度、終点炭素濃度、ＲＨ処理開
始前燐濃度を目標値とするために必要な主石灰量が求め
られる。上記計算は非常に煩雑で現場で計算するのには
適しないので、簡単のため、上記手法で得られた解とと
もに以下の近似式を作成し、それを用いた。（ＨＭＳｉ
≧０．２％で使用可能な近似式）
【００１９】石灰投入量は溶銑珪素濃度に対して曲線的
に変化するため、近似式はＨＭＳｉに対して累乗関数と
した。 ＴＣａＯ＝ｇ１・（ＨＭＳｉ）g2・［ｇ３−ｇ４・（Ｆ’（ＣＥ／１０） − Ｆ’（ｇ５））＋ｇ６・（ＴＥ−ｇ７）＋ｇ８・（ＨＭＰ−ｇ９） ＋ｇ１０・ （ｇ１１−ＰＥ）＋ｘ１＋………，ｘｍ＋Δａ／ｇ１２］ （１０） ここで、 Δａ：吹錬チャージ実績を用いて、チャージ毎に更新さ
れる学習項、 Ｆ’：後述の実数値関数、である。 なお、石灰石投入量＝２０Ｋｇ／トン−主原料、生ドロ
マイト投入量＝１０Ｋｇ／トン−主原料に固定して考え
ている。以上のような計算式に、鋼種ごとに予め設定さ
れた終点目標温度、終点目標炭素、ＲＨ処理開始前燐濃
度、および溶銑珪素濃度と溶銑燐濃度の実績値を代入す
ることによって適正な換算石灰量が計算でき、これによ
り終点溶鋼燐濃度を適正な範囲に高精度に制御すること
ができた。なお、学習に用いるＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定
値を求めるためには、特開平４−１８７７０９号公報に
開示されたダイナミックモデル式を用いて推定値を求め
た。
に変化するため、近似式はＨＭＳｉに対して累乗関数と
した。 ＴＣａＯ＝ｇ１・（ＨＭＳｉ）g2・［ｇ３−ｇ４・（Ｆ’（ＣＥ／１０） − Ｆ’（ｇ５））＋ｇ６・（ＴＥ−ｇ７）＋ｇ８・（ＨＭＰ−ｇ９） ＋ｇ１０・ （ｇ１１−ＰＥ）＋ｘ１＋………，ｘｍ＋Δａ／ｇ１２］ （１０） ここで、 Δａ：吹錬チャージ実績を用いて、チャージ毎に更新さ
れる学習項、 Ｆ’：後述の実数値関数、である。 なお、石灰石投入量＝２０Ｋｇ／トン−主原料、生ドロ
マイト投入量＝１０Ｋｇ／トン−主原料に固定して考え
ている。以上のような計算式に、鋼種ごとに予め設定さ
れた終点目標温度、終点目標炭素、ＲＨ処理開始前燐濃
度、および溶銑珪素濃度と溶銑燐濃度の実績値を代入す
ることによって適正な換算石灰量が計算でき、これによ
り終点溶鋼燐濃度を適正な範囲に高精度に制御すること
ができた。なお、学習に用いるＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定
値を求めるためには、特開平４−１８７７０９号公報に
開示されたダイナミックモデル式を用いて推定値を求め
た。
【００２０】すなわち、 温度モデル式 …（１ａ） ＴＥ＝０．８１ＴＳ＋１３．６ΔＯ2−２．５８・ΔＳＯＲＥ／ＷＣＨ ＋０．２７ＨＭＲ−７７．８／Ｆ’（１００・ＣＳ）＋２４７．０＋学習項
【００２１】 酸素モデル式 …（２ａ） ΔＯ2／ＷＣＨ＝Ｆ’（１００・ＣＥ）−Ｆ’（１００・ＣＳ） −０．１２・ΔＳＯＲＥ／ＷＣＨ＋０．０１７・ＴＣａＯ／ＷＣＨ −０．０１２・ＳＯＲＥ／ＷＣＨ−０．００５・ＣａＣＯ3／ＷＣＨ −０．２２・ＣａＦ2／ＷＣＨ＋０．３５＋学習項 但し、Ｃを次のように区分してＦ’（Ｃ）を求めた。０
＜Ｃ＜５（１０-2％）のとき Ｆ’（Ｃ）＝−０．９２８Ｃ＋１２．９３ ５＜Ｃ＜２５（１０-2％）のとき Ｆ’（Ｃ）＝０．７３＊１ｎ（Ｃ）−０．１３Ｃ＋２
３．７／Ｃ＋３．１ （但し、Ｉｎは自然対数） ２５＜Ｃ（１０-2％）のとき Ｆ’（Ｃ）＝−０．１１Ｃ＋５．７
＜Ｃ＜５（１０-2％）のとき Ｆ’（Ｃ）＝−０．９２８Ｃ＋１２．９３ ５＜Ｃ＜２５（１０-2％）のとき Ｆ’（Ｃ）＝０．７３＊１ｎ（Ｃ）−０．１３Ｃ＋２
３．７／Ｃ＋３．１ （但し、Ｉｎは自然対数） ２５＜Ｃ（１０-2％）のとき Ｆ’（Ｃ）＝−０．１１Ｃ＋５．７
【００２２】 燐モデル式 …（３ａ） ＰＥ＝（０．１０ＨＭＳｉ＋０．０９３ＨＭＰ−１．１３・Ｏ2／ＰｉＧ −０．３９・ΔＯ2／ＷＣＨ−０．１４・ＳＯＲＥ／ＷＣＨ −０．５９・ΔＳＯＲＥ／ＷＣＨ−０．３６ＨＭＲ −０．３７ＣａＦ2／ＷＣＨ−０．０１９ＴＣａＯ／ＰｉＧ ＋０．１５（１００・ＣＳ）−０．１２ＣＭＲ＋０．１２ＴＳ −８７．１）／１０００＋学習項 但し、 ＴＥ ：溶鋼の転炉終点溶鋼温度 （℃） ＴＳ ：溶鋼の中間温度 （℃） Ｏ2 ：中間測定までの酸素量（Ｎｍ3） ΔＯ2 ：中間測定後の酸素量（Ｎｍ3） ＳＯＲＥ ：冷却材量（Ｋｇ） ΔＳＯＲＥ ：中間測定後の冷却材量（Ｋｇ） ＣＥ ：溶鋼の転炉終点溶鋼炭素含有量（％） ＣＳ ：中間測定時の溶鋼の炭素含有量（％） ＷＣＨ ：主原料（トン）、 ＨＭＲ ：溶銑率（％） ＣａＣＯ3 ：石灰石（Ｋｇ）、 ＨＭＳｉ ：溶銑珪素 （１０-2％） ＰＥ ：溶鋼の終点燐（１０-3％） ＰｉＧ ：銑鉄（トン） ＣＭＲ ：冷銑率（％）、 ＨＭＰ ：溶銑燐 （１０-3％） ＣａＦ2 ：蛍石（Ｋｇ） なお、冷却材としては焼結鉱を用いた。これら、（１
ａ）、（２ａ）、（３ａ）式のＴＥ，ＰＥ，ＣＥ以外の
変数に全て実績値を代入して、ＴＥ，ＰＥ，ＣＥについ
て解いたものをＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値とした。但
し、溶鋼の終点炭素含有量であるＣＥについては、計算
を簡単に導くため、（２ａ）式をＦ’（１００・ＣＥ）
について解き、推定値とする。学習項Δａの更新は、ま
ずＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍの実績値および
ＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値をそれぞれ（１０）式に代入
することにより得られる換算石灰原単位の計算値、ＴＣ
ａＯ（ｃａｌ）および実際に投入した換算石灰原単位、
ＴＣａＯ（Ｒ）を以下の式を用いて一定のＨＭＳｉに補
正する。 補正ＴＣａＯ（ｃａｌ）＝ＴＣａＯ（ｃａｌ）・ｇ１２／（ｇ１・（ＨＭＳｉ ）ｇ２）……（１１） 補正ＴＣａＯ（Ｒ）＝ＴＣａＯ（Ｒ）・ｇ１２／（ｇ１・（ＨＭＳｉ）ｇ２） ……（１２） 上式より得られる補正ＴＣａＯ（ｃａｌ）および補正Ｔ
ＣａＯ（Ｒ）の差より（１０）式の学習項Δａを学習更
新する。
ａ）、（２ａ）、（３ａ）式のＴＥ，ＰＥ，ＣＥ以外の
変数に全て実績値を代入して、ＴＥ，ＰＥ，ＣＥについ
て解いたものをＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値とした。但
し、溶鋼の終点炭素含有量であるＣＥについては、計算
を簡単に導くため、（２ａ）式をＦ’（１００・ＣＥ）
について解き、推定値とする。学習項Δａの更新は、ま
ずＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍの実績値および
ＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値をそれぞれ（１０）式に代入
することにより得られる換算石灰原単位の計算値、ＴＣ
ａＯ（ｃａｌ）および実際に投入した換算石灰原単位、
ＴＣａＯ（Ｒ）を以下の式を用いて一定のＨＭＳｉに補
正する。 補正ＴＣａＯ（ｃａｌ）＝ＴＣａＯ（ｃａｌ）・ｇ１２／（ｇ１・（ＨＭＳｉ ）ｇ２）……（１１） 補正ＴＣａＯ（Ｒ）＝ＴＣａＯ（Ｒ）・ｇ１２／（ｇ１・（ＨＭＳｉ）ｇ２） ……（１２） 上式より得られる補正ＴＣａＯ（ｃａｌ）および補正Ｔ
ＣａＯ（Ｒ）の差より（１０）式の学習項Δａを学習更
新する。
【００２３】
【発明の効果】本発明による転炉吹錬方法は、以上のよ
うに構成されているため、終点燐制御精度が向上し、燐
成分の規格外れ比率を上昇させることなく、燐成分の平
均値を上昇させることが可能となった。また、ＴＣａＯ
の計算値および実績値を一定のＨＭＳｉに補正して学習
項Δａを更新することにより、ＨＭＳｉが変動してもそ
れに対応した学習を行うことが可能である。さらに、終
点温度、後工程溶鋼燐濃度のＲＨ脱ガス装置への入鍋時
のＰについては、実績値でなく、ダイナミックモデル式
による推定値を用い、また終点Ｃの代わりにダイナミッ
クモデルのＦ（ＣＥ）値を用いることにより、ダイナミ
ック制御で避けられなかった終点のバラツキを無視する
ことができるようになり、石灰投入量の計算値のバラツ
キを低減できる。
うに構成されているため、終点燐制御精度が向上し、燐
成分の規格外れ比率を上昇させることなく、燐成分の平
均値を上昇させることが可能となった。また、ＴＣａＯ
の計算値および実績値を一定のＨＭＳｉに補正して学習
項Δａを更新することにより、ＨＭＳｉが変動してもそ
れに対応した学習を行うことが可能である。さらに、終
点温度、後工程溶鋼燐濃度のＲＨ脱ガス装置への入鍋時
のＰについては、実績値でなく、ダイナミックモデル式
による推定値を用い、また終点Ｃの代わりにダイナミッ
クモデルのＦ（ＣＥ）値を用いることにより、ダイナミ
ック制御で避けられなかった終点のバラツキを無視する
ことができるようになり、石灰投入量の計算値のバラツ
キを低減できる。
【図１】従来法と本発明法との燐（Ｐ）外れ率の比較を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図２】従来法と本発明法との燐（Ｐ）濃度分布の比較
を示す特性図である。
を示す特性図である。
ＴＥ 転炉終点溶鋼温度 ＰＥ 転炉終点溶鋼燐濃度又は後工程溶鋼燐濃度 ＣＥ 転炉終点溶鋼炭素濃度 ｘ１，……，ｘｍ その他の要因 Δａ チャージ毎に更新される学習項
Claims (3)
- 【請求項１】 転炉吹錬において、石灰投入量計算式又
は石灰投入量計算手順を表す関数 ＴＣａＯ＝Ｆ(ＨＭＳｉ，ＨＭＰ，ＴＥ，ＰＥ，ＣＥ，
ｘ１，……，ｘｍ＋Δａ） 但し、 ＴＣａＯ：転炉装入銑鉄当たりの換算石灰（ＣａＯ総
量）原単位、 ＨＭＳｉ：溶銑珪素濃度、 ＨＭＰ ：溶銑燐濃度、 ＴＥ ：転炉終点溶鋼温度、 ＰＥ ：転炉終点溶鋼燐濃度又は後工程溶鋼燐濃度、 ＣＥ ：転炉終点溶鋼炭素濃度、 ｘ１，……，ｘｍ ：その他の要因、 Δａ ：吹錬チャージ実績を用いて、チャージ毎に更
新される学習項、 の前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥにそれぞれ終点溶鋼温度目標
値、終点溶鋼燐濃度目標値又は後工程溶鋼燐濃度目標
値、終点溶鋼炭素濃度目標値をそれぞれ代入し、前記Ｈ
ＭＳｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍにはそれぞれの要因
の実績値または予定値を代入して、石灰投入量を決定し
て吹錬を行い、各吹錬終了後には、前記ＴＣａＯ，ＨＭ
Ｓｉ，ＨＭＰ，ｘ１，……，ｘｍの実績値およびＴＥ，
ＰＥ，ＣＥの推定値を用いて、前記Δａの値を更新する
ことを特徴とする転炉吹錬方法。 - 【請求項２】 前記ＴＥ，ＰＥ，ＣＥの推定値は、サブ
ランス中間測定結果を用いたダイナミック制御モデル式
又は終点成分推定式に転炉終点までの実績値を代入して
得たことを特徴とする請求項１記載の転炉吹錬方法。 - 【請求項３】 前記ＴＣａＯを一定のＨＭＳｉに補正し
て前記Δａの値を更新することを特徴とする請求項１記
載の転炉吹錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27948499A JP4140939B2 (ja) | 1999-02-22 | 1999-09-30 | 転炉吹錬方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4300699 | 1999-02-22 | ||
| JP11-43006 | 1999-02-22 | ||
| JP27948499A JP4140939B2 (ja) | 1999-02-22 | 1999-09-30 | 転炉吹錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000309817A true JP2000309817A (ja) | 2000-11-07 |
| JP4140939B2 JP4140939B2 (ja) | 2008-08-27 |
Family
ID=26382745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27948499A Expired - Lifetime JP4140939B2 (ja) | 1999-02-22 | 1999-09-30 | 転炉吹錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4140939B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006233312A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | 転炉吹錬制御方法 |
| JP2009052109A (ja) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉吹錬制御方法及び転炉吹錬制御システム |
| JP2012167365A (ja) * | 2011-01-28 | 2012-09-06 | Jfe Steel Corp | 生石灰濃度予測装置及び吹錬制御方法 |
| JP2013133484A (ja) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 転炉精錬方法 |
| CN115240784A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-10-25 | 重庆钢铁股份有限公司 | 基于成分相关性的铁水碳回归分析方法 |
| CN115652022A (zh) * | 2022-09-27 | 2023-01-31 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种电弧炉投料自动控制方法 |
-
1999
- 1999-09-30 JP JP27948499A patent/JP4140939B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006233312A (ja) * | 2005-02-28 | 2006-09-07 | Jfe Steel Kk | 転炉吹錬制御方法 |
| JP2009052109A (ja) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 転炉吹錬制御方法及び転炉吹錬制御システム |
| JP2012167365A (ja) * | 2011-01-28 | 2012-09-06 | Jfe Steel Corp | 生石灰濃度予測装置及び吹錬制御方法 |
| JP2013133484A (ja) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 転炉精錬方法 |
| CN115240784A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-10-25 | 重庆钢铁股份有限公司 | 基于成分相关性的铁水碳回归分析方法 |
| CN115652022A (zh) * | 2022-09-27 | 2023-01-31 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种电弧炉投料自动控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4140939B2 (ja) | 2008-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN114854929B (zh) | 一种转炉喷吹co2钢液成分与温度实时动态预测的方法 | |
| JP2000309817A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JP2012136767A (ja) | 転炉りん濃度推定方法 | |
| JP6825348B2 (ja) | 溶銑予備処理方法、溶銑予備処理制御装置、プログラム及び記録媒体 | |
| JP2751800B2 (ja) | 製鋼プロセスにおける溶鋼温度管理方法 | |
| CN113961865A (zh) | 一种大型转炉精确控制tsc阶段调温剂加入量的方法 | |
| KR101008072B1 (ko) | 전로정련방법 | |
| US4043801A (en) | Method of simultaneously controlling temperature and carbon content of molten steel at the end-point in oxygen top-blown converter | |
| JPH11117013A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JP4807895B2 (ja) | 転炉の主原料配合方法 | |
| JP4048010B2 (ja) | 転炉および溶銑予備処理容器におけるりん平衡状態の推定方法 | |
| JP7319538B2 (ja) | 転炉吹錬制御装置、転炉吹錬制御方法およびプログラム | |
| JP2004035986A (ja) | 転炉操業ガイダンスモデル | |
| CN110570911A (zh) | 一种aod静态计算模型的编制方法 | |
| JP2015010267A (ja) | 吹錬制御方法及び吹錬制御装置 | |
| JP4421314B2 (ja) | 溶銑の精錬でのスラグ量の決定方法 | |
| CN106498113A (zh) | 一种82b钢的转炉冶炼工艺 | |
| JP6064520B2 (ja) | 吹錬制御方法及び吹錬制御装置 | |
| JP2621613B2 (ja) | 上底吹転炉における終点炭素濃度制御法 | |
| JP2724365B2 (ja) | 高炉の操業方法 | |
| JPH0533029A (ja) | 転炉操業における主原料装入量の決定方法 | |
| JPS6246606B2 (ja) | ||
| JPH06264129A (ja) | 転炉製鋼の終点制御方法 | |
| JPH05171244A (ja) | 転炉における最低溶銑配合率の推定方法 | |
| JPH07268433A (ja) | 転炉製鋼の終点制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20060310 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060927 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070821 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070911 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071107 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080129 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080325 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080527 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080609 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110620 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4140939 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110620 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120620 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130620 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140620 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |