JP2000323071A - 陰極線管用ファンネルガラス - Google Patents
陰極線管用ファンネルガラスInfo
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Landscapes
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 バーナーダートやガラスからの揮発物を抑え
ることが可能な陰極線管用ファンネルガラスを提供する
ことである。 【構成】 赤外線である波長１０５０ｎｍの光透過率
が、ガラス肉厚１０ｍｍで、７０％以下であることを特
徴とする。
ることが可能な陰極線管用ファンネルガラスを提供する
ことである。 【構成】 赤外線である波長１０５０ｎｍの光透過率
が、ガラス肉厚１０ｍｍで、７０％以下であることを特
徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、陰極線管用ファンネル
ガラスに関し、特にカラー陰極線管用として好適なファ
ンネルガラスに関するものである。
ガラスに関し、特にカラー陰極線管用として好適なファ
ンネルガラスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】陰極線管の外囲器は、図１に示すよう
に、映像が映し出されるパネルガラス１０と、電子銃１
１が装着される管状のネックガラス１２と、パネルガラ
ス１０とネックガラス１２を接続する漏斗状のファンネ
ルガラス１３から主に構成され、電子銃１１から出た電
子線は、パネルガラス１０の内面に設けられた蛍光膜１
４を発光させてパネルガラス１０に映像を映し出すが、
この時に制動Ｘ線が管内に発生し、これが外囲器を通し
て管外に漏れると人体に悪影響を及ぼすことになる。
に、映像が映し出されるパネルガラス１０と、電子銃１
１が装着される管状のネックガラス１２と、パネルガラ
ス１０とネックガラス１２を接続する漏斗状のファンネ
ルガラス１３から主に構成され、電子銃１１から出た電
子線は、パネルガラス１０の内面に設けられた蛍光膜１
４を発光させてパネルガラス１０に映像を映し出すが、
この時に制動Ｘ線が管内に発生し、これが外囲器を通し
て管外に漏れると人体に悪影響を及ぼすことになる。
【０００３】そのため、この種の外囲器には高いＸ線吸
収能を有することが要求され、例えばファンネルガラス
１３には、Ｘ線吸収能力の大きいＰｂＯを１０〜３０重
量％含み、０．６オングストロームの波長のＸ線に対す
る吸収係数が４０ｃｍ-1以上のガラスが使用されてい
る。
収能を有することが要求され、例えばファンネルガラス
１３には、Ｘ線吸収能力の大きいＰｂＯを１０〜３０重
量％含み、０．６オングストロームの波長のＸ線に対す
る吸収係数が４０ｃｍ-1以上のガラスが使用されてい
る。
【０００４】尚、図中、１５はパネルガラス１０の強度
を保持し、破損時の飛散を防止するための補強バンド、
１６は蛍光膜１４からの蛍光の戻りを防止するためのア
ルミニウム膜、１７は電子線の照射位置を規定するシャ
ドウマスク、１８はシャドウマスク１７を固定するため
のスタッドピン、１９はシャドウマスク１７の電子線に
よる高帯電を防ぎ、外部に導通接地するための導電膜を
各々示している。
を保持し、破損時の飛散を防止するための補強バンド、
１６は蛍光膜１４からの蛍光の戻りを防止するためのア
ルミニウム膜、１７は電子線の照射位置を規定するシャ
ドウマスク、１８はシャドウマスク１７を固定するため
のスタッドピン、１９はシャドウマスク１７の電子線に
よる高帯電を防ぎ、外部に導通接地するための導電膜を
各々示している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】通常、ファンネルガラ
スとネックガラスは、バーナーフレーム加熱で熔着する
ことによって一体化されるが、熔着時にバーナーダート
と呼ばれるバーナー先端部から剥離した金属が火炎と共
に飛散したり、ガラスからＰｂＯ等の成分が揮発してネ
ックガラスの表面に付着することがある。
スとネックガラスは、バーナーフレーム加熱で熔着する
ことによって一体化されるが、熔着時にバーナーダート
と呼ばれるバーナー先端部から剥離した金属が火炎と共
に飛散したり、ガラスからＰｂＯ等の成分が揮発してネ
ックガラスの表面に付着することがある。
【０００６】このようにネックガラス表面にバーナーダ
ートやガラスからの揮発物が付着すると、ガラス中にク
ラックが発生したり、ガラスの電気抵抗が小さくなり、
絶縁破壊が起こりやすくなるため好ましくない。
ートやガラスからの揮発物が付着すると、ガラス中にク
ラックが発生したり、ガラスの電気抵抗が小さくなり、
絶縁破壊が起こりやすくなるため好ましくない。
【０００７】本発明の目的は、バーナーダートやガラス
からの揮発物を抑えることが可能な陰極線管用ファンネ
ルガラスを提供することである。
からの揮発物を抑えることが可能な陰極線管用ファンネ
ルガラスを提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の陰極線管用ファ
ンネルガラスは、赤外線である波長１０５０ｎｍの光透
過率が、ガラス肉厚１０ｍｍで、７０％以下であること
を特徴とする。
ンネルガラスは、赤外線である波長１０５０ｎｍの光透
過率が、ガラス肉厚１０ｍｍで、７０％以下であること
を特徴とする。
【０００９】
【作用】ファンネルガラスとネックガラスの熔着時に発
生するバーナーダートやガラスからの揮発物の量は、熔
着時間が長くなるほど、また熔着温度が高くなるほど、
多くなるが、本発明の陰極線管用ファンネルガラスは、
赤外線である波長１０５０ｎｍの光透過率が、ガラス肉
厚１０ｍｍで７０％以下と低いため、熱線を吸収しやす
く、ネックガラスと熔着する際の時間短縮や作業温度の
低下を図ることができる。
生するバーナーダートやガラスからの揮発物の量は、熔
着時間が長くなるほど、また熔着温度が高くなるほど、
多くなるが、本発明の陰極線管用ファンネルガラスは、
赤外線である波長１０５０ｎｍの光透過率が、ガラス肉
厚１０ｍｍで７０％以下と低いため、熱線を吸収しやす
く、ネックガラスと熔着する際の時間短縮や作業温度の
低下を図ることができる。
【００１０】また本発明の陰極線管用ファンネルガラス
は、赤外線ランプによって熔着部のみを局所加熱するこ
とも可能であり、この場合には、バーナーダートを全く
発生させることなく熔着できる。
は、赤外線ランプによって熔着部のみを局所加熱するこ
とも可能であり、この場合には、バーナーダートを全く
発生させることなく熔着できる。
【００１１】本発明における波長１０５０ｎｍの光透過
率の好ましい値は６０％以下、より好ましい値は５０％
以下である。
率の好ましい値は６０％以下、より好ましい値は５０％
以下である。
【００１２】因みに本発明では、ガラス肉厚１０ｍｍを
基準にして光透過率を規定したが、市販されているファ
ンネルガラスの肉厚は、サイズによって様々であり、平
均肉厚が、１ｍｍの大型のものや、平均肉厚が２０ｍｍ
の小型のものが存在し、本発明の陰極線管用ファンネル
ガラスは、これら全てのサイズのファンネルガラスに適
用される。
基準にして光透過率を規定したが、市販されているファ
ンネルガラスの肉厚は、サイズによって様々であり、平
均肉厚が、１ｍｍの大型のものや、平均肉厚が２０ｍｍ
の小型のものが存在し、本発明の陰極線管用ファンネル
ガラスは、これら全てのサイズのファンネルガラスに適
用される。
【００１３】尚、ファンネルガラスの熔着時間を短縮し
たり、熔着温度を低下するには、ガラスの粘度を下げれ
ば良いが、他の要求特性を維持したまま、粘度だけを変
化させることは非常に困難である。しかもファンネルガ
ラスの粘性だけを変化させ、これを既存のネックガラス
と熔着すると、ガラスが固化する際の粘性カーブの差に
よって大きな応力が発生することになり、破損の原因と
なりやすい。
たり、熔着温度を低下するには、ガラスの粘度を下げれ
ば良いが、他の要求特性を維持したまま、粘度だけを変
化させることは非常に困難である。しかもファンネルガ
ラスの粘性だけを変化させ、これを既存のネックガラス
と熔着すると、ガラスが固化する際の粘性カーブの差に
よって大きな応力が発生することになり、破損の原因と
なりやすい。
【００１４】ファンネルガラスの波長１０５０ｎｍの光
透過率を低下させるには、ガラス中にＦｅ2Ｏ3を０．２
〜１０重量％（好ましくは０．５〜８重量％、より好ま
しくは１〜５重量％）含有させたり、これを還元させて
Ｆｅ2+の割合を増加させれば良く、Ｆｅ2+の含有量を
０．０１５重量％以上としたり、重量比でＦｅ2+／Ｆｅ
3+の比率を０．０８以上にすることが好ましい。
透過率を低下させるには、ガラス中にＦｅ2Ｏ3を０．２
〜１０重量％（好ましくは０．５〜８重量％、より好ま
しくは１〜５重量％）含有させたり、これを還元させて
Ｆｅ2+の割合を増加させれば良く、Ｆｅ2+の含有量を
０．０１５重量％以上としたり、重量比でＦｅ2+／Ｆｅ
3+の比率を０．０８以上にすることが好ましい。
【００１５】ガラス中のＦｅ2+を増加させるには、金属
Ｓｉ等の還元剤を含有させることが好ましく、還元剤の
含有量としては、０．００２〜０．５重量％が適当であ
る。また還元剤を含有させると、ネックガラスの可視光
域の光透過率を維持したまま、赤外線域の光透過率を低
下させることも可能となる。
Ｓｉ等の還元剤を含有させることが好ましく、還元剤の
含有量としては、０．００２〜０．５重量％が適当であ
る。また還元剤を含有させると、ネックガラスの可視光
域の光透過率を維持したまま、赤外線域の光透過率を低
下させることも可能となる。
【００１６】ただしＦｅ2+／Ｆｅ3+の比率を０．５より
大きくしようとすると、還元をかなり強くする必要があ
り、その結果、ガラス中のＰｂＯが金属化し、ブツとな
ったり、ガラス組成が変動しやすくなるため好ましくな
い。
大きくしようとすると、還元をかなり強くする必要があ
り、その結果、ガラス中のＰｂＯが金属化し、ブツとな
ったり、ガラス組成が変動しやすくなるため好ましくな
い。
【００１７】また本発明においては、ガラス中のＰｂＯ
含有量が１０〜３０重量％であることが好ましい。Ｐｂ
Ｏ量が１０重量％より少ないと、ファンネルガラスとし
て十分なＸ線吸収係数、すなわち０．６オングストロー
ムの波長のＸ線に対する吸収係数が４０ｃｍ-1以上にな
らず、Ｘ線の透過量が多くなりすぎて、人体に悪影響を
与える虞れが生じる。逆にＰｂＯ量が３０重量％より多
いと、ガラスの粘性が低くなりすぎて成形が困難にな
る。
含有量が１０〜３０重量％であることが好ましい。Ｐｂ
Ｏ量が１０重量％より少ないと、ファンネルガラスとし
て十分なＸ線吸収係数、すなわち０．６オングストロー
ムの波長のＸ線に対する吸収係数が４０ｃｍ-1以上にな
らず、Ｘ線の透過量が多くなりすぎて、人体に悪影響を
与える虞れが生じる。逆にＰｂＯ量が３０重量％より多
いと、ガラスの粘性が低くなりすぎて成形が困難にな
る。
【００１８】本発明のファンネルガラスは、重量百分率
で、ＳｉＯ2 ４８〜５８％、Ａｌ2Ｏ3 ０．５〜６
％、ＰｂＯ １０〜３０％、ＭｇＯ ０〜５％、ＣａＯ
０〜６％、ＳｒＯ ０〜９％、ＢａＯ ０〜９％、Ｎ
ａ2Ｏ ３〜９％、Ｋ2Ｏ ４〜１１％、Ｓｂ2Ｏ3 ０〜
１％、Ｆｅ2Ｏ3 ０．２〜１０％、好ましくはＳｉＯ2
４９〜５７％、Ａｌ2Ｏ3 １〜５％、ＰｂＯ １５〜２
７％、ＭｇＯ ０〜４％、ＣａＯ １〜５％、ＳｒＯ
０〜４％、ＢａＯ ０〜４％、Ｎａ2Ｏ ４〜８％、Ｋ2
Ｏ ５〜１０％、Ｓｂ2Ｏ3 ０〜０．６％、Ｆｅ2Ｏ3
１〜５％の組成を有することが好ましい。
で、ＳｉＯ2 ４８〜５８％、Ａｌ2Ｏ3 ０．５〜６
％、ＰｂＯ １０〜３０％、ＭｇＯ ０〜５％、ＣａＯ
０〜６％、ＳｒＯ ０〜９％、ＢａＯ ０〜９％、Ｎ
ａ2Ｏ ３〜９％、Ｋ2Ｏ ４〜１１％、Ｓｂ2Ｏ3 ０〜
１％、Ｆｅ2Ｏ3 ０．２〜１０％、好ましくはＳｉＯ2
４９〜５７％、Ａｌ2Ｏ3 １〜５％、ＰｂＯ １５〜２
７％、ＭｇＯ ０〜４％、ＣａＯ １〜５％、ＳｒＯ
０〜４％、ＢａＯ ０〜４％、Ｎａ2Ｏ ４〜８％、Ｋ2
Ｏ ５〜１０％、Ｓｂ2Ｏ3 ０〜０．６％、Ｆｅ2Ｏ3
１〜５％の組成を有することが好ましい。
【００１９】このようにガラス中のＳｉＯ2、Ａｌ
2Ｏ3、ＰｂＯ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｎａ
2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｓｂ2Ｏ3およびＦｅ2Ｏ3の含有量を限定し
た理由は、次のとおりである。
2Ｏ3、ＰｂＯ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｎａ
2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｓｂ2Ｏ3およびＦｅ2Ｏ3の含有量を限定し
た理由は、次のとおりである。
【００２０】すなわちＳｉＯ2は、ガラスのネットワー
クフォーマーとなる成分であるが、４８％より少ない
と、ガラスの粘度が低くなるため成形が困難となり、５
８％より多いと、ガラスの熱膨張係数が低くなりすぎ
て、ネックガラスの熱膨張係数と整合しなくなる。
クフォーマーとなる成分であるが、４８％より少ない
と、ガラスの粘度が低くなるため成形が困難となり、５
８％より多いと、ガラスの熱膨張係数が低くなりすぎ
て、ネックガラスの熱膨張係数と整合しなくなる。
【００２１】Ａｌ2Ｏ3も、ガラスのネットワークフォー
マーとなる成分であるが、０．５％より少ないと、ガラ
スの粘度が低くなるため、成形が困難となり、６％より
多いと、ガラスが失透しやすく、成形が困難となると共
に、熱膨張係数が低くなりすぎる。
マーとなる成分であるが、０．５％より少ないと、ガラ
スの粘度が低くなるため、成形が困難となり、６％より
多いと、ガラスが失透しやすく、成形が困難となると共
に、熱膨張係数が低くなりすぎる。
【００２２】ＭｇＯとＣａＯは、いずれもガラスを溶融
しやすくすると共に、熱膨張係数と粘度を調整する成分
であるが、ＭｇＯが５％より多くなったり、ＣａＯが６
％より多くなると、ガラスが失透しやすく成形が困難と
なる。
しやすくすると共に、熱膨張係数と粘度を調整する成分
であるが、ＭｇＯが５％より多くなったり、ＣａＯが６
％より多くなると、ガラスが失透しやすく成形が困難と
なる。
【００２３】ＳｒＯとＢａＯは、いずれもガラスを溶融
しやすくすると共に、熱膨張係数と粘度を調整し、さら
にＸ線吸収係数を高める成分であるが、各々９％より多
いと、ガラスが失透しやすく、成形が困難となる。
しやすくすると共に、熱膨張係数と粘度を調整し、さら
にＸ線吸収係数を高める成分であるが、各々９％より多
いと、ガラスが失透しやすく、成形が困難となる。
【００２４】Ｎａ2Ｏは、熱膨張係数と粘度を調整する
成分であるが、３％より少ないと、ガラスの熱膨張係数
が低くなりすぎて、ネックガラスの熱膨張係数と整合し
なくなり、９％より多いと、粘度が低くなりすぎて、成
形が困難となる。
成分であるが、３％より少ないと、ガラスの熱膨張係数
が低くなりすぎて、ネックガラスの熱膨張係数と整合し
なくなり、９％より多いと、粘度が低くなりすぎて、成
形が困難となる。
【００２５】Ｋ2Ｏも、Ｎａ2Ｏと同様、熱膨張係数と粘
度を調整する成分であるが、４％より少ないと、ガラス
の熱膨張係数が低くなりすぎて、ネックガラスの熱膨張
係数と整合しなくなり、１１％より多いと、粘度が低く
なりすぎて、成形が困難となる。
度を調整する成分であるが、４％より少ないと、ガラス
の熱膨張係数が低くなりすぎて、ネックガラスの熱膨張
係数と整合しなくなり、１１％より多いと、粘度が低く
なりすぎて、成形が困難となる。
【００２６】Ｓｂ2Ｏ3は、清澄剤として使用できるが、
１％より多いと、ガラスが失透しやすく、成形が困難と
なる。
１％より多いと、ガラスが失透しやすく、成形が困難と
なる。
【００２７】Ｆｅ2Ｏ3は、ガラスの赤外線透過率を下げ
る成分であるが、０．２％より少ないと、赤外線透過率
を下げる効果が小さく、１０％より多いと、ガラスが失
透しやすく、成形が困難となる。
る成分であるが、０．２％より少ないと、赤外線透過率
を下げる効果が小さく、１０％より多いと、ガラスが失
透しやすく、成形が困難となる。
【００２８】
【実施例】以下、本発明の陰極線管用ファンネルガラス
を実施例に基づいて詳細に説明する。
を実施例に基づいて詳細に説明する。
【００２９】表１、２は、本発明の実施例（試料Ｎｏ．
１〜５）と比較例（試料Ｎｏ．６〜８）を示すものであ
る。
１〜５）と比較例（試料Ｎｏ．６〜８）を示すものであ
る。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表中の各試料は、次のようにして調製し
た。
た。
【００３３】まず表中のガラス組成（重量％）となるよ
うに調合した原料バッチを白金坩堝に入れ、約１５００
℃で４時間溶融した。尚、均質なガラスを得るため、途
中で白金攪拌棒を使って３分間攪拌して脱泡を行った。
その後、溶融ガラスを金型に流し出した後、徐冷した。
うに調合した原料バッチを白金坩堝に入れ、約１５００
℃で４時間溶融した。尚、均質なガラスを得るため、途
中で白金攪拌棒を使って３分間攪拌して脱泡を行った。
その後、溶融ガラスを金型に流し出した後、徐冷した。
【００３４】こうして得られた各試料のＦｅ2+量、Ｆｅ
2+／Ｆｅ3+の比率、赤外線透過率、軟化変形時間および
Ｘ線吸収係数を調べ、表に示した。
2+／Ｆｅ3+の比率、赤外線透過率、軟化変形時間および
Ｘ線吸収係数を調べ、表に示した。
【００３５】表から明らかなように、実施例であるＮ
ｏ．１〜５の各試料は、Ｆｅ2Ｏ3量が０．２重量％以
上、Ｆｅ2+量が０．０１６重量％以上、Ｆｅ2+／Ｆｅ3+
の比が０．１１以上であり、赤外線透過率が１〜６５％
であるため、軟化変形時間が１７５秒以内であった。ま
たこれらの試料のＸ線吸収係数は６１ｃｍ-1以上であっ
た。
ｏ．１〜５の各試料は、Ｆｅ2Ｏ3量が０．２重量％以
上、Ｆｅ2+量が０．０１６重量％以上、Ｆｅ2+／Ｆｅ3+
の比が０．１１以上であり、赤外線透過率が１〜６５％
であるため、軟化変形時間が１７５秒以内であった。ま
たこれらの試料のＸ線吸収係数は６１ｃｍ-1以上であっ
た。
【００３６】それに対し、比較例であるＮｏ．６の試料
は、Ｆｅ2Ｏ3量が０．１重量％、Ｆｅ2+量が０．００４
重量％と少なく、Ｆｅ2+／Ｆｅ3+の比が０．０６と小さ
く、赤外線透過率が７８％と高いため、軟化変形時間が
１９０秒と長かった。
は、Ｆｅ2Ｏ3量が０．１重量％、Ｆｅ2+量が０．００４
重量％と少なく、Ｆｅ2+／Ｆｅ3+の比が０．０６と小さ
く、赤外線透過率が７８％と高いため、軟化変形時間が
１９０秒と長かった。
【００３７】またＮｏ．７の試料は、Ｆｅ2Ｏ3量が０．
１重量％、Ｆｅ2+量が０．００８重量％と少なく、赤外
線透過率が７３％と高いため、軟化変形時間が１８６秒
と長かった。
１重量％、Ｆｅ2+量が０．００８重量％と少なく、赤外
線透過率が７３％と高いため、軟化変形時間が１８６秒
と長かった。
【００３８】さらにＮｏ．８の試料は、Ｆｅ2+量が０．
００６重量％と少なく、Ｆｅ2+／Ｆｅ3+の比が０．０６
と小さく、赤外線透過率が７１％と高いため、軟化変形
時間が１８４秒と長かった。
００６重量％と少なく、Ｆｅ2+／Ｆｅ3+の比が０．０６
と小さく、赤外線透過率が７１％と高いため、軟化変形
時間が１８４秒と長かった。
【００３９】上記の結果から、実施例の各試料から作製
したファンネルガラスは、比較例の各試料から作製した
ファンネルガラスに比べて、ネックガラスとの溶着温度
を低下させたり、溶着時間を短縮することが可能である
ことが推定される。
したファンネルガラスは、比較例の各試料から作製した
ファンネルガラスに比べて、ネックガラスとの溶着温度
を低下させたり、溶着時間を短縮することが可能である
ことが推定される。
【００４０】尚、表中のＦｅ2+量とＦｅ2+／Ｆｅ3+の比
率は、硫酸分解、塩酸融解による化学分析値によって求
めたものであり、また赤外線透過率は、各試料を板状に
成形し、肉厚が１０ｍｍとなるように光学研磨した後、
可視赤外分光光度計によって、１０５０ｎｍの波長の光
透過率を測定したものである。
率は、硫酸分解、塩酸融解による化学分析値によって求
めたものであり、また赤外線透過率は、各試料を板状に
成形し、肉厚が１０ｍｍとなるように光学研磨した後、
可視赤外分光光度計によって、１０５０ｎｍの波長の光
透過率を測定したものである。
【００４１】さらに軟化変形時間は、各試料を６φ×１
００ｍｍの大きさのムク棒に加工してから電気炉中に吊
し、その長手方向の中心部２ｃｍを７００℃で加熱し、
ムク棒が軟化変形して全長１０００ｍｍまで伸びる時間
を測定したものである。
００ｍｍの大きさのムク棒に加工してから電気炉中に吊
し、その長手方向の中心部２ｃｍを７００℃で加熱し、
ムク棒が軟化変形して全長１０００ｍｍまで伸びる時間
を測定したものである。
【００４２】またＸ線吸収係数は、ガラス組成と密度に
基づいて、０．６オングストロームの波長に対する吸収
係数を計算して求めたものである。
基づいて、０．６オングストロームの波長に対する吸収
係数を計算して求めたものである。
【００４３】次に実施例である試料Ｎｏ．１の組成を有
するガラスを周知のプレス成形法によりファンネル形状
に成形した後、これを赤外線ランプを用いて既存のネッ
クガラスと熔着したところ、ガラスからの揮発物が付着
することなく、良好に熔着一体化することができた。
するガラスを周知のプレス成形法によりファンネル形状
に成形した後、これを赤外線ランプを用いて既存のネッ
クガラスと熔着したところ、ガラスからの揮発物が付着
することなく、良好に熔着一体化することができた。
【００４４】
【発明の効果】以上のように本発明の陰極線管用ファン
ネルガラスは、熱線を吸収しやすく、加熱することによ
って軟化変形しやすいため、ネックガラスとの熔着温度
を低下したり、熔着時間を短縮でき、バーナーフレーム
加熱によって熔着する場合には、バーナーダートやガラ
スからの揮発物を少なくすることができる。
ネルガラスは、熱線を吸収しやすく、加熱することによ
って軟化変形しやすいため、ネックガラスとの熔着温度
を低下したり、熔着時間を短縮でき、バーナーフレーム
加熱によって熔着する場合には、バーナーダートやガラ
スからの揮発物を少なくすることができる。
【００４５】また本発明の陰極線管用ファンネルガラス
は、赤外線ランプによる局所加熱によってネックガラス
と熔着することも可能であり、この場合には、バーナー
ダートが発生することはない。
は、赤外線ランプによる局所加熱によってネックガラス
と熔着することも可能であり、この場合には、バーナー
ダートが発生することはない。
【図１】陰極線管を示す説明図である。
１０ パネルガラス １１ 電子銃 １２ ネックガラス １３ ファンネルガラス
フロントページの続き Ｆターム(参考） 4G062 AA03 BB01 BB04 DA05 DA06 DB02 DB03 DC01 DD01 DE01 DF04 EA01 EB03 EC03 EC04 ED01 ED02 ED03 EE01 EE02 EE03 EF01 EF02 EF03 EG01 EG02 EG03 FA01 FA10 FB01 FC01 FD01 FE01 FF01 FG01 FH01 FJ01 FK01 FL01 GA01 GA10 GB01 GC01 GD01 GE01 HH01 HH03 HH05 HH07 HH09 HH11 HH12 HH13 HH15 HH17 HH20 JJ01 JJ03 JJ04 JJ05 JJ07 JJ10 KK01 KK03 KK05 KK07 KK10 MM25 NN12 NN14 NN32 5C032 BB10 BB20
Claims (6)
- 【請求項１】 赤外線である波長１０５０ｎｍの光透過
率が、ガラス肉厚１０ｍｍで、７０％以下であることを
特徴とする陰極線管用ファンネルガラス。 - 【請求項２】 Ｆｅ2Ｏ3の含有量が、０．２〜１０重量
％であることを特徴とする請求項１記載の陰極線管用フ
ァンネルガラス。 - 【請求項３】 Ｆｅ2+の含有量が、０．０１５重量％以
上であることを特徴とする請求項１記載の陰極線管用フ
ァンネルガラス。 - 【請求項４】 重量比で、Ｆｅ2+／Ｆｅ3+の比率が、
０．０８以上であることを特徴とする請求項１記載の陰
極線管用ファンネルガラス。 - 【請求項５】 ＰｂＯ含有量が１０〜３０重量％であ
り、０．６オングストロームの波長のＸ線に対する吸収
係数が４０ｃｍ-1以上であることを特徴とする請求項１
記載の陰極線管用ファンネルガラス。 - 【請求項６】 重量百分率で、ＳｉＯ2 ４８〜５８
％、Ａｌ2Ｏ3 ０．５〜６％、ＰｂＯ １０〜３０％、
ＭｇＯ ０〜５％、ＣａＯ ０〜６％、ＳｒＯ０〜９
％、ＢａＯ ０〜９％、Ｎａ2Ｏ ３〜９％、Ｋ2Ｏ ４
〜１１％、Ｓｂ 2Ｏ3 ０〜１％、Ｆｅ2Ｏ3 ０．２〜１
０％からなることを特徴とする請求項１記載の陰極線管
用ファンネルガラス。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11132684A JP2000323071A (ja) | 1999-05-13 | 1999-05-13 | 陰極線管用ファンネルガラス |
| CN00803318A CN1339170A (zh) | 1999-02-01 | 2000-01-26 | 阴极射线管及其制造方法 |
| EP00901900A EP1152450A4 (en) | 1999-02-01 | 2000-01-26 | CATHODE RAY TUBE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| PCT/JP2000/000378 WO2000046835A1 (fr) | 1999-02-01 | 2000-01-26 | Tube cathodique et son procede de fabrication |
| KR1020017009663A KR20010101901A (ko) | 1999-02-01 | 2000-01-26 | 음극선관 및 그 제조방법 |
| TW89101617A TW460892B (en) | 1999-02-01 | 2000-01-31 | Cathod ray tube and the manufacture method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11132684A JP2000323071A (ja) | 1999-05-13 | 1999-05-13 | 陰極線管用ファンネルガラス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000323071A true JP2000323071A (ja) | 2000-11-24 |
Family
ID=15087115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11132684A Withdrawn JP2000323071A (ja) | 1999-02-01 | 1999-05-13 | 陰極線管用ファンネルガラス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000323071A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003019607A1 (fr) * | 2001-08-23 | 2003-03-06 | Nippon Electric Glass Co., Ltd. | Verre de cône pour tube cathodique |
| US7641730B2 (en) * | 2003-02-27 | 2010-01-05 | Nippon Sheet Glass Company, Limited | Glass flake and method of manufacrturing the same |
-
1999
- 1999-05-13 JP JP11132684A patent/JP2000323071A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003019607A1 (fr) * | 2001-08-23 | 2003-03-06 | Nippon Electric Glass Co., Ltd. | Verre de cône pour tube cathodique |
| US7641730B2 (en) * | 2003-02-27 | 2010-01-05 | Nippon Sheet Glass Company, Limited | Glass flake and method of manufacrturing the same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040405 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20060905 |