JP2000343111A - ダブルチョック圧延機 - Google Patents
ダブルチョック圧延機Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/34—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load
- F16C19/38—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers
- F16C19/383—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone
- F16C19/388—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for both radial and axial load with two or more rows of rollers with tapered rollers, i.e. rollers having essentially the shape of a truncated cone with four rows, i.e. four row tapered roller bearings
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/54—Systems consisting of a plurality of bearings with rolling friction
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
- F16C2322/12—Rolling apparatus, e.g. rolling stands, rolls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 偏荷重による軸受寿命の低下が少なく、安価
なダブルチョック圧延機を提供する。 【解決手段】 アウターチョックＢ１の複列円すいころ
軸受装置１の作用線ｙ１、ｙ２を、軸受外輪１２の径方
向外側で交差させ、転動体荷重の作用点距離Ｙがワーク
ロールＡのシフト量２Ｘ以上に長くして、当該軸受装置
に偏荷重が作用しても反転荷重が生じないようにするこ
とによって、軸受寿命の低下を抑制した。
なダブルチョック圧延機を提供する。 【解決手段】 アウターチョックＢ１の複列円すいころ
軸受装置１の作用線ｙ１、ｙ２を、軸受外輪１２の径方
向外側で交差させ、転動体荷重の作用点距離Ｙがワーク
ロールＡのシフト量２Ｘ以上に長くして、当該軸受装置
に偏荷重が作用しても反転荷重が生じないようにするこ
とによって、軸受寿命の低下を抑制した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ロールベンディ
ング機能を有するダブルチョック圧延機に関する。
ング機能を有するダブルチョック圧延機に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】圧延製
品の平坦度を確保するために、ロールベンディング装置
を備えたワークロールシフト圧延機が用いられている。
このタイプの圧延機は、上下一対のワークロールを有
し、この上下一対のワークロールをロール軸方向に互い
に逆方向にスライドさせてロール撓みを変えることによ
り圧延板の平坦度を制御するものである。図２は従来の
圧延機の構成を示す水平横断面図であり、紙面に垂直な
方向に一対のワークロールＡが並んで配置されている。
なお、図２は、上半部に、互いに軸方向にずれるように
スライドした一対のワークロールＡの一方に関する水平
横断面図を示し、下半部に、他方のワークロールＡに関
する水平横断面を示したものである。したがって、圧延
板材は、板面を紙面に平行にして供給され、ワークロー
ルＡの中心軸に直交する方向に展伸される。圧延機の構
成は、図２に示すように、ロールハウジングＥと、一対
のワークロールＡと、当該ワークロールＡの両端のロー
ルネックＡ０を軸支するチョックＢと、チョックＢとハ
ウジングＥとの間に介在し、ワークロールＡのシフトに
同調してロールシフト方向にスライドしてベンディング
荷重を負荷するプロジェクトブロックＣとから成る。ま
た、上記チョックＢには、シングルチョックとダブルチ
ョックとの二タイプが用いられており、以下に、ダブル
チョックについて詳述する。
品の平坦度を確保するために、ロールベンディング装置
を備えたワークロールシフト圧延機が用いられている。
このタイプの圧延機は、上下一対のワークロールを有
し、この上下一対のワークロールをロール軸方向に互い
に逆方向にスライドさせてロール撓みを変えることによ
り圧延板の平坦度を制御するものである。図２は従来の
圧延機の構成を示す水平横断面図であり、紙面に垂直な
方向に一対のワークロールＡが並んで配置されている。
なお、図２は、上半部に、互いに軸方向にずれるように
スライドした一対のワークロールＡの一方に関する水平
横断面図を示し、下半部に、他方のワークロールＡに関
する水平横断面を示したものである。したがって、圧延
板材は、板面を紙面に平行にして供給され、ワークロー
ルＡの中心軸に直交する方向に展伸される。圧延機の構
成は、図２に示すように、ロールハウジングＥと、一対
のワークロールＡと、当該ワークロールＡの両端のロー
ルネックＡ０を軸支するチョックＢと、チョックＢとハ
ウジングＥとの間に介在し、ワークロールＡのシフトに
同調してロールシフト方向にスライドしてベンディング
荷重を負荷するプロジェクトブロックＣとから成る。ま
た、上記チョックＢには、シングルチョックとダブルチ
ョックとの二タイプが用いられており、以下に、ダブル
チョックについて詳述する。
【０００３】図３は従来のダブルチョックタイプ圧延機
の軸受部の要部断面図を示している。ロールネックＡ０
の小径ロール軸Ａ１に、複列円すいころ軸受装置３を組
み込んだアウターチョックＢ３が嵌合され、大径ロール
軸Ａ２に四列円すいころ軸受装置２を組み込んだインナ
ーチョックＢ２が嵌合されている。上記四列円すいころ
軸受装置２は、中央部側が大径となる２列の円すい状の
内輪軌道２１ａを有する一対の内輪２１と同心に、各内
輪軌道２１ａに対向する４個の外輪軌道２２ａを有する
外輪２２が、外輪間座２５と共に配置されている。内輪
２１は全周が一体形成されているものであり、その内周
は、ロール交換の便宜のために、大径ロール軸Ａ２の外
周にルーズに嵌合されている。また、各内輪軌道２１ａ
と対向する外輪軌道２２ａとの間に、転動体としての円
すいころ２３が介在している。同様に、上記複列円すい
ころ軸受装置３は、小径ロール軸Ａ１に嵌合され、軸受
中央側が大径となる円すい状の内輪軌道３１ａが２列設
けられた内輪３１と、内輪軌道３１ａに対向する外輪軌
道３２ａが設けられた一対の外輪３２と、一対の外輪３
２間に介在させた外輪間座３５と、各内輪軌道３１ａと
対向する外輪軌道３２ａとの間に転動自在に介在させた
円すいころ３３とを備えたものである。
の軸受部の要部断面図を示している。ロールネックＡ０
の小径ロール軸Ａ１に、複列円すいころ軸受装置３を組
み込んだアウターチョックＢ３が嵌合され、大径ロール
軸Ａ２に四列円すいころ軸受装置２を組み込んだインナ
ーチョックＢ２が嵌合されている。上記四列円すいころ
軸受装置２は、中央部側が大径となる２列の円すい状の
内輪軌道２１ａを有する一対の内輪２１と同心に、各内
輪軌道２１ａに対向する４個の外輪軌道２２ａを有する
外輪２２が、外輪間座２５と共に配置されている。内輪
２１は全周が一体形成されているものであり、その内周
は、ロール交換の便宜のために、大径ロール軸Ａ２の外
周にルーズに嵌合されている。また、各内輪軌道２１ａ
と対向する外輪軌道２２ａとの間に、転動体としての円
すいころ２３が介在している。同様に、上記複列円すい
ころ軸受装置３は、小径ロール軸Ａ１に嵌合され、軸受
中央側が大径となる円すい状の内輪軌道３１ａが２列設
けられた内輪３１と、内輪軌道３１ａに対向する外輪軌
道３２ａが設けられた一対の外輪３２と、一対の外輪３
２間に介在させた外輪間座３５と、各内輪軌道３１ａと
対向する外輪軌道３２ａとの間に転動自在に介在させた
円すいころ３３とを備えたものである。
【０００４】ところで、ワークロールＡをその軸方向に
シフトさせると、チョックＢ及びプロジェクトブロック
Ｃがライナー摺動部Ｄを介してスライドするため、ライ
ナー摺動部Ｄが摩耗し、ガタツキが発生する。このガタ
ツキによって、各チョックＢ及びワークロールＡが圧延
板材の通板方向に対して垂直でなくなるため、圧延板材
に絞りが発生したり、板破断が起こったりする。このた
め、比較的短い周期で整備が必要となり、操業率が低下
するという問題がある。このライナー摺動部Ｄの摩耗の
影響を軽減するには、プロジェクトブロックＣをワーク
ロールＡのシフトに同調してスライドさせずに固定し
て、ライナー摺動部Ｄの使用数を削減することが有効で
ある。
シフトさせると、チョックＢ及びプロジェクトブロック
Ｃがライナー摺動部Ｄを介してスライドするため、ライ
ナー摺動部Ｄが摩耗し、ガタツキが発生する。このガタ
ツキによって、各チョックＢ及びワークロールＡが圧延
板材の通板方向に対して垂直でなくなるため、圧延板材
に絞りが発生したり、板破断が起こったりする。このた
め、比較的短い周期で整備が必要となり、操業率が低下
するという問題がある。このライナー摺動部Ｄの摩耗の
影響を軽減するには、プロジェクトブロックＣをワーク
ロールＡのシフトに同調してスライドさせずに固定し
て、ライナー摺動部Ｄの使用数を削減することが有効で
ある。
【０００５】しかしながら、プロジェクトブロックＣを
固定すると、ワークロールＡをシフトした時、軸受装置
２及び３の各々の軸受中心に対して、荷重中心がずれる
ため、軸受に偏荷重が負荷されることになり、特に荷重
中心が図３にＺおよびＹで示している作用点距離の範囲
よりも軸方向外側に来ると、軸受に反転荷重が発生して
軸受寿命が大きく低下する。そのため、荷重中心を作用
点距離ＺおよびＹよりも軸方向内側に来るようにして、
軸受装置２及び３に反転荷重が発生しないようにする必
要がある。なお、当該作用点距離は、軸受装置２及び３
の転動体荷重の作用線がワークロールＡの中心軸と交差
する２点間の距離で定義される。しかしながら、ワーク
ロールＡを距離Ｘだけ軸方向右側又は左側にシフトさせ
ると、ベンディング荷重中心位置が距離Ｘ（＋Ｘ又は−
Ｘ）だけ移動する。この結果、シフト量２Ｘが作用点距
離より大きくなると、軸受装置２及び３に反転荷重が作
用して軸受寿命が極端に短くなる。したがって、上記ダ
ブルチョック方式では、シフト量２ＸはＹ、Ｚ以下であ
ることが求められる。このために、Ｙの値が小さいダブ
ルチョック圧延機の場合、許容シフト量が非常に短く制
限されることになり、形状制御可能な範囲が縮小される
問題がある。
固定すると、ワークロールＡをシフトした時、軸受装置
２及び３の各々の軸受中心に対して、荷重中心がずれる
ため、軸受に偏荷重が負荷されることになり、特に荷重
中心が図３にＺおよびＹで示している作用点距離の範囲
よりも軸方向外側に来ると、軸受に反転荷重が発生して
軸受寿命が大きく低下する。そのため、荷重中心を作用
点距離ＺおよびＹよりも軸方向内側に来るようにして、
軸受装置２及び３に反転荷重が発生しないようにする必
要がある。なお、当該作用点距離は、軸受装置２及び３
の転動体荷重の作用線がワークロールＡの中心軸と交差
する２点間の距離で定義される。しかしながら、ワーク
ロールＡを距離Ｘだけ軸方向右側又は左側にシフトさせ
ると、ベンディング荷重中心位置が距離Ｘ（＋Ｘ又は−
Ｘ）だけ移動する。この結果、シフト量２Ｘが作用点距
離より大きくなると、軸受装置２及び３に反転荷重が作
用して軸受寿命が極端に短くなる。したがって、上記ダ
ブルチョック方式では、シフト量２ＸはＹ、Ｚ以下であ
ることが求められる。このために、Ｙの値が小さいダブ
ルチョック圧延機の場合、許容シフト量が非常に短く制
限されることになり、形状制御可能な範囲が縮小される
問題がある。
【０００６】上記の問題を改善するために、以下の方法
が提案されている。 （１） チョックにベンディング用シリンダを内蔵させ
て、ベンディング力が常時ワークロールの軸方向に均一
に作用するようにする（特公昭５５−２５９２２号公
報、特開昭５９−１５３５０４号公報）。 （２）プロジェクトブロックを固定して、 軸受に作用
するベンディング力の合力が軸受の軸方向中心位置に常
時作用するように、プロジェクトブロックに保持された
複数のベンディング用シリンダの各圧力を調整可能にす
る（特公昭６３−５５３６９号公報）。しかし、（１）
は、チョックを改造するため、改造コストがかかり、
（２）は、ダブルチョック圧延機に適用するのは困難で
あるという問題がある。
が提案されている。 （１） チョックにベンディング用シリンダを内蔵させ
て、ベンディング力が常時ワークロールの軸方向に均一
に作用するようにする（特公昭５５−２５９２２号公
報、特開昭５９−１５３５０４号公報）。 （２）プロジェクトブロックを固定して、 軸受に作用
するベンディング力の合力が軸受の軸方向中心位置に常
時作用するように、プロジェクトブロックに保持された
複数のベンディング用シリンダの各圧力を調整可能にす
る（特公昭６３−５５３６９号公報）。しかし、（１）
は、チョックを改造するため、改造コストがかかり、
（２）は、ダブルチョック圧延機に適用するのは困難で
あるという問題がある。
【０００７】上記のような従来の問題点に鑑み、この発
明は、偏荷重による軸受寿命の低下が少なく、かつ安価
なダブルチョック圧延機を提供することを目的とする。
明は、偏荷重による軸受寿命の低下が少なく、かつ安価
なダブルチョック圧延機を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
のこの発明のダブルチョック圧延機は、ワークロールの
両端を、インナーチョックとアウターチョックとにより
支持し、上記ワークロールをその軸方向にシフトさせ
て、プロジェクトブロックを介して上記ワークロールに
ベンディング荷重を負荷するダブルチョック圧延機にお
いて、上記アウターチョックは、軸受中央側が小径とな
る円すい状の一対の内輪軌道が形成された内輪と、上記
内輪と同心に配置され、上記内輪軌道に対向し且つ軸受
中央側が小径となる円すい状の外輪軌道が形成された外
輪と、上記内輪軌道とこれに対向する上記外輪軌道との
間にそれぞれ介在する複数個の円すいころとを備えると
ともに、転動体荷重の作用線が上記外輪の径方向外側に
て交差する複列円すいころ軸受装置を有していることを
特徴とする（請求項１）。
のこの発明のダブルチョック圧延機は、ワークロールの
両端を、インナーチョックとアウターチョックとにより
支持し、上記ワークロールをその軸方向にシフトさせ
て、プロジェクトブロックを介して上記ワークロールに
ベンディング荷重を負荷するダブルチョック圧延機にお
いて、上記アウターチョックは、軸受中央側が小径とな
る円すい状の一対の内輪軌道が形成された内輪と、上記
内輪と同心に配置され、上記内輪軌道に対向し且つ軸受
中央側が小径となる円すい状の外輪軌道が形成された外
輪と、上記内輪軌道とこれに対向する上記外輪軌道との
間にそれぞれ介在する複数個の円すいころとを備えると
ともに、転動体荷重の作用線が上記外輪の径方向外側に
て交差する複列円すいころ軸受装置を有していることを
特徴とする（請求項１）。
【０００９】上記の構成のダブルチョック圧延機によれ
ば、複列円すいころ軸受装置の作用線が軸受外輪の径方
向外側で交差するように構成されているため、転動体荷
重の作用点距離を十分に長くすることができる。このた
め、当該軸受装置に偏荷重が作用しても反転荷重が生じ
にくいので、シフト量が大きくても軸受寿命の低下が抑
制される。
ば、複列円すいころ軸受装置の作用線が軸受外輪の径方
向外側で交差するように構成されているため、転動体荷
重の作用点距離を十分に長くすることができる。このた
め、当該軸受装置に偏荷重が作用しても反転荷重が生じ
にくいので、シフト量が大きくても軸受寿命の低下が抑
制される。
【００１０】上記複列円すいころ軸受装置の作用点距離
は、上記ワークロールのシフト量以上であることが好ま
しい（請求項２）。このダブルチョック圧延機によれ
ば、転動体荷重の作用点距離がワークロールシフト量以
上であるため、大きな許容シフト量が得られる。このた
め、ベンディング荷重の負荷位置が大きく変化しても軸
受寿命の低下が抑制される。
は、上記ワークロールのシフト量以上であることが好ま
しい（請求項２）。このダブルチョック圧延機によれ
ば、転動体荷重の作用点距離がワークロールシフト量以
上であるため、大きな許容シフト量が得られる。このた
め、ベンディング荷重の負荷位置が大きく変化しても軸
受寿命の低下が抑制される。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態につ
いて、添付図面を参照しながら説明する。図１はこの発
明のダブルチョック圧延機の軸受装置を示す要部断面図
である。なお、図１に示す以外の圧延機全体の構成は、
図２に示す従来の圧延機と同様である。図１において、
このダブルチョック圧延機の軸受装置は、ワークロール
ＡのロールネックＡ０を支持するためのものであり、ロ
ールネックＡ０とインナーチョックＢ２との間に設けら
れた四列円すいころ軸受装置２と、ロールネックＡ０と
アウターチョックＢ１との間に設けられた複列円すいこ
ろ軸受装置１とから構成される。
いて、添付図面を参照しながら説明する。図１はこの発
明のダブルチョック圧延機の軸受装置を示す要部断面図
である。なお、図１に示す以外の圧延機全体の構成は、
図２に示す従来の圧延機と同様である。図１において、
このダブルチョック圧延機の軸受装置は、ワークロール
ＡのロールネックＡ０を支持するためのものであり、ロ
ールネックＡ０とインナーチョックＢ２との間に設けら
れた四列円すいころ軸受装置２と、ロールネックＡ０と
アウターチョックＢ１との間に設けられた複列円すいこ
ろ軸受装置１とから構成される。
【００１２】上記複列円すいころ軸受装置１は、ロール
ネックＡ０の小径ロール軸Ａ１に嵌合され、軸受中央側
が小径となる円すい状の一対の内輪軌道１１ａが設けら
れた内輪１１と、この内輪１１間の中央部に設けた内輪
間座１４と、内輪１１と同心に配置され、内輪軌道１１
ａに対向し、且つ軸受中央側が小径となる円すい状の一
対の外輪軌道１２ａが設けられた外輪１２と、この外輪
１２間の中央部に設けた外輪間座１５と、各内輪軌道１
１ａと対向する外輪軌道１２ａとの間に介在させた複数
個の円すいころ１３とを備えている。外輪１２には、ア
ウターチョックＢ１が嵌合されている。
ネックＡ０の小径ロール軸Ａ１に嵌合され、軸受中央側
が小径となる円すい状の一対の内輪軌道１１ａが設けら
れた内輪１１と、この内輪１１間の中央部に設けた内輪
間座１４と、内輪１１と同心に配置され、内輪軌道１１
ａに対向し、且つ軸受中央側が小径となる円すい状の一
対の外輪軌道１２ａが設けられた外輪１２と、この外輪
１２間の中央部に設けた外輪間座１５と、各内輪軌道１
１ａと対向する外輪軌道１２ａとの間に介在させた複数
個の円すいころ１３とを備えている。外輪１２には、ア
ウターチョックＢ１が嵌合されている。
【００１３】上記四列円すいころ軸受装置２は、ロール
ネックＡ０の大径ロール軸Ａ２に嵌合されている。この
四列円すいころ軸受装置２は円すい状の内輪軌道２１ａ
が２列設けられ、その中央部側が大径となる一対の内輪
２１と、この一対の内輪２１間に介在させた内輪間座２
４と、内輪軌道２１ａに対向する４個の外輪軌道２２ａ
が設けられた外輪２２と、外輪２２の各外輪軌道２２ａ
の間に設けられた外輪間座２５と、各内輪軌道２１ａと
対向する外輪軌道２２ａとの間に転動自在に介在させた
円すいころ２３とを備えている。
ネックＡ０の大径ロール軸Ａ２に嵌合されている。この
四列円すいころ軸受装置２は円すい状の内輪軌道２１ａ
が２列設けられ、その中央部側が大径となる一対の内輪
２１と、この一対の内輪２１間に介在させた内輪間座２
４と、内輪軌道２１ａに対向する４個の外輪軌道２２ａ
が設けられた外輪２２と、外輪２２の各外輪軌道２２ａ
の間に設けられた外輪間座２５と、各内輪軌道２１ａと
対向する外輪軌道２２ａとの間に転動自在に介在させた
円すいころ２３とを備えている。
【００１４】上記四列円すいころ軸受装置２及び上記複
列円すいころ軸受装置１において、上記内輪１１，２１
の外周の両端部には、円すいころの大径側端面が摺接す
る大鍔部１ｂ，２ｂがそれぞれ設けられており、内輪軌
道１１ａ，２１ａを挟んで大鍔部１ｂ、２ｂに対向する
位置には、円すいころ１３、２３の小径側端面が当接す
る小鍔部１ｃ、２ｃがそれぞれ設けられている。上記内
輪軌道１１ａ，２１ａは、それぞれ外輪間座１５，２５
の幅寸法に対応させて互いに所定間隔離して形成されて
いる。
列円すいころ軸受装置１において、上記内輪１１，２１
の外周の両端部には、円すいころの大径側端面が摺接す
る大鍔部１ｂ，２ｂがそれぞれ設けられており、内輪軌
道１１ａ，２１ａを挟んで大鍔部１ｂ、２ｂに対向する
位置には、円すいころ１３、２３の小径側端面が当接す
る小鍔部１ｃ、２ｃがそれぞれ設けられている。上記内
輪軌道１１ａ，２１ａは、それぞれ外輪間座１５，２５
の幅寸法に対応させて互いに所定間隔離して形成されて
いる。
【００１５】上記構成において、上記内輪軌道１１ａ及
び外輪軌道１２ａによって決定される上記複列円すいこ
ろ軸受装置１の転動体荷重の作用線ｙ１、ｙ２は、図１
に示すように、外輪１２の径方向外側で交差する。ま
た、上記四列円すいころ軸受装置２では、一対の転動体
荷重の作用線ｚ１、ｚ２は外輪２２の径方向内側で交差
する逆ハの字形を形成している。同様に他の一対の作用
線ｚ３、ｚ４も外輪２２の径方向内側で交差する逆ハの
字形を形成している。
び外輪軌道１２ａによって決定される上記複列円すいこ
ろ軸受装置１の転動体荷重の作用線ｙ１、ｙ２は、図１
に示すように、外輪１２の径方向外側で交差する。ま
た、上記四列円すいころ軸受装置２では、一対の転動体
荷重の作用線ｚ１、ｚ２は外輪２２の径方向内側で交差
する逆ハの字形を形成している。同様に他の一対の作用
線ｚ３、ｚ４も外輪２２の径方向内側で交差する逆ハの
字形を形成している。
【００１６】したがって、図１に示すように作用点距離
Ｙ及びＺは、上記作用線ｙ１、ｙ２、ｚ１〜ｚ４とワー
クロール中心軸Ａ３とから決定される。すなわち、上記
四列円すいころ軸受装置の軸受中央側の円すいころ２３
の転動体荷重の作用点距離Ｚは、作用線ｚ２とｚ３とが
ワークロール中心軸と交差する２点間の距離であり、上
記複列円すいころ軸受装置の円すいころ１３の転動体荷
重の作用点距離Ｙは、作用線ｙ１とｙ２とがワークロー
ル中心軸Ａ３と交差する２点間の距離である。
Ｙ及びＺは、上記作用線ｙ１、ｙ２、ｚ１〜ｚ４とワー
クロール中心軸Ａ３とから決定される。すなわち、上記
四列円すいころ軸受装置の軸受中央側の円すいころ２３
の転動体荷重の作用点距離Ｚは、作用線ｚ２とｚ３とが
ワークロール中心軸と交差する２点間の距離であり、上
記複列円すいころ軸受装置の円すいころ１３の転動体荷
重の作用点距離Ｙは、作用線ｙ１とｙ２とがワークロー
ル中心軸Ａ３と交差する２点間の距離である。
【００１７】以上の構成であれば、四列円すいころ軸受
装置及び複列円すいころ軸受装置を備えたダブルチョッ
ク圧延機において、複列円すいころ軸受装置１の作用点
距離Ｙは、作用線ｙ１、ｙ２が外輪１２の径方向外側で
交差するために十分に大きく設定できる。このため、容
易にＹ＞２Ｘとすることができる。したがって、このダ
ブルチョック圧延機においては、許容シフト量Ｘが複列
円すいころ軸受装置の作用点距離Ｙによって制限されず
に、四列円すいころ軸受装置の作用点距離Ｚまで拡大さ
れるので、ワークロールシフトの効果を十分に発揮する
ことができる。
装置及び複列円すいころ軸受装置を備えたダブルチョッ
ク圧延機において、複列円すいころ軸受装置１の作用点
距離Ｙは、作用線ｙ１、ｙ２が外輪１２の径方向外側で
交差するために十分に大きく設定できる。このため、容
易にＹ＞２Ｘとすることができる。したがって、このダ
ブルチョック圧延機においては、許容シフト量Ｘが複列
円すいころ軸受装置の作用点距離Ｙによって制限されず
に、四列円すいころ軸受装置の作用点距離Ｚまで拡大さ
れるので、ワークロールシフトの効果を十分に発揮する
ことができる。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、請求項１に係るダブルチ
ョック圧延機によれば、アウターチョックの複列円錐こ
ろ軸受装置においても反転荷重が発生することを防止で
きるので、偏荷重が作用しても軸受寿命の低下を抑制す
ることができる。このため、複列円錐ころ軸受装置を４
列円すいころ軸受のような容量の大きい軸受に変更する
ことなく、大きな許容シフト量が実現できるので、圧延
機の構造変更が不要であり、安価である。
ョック圧延機によれば、アウターチョックの複列円錐こ
ろ軸受装置においても反転荷重が発生することを防止で
きるので、偏荷重が作用しても軸受寿命の低下を抑制す
ることができる。このため、複列円錐ころ軸受装置を４
列円すいころ軸受のような容量の大きい軸受に変更する
ことなく、大きな許容シフト量が実現できるので、圧延
機の構造変更が不要であり、安価である。
【００１９】請求項２記載のダブルチョック圧延機によ
れば、アウターチョックの複列円錐ころ軸受装置の作用
点距離が大きく、許容シフト量を制限されないので、プ
ロジェクトブロックを固定した場合に発生する偏荷重に
対しても軸受寿命の低下が抑制される。このためライナ
ー摺動部に起因していた摩耗・ガタツキを排除でき、操
業安定化、製造コストの低減化が図れる。
れば、アウターチョックの複列円錐ころ軸受装置の作用
点距離が大きく、許容シフト量を制限されないので、プ
ロジェクトブロックを固定した場合に発生する偏荷重に
対しても軸受寿命の低下が抑制される。このためライナ
ー摺動部に起因していた摩耗・ガタツキを排除でき、操
業安定化、製造コストの低減化が図れる。
【図１】この発明のダブルチョック圧延機の軸受部の一
つの実施形態を示す要部断面図である。
つの実施形態を示す要部断面図である。
【図２】従来のダブルチョック圧延機の構成を示す水平
横断面図であり、紙面に垂直な方向に一対のワークロー
ルＡが並んで配置されている。なお、上半部に、互いに
軸方向にずれるようにスライドした一対のワークロール
Ａの一方に関する横断面図を示し、下半部に、他方のワ
ークロールＡに関する横断面を示している。
横断面図であり、紙面に垂直な方向に一対のワークロー
ルＡが並んで配置されている。なお、上半部に、互いに
軸方向にずれるようにスライドした一対のワークロール
Ａの一方に関する横断面図を示し、下半部に、他方のワ
ークロールＡに関する横断面を示している。
【図３】従来のダブルチョック圧延機の軸受部の要部断
面図である。
面図である。
１ 複列円錐ころ軸受装置 １１ 内輪 １１ａ 内輪軌道 １２ 外輪 １２ａ 外輪軌道 １３ 円すいころ Ａ ワークロール Ｂ１ アウターチョック Ｂ２ インナーチョック Ｃ プロジェクトブロック Ｙ 作用点距離 Ｘ シフト量
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 紺野 洋司 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 Ｆターム(参考） 3J101 AA16 AA25 AA32 AA44 AA54 AA62 BA55 FA31 FA44 GA36
Claims (2)
- 【請求項１】ワークロールの両端を、インナーチョック
とアウターチョックとにより支持し、上記ワークロール
をその軸方向にシフトさせて、プロジェクトブロックを
介して上記ワークロールにベンディング荷重を負荷する
ダブルチョック圧延機において、上記アウターチョック
は、 軸受中央側が小径となる円すい状の一対の内輪軌道が形
成された内輪と、 上記内輪と同心に配置され、上記内輪軌道に対向し且つ
軸受中央側が小径となる円すい状の外輪軌道が形成され
た外輪と、 上記内輪軌道とこれに対向する上記外輪軌道との間にそ
れぞれ介在する複数個の円すいころとを備えるととも
に、転動体荷重の作用線が上記外輪の径方向外側にて交
差する複列円すいころ軸受装置を有していることを特徴
とするダブルチョック圧延機。 - 【請求項２】上記複列円すいころ軸受装置の作用点距離
が、上記ワークロールのシフト量以上である請求項１記
載のダブルチョック圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15781799A JP3690640B2 (ja) | 1999-06-04 | 1999-06-04 | ダブルチョック圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15781799A JP3690640B2 (ja) | 1999-06-04 | 1999-06-04 | ダブルチョック圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000343111A true JP2000343111A (ja) | 2000-12-12 |
| JP3690640B2 JP3690640B2 (ja) | 2005-08-31 |
Family
ID=15657961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15781799A Expired - Fee Related JP3690640B2 (ja) | 1999-06-04 | 1999-06-04 | ダブルチョック圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3690640B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2277638A1 (en) * | 2009-07-22 | 2011-01-26 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery, Inc. | Rolling mill and tandem rolling mill having the same |
-
1999
- 1999-06-04 JP JP15781799A patent/JP3690640B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2277638A1 (en) * | 2009-07-22 | 2011-01-26 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery, Inc. | Rolling mill and tandem rolling mill having the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3690640B2 (ja) | 2005-08-31 |
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| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
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