JP2002000408A - 乗物用座席 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 優れた耐久性、形態保持性、クッション性を
有し、蒸れ難く、ローリングし難いなどの乗り心地が良
好で、かつ、分別リサイクルの容易な乗物用座席を提供
する。 【解決手段】 座部が、熱可塑性弾性樹脂からなる線条
がループを形成して、互いの接触部の大部分が接合した
三次元網状構造体と熱可塑性樹脂からなる繊維が接合し
た不織布との積層構造を有するクッション層において、
該クッション層の着座面側が不織布からなり、該クッシ
ョン層を構成する三次元網状構造体の少なくとも厚み方
向の相対する２面に支えを有する乗物用座席である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた耐久性と形
態保持性およびクッション性を有し、蒸れやローリング
を起こし難くて乗り心地が良好であり、更には分別リサ
イクルの容易な乗物用座席に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】現在、電車や自動車などに装備される乗
物用座席としては、クッション材として発泡ウレタンや
捲縮繊維を接着した樹脂綿や硬綿などを用いたものが汎
用されている。

【０００３】しかし、発泡−架橋型のウレタンは、クッ
ション材としての耐久性は極めて良好である反面、透湿
透水性に劣り蓄熱性があるため蒸れ易く、しかも素材が
熱可塑性でないためリサイクルが困難であり、また焼却
処分するにしても焼却炉の損傷が著しく且つ有毒ガスの
除去に少なからぬ手数と経費を要する。またそれらの廃
材は埋立て投棄されることもあるが、地盤の安定化が困
難であるため埋立て場所が限定され、最近では埋立て投
棄場所の確保自体が困難になっている。また、最終商品
に加工するまでの加工性は優れているが、製造過程で使
用される薬品に起因する公害問題も指摘される。

【０００４】そこで、こうした架橋ウレタン系素材に指
摘される蒸れ易さの問題を改善する方法として、例えば
特許第２５８０６５９号公報、実用新案第２５９５９４
８号公報、特開平１０−１０８７５７号公報、特開平１
０−１０８７５８号公報などには、座席の表面から空気
を吹き出させて冷却または暖める方法が提案されてい
る。しかし、これらの方法は一時しのぎの方法としては
有効であるが、強制的に送られる風を常時皮膚に受ける
と体調不良を来たすことも多く、健康上好ましいことで
はない。また、リサイクルや環境問題については何らの
解決策にもならない。

【０００５】他方、特開昭６０−１１３５２号公報、特
開昭６１−１４１３８８号公報、特開昭６１−１４１３
９１号公報などには、ポリエステル系繊維をゴム系接着
剤で接着した樹脂綿を用いたものが開示されている。ま
た特開昭６１−１３７７３２号公報などには、架橋性ウ
レタンを用いたものも提案されている。しかし、これら
のクッション材は概して耐久性が悪く、しかも熱可塑性
でなく且つ単一組成でもないため、リサイクルが実質的
に困難である他、加工性も悪く、更には最終製品を得る
までに使用される薬品による公害問題も軽視できない。

【０００６】更に例えば特開昭５８−３１１５０号公
報、特開平２−１５４０５０号公報、特開平３−２２０
３５４号公報などには、ポリエステル硬綿を用いたクッ
ション材も提案されているが、熱接着繊維の接着成分と
して脆弱な非晶性ポリマ−を使用している（例えば、特
開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−２４９２１
３号公報など）ため接着部分が脆弱であり、使用中に接
着部分が簡単に破壊されて短期間のうちに形態や弾力性
が劣化するなど、耐久性に問題がある。

【０００７】こうした問題の改善策として、特開平４−
２４５９６５号公報には交絡処理する方法が提案されて
いるが、接着部分の脆さは解決されず、弾力性の低下が
大きく且つ加工が煩雑であるといった問題も指摘され
る。また実用新案第２５８８７５７号公報には、見掛け
密度を変えることによりクッション性と耐久性の両立を
試みた座席も提案されているが、満足のいく耐久性は得
られ難い。更に特開昭６３−１５８０９４号公報には、
硬綿からなる母材にシリコ−ン油剤を付与し、繊維の摩
擦係数を下げることにより耐久性を高め、風合いを良く
する方法も提案されているが、熱接着繊維の接着性に問
題があるため満足のいく耐久性が得られ難く、クッショ
ン材としての適性を欠く。

【０００８】このため、柔軟で、ある程度変形しても弾
性回復するポリエステル系エラストマ−を接着部分に使
用し、芯部成分が非弾性ポリエステルからなる熱接着繊
維を用いたクッション材が、ＷＯ−９１／１９０３２号
公報、特開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６
３６５４号公報などに提案されている。

【０００９】これらの繊維構造物においては、接着成分
として用いられるポリエステル系エラストマーのソフト
セグメントとしてポリアルキレングリコールの含有量が
３０〜５０質量％、ハードセグメントの酸成分としてテ
レフタル酸を５０〜８０モル％含み、他の酸成分として
イソフタル酸が含まれるため、特公昭６０−１４０４号
公報にも記載されている様に非晶性が高まり、融点も１
８０℃以下で溶融粘度も低く、熱接着部分の形成が容易
となってアメーバー状の好ましい接着部を形成する。と
ころが塑性変形を起こし易く、また芯成分が非弾性ポリ
エステルであるため、特に加熱下での塑性変形が著しく
耐熱抗圧縮性不足の問題が指摘される。

【００１０】また特開平１１−４２１４７号公報には、
非エラストマー系熱接着繊維を用いたものより耐久性及
びクッション性の優れたエラストマー系熱接着繊維を用
い、メンテナンス性も改良した座席が提案されている。
しかしこの改良技術は耐久性が不充分であり、耐久性を
高めるには高密度化することが必要となるが、高密度化
することは、クッション性の低下やコストアップにつな
がる。その改善策として特開平５−１６３６５４号公報
には、シース成分としてイソフタル酸を含むポリエステ
ルエラストマーを使用し、コア成分として非弾性ポリエ
ステルを用いた熱接着複合繊維のみからなる弾性構造体
が提案されている。ところがこの技術では、先に述べた
のと同じ理由で加熱下の塑性変形が著しくなって耐熱抗
圧縮性が低下し、クッション材としての適性が損なわれ
る。

【００１１】他方特開平６−２９９４１３号公報には、
塑性変形し難い熱接着成分を用いたクッション構造体も
提案されているが、母材繊維のヘタリが回避できず、発
泡ウレタン系樹脂に比べると耐久性不足の問題が解消で
きない。

【００１２】更に特開平７−６８０６１号公報には、耐
熱耐久性、クッション性、通気性、リサイクル性に優れ
たクッション材として、熱可塑性弾性樹脂のみを用いた
三次元網状構造体が提案されている。しかしこの網状構
造体は、触感が悪い（凸凹感を感じさせる）といった問
題がある。触感の改善策として特開平７−２３８４６０
号広報、特開平７−２３８４６１号広報、特開平７−２
３８４６２号広報等には、熱可塑性弾性樹脂を熱接着成
分として用いた繊維不織布と三次元網状構造体を接合一
体化した積層構造が開示されている。この改善策によれ
ば、積層による効果は認められるものの、接合一体化し
ているためリサイクルする場合に煩雑な分別工程が必要
となり、リサイクル性に問題が生じてくる。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の如き様
々の問題点に着目してなされたものであって、その目的
は、優れた耐久性、形態保持性、クッション性を有し、
蒸れ難く、体圧分布も良好であり、更には、車酔いの原
因となるローリングも生じ難く安定して良好な乗り心地
が得られ、更に加えて分別リサイクルも容易な乗物用座
席を提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するために鋭意研究を進めた結果、座部の構成素
材として、上層をやや硬いクッション材、下層をソフト
なクッション材で構成し、積層クッション材にズレが出
ないようにソフトなクッション材の撓み過ぎを一定の範
囲に制限することで、耐久性が著しく向上し、適度のク
ッション性と良好な体圧分布を有し、更にはローリング
し難くて極めて乗り心地の良好な乗物用座席となること
を知見し本発明に到達した。

【００１５】即ち、本発明にかかる乗物用座席の第１の
構成、座席座部が、熱可塑性弾性樹脂からなる線条が多
数のループを形成し各ループが絡み合って互いの接触部
の大部分が接合した三次元網状構造体と、熱可塑性樹脂
からなる繊維が接合した不織布との積層構造を有するク
ッション層を有し、該クッション層の着座面側は不織布
からなり、該クッション層を構成する三次元網状構造体
の少なくとも厚み方向の相対する２面に支えを有してい
るところに要旨が存在する。

【００１６】上記本発明においては、請求項２で規定す
る如く、前記積層構造のクッション層が布帛又は不織布
で包まれて一体化しているものが好ましく、更には請求
項３で規定する如く、該クッション層の熱可塑性弾性樹
脂と不織布がいずれもポリエステル系樹脂からなるもの
が好ましい。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明において、上記三次元網状
構造体の構成素材となる熱可塑性弾性樹脂としては、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５，０００のポリ
エーテル系グリコール、ポリエステル系グリコール、ポ
リカーボネート系グリコ−ル、または長鎖の炭化水素末
端をカルボン酸または水酸基に変えたオレフィン系化合
物等をブロック共重合したポリエステル系エラストマ
ー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラス
トマー、ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げら
れ、これらの熱可塑性弾性樹脂を選択使用することで、
再溶融により再生が可能となり、リサイクルが容易とな
る。

【００１８】上記のうち、例えばポリエステル系エラス
トマーとしては、熱可塑性ポリエステルをハードセグメ
ントとし、ポリアルキレンジオールをソフトセグメント
とするポリエステルエーテルブロック共重合体、また
は、脂肪族ポリエステルをソフトセグメントとするポリ
エステルエステルブロック共重合体が例示される。ポリ
エステルエーテルブロック共重合体のより具体的な例と
しては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレン２，
６ジカルボン酸、ナフタレン２，７ジカルボン酸、ジフ
ェニル４，４’ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸；
１，４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボ
ン酸；琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダイマー酸等の
脂肪族ジカルボン酸；あるいはこれらのエステル形成性
誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少なくとも１種
と、１，４ブタンジオール、エチレングリコール、トリ
メチレングリコール、テトラメチレングリコール、ペン
タメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール等の
脂肪族ジオール；１，１シクロヘキサンジメタノール、
１，４シクロヘキサンジメタノール等の脂環族ジオー
ル；またはこれらのエステル形成性誘導体などから選ば
れるジオール成分の少なくとも１種、および平均分子量
が約３００〜５，０００のポリエチレングリコール、ポ
リプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコー
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコール等のポリアルキレンジオールのうち少
なくとも１種から構成される三元ブロック共重合体であ
る。ポリエステルエステルブロック共重合体としては、
上記ジカルボン酸とジオール及び平均分子量が約３００
〜５，０００のポリラクトン等のポリエステルジオール
のうち少なくとも各１種から構成される三元ブロック共
重合体が例示される。

【００１９】熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性
等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタル酸お
よび／またはナフタレン２，６ジカルボン酸が、またジ
オール成分としては１，４ブタンジオ−ルが、ポリアル
キレンジオールとしてはポリテトラメチレングリコール
の３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオール
としてポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好ま
しい。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメ
ントを導入したものも使用できる。また、上記エラスト
マーに非エラストマー成分をブレンドしたもの、共重合
したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメントに
したもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含される。

【００２０】ポリアミド系エラストマーとしては、ハー
ドセグメントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６
１０、ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２
等、およびそれらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフト
セグメントとして、平均分子量が約３００〜５，０００
のポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコー
ル、ポリテトラメチレングリコール、エチレンオキシド
−プロピレンオキシド共重合体からなるグリコール等の
ポリアルキレンジオールのうち少なくとも１種から構成
されるブロック共重合体を単独または２種類以上混合し
て用いてもよい。更には、非エラストマー成分をブレン
ドしたもの、共重合したもの等も使用できる。

【００２１】ポリウレタン系エラストマーとしては、通
常の溶媒（ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミ
ド等）の存在下または不存在下に、（Ａ）数平均分子量
１，０００〜６，０００の末端に水酸基を有するポリエ
ーテル及び／又はポリエステルと（Ｂ）有機ジイソシア
ネートを主成分とするポリイソシアネートを反応させた
両末端がイソシアネート基であるプレポリマーに、
（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリアミンにより鎖延長
したポリウレタンエラストマーを代表例として例示でき
る。

【００２２】（Ａ）のポリエステル、ポリエーテル類と
しては、平均分子量が約１，０００〜６，０００、好ま
しくは１，３００〜５，０００のポリブチレンアジペー
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコール、ポリ
プロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコー
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコール等のポリアルキレンジオールが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネートとしては、従来公知の
ポリイソシアネートを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４，４’ジイソシアネートを主体としたイソシ
アネートを用い、必要に応じて従来公知のトリイソシア
ネート等を微量添加して使用してもよい。（Ｃ）のポリ
アミンとしては、エチレンジアミン、１，２プロピレン
ジアミンなど公知のジアミンを主体とし、必要に応じて
微量のトリアミン、テトラアミンを併用してもよい。

【００２３】これらのポリウレタン系エラストマーは単
独で使用し得る他、必要により２種類以上を混合して用
いてもよい。なお上記熱可塑性弾性樹脂の融点は、耐熱
耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、１６０℃
以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するのでより好
ましい。

【００２４】本発明の座席を構成する前記三次元網状構
造体における熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含有
量は、少なくとも５質量％以上であることが望ましく、
５質量％以下では、弾力性や耐久性が劣るので好ましく
ない。好ましいソフトセグメント含有量は１５質量％以
上、より好ましくは３０質量％以上である。また、耐熱
耐へたり性の観点からは８０質量％以下が好ましく、よ
り好ましくは７０質量％以下である。

【００２５】なお、必要に応じ、抗酸化剤、耐光剤、難
燃剤、着色剤、抗菌剤、芳香剤などを添加して機能性を
付与することも有効である。本発明の座席は乗物用とし
て使用されるため、三次元網状構造体としたクッション
層には難燃性付与を施すことが好ましく、難燃性を付与
する手段としては、例えば、重縮合時に燐含有エステル
形成性化合物を共重合させたり窒素含有成分を添加する
方法、重合後に燐含有難燃剤や窒素含有成分を添加する
方法など、公知の方法が採用できる。

【００２６】共重合比や添加量は、求められる難燃性の
程度とゴム弾性や硬さ等の機械的特性とのバランスを考
慮して適宜設定すればよい。

【００２７】本発明の座席を構成する三次元網状構造体
における熱可塑性弾性樹脂成分は、示差走査型熱量計で
測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有
するものが好ましい。しかして融点以下に吸熱ピ−クを
有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピークを有しない
ものより著しく良好となるからである。例えば、本発明
で使用する好ましいポリエステル系熱可塑性樹脂とし
て、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタ
ル酸やナフタレン２，６ジカルボン酸などを９０モル％
以上含有するもの、より好ましくはテレフタル酸やナフ
タレン２，６ジカルボン酸の含有量が９５モル％以上、
特に好ましくは１００モル％のものとグリコール成分を
エステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、ポ
リアルキレンジオールとして、好ましくは平均分子量が
５００以上５，０００以下、特に好ましくは１，０００
以上３，０００以下のポリテトラメチレングリコールを
１５質量％以上、７０質量％以下、より好ましくは３０
質量％以上、６０質量％以下の比率で共重合させた場
合、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタ
ル酸やナフタレン２，６ジカルボン酸の含有量が多いと
ハードセグメントの結晶性が向上し、塑性変形し難く且
つ耐熱抗へたり性も向上するが、溶融熱接着後更に融点
より少なくとも１０℃以上低い温度でアニーリグ処理す
ると、耐熱抗へたり性は更に向上し、圧縮歪みを付与し
てからアニーリングすると耐熱抗へたり性はより一層向
上する。

【００２８】このような処理を施した三次元網状構造体
は、示差走査型熱量計で測定した融解曲線において、室
温以上、融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現
する。なおアニーリングしない場合は、融解曲線に室温
以上、融点以下に吸熱ピークを発現しない。このことか
ら類推するに、アンーリングによりハードセグメントが
再配列され、疑似結晶化様の架橋点が形成され、耐熱抗
へたり性が向上するものと考えている（この処理を疑似
結晶化処理と定義する）。この疑似結晶化処理効果は、
ポリアミド系弾性樹脂やポリウレタン系弾性樹脂にも有
効である。

【００２９】本発明における前記熱可塑性樹脂からなる
繊維とは、上述の熱可塑性弾性樹脂および／または熱可
塑性非弾性樹脂からなる繊維であれば、特には限定され
ないが、安価な不織布とする場合には、繊維素材として
熱可塑性非弾性樹脂からなるものを用いるのが望まし
く、その具体例としては、ポリエステル、ポリアミド、
ポリオレフィン等が例示される。なお本発明では、ガラ
ス転移温度が少なくとも４０℃以上のものを使用するの
が好ましい。

【００３０】上記ポリエステルとしては、例えばポリエ
チレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタ
レート（ＰＥＮ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンテ
レフタレート（ＰＣＨＤＴ）、ポリシクロヘキシレンジ
メチレンナフタレート（ＰＣＨＤＮ）、ポリブチレンテ
レフタレート（ＰＢＴ）、ポリブチレンナフタレート
（ＰＢＮ）、ポリアリレート等、及びそれらの共重合ポ
リエステル等が例示できる。

【００３１】ポリアミドとしては、ポリカプロラクタム
（ＮＹ６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ＮＹ６
６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ＮＹ６−１０）
等が例示できる。ポリオレフィンとしては、ポリプロピ
レン（ＰＰ）、ポリブテン−１（ＰＢ−１）等が例示で
きる。

【００３２】本発明で使用する熱可塑性非弾性樹脂とし
ては、クッション材の側地にポリエステルを用いること
が多いので、廃棄する際に側地と不織布を分離せずにリ
サイクルすることのできる素材として、耐熱性も良好な
ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等のポリエステル
が特に好ましい。更には、ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、Ｐ
ＣＨＤＴ等に燐含有エステル形成性化合物を共重合させ
たり、或いは燐含有難燃剤を含有せしめた難燃性ポリエ
ステル（以下、難燃性ポリエステルと略す）が好まし
く、その具体例としては、例えば、特開昭５１−８２３
９２号公報、特開昭５５−７８８８号公報、特公昭５５
−４１６１０号公報等に例示されたものが挙げられる。
なお、塩化ビニルは自己消火性を有しているが、燃焼す
ると有毒ガスを多量発生するので本発明に用いるのは好
ましくない。

【００３３】本発明において、不織布として低融点の熱
接着繊維と母材繊維を混合開繊して熱接着した不織布を
使用すると、座席クッションの形状形成が容易になるの
で望ましい。熱接着繊維を構成する熱接着成分は、融点
が１００℃以上で、母材繊維の融点より少なくとも４０
℃は低いものが好ましい。より好ましくは、耐熱性の保
持と母材の熱劣化防止の観点から１５０℃以上、２２０
℃以下のものが望ましい。熱可塑性樹脂を低融点化する
方法としては、例えば、ポリエステルの場合は、酸成分
として立体障害を形成するイソフタレート等を共重合し
たり、グリコール成分の分子量を大きくしたり、ジエチ
レングリコール等の如き融点降下効果のある物質を含有
させる方法など、公知の方法を採用できる。

【００３４】本発明においては、前述の如く座部が、熱
可塑性弾性樹脂からなる線条が多数のループを形成し、
各ループが絡み合って互いの接触部の大部分が接合した
三次元網状構造体と、熱可塑性樹脂からなる繊維が接合
した不織布との積層構造を有するクッション層を有し、
該クッション層の着座面側が不織布からなり、該クッシ
ョン層を構成する三次元網状構造体の少なくとも厚み方
向の相対する２面に支えを有しているところに特徴を有
している。

【００３５】即ち本発明座席における座部クッション層
は、上層を、好ましい実施形態としては、熱可塑性樹脂
からなる熱接着繊維と熱可塑性非弾性樹脂からなる短繊
維を混合開繊して三次元構造化し、接触部の大部分を熱
接着成分で接合一体化した不織布で構成することによ
り、体型保持性と座席形状保持性および通気性を持た
せ、下層側は、熱可塑性弾性樹脂からなる多数の線条ル
ープを互いに融着した三次元網状構造体にゴム弾性を併
用したコイルスプリング機能によって振動吸収能と耐熱
耐ヘタリ性および通気性を持たせている。

【００３６】そして両者の積層面を接合することなく、
該クッションの下層を構成する三次元網状構造体の少な
くとも厚み方向の相対する２面に支えを設けることによ
って、不織布クッション層の撓み過ぎを防止すると共
に、下層の三次元網状構造体への極度の圧縮及び上層と
下層のクッション層のズレを防止している。こうした構
成とすることにより、上層はハンモック効果を生じ、下
層は偏った荷重が掛かっても一定以上変形することな
く、且つ横ズレもしないのでローリングを防止すること
ができ、スプリング効果を効果的に発揮し極めて乗り心
地が良好で、且つ、クッション層全体の耐ヘタリ性を高
めると共に、分別リサイクルを容易にしたものである。

【００３７】すなわち本発明座席の座部クッション層
は、上層に不織布を配し、下層に三次元網状構造体を配
して構成し、三次元網状構造体の少なくとも厚み方向の
相対する２面に支えを有し、上層と下層が実質的に接合
されていないことに特徴を有しており、最も好ましい実
施形態は上層と下層が接合されていない場合である。

【００３８】上層として着座時に違和感のない不織布を
用いることは、特開平７−２３８４６２号広報等にその
効果が開示されており、又、下層として三次元網状構造
体を配する効果も開示されているが、この公報では、ク
ッション層を構成する上層と下層が接合一体化されてい
ることにその特徴がある旨が明らかにされている。

【００３９】しかし、三次元網状構造体の少なくとも厚
み方向の２面に支えを設け、上層と下層が積層面で接合
されていない場合は、単に両層をリジッドに接合した場
合より耐ヘタリ性と乗り心地性が著しく向上する。その
理由は明確でないが、圧縮された上層の変形が下層の厚
み方向の少なくとも相対する２面に設けた支えの作用で
一定以上変形しないため、上層の圧縮変形量が下層の圧
縮変形量と同一になり、しかも、上層は、相対する支え
による吊り込み効果によってハンモックのような撓みを
生じ、着座臀部の変形荷重が一定以上になると下層のゴ
ム弾性とスプリングの効果で押し上げる応力が働くた
め、好ましいクッション性を示すものと推定される。ま
た、下層には厚み方向に相対する支えがあり、横ズレ応
力が働いてもズレと変形が制限されているのでローリン
グを起こし難く、これらが好結果をもたらして、極めて
良好な乗り心地性が得られるものと考えられる。

【００４０】ちなみに、支えがない場合は、変形が偏っ
たりズレを生じてローリングを起し易くなるので好まし
くない。また下層の支えが厚み方向に相対して設置され
てない場合は、ズレを生じてローリングを起す場合が生
じてくる。本発明の好ましい実施形態としては、支えが
一定の厚みを有することが好ましい。支えの上層との接
触部における支持点の厚みが１ｍｍ以下では、上層が切
断される恐れが生じてくるので好ましくない。逆に接触
部の厚みが３０ｍｍ以上になると、違和感を与えるので
好ましくない。好ましくは５ｍｍ以上、２０ｍｍ以下、
より好ましくは８ｍｍ以上、１５ｍｍ以下である。支え
の接触部の厚みは、金属板や木質板あるいは合成樹脂等
を折り曲げて形成してもよく、パイプ状とすることも可
能である。又、支えそのものの厚みを利用することも可
能である。

【００４１】支えの高さは、下層の厚みより高過ぎると
着座時違和感を与えるので好ましくない。逆に支えが低
過ぎると、ローリングを起す恐れが生じてくる。支えの
好ましい高さは、下層厚みの１／２以上、フリーにした
ときの下層厚み以下であり、より好ましくは、下層厚み
の３／５以上、フリーにしたときの下層厚みの４／５以
下である。支えは、相対する方向の２面間で１／２以上
の幅方向に支持面を形成するのが好ましく、最も好まし
くは、幅全面の支持である。本発明の好ましい実施形態
では、相対する方向に４面を支えが支持していることで
あり、支えと下層底面は接合された状態とすれば、ロー
リングを完全に防止でき、座席をより安定化できるので
最も好ましい。この効果は、更に着座臀部の体圧分布を
良好に保つ効果にもつながる。なお、特別に支えを設け
ず上層の外周に支えの働きを持たせた場合も本発明に含
まれる。

【００４２】他方、ヘタリの低減化は、上層の不織布が
下層より硬くて変形し難く、熱可塑性弾性樹脂からなる
三次元網状構造体が柔らかく変形し易い場合において、
下層の厚み方向に相対する支えがない場合は、圧縮変形
挙動では、それぞれのクッション層の硬さと歪み量でそ
の変形量が決まり、個々に一定歪を付与したときの変形
量とは異なる変形を示す。熱可塑性弾性樹脂からなる線
条がゴム弾性を有するものでは、ヘタリの少ない下層が
大変形し、ヘタリの大きい上層が小変形に止まった場
合、個々の層単独での一定歪によるヘタリよりも上層は
良くなり下層は悪くなる。

【００４３】積層面が接合されている場合は、上層から
下層へ圧縮変形応力が直接伝達される。接合されていな
い場合は、積層面でズレを生じ、上層からの変形応力が
下層へは偏って伝達されると類推される。しかして、下
層の厚み方向に相対して支えがある場合は、上層は支え
に吊り込まれた状態で変形することになり、一定以上の
変形を生じない。又、下層も上層の変形量と同じ変形を
生じ、支えのない場合の如き無制限な変形を生じない。
又、上層と下層が接合されていないので、上層のズリ応
力は、下層との積層面で支えに制限された範囲でズレを
生じて下層に変形を伝達することになり、変形応力が分
散された状態で変形すると類推される。このため、上
層、下層ともにヘタリが起こり難くなるものと考えられ
る。

【００４４】上層と下層が接合されていない場合、座席
を分解して、各成分、例えば、側地と上層と下層を個々
に分別回収が容易になる。接合している場合は、接合面
を外さないと個々には分別できないので手数がかかり好
ましくない。

【００４５】本発明座席の座部を構成する不織布は、熱
可塑性樹脂からなる繊維で構成されていれば特には限定
されないが、熱接着繊維で母材繊維を接合した不織布と
すれば、形状形成が容易になるので好ましい。特に、熱
接着繊維の熱接着成分として熱可塑性弾性樹脂を使用す
ると、不織布のクッション性や耐ヘタリ性が一層向上す
るので望ましい実施形態である。熱接着成分が熱可塑性
弾性樹脂からなる場合の最も好ましいソフトセグメント
量は、振動吸収機能と変形応力吸収機能が充足できる４
０質量％以上とすべきであるが、７０質量％を越えると
短繊維の形態保持性が低下し、沈み込みが大きくなるの
で７０質量％以下に抑えるのがよい。

【００４６】なお、不織布の密度は特には限定されない
が、タッチが良好で、適度の弾発クッション性を付与で
きる０．０２〜０．１０ｇ／ｃｃの範囲が望ましい。密
度が低すぎると、沈み込みが大きくなり過ぎて弾力のあ
るクッション性を付与し難く、密度が高過ぎると硬くな
り、座り心地が悪くなるので好ましくない。不織布層の
厚みは特に限定されないが、薄いと支えの接触部が触感
として違和感を生じることがあるので注意を要する。好
ましくは、表面層機能が発現できる５〜８０ｍｍであ
り、より好ましいのは２０〜６０ｍｍの範囲である。

【００４７】不織布を構成する繊維の繊度は、２２．２
デシテックス（２０デニール）以下の短繊維で構成する
のが好ましく、熱接着繊維及び母材繊維の繊度が２２．
２デシテックスを越えると、不織布の見掛け密度を好ま
しい表面層機能を付与できる０．０２ｇ／ｃｃ以上、
０．１ｇ／ｃｃ以下にしたときに構成本数が少なくな
り、緻密な構造体としての特徴が出ず快適なタッチを損
なう場合がある。また、熱接着繊維は繊度が太くなるほ
ど構成本数が少なくなり、熱接着点が減少して変形応力
の分散が悪くなって接着点での応力集中が大きくなり耐
へたり性が低下するので、好ましい繊度に設定するのが
良い。他方、繊度が細すぎると母材繊維とのマイグレー
ションが悪くなり、熱接着繊維がつくる熱接着点に斑が
発生し、変形応力の分散が悪くなって応力分散性が低下
するので好ましくない。好ましい熱接着繊維の繊度は
１．１〜１１．１デシテックス（１〜１０デニール）、
より好ましくは３．３〜６．７デシテックス（３〜６デ
ニール）である。母材繊維は適度の沈み込みを付与する
弾発性を保持する必要から好ましくは３．３〜１６．７
デシテックス（３〜１５デニール）、より好ましくは
５．５〜１４．４デシテックス（５〜１３デニール）で
ある。

【００４８】熱接着繊維と母材繊維の混綿比は５／９５
〜６０／４０質量比が適当であり、混綿比が５／９５質
量比未満では接合点が少なくなり、形状形成の仕上がり
が悪くなるので好ましくない。逆に混綿比が６０／４０
質量比を越えると、適度の弾発力をもつクッション性を
付与し難くなるので好ましくない。なお、熱接着成分と
して熱可塑性弾性樹脂を用いた場合は、混綿比が６０／
４０質量比を越えても好ましいクッション性を付与でき
るので、熱接着繊維を多く用いてもかまわない。

【００４９】混合開繊されて三次元構造化され、次いで
熱成形により接触部の大部分を熱接着して融着一体化し
（好ましくは接触点の全てが融着一体化し）クッション
材の形状を付与することが多い。この成形時に、三次元
網状構造体との積層面を実質的にフラット化しておき、
下層の三次元網状構造体もフラット化しておけば、着座
時の異物感を与えないので好ましい。又、積層して座席
を組み立てる場合の作業性も良くなるので好ましい。

【００５０】嵌め込み用凹部を不織布に形成し、下層を
構成する三次元網状構造体の少なくとも厚み方向の相対
する２面に支えを有した状態で上層の不織布に嵌め込ま
れた実施形態は、本発明では特に好ましい。しかして、
フレームと接する面は、嵌め込まれた三次元網状構造体
の下部は不織布の下部より下になるが、上層は支えで吊
り込みされているので一定以上は変形せずに、受けた応
力をフレームに伝える働きを三次元網状構造体に与える
ことで、適度の変形によりクッション機能をより効果的
に発揮させると同時に、不織布のダメージを軽減できる
ので好ましい実施形態である。好ましい差は１０ｍｍ以
上、より好ましくは２０ｍｍ以上である。５ｍｍ未満で
は、変形に対して三次元網状構造体の機能が有効に発揮
され難くなるので避けるのが望ましい。

【００５１】他方、三次元立体網状構造体は、熱可塑性
弾性樹脂からなる連続線条が多数のループを形成し、各
ループが絡み合って接触部の大部分で接合一体化された
立体スプリング構造を形成しているので、形態的及び素
材的なクッション機能を発揮する。上層の不織布から与
えられる変形応力を立体スプリング構造と素材のゴム弾
性で受け止め、変形応力と変形量に応じて構造全体が変
形して応力を吸収しつつ適度の弾性で体型を保持する。
また応力が解除されると、構造弾性とゴム弾性によって
直ちに回復し、好ましいクッション性と耐へたり性を発
揮する。フレームからの振動も、振動遮断層として作用
する熱可塑性弾性樹脂の振動吸収機能により吸収減衰さ
れる。

【００５２】ちなみに、公知の非弾性樹脂のみからなる
線条で構成した三次元網状構造体はゴム弾性を有してい
ないので、表面層で吸収できない大きな変形を受ける
と、圧縮変形により塑性変形を生じて回復しなくなり、
上層の撓みも大きくなって上下層共にヘタリを起こし耐
久性不良となる。三次元網状構造体の表面が実質的にフ
ラット化されている場合、上層の不織布層から伝達され
る変形歪の伝達が面−面間で行われるので、応力集中を
生じ難い。また上層が薄い場合は、三次元網状構造体の
積層面が凸凹になっていると、着座時に臀部へ異物感を
与えることがあるので、本発明では、フラット化されて
いるのが特に好ましい実施形態である。

【００５３】また線条が接合していない場合は、上層を
ゴム弾性で支えきれなくなり、上層の撓みが大きくなっ
て疲労現象を起こし耐久性劣化につながるばかりでな
く、形態も変形して体型保持ができなくなるので好まし
くない。本発明における上記接合の好ましい程度は、ル
ープを形成する線条が接触している部分の大半（好まし
くは５０％以上）が接合した状態であり、とりわけ好ま
しいのは接触部分が全て接合した状態である。

【００５４】本発明の三次元網状構造体を構成する線条
の繊度は１１１デシテックス（１００デニール）以上、
１１１，１１１デシテックス（１００，０００デニー
ル）以下が好ましい。その理由は、構造体の見掛け密度
を０．２ｇ／ｃｃ以下に軽量化したとき、繊度が１１
１，１１１デシテックスを越えると構成本数が少なくな
り、密度斑を生じて部分的に耐久性不良の部分ができ、
応力集中による疲労が大きくなって耐久性が劣化し易く
くなるからである。他方、線条の繊度が細すぎると抗圧
縮性が低下し、変形による応力吸収性能が低下するの
で、１１１デシテックス以下は好ましくない。線条繊度
の好ましい範囲は、抗圧縮性の効果が出やすい３３３デ
シテックス（３００デニール）以上で、構成本数の低下
による構造面の緻密性を損なわない５５，５５５デシテ
ックス（５０，０００デニール）以下である。より好ま
しくは１，１１１デシテックス（１，０００デニール）
以上、１１，１１１デシテックス（１０，０００デニー
ル）以下である。

【００５５】上記三次元網状構造体を構成する線条の断
面形状は特に限定されないが、中空断面や異形断面にす
れば、好ましい抗圧縮性（反発力）やタッチを付与する
ことができるので特に好ましい。抗圧縮性は繊度や用い
る素材のモジュラスによって調整することができ、繊度
を細くしたり、柔らかい素材では中空率や異形度を高め
ることにより初期圧縮応力の勾配を調整できるし、繊度
をやや太くしたり、ややモジュラスの高い素材では中空
率や異形度を低くして座り心地の良好な抗圧縮性を与え
ることができる。中空断面や異形断面とすることによる
他の効果として、中空率や異形度を高くすることで、同
一の抗圧縮性を付与した場合でも更なる軽量化が可能と
なり、省エネルギー化を増進できることが挙げられる。

【００５６】また、該三次元網状構造体の見掛け密度が
０．００５ｇ／ｃｃ未満では反発力不足となり、振動吸
収能力や変形応力吸収能力が不充分となってクッション
機能が発現され難くなることがあり、逆に０．２５ｇ／
ｃｃを越えると反発力が高すぎて座り心地が悪くなる傾
向がある。従って該三次元網状構造体の見掛け密度は、
十分な振動吸収能力や変形応力吸収機能を発現してクッ
ション体としての機能を確保し易い０．０１ｇ／ｃｃ以
上、０．２０ｇ／ｃｃ以下が好ましく、より好ましくは
０．０３ｇ／ｃｃ以上、０．０８ｇ／ｃｃ以下である。

【００５７】上記三次元網状構造体は、繊度の異なる線
状を見掛け密度との組合せで最適な構成とする異繊度積
層構造とすることも、好ましい実施形態として選択でき
る。

【００５８】本発明で採用する上記三次元網状構造体と
不織布の積層構造体としての好ましい見掛け密度は、
０．０１〜０．２ｇ／ｃｃの範囲である。０．０１ｇ／
ｃｃ未満では、体型保持や振動吸収などのクッション機
能が不足気味となり、一方０．２ｇ／ｃｃを越えると反
発弾性が大きくなり過ぎて座り心地が悪くなるので好ま
しくない。該見掛け密度のより好ましい範囲は０．０２
〜０．１ｇ／ｃｃ、更に好ましくは０．０３〜０．０８
ｇ／ｃｃの範囲である。

【００５９】本発明にかかる乗物用座席の座部を構成す
るクッション層は、着座面側の不織布と下層の三次元網
状構造体とが積層され、好ましくはそれらが接合一体化
されないで積層されている。但し、三次元網状構造体が
相対する厚み方向に少なくとも２面に支えを有する形態
で不織布にはめ込まれて積層されているだけでは、極端
に大きいずり変形を受けたときに積層形態を維持できな
くなる場合も起こり得る。従ってこの対策として、該積
層構造のクッション層を、側地や布帛、不織布などで大
部分を包み込んで一体化させ、積層形態の維持力を高め
ることは、本発明における最も好ましい実施形態として
推奨される。用いる布帛や不織布としては、薄くて通気
性に優れ且つ高強度のものが好ましく、例えば、モケッ
ト等の側地や、内層に金巾の如き布帛を用いることが挙
げられる。

【００６０】本発明にかかる車両用座席の座部は、好ま
しくは背部も含めて、側地やクッション材を包む布帛又
は不織布、クッション層の上層を全てポリエステルとす
れば、三次元網状構造体のみを分別するだけで、ポリエ
ステル繊維としての再生が一層容易になるので好まし
い。なお、背部素材についても同じ素材を用いるのが最
も好ましい。

【００６１】再生の方法には特に制限がなく、公知の方
法、例えば、反毛処理によるカードウエッブ化によって
不織布化する方法や、粉砕・再溶融して再ペレット化す
る方法などを採用できる。なお、三次元網状構造体につ
いても単独成分のみに分別しておけば、再ペレット化し
て再度三次元網状構造体に再生することも可能となる。
このとき、他の非相溶性ポリエステルが混入している
と、三次元網状構造体を溶融成形するときの剪断速度が
極端に遅くなって相分離を起し異常流動を生じるため、
三次元網状構造体への再生が困難になる。従って、三次
元網状構造体に再生するには、他の素材が混入しないよ
うに分別する必要がある。

【００６２】但し、射出成形など如く高剪断速度で形成
できる溶融成形装置を使用すれば、多少の異素材が混入
していても相分離を起し難く、比較的容易に溶融成形を
行なうことができるので、この様な場合は、実質的に全
てがポリエステル系樹脂でさえあれば、分別せずとも他
の物に再生することが可能となる。

【００６３】なお本発明においては、座席の背部にも熱
可塑性弾性樹脂からなる三次元網状構造体を使用すれ
ば、背部も蒸れ難くより快適な座席となるので、特に好
ましい実施形態として推奨される。

【００６４】次に、本発明にかかる乗物用座席座部の製
法について説明する。まず、座部クッション層の下層に
用いる三次元網状構造体の製法としては、複数のオリフ
ィスを有する多列ノズルによって熱可塑性弾性樹脂を各
ノズルオリフィスに分配し、該熱可塑性樹脂の融点より
も１０〜５０℃程度高い溶融温度で、該ノズルから下方
に向けて吐出させ、溶融状態で互いに接触させて融着接
合させることによって三次元構造体を形成しつつ、引取
り装置で挟み込んで冷却槽で冷却凝固させ、次いで擬似
結晶化のための熱処理を行なう方法が採用される。

【００６５】三次元網状構造体の紡糸には通常の多成分
押出機を使用し、熱可塑性弾性樹脂の融点より１０〜５
０℃程度高い温度で溶融紡糸を行なう。融点よりも１０
℃程度以上高くしないと、メルトフラクチャーを起こし
て正常な線条形成が困難になり、しかも、吐出後ループ
を形成しつつ接触させて融着させる際に、吐出線条の温
度が低下して線条同士が融着し難くなり、接着の不充分
な網状体になることがあるので好ましくない。他方、融
点よりも５０℃を越える高温域に加熱すると、熱劣化が
著しくなって物性劣化を招くので好ましくない。こうし
た観点から、好ましい溶融紡糸温度は、融点より１５〜
４０℃程度高温側、より好ましくは１５〜３０℃程度高
温側の温度である。

【００６６】また溶融紡糸時における滞留時間が３０分
を越えると、好ましい紡糸温度を採用した場合でも熱劣
化が進み易く、物性低下を生じることがあるので好まし
くない。従って、上述した好ましい溶融紡糸温度での滞
留時間は１５分程度以下が好ましく、より好ましくは１
０分以下である。

【００６７】上記三次元網状構造体を製造する際に用い
られるノズルオリフィスの形状は特には限定されない
が、中空断面（例えば三角中空、丸型中空、突起付きの
中空など）および／または異形断面（例えば三角形、Ｙ
型、星型の如き断面二次モーメントが高くなる形状）と
すれば、溶融状態の吐出線条によって形成される三次元
構造が流動緩和し難くなり、逆に接触点での流動時間は
長く保持されて接着点を強固にできるので特に好まし
い。

【００６８】なお、例えば特開平１−２０７５号公報に
記載されている如く、接着のために加熱する場合、三次
元構造が緩和し易くなって平面的構造化し、三次元立体
構造化が困難になるので好ましくない。網状体の特性向
上効果としては、見掛けの嵩が高くなって軽量化が増進
され、また抗圧縮性が向上して弾発性も改良され、へた
り難くなることである。

【００６９】なお中空断面のものでは、中空率が８０％
を越えると断面が潰れ易くなるので、好ましくは軽量化
の効果が発現される１０％以上で７０％以下、より好ま
しくは２０％以上で６０％以下とすることが望ましい。
オリフィスの孔間ピッチは、線条が形成するループが充
分接触できるピッチとすることが望まれる。緻密な構造
にするには孔間ピッチを短くし、粗な構造にするには孔
間ピッチを長くすればよい。

【００７０】本発明の三次元網状構造体を得るためのノ
ズルの孔間ピッチは特には制限されないが、好ましくは
３〜２０ｍｍ、より好ましくは５〜１０ｍｍである。３
ｍｍ未満では、ループ形成前に溶融線条が接触して融着
し正常な網状構造が形成され難くなり、逆に２０ｍｍを
超える孔間ピッチでは、ループ形成時に隣り合った線条
同士が接触せず融着し難くなるので好ましくない。ルー
プ径は、線条の太さと吐出線速度によっても変わってく
るので、形成する線条とのバランスで最適の孔間ピッチ
を設定することが望ましい。

【００７１】吐出量は特に制限されないが、所望の線径
と所望の見掛け密度を得るのに最適の吐出量を、引取り
速度と線条の線速度とのバランスで設定するのが望まし
い。異密度化や異繊度化も所望に応じて実施できる。例
えば、列間ピッチや孔間ピッチを変えたり、あるいは列
間と孔間の双方のピッチを変えることで異密度層を形成
することも可能である。また、オリフィスの断面積を変
えて吐出時の圧力損失差を与え、同一ノズルから一定の
圧力で押し出される溶融熱可塑性樹脂の吐出量が圧力損
失の大きいオリフィスほど少なくなる原理を利用すれ
ば、列内または列間で繊度の異なる線条からなる三次元
網状構造体の製造も可能となる。

【００７２】溶融した熱可塑性樹脂を該ノズルから下方
に向けて吐出させ、ループを形成しながら溶融状態で互
いに接触させて融着させ三次元構造を形成しつつ、引取
りネットで挟み込み、網状体表面の溶融状態の曲がりく
ねった吐出線条を４５°以上に折り曲げて変形させ表面
をフラット化すると同時に、曲げられていない吐出線条
との接触点を接着して三次元網状構造を形成した後、連
続して冷却媒体（通常は、室温の水を用いることで冷却
速度を高めることができ、コスト面でも安くなるので好
ましい）で急冷固化することにより、本発明の三次元立
体網状構造体を得る。

【００７３】ノズル面と引取り点の距離は少なくとも４
０ｍｍ以下とし、吐出線条が冷却され接触部が融着しな
くなることを防ぐのが好ましい。吐出線条の吐出量が５
ｇ／分孔以上の場合は１０〜４０ｍｍの範囲が好まし
く、吐出線条の吐出量が５ｇ／分孔未満の場合は５〜２
０ｍｍの範囲が好ましい。網状体の厚みは、溶融状態の
三次元立体構造体両面を挟み込む引取りネットの開口幅
（引取りネット間の間隔）によって決まるが、本発明で
は、上述した様な理由から引取りネットの開口幅は５ｍ
ｍ以上とするのがよい。

【００７４】次いで水切りしてから乾燥するが、この
時、冷却媒体中に界面活性剤等を添加すると、水切りや
乾燥がし難くなったり熱可塑性弾性樹脂が膨潤すること
もあるので注意すべきである。尚、樹脂の固化が行われ
る冷却媒体上に設置した引取りコンベアとノズル面との
距離、樹脂の溶融粘度、オリフィスの孔径と吐出量など
により、ループ径や線径を任意に調整することができ
る。冷却媒体上に設置した間隔が調整可能な一対の引取
りコンベアで溶融状態の吐出線条を挟み込み滞留させる
ことで、互いに接触した部分を融着させつつ連続して冷
却媒体中に引込んで固化させ網状構造を形成する際に、
上記コンベアの間隔を調整することによって、融着した
網状構造体が溶融状態にあるうちに厚みを調節すること
ができ、所望の厚みのものが得られる。

【００７５】この時、コンベア速度が速すぎると、接触
点の形成が不充分になったり、融着点が充分に形成され
るまでに冷却され、接触部の融着が不充分になることが
あり、また速度が遅過ぎると、溶融物が滞留し過ぎて高
密度になりすぎるので、適度の見掛け密度が得られる様
にコンベア速度を調整する必要がある。

【００７６】本発明を実施する際の好ましい方法とし
て、上記網状構造体を一旦冷却した後、あるいは成形し
て製品化するまでの任意の時期に、熱可塑性弾性樹脂の
融点より少なくとも１０℃低い温度で処理し、アニ−リ
ングよる疑似結晶化を行う方法がある。この疑似結晶化
処理温度は、少なくとも融点（Ｔｍ）より１０℃以上低
い温温で、且つＴａｎδのα分散立ち上がり温度（Ｔα
_cr）以上で行うことが望ましい。この処理を行なえば、
融点以下に吸熱ピ−クを有していたり、疑似結晶化処理
しないもの（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱・耐
へたり性を著しく高めることができる。上記疑似結晶化
処理のより好ましい温度は（Ｔα_cr＋１０℃）から（Ｔ
ｍ−２０℃）の範囲である。

【００７７】また、該三次元網状構造体を一旦冷却した
後、乾燥工程を経て製造する場合、乾燥温度をアニ−リ
ング温度とすることで同時に疑似結晶化を進めることも
できるし、或いは、製品化するまでの任意の過程で別途
疑似結晶化処理することも可能である。次いで所望の長
さまたは形状に切断し、クッション層の下層として使用
する。尚本発明の好ましい実施形態として、背部にも同
様の素材を用いることが有効である。

【００７８】また、本発明にかかる乗物用座席の座部ク
ッション上層に用いる不織布の製法も特に限定されず、
公知の方法を適用できるが、最も好ましい実施形態とし
ては、熱可塑性弾性樹脂の熱接着成分を有する熱接着繊
維と熱可塑性非弾性樹脂からなる母材を混綿開繊したウ
エッブを、クッション下層を嵌め込めるように設計され
た熱成形型に詰め熱成形により接合して形状形成した不
織布を用いる。以下にこの製法を例示する。

【００７９】熱可塑性弾性樹脂からなる繊度が２２．２
デシテックス（２０デニール）以下の熱接着繊維は、低
融点の熱可塑性弾性樹脂と高融点の熱可塑性弾性樹脂と
を個々に溶融し、公知の複合紡糸により紡糸してから延
伸すると完成糸が得られる。ところがこの方法では、熱
接着成分の融点が低く延伸時に高温で熱セットできない
ため、収縮率が３０％から８０％と高いものしか得られ
ず、ウエッブを熱成形する際のウエッブ収縮により成形
寸法不良を生じる。従ってこうした問題を解決するに
は、３，０００ｍ／分以上の高速紡糸を採用し、収縮率
を１０％以下に低収縮化して一気に完成糸にする方法を
採用することが好ましい。次いで巻縮を付与し、所望の
カット長に切断して熱接着繊維を得る。

【００８０】本発明で使用する熱接着繊維の複合形態は
特に限定されないが、熱接着繊維としての機能を必要と
するので、サイドバイサイド型またはシース・コア型で
低融点成分が繊維表面の５０％以上を占めるものが好ま
しく、低融点成分が繊維表面の１００％以上を占めるも
のがより好ましい。母材繊維は、非弾性樹脂を公知の非
対称冷却法または複合紡糸法によって潜在捲縮能を付与
し、延伸後熱処理により立体捲縮を発現させてから切断
し、または切断後熱処理して立体捲縮を発現させること
によって得る。

【００８１】母材繊維には耐へたり性と耐熱性が求めら
れるので、初期引張り抵抗値が３０．９センチニュート
ン／デシテックス（３５ｇ／デニール）以上で、７０℃
での初期引張り抵抗値が８．８センチニュートン／デシ
テックス（１０ｇ／デニール）以上のものが好ましい。
また嵩高性と抗圧縮性の観点から立体捲縮の捲縮度は１
５％以上、捲縮数は１０〜２５個／インチの範囲が好ま
しい。かくして得られる熱接着繊維と母材繊維を混合開
繊する。熱接着繊維が少ないと振動吸収機能が低下する
ので好ましくない。熱接着繊維が多すぎると嵩高性が低
下することがあるので、好ましくは熱接着繊維と母材繊
維の混合比率を質量比で２０／８０〜６０／４０の範囲
とし、オープナー等で予備開繊混合した後カード等で開
繊して三次元化構造とした開繊ウエッブを、下層の三次
元網状構造体を嵌め込めるように、下層側に凹のへこみ
を形成できる成形型に詰め込み、熱接着繊維が溶融する
温度より少なくとも１０℃以上高い温度に加熱してから
圧縮冷却し、不織布からなる上層を得る。

【００８２】好ましい熱成形温度は、熱接着成分の流動
開始温度より２０℃以上高い温度を採用する。２０℃未
満では熱接着成分が流動しないため、繊維同士の接触部
で接合できないことがあるので好ましくない。より好ま
しい熱処理温度は、熱処理時間を短縮できる５０℃以
上、８０℃未満である。１００℃以上の高温にすると熱
接着成分が熱劣化を生じることがあるので好ましくな
い。加熱時間は１〜１５分の範囲とすることが望まし
い。これ未満の短時間では、温度が上がらないので接合
できないことがあり、加熱時間が長すぎると、接合点の
熱接着成分が流れて強固な接合点が形成されなくなるこ
とがあるばかりでなく、繊維が熱劣化を起こすこともあ
るので好ましくない。

【００８３】本発明におけるクッション材上層を成形す
る別の方法として、開繊ウエッブを成形型に詰めて圧縮
してから加熱する方法も採用できる。この場合、成形型
としてできるだけ熱容量の少ない型を使用すれば、昇温
時間を短縮できるので好ましい。例えば、パンチングメ
タルタイプの型を使用すると、加熱冷却媒体が通り易く
なり、より短時間で昇温または冷却が可能となるので好
ましい。アルミニウム製の鋳型では、熱容量が大きいた
め昇温に長時間を要し作業性や作業効率が低下すること
があるので、熱風を通す孔を多く開け、高圧の熱媒体を
通して昇温速度を高めることが望ましく、冷却する際に
も高圧の冷却媒体を通すのが好ましい。加熱冷却媒体と
しては、加熱空気や水蒸気の如く処理の容易な気体が好
ましく、冷却媒体としては冷却空気などが好ましい。

【００８４】また必要によっては、成形時に側地の引込
み金具を上層に埋設しておくことができる。金具を用い
ない場合は、接合のため例えばマジックテープ（登録商
標）等を上層に接合することができる。このときに用い
るマジックテープの素材としては、上層の素材が例えば
ポリエステルである場合は同種のポリエステルを使用す
ることにより、分別しないでリサイクルできるので好ま
しい。

【００８５】また、上層クッション材部分のみで側地の
引き込みができるように切り込みを入れて側地を引き込
み、上層底辺でマジックテープにより引き込みを接合し
て固定する方法を採用することもできる。この場合も、
側地の外周側は座席の底辺に同様にしてマジックテープ
で接合できるようにするのが好ましい。なお、背部も同
様の素材を用いるのが好ましい。

【００８６】次いで、下層の厚み方向に相対する支えを
作成する。支えの素材は特に限定されないが、耐久性が
あり、使用時に破損や変形を起こし難いものを用いるの
が好ましく、例えば、金属、木材、合成樹脂、コンポジ
ット品などが例示される。

【００８７】一例として、アルミニウム製の中空または
異形断面の射出成形品で作成する場合の例を示すと、下
層のクッション層をフリーにしたときの厚みに対して４
／５程度の高さで、上層との接触部の幅が１２ｍｍの中
空四角形のアルミニウム製射出管を使用し、座席の着座
面正面と背面側の下層クッション面全面をカバーできる
幅に切断し、底面に５ｍｍ程度のアルミニウム板を用い
て、支えと溶接またはボルトで接合する。好ましくは４
面全てに支えを設置する。

【００８８】底面を接合した該支えに下層を嵌め込み、
側地を引き込んだ上層に支えに入れた下層を嵌め込み、
座席底面に側地の外周部を引き込んで接合する。側地の
張り具合でクッション性も変化するので、所望に応じて
張りを調整するのが好ましい。

【００８９】次いでフレームにセットすると、本発明の
乗物用座席が得られる。他の方法では、上層と支えを取
りつけた下層を嵌め込み積層してクッション層を得るこ
ともできる。得られたクッション層を、例えば目の粗い
金巾で包み込み、例えば引込みにマジックテープを用い
る場合は、上層のファスナーが側地との接合に機能する
ように切除しておき、或いはマジックテープの絡み端を
突出させておけばよい。引込み金具を用いる場合には、
金巾でそのまま包み込んでも構わない。

【００９０】次いで、側地を被せ座席の形状に合わせて
引込みを行なってからフレームにセットすると、本発明
の乗物用座席が得られる。用いる側地の素材も特に制限
されないが、通気性の良いものを用いると蒸れ難くでき
るので、好ましい実施形態として推奨される。また吸湿
性の高いものを使用すると、着座時の臀部からの水蒸気
の移動が容易になるのでより好ましい実施形態である。

【００９１】なお背部素材についても、熱可塑性弾性樹
脂や不織布で構成されたものを使用すれば、蒸れ防止と
適度のクッション性および体形保持性を与えることがで
きるので、本発明の特に好ましい実施形態である。

【００９２】かくして得られた本発明の車両用座席は、
優れた耐久性と体型保持性および適度のクッション性を
有し、蒸れ難くてローリングもしにくく、体圧分散が良
好な極めて乗り心地の良好なものであり、しかも、分別
リサイクルの容易な乗物用座席となる。

【００９３】

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限
を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範
囲で適当に変更して実施することも可能であり、それら
はいずれも本発明の技術的範囲に包含される。なお、実
施例で採用した評価法は下記の通りである。

【００９４】［融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−
ク］島津製作所製のＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析
計を使用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線
から吸熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。

【００９５】［見掛け密度］クッション層として成形し
たものを試料とし、該試料の重さを体積で徐した値で示
した（ｎ＝４の平均値）。

【００９６】［線条の繊度］試料の１０箇所から各線条
部分を切り出し、アクリル樹脂で包埋し断面を削り出し
て切片を作成して断面写真を撮影し、各部分の断面写真
から各部の断面積（Ｓｉ）を求める。また、同様にして
得た切片をアセトンで処理してアクリル樹脂を溶解し、
真空脱泡したのち密度勾配管を用いて４０℃で測定した
比重（ＳＧｉ）を求め、次いで下記式により線条の９，
０００ｍの重さを求める（単位ｃｇｓ）。 繊度＝〔（１／ｎ）ΣＳｉ×ＳＧｉ〕×９００，０００

【００９７】［線条の接合］試料の接合している繊維同
士を手で引っ張り、目視判断で接合部が外れないものを
接合していると判断する。

【００９８】［乗り心地］ポリエステルステープル及び
ポリエステル熱接着繊維を熱成形した最大厚み８０ｍ
ｍ、最小厚み４５ｍｍの中央部を臀部体型に形成した硬
綿で座部の上層を構成し、通気度８０ｃｃ／ｃｍ²・秒
のポリエステル製モケット側地を上層中央で引き込み、
上層底面でマジックテープにより固定した状態とし、下
層は底辺に８ｍｍのコンパネ（側地を引き込み用マジッ
クテープで下面に装着した）を用い、着座前面側及び背
面側に厚み１５ｍｍ、高さ５０ｍｍ、幅２５０ｍｍの支
えを配した枠内に、熱可塑性弾性樹脂の線条からなる三
次元網状構造体（厚み６５ｍｍ）を挿入して側地を引き
込んだ上層に嵌め込み、全体を外側の側地底辺にマジッ
クテープで張り込んで座部とした。背部は硬綿で成形し
たクッションで構成し、座部と同様の側地を張り込んで
背部とした。座部と背部を座席用フレームにセットして
座席を作成し、３０℃ＲＨ７５％の室内で作成した座席
にパネラーを座らせて下記の評価を行なった。比較のた
め、座部を支えなしの同構造で、難燃性ウレタン１００
％及び不織布１００％は支えや積層構造なしのクッショ
ン層が同形状のものを作成して評価した（ｎ＝５）。

【００９９】評価１（ローリング感）：着座部の片面側
に偏って着座荷重を掛けさせ、次いで反対側の片面側に
偏って着座荷重を掛けさせ、ローリング状態を下記の基
準で定性官能評価した（ローリング感なし：◎、ローリ
ング感殆ど感じない：○、少しローリング感あり：△、
ローリング感顕著：×）。

【０１００】評価２：座ったときの「どすん」と床に当
たった感じの程度を次の基準で感覚的に定性評価した
（感じない；◎、殆ど感じない；○、やや感じる；△、
感じる；×）。

【０１０１】評価３（蒸れ感）：２時間座り続け、臀部
やふと股の内側の座席と接する部分に感じる蒸れ感を、
次の基準で感覚的に定性評価した（殆ど感じない：◎、
僅かに蒸れを感じる；○、やや蒸れを感じる；△、蒸れ
を著しく感じる；×）。

【０１０２】評価４：８時間以内でどの程度我慢して座
席に座っていられるかを、下記の基準で官能評価した
（１時間以内；×、２時間以内；△、４時間以内；○、
４時間以上；◎）。

【０１０３】評価５：４時間座席に座り続けたときの腰
の疲れ程度を、下記の基準で感覚的に定性評価した（疲
れ感無し；◎、殆ど疲れない；○、やや疲れる；△、非
常に疲れる；×）。

【０１０４】総合評価：上記評価１から５までの評価の
うち、◎を４点、○を３点、△を２点、×を１点とし、
総合点が１６点以上で△を含まないものを「非常に良い
（◎）」、１６点以上で×を含まないものを「良い
（○）」、１２点以上で×を含まないものを「やや悪い
（△）」、×を含むものを「悪い（×）」として評価し
た。

【０１０５】座席の常温耐久性 乗り心地評価に供したのと同じ座席を作成し、雰囲気温
度２２℃で、２０ｃｍ角の重り（約６１ｋｇ）を着座部
に１０ｃｍ上から１分／回のサイクルで落下させ、これ
を８万回繰り返した後の厚み低下率と硬さ低下率を求
め、次の基準で評価した。

【０１０６】厚み低下率で５％未満：４点、同８％未
満：３点、同１０％未満：２点、同１０％以上：１点。
硬さ低下率で１０％未満：４点、同１５％未満：３点、
同２０％未満：２点、同２０％以上：１点とし、評価点
の合計が６点以上を◎、５点以上を○、４点以上を△、
４点以下を×で総合評価した。

【０１０７】座席の耐熱耐久性乗り心地評価に供したの
と同じ座席を作成し、雰囲気温度５０℃で、２０ｃｍ角
の重り（約６１ｋｇ）を着座部に設置して２２時間放置
した後の厚み低下率（１０％未満：◎、１５％未満：
○、２０％未満：△、２０％以上：×）で評価した。

【０１０８】実施例１ ポリエステル系エラストマーとして、ジメチルテレフタ
レート（ＤＭＴ）またはジメチルナフタレート（ＤＭ
Ｎ）と１，４ブタンジオ−ル（１,４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコール（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合を行ない、ポリエーテルエステルブロック共重
合エラストマーを生成させる。次いで、抗酸化剤及び難
燃剤を加えて混合練込みしてからペレット化し、５０℃
で４８時間真空乾燥して熱可塑性弾性樹脂を得る。該原
料の処方を表１に示す。

【０１０９】

【表１】

【０１１０】有効幅：１，０００ｍｍ、有効厚み：８０
ｍｍのノズル面に、外径：４ｍｍ、内径：３．２ｍｍで
トリプルブリッジの中空形成性断面としたオリフィス
を、幅方向の孔間ピッチ：８ｍｍ、列間ピッチ：６．９
２ｍｍの正三角形の千鳥配列としたノズルを使用し、上
記熱可塑性弾性樹脂原料（Ａ−１）を２２０℃の溶融紡
糸温度で、吐出量：３２５０ｇ／分でノズル下方に吐出
させ、ノズル面から２５ｃｍ下に冷却水を配し、幅：
１，５００ｍｍのステンレス製エンドレスネットを平行
に６５ｍｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部
出るように配し、該溶融状態の吐出線条を曲がりくねら
せてループを形成しつつ接触部分を接合させて三次元網
状構造を形成し、該三次元網状構造体の両面を引取りコ
ンベアーで挟み込みつつ、毎分１ｍの速度で２５℃の冷
却水中へ引き込んで固化させて両面をフラット化する。
その後、所定の大きさに切断し、１１０℃の熱風で１５
分間乾燥熱処理することにより擬似結晶化した。

【０１１１】得られた両面フラット化された三次元網状
構造体（Ｂ１）は、断面形状が三角おむすび型の中空断
面で中空率：２８％、繊度：６，２２２デシテックス
（５，６００デニール）の線条で構成されており、線条
は大部分が接合しており、平均の見掛け密度は０．０５
ｇ／ｃｃで、融点以下の１２２℃に吸熱ピークを有し、
車材燃試に合格するものであった。

【０１１２】別に、公知の複合紡糸機を用いて常法によ
り、熱可塑性弾性樹脂Ａ−３がシース成分、Ａ−２がコ
ア成分となるように個々に溶融してオリフィス直前で分
配し、各吐出量が５０／５０質量比となる様に、単孔当
たり１．６ｇ／分孔（０．８ｇ／分：０．８ｇ／分）、
紡糸温度２４５℃で吐出し、紡糸速度３，５００ｍ／分
で紡糸を行ない、得られた繊度：４．６デシテックス
（４．１デニール）、乾熱１６０℃での収縮率：８％の
糸を収束してトウ状でクリンパーにより機械巻縮を付与
し、６４ｍｍに切断してシース・コア型断面の熱可塑性
弾性樹脂からなる熱接着繊維を得た。

【０１１３】母材繊維は、常法により極限粘度が０．６
３と０．５６のＰＥＴを質量比５０／５０に分配し、単
孔当たり３．０ｇ／分孔（１ｇ／分：１ｇ／分）で紡糸
温度２８５℃でＣ型オリフィスからサイドバイサイドに
なるように吐出し、紡糸速度１，３００ｍ／分で複合紡
糸し、次いで、７０℃及び１８０℃で２段延伸して得た
延伸糸を６４ｍｍに切断し、１７０℃でフリー熱処理し
て立体捲縮を発現させ、中空断面（中空率３２％）のサ
イドバイサイド型構造の、繊度：６．７デシテックス
（６デニール）、初期引張り抵抗度：３３．５センチニ
ュートン／デシテックス（３８ｇ／デニール）、捲縮
度：２０％、捲縮数：１８個／インチの母材繊維を得
た。

【０１１４】得られた熱接着繊維と母材繊維を４０／６
０質量比で混合し、オープナーにて予備開繊した後カ−
ドで開繊して得たウエッブを、バケット型のシート用で
着座部に三次元網状構造体を嵌め込む枠ができるように
したパンチングメタルからなるメス型枠に、所定の位置
にセットした引き込み金具と共に、見掛け密度が０．０
５ｇ／ｃｃとなるように詰め込み、１８０℃の熱風で５
分間熱処理した後、オス型枠で圧縮してから直ちに冷却
し、次いで１０５℃で１０分間擬似結晶化処理して冷却
し、クッション材上層（Ｄ１）を得た。該上層（Ｄ１）
の熱接着繊維成分である熱可塑性弾性樹脂にも１１４℃
に吸熱ピークを有していた。

【０１１５】次いで、座り心地の評価法で示した様に、
座部と背部を作成して座席フレームにセットし座席を得
た。得られたクッション層の特性及び座席の評価結果を
表２に示す。表２からも明らかな様に、実施例１はの座
席は、常温耐久性、耐熱耐久性及び座り心地の優れたも
のであった。

【０１１６】

【表２】

【０１１７】実施例２ ジメチルイソフタレート（ＤＭＩ）４０モル％とＤＭＴ
６０モル％及びエチレングリコール（ＥＧ）を少量の触
媒と共に仕込み、常法によりエステル交換後重合して融
点が１１２℃のポリエステル樹脂を得た。このポリエス
テル樹脂をシース成分として用い、コア成分として極限
粘度０．６３のＰＥＴを使用し、紡糸温度を２８５℃に
代えた以外は上記実施例１と同様にして得た熱接着繊維
を用い、母材は実施例１で用いたのと同じものを３０質
量％と７０質量％を混綿開繊してウエッブを作成し、実
施例１と同様のクッション材上層（Ｄ２）を得た。下層
（Ｂ１）、支え及び底面も実施例１と同一のものを使用
し、実施例１と同様にして得た座席の評価結果を表２に
示す。表２からも明らかな様に、不織布の熱接着成分と
して熱可塑性非弾性樹脂を用いたものでも、本発明の範
囲に入るものは常温耐久性、耐熱耐久性及び座り心地の
優れたものであった。

【０１１８】実施例３ 熱可塑性弾性樹脂（Ａ−３）を使用し、紡糸温度を２０
０℃に代えた以外は前記実施例１と同様にして得た下層
用の三次元網状構造体（Ｂ３）は、線条の断面形状が三
角おむすび型の中空断面で中空率：２５％、繊度：６，
５５５デシテックス（５，９００デニール）の線条が大
部分接合して両面がフラット化し、見掛け密度は０．０
５ｇ／ｃｃで、車材燃試に合格するものであった。

【０１１９】上層の見掛け密度が表層部：０．３５ｇ／
ｃｃ、中央部：０．５０ｇ／ｃｃ、底面部：０．６０ｇ
／ｃｃとなる様に上層を作成した以外は前記実施例２と
同様にして得た上層（Ｄ２）と、下層用三次元網状構造
体（Ｂ３）を使用し、前記実施例２と同様にして得た車
両用座席の評価結果を表２に示す。表２からも明らかな
様に、上層タッチが下層より柔らかい場合でも本発明範
囲に入るものは、常温耐久性、耐熱耐久性及び座り心地
のいずれも良好であった。

【０１２０】比較例１ 下層（Ｂ１）として、着座部後部側の１面のみに前記実
施例１と同じ支えを入れて構成した以外、前記実施例２
と同様にして作成した座席評価結果を表２に示す。表２
からも明らかな様に、この比較例は本発明の範囲を外れ
るもので、常温耐久性と耐熱耐久性は良好であるものの
ローリング性に問題があり、座り心地がやや劣るもので
あった。

【０１２１】比較例２ 支えを入れない構成とした以外は、前記実施例２と同様
にして作成した座席評価結果を表２に示す。この比較例
も本発明の範囲を外れるもので、常温耐久性と耐熱耐久
性は良好であるが、ローリング性に問題があり、座り心
地に劣るものであった。

【０１２２】比較例３ 前記実施例２と同様の開繊ウエッブを使用し、クッショ
ン層全体が同一となる金型を用いて、実施例２の上層と
同様にして製造した不織布１００％のクッション層を用
いて作成した車両用座席の評価結果を表２に示す。この
比較例は、本発明の規定要件を外れて不織布１００％の
クッション層からなるもので、常温耐久性、耐熱耐久性
及び座り心地が劣っている。

【０１２３】比較例４ 車両用の難燃基準（車材燃試）に合格する厚み：４０ｍ
ｍ、見掛け密度：０．０５ｇ／ｃｃの発泡ウレタンを切
断しスライスして接着し、比較例３のクッション層と同
一の形状に形成して得た座席の評価結果を表２に示す。
この比較例は本発明の規定要件を外れる発泡ウレタンを
用いているため、常温耐久性と耐熱耐久性は優れるが、
座り心地が悪い。

【０１２４】比較例５ 紡糸温度１７５℃で紡糸し、擬似結晶化処理しなかった
以外は前記実施例３と同様にして得たクッション層下層
用の三次元網状構造体は、形状は止めているものの線条
の大部分が接合していなかった。この下層（Ｂ４）を使
用し、前記実施例２と同様にして得た座席の評価結果
は、本発明を外れる三次元網状構造体の線条同士が接合
不充分な場合、乗り心地は、ローリング感：◎、床つき
感：△、疲れ：△、蒸れ：○、着座時間：△、総合：△
で、乗り心地がやや劣るものであった。また耐久性で
は、常温耐久性は、硬さ低下：２、厚み低下：２、総
合：△、耐熱耐久性では△となり、常温耐久性、耐熱耐
久性及び座り心地共に劣るものであった。

【０１２５】

【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、座
部が、熱可塑性弾性樹脂からなる線条がループを形成し
て互いの接触部の大部分が接合した三次元網状構造体と
熱可塑性樹脂からなる繊維が接合した不織布との積層構
造を有するクッション層において、該クッション層の着
座面側が不織布からなり、該クッション層を構成する三
次元網状構造体の少なくとも厚み方向の相対する２面に
支えを有することにより、優れた耐久性、体型保持性、
適度のクッション性を有すると共に、蒸れ難く且つロー
リングし難く、体圧分散が良好で極めて乗り心地に優
れ、しかも分別リサイクルの容易な乗物用座席を提供で
きる。

【０１２６】また本発明の座席は車両用のみならず、船
舶用、航空機用の如き各種乗物用の座席として極めて有
用である。更に本発明は、病院やホテル等の業務用座
席、ベット、家具用クッション、寝装用品等にも応用で
きる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林原 幹也 滋賀県大津市堅田二丁目１番１号 東洋紡 績株式会社総合研究所内 Ｆターム(参考） 3B096 AD06 AD07 4F100 AK02A AK14B AK41A AK54 AL02 BA04 BA07 BA10B BA10C DG11C DG11D DG14A DG15B EC03A EC03B EC09A GB33 JB16A JB16B JK07A JK17 JL14 4L047 AA21 AB04 BA09 BB06 CA05 CB01 CB08 CC06 CC09

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 座席座部が、熱可塑性弾性樹脂からなる
   線条が多数のループを形成し各ループが絡み合って互い
   の接触部の大部分が接合した三次元網状構造体と、熱可
   塑性樹脂からなる繊維が接合した不織布との積層構造を
   有するクッション層を有し、該クッション層の着座面側
   は不織布からなり、該クッション層を構成する前記三次
   元網状構造体の少なくとも厚み方向の相対する２面に支
   えを有することを特徴とする乗物用座席。
2. 【請求項２】 前記積層構造のクッション層が、布帛ま
   たは不織布で包まれて一体化している請求項１に記載の
   乗物用座席。
3. 【請求項３】 前記クッション層を構成する熱可塑性弾
   性樹脂と不織布がポリエステル系樹脂である請求項１に
   記載の乗物用座席。