JP2002000552A - 内視鏡用可撓管 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 長手方向に沿った可撓性の変化の度合いを規
定することにより、挿入の操作性に優れた内視鏡用可撓
管を提供すること。 【解決手段】挿入部可撓管１は、その両端からそれぞれ
１２５ｍｍ内側に位置する先端側基準点１３と基端側基
準点１４との間の長さをＬｍｍとし、Ｗ（Ｘ）およびＷ
（Ｙ）を、それぞれ、先端側基準点１３から基端方向に
Ｘｍｍ、Ｙｍｍの距離にある位置を測定箇所としてスパ
ン２００ｍｍの２つのナイフエッジで測定箇所がスパン
の中心となるように挿入部可撓管１を支持し、測定箇所
を押圧して測定箇所が押圧方向に５０ｍｍだけ変位する
ときの押圧力の大きさとしたとき、可撓性変化率Ｂ
｛Ｘ，Ｙ｝＝｛Ｗ（Ｘ）−Ｗ（Ｙ）｝／Ｗ（Ｙ）が、
０．２≦Ｂ｛Ｌ／３，０｝≦１．５、０≦Ｂ｛２Ｌ／
３，Ｌ／３｝≦０．４、および、０≦Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／
３｝≦０．５なる関係を満足する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内視鏡用可撓管に
関する。

【０００２】

【従来の技術】医療用内視鏡の体腔への挿入部は、管状
部材の内部に、例えば、光ファイバー、電線ケーブル、
ケーブル、またはチューブ類等が配置、挿通された構成
となっている。この管状部材の全長の大部分は、可撓性
（弾力性）を有する内視鏡用可撓管で構成され、その先
端に、最先端部分として湾曲部が接続されている。湾曲
部は、操作部から内視鏡用可撓管の内部に配設されたワ
イヤを介して湾曲方向を操作できるようになっている。

【０００３】内視鏡検査では、内視鏡の挿入部を例え
ば、胃、十二指腸、小腸あるいは大腸といった体腔の深
部まで挿入する。この際に、内視鏡用可撓管は、曲がっ
た体腔に沿って挿入されるため、この挿入の操作性の良
否は、内視鏡用可撓管の可撓性に大きく依存する。

【０００４】より詳しく言うと、内視鏡用可撓管の先端
から基端までを、先端部、中間部および手元部と大きく
３つに分けた場合、先端部は、体内の深部の湾曲が急な
管腔に追従して円滑に前進できるように、十分に柔らか
いものであるものが挿入の操作性が良い。また、手元部
は、押し込み力や捩じり（回転）を加えやすいように、
剛性が比較的高いのが好ましい。そして、中間部は、手
元部で加えられた押し込み力や回転が先端部に確実に伝
達されるようにするとともに、患者に苦痛を感じさせな
いようにするため、先端部と手元部との中間の適度な剛
性とするのが好ましい。

【０００５】このようなことから、従来、挿入の操作性
の向上を目的として、内視鏡用可撓管の長手方向に沿っ
て可撓性が変化するように構成した内視鏡用可撓管があ
った。このような内視鏡用可撓管には、先端から基端に
向かって、階段状に剛性が増すような構成のものや、先
端から基端に向かってほぼ一定の比率（割合）で連続的
に剛性が増すような構成のものがあった。

【０００６】しかし、そのような内視鏡用可撓管の長手
方向に沿った可撓性の変化の仕方は、挿入の操作性の観
点から最適化されたものとはなっていなかった。このた
め、例えば、先端部の柔軟性が高いものは、中間部が柔
らかくなり過ぎて、手元部からの押し込み力や捩じりが
先端まで確実に伝わらない（押し込み性、トルク伝達性
が良くない）ものとなっていた。また、この反対に、中
間部に十分な剛性があるものは、先端部の剛性が強過ぎ
て、先端部が湾曲した管腔に沿って十分小さな曲率半径
に曲がることができないものとなっていた。

【０００７】つまり、従来の内視鏡用可撓管は、その各
部の可撓性のバランスが取れていないものであったた
め、総合的な挿入の操作性が満足のいくものとなってい
なかった。このため、挿入の操作に手間取るために検査
時間が長引くということのみならず、患者の負担・苦痛
が大きくなるという弊害もあった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、長手方向に
沿った可撓性の変化の度合いを規定したものであり、そ
の目的は、挿入の操作性に優れた内視鏡用可撓管を提供
することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】このような目的は、下記
（１）〜（１０）の本発明により達成される。

【００１０】（１） 内視鏡用可撓管であって、該内視
鏡用可撓管の先端から基端方向に１２５ｍｍの距離にあ
る位置を先端側基準点とし、前記内視鏡用可撓管の基端
から先端方向に１２５ｍｍの距離にある位置を基端側基
準点とし、前記先端側基準点と前記基端側基準点との間
の長さをＬｍｍとしたとき、下記式（Ｉ）により定めら
れる可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝が、 Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝＝｛Ｗ（Ｘ）−Ｗ（Ｙ）｝／Ｗ（Ｙ） ・・・（Ｉ） （式中、Ｗ（Ｘ）およびＷ（Ｙ）は、それぞれ、前記先
端側基準点から基端方向にＸｍｍ、Ｙｍｍの距離にある
位置を測定箇所とし、スパン２００ｍｍの２つのナイフ
エッジで前記測定箇所が前記スパンの中心となるように
前記内視鏡用可撓管を支持し、前記測定箇所を押圧し
て、前記測定箇所が押圧方向に５０ｍｍだけ変位すると
きの押圧力の大きさを表す。） ０．２≦Ｂ｛Ｌ／３，０｝≦１．５、 ０≦Ｂ｛２Ｌ／３，Ｌ／３｝≦０．４、および、０≦Ｂ
｛Ｌ，２Ｌ／３｝≦０．５ なる関係を満足することを特徴とする内視鏡用可撓管。
これにより、挿入の操作性に優れた内視鏡用可撓管を提
供することができる。

【００１１】（２） 前記可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝
は、 Ｂ｛Ｌ／３，０｝＞Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／３｝＞Ｂ｛２Ｌ／
３，Ｌ／３｝ なる関係を満足する上記（１）に記載の内視鏡用可撓
管。これにより、挿入の操作性がより向上する。

【００１２】（３） 前記可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝
は、１〜４の整数であるｍのすべてに対して、 ０．２≦（５／ｍ）・Ｂ｛ｍＬ／１５，０｝≦１．５、 ０≦（５／ｍ）・Ｂ｛（ｍ＋５）・Ｌ／１５，Ｌ／３｝
≦０．４、および、０≦（５／ｍ）・Ｂ｛（ｍ＋１０）
・Ｌ／１５，２Ｌ／３｝≦０．５ なる関係を満足する上記（１）または（２）に記載の内
視鏡用可撓管。これにより、挿入の操作性がより向上す
る。

【００１３】（４） 前記可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝
は、０〜１４の整数であるｎのすべてに対して、 Ｂ｛（ｎＬ／１５＋Ｌ／１５），（ｎＬ／１５）｝≧０ なる関係を満足する上記（１）ないし（３）のいずれか
に記載の内視鏡用可撓管。これにより、挿入の操作性が
より向上する。

【００１４】（５） 前記先端側基準点を測定箇所とし
た前記押圧力の大きさＷ（０）が、１．０〜９Ｎである
上記（１）ないし（４）のいずれかに記載の内視鏡用可
撓管。

【００１５】これにより、先端部の体腔に対する追従性
が向上し、挿入の操作性がより向上する。

【００１６】（６） 管状の芯材と、該芯材の外周に被
覆された単層または多層積層構造の外皮とを有する上記
（１）ないし（５）のいずれかに記載の内視鏡用可撓
管。これにより、十分な機械的強度を確保することがで
きる。

【００１７】（７） 前記外皮を構成する層のうちの少
なくとも１層の厚さおよび／または構成材料を長手方向
に沿って変えることにより、可撓性を長手方向に沿って
変化させたものである上記（６）に記載の内視鏡用可撓
管。これにより、好適な可撓性変化率が容易に得られ
る。

【００１８】（８） 前記外皮は、内層と、外層と、そ
れらの間に位置する少なくとも１層の中間層とを有する
積層体で構成された部分を有するものである上記（６）
または（７）に記載の内視鏡用可撓管。

【００１９】これにより、内視鏡用可撓管に求められる
各種の性能を優れたものとするとともに、好適な可撓性
変化率が得られる。

【００２０】（９） 前記外皮は、押出成形により前記
芯材の外周に被覆されたものである上記（６）ないし
（８）のいずれかに記載の内視鏡用可撓管。これによ
り、内視鏡用可撓管を生産性良く、好適に製造すること
ができる。

【００２１】（１０） 前記芯材は、帯状材を螺旋状に
巻回して形成された螺旋管と、該螺旋管の外周に被覆さ
れ、細線を編組して形成された編組体とを有する上記
（６）ないし（９）のいずれかに記載の内視鏡用可撓
管。これにより、十分な機械的強度を確保することがで
きる。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の内視鏡用可撓管の
好適な実施形態について、添付図面を参照しつつ詳細に
説明する。

【００２３】図１は、本発明の内視鏡用可撓管を適用し
た挿入部可撓管を有する電子内視鏡（電子スコープ）を
示す全体図である。以下、図１中、上側を「基端」、下
側を「先端」として説明する。

【００２４】図１に示すように、電子内視鏡１０は、弾
力性を有する長尺物の挿入部可撓管１と、挿入部可撓管
１の先端１１に接続された湾曲部５と、挿入部可撓管１
の基端１２に設けられ、術者が把持して電子内視鏡１０
全体を操作する操作部６と、操作部６に接続された接続
部可撓管７と、接続部可撓管７の先端側に設けられた光
源差込部８とで構成されている。

【００２５】挿入部可撓管１は、生体の管腔内に挿入し
て使用される。また、操作部６には、その側面に操作ノ
ブ６１、６２が設置されている。この操作ノブ６１、６
２を操作すると、挿入部可撓管１内に配設されたワイヤ
ー（図示せず）が牽引されて、挿入部可撓管１の先端１
１に接続された湾曲部５が４方向に湾曲し、その湾曲方
向を自由に変えることができる。

【００２６】湾曲部５の先端部には、観察部位における
被写体像を撮像する図示しない撮像素子（ＣＣＤ）が設
けられ、また、光源差込部８の先端部に、画像信号用コ
ネクタ８２が設けられている。この画像信号用コネクタ
８２は、光源プロセッサ装置（図示せず）に接続され、
さらに、光源プロセッサ装置は、ケーブルを介してモニ
タ装置（図示せず）に接続されている。

【００２７】光源差込部８の先端部には、光源用コネク
タ８１が設置され、この光源用コネクタ８１が光源プロ
セッサ装置に接続されている。光源プロセッサ装置内の
光源から発せられた光は、光源用コネクタ８１、およ
び、光源差込部８内、接続部可撓管７内、操作部６内、
挿入部可撓管１内および湾曲部５内に連続して配設され
た光ファイバー束によるライトガイド（図示せず）を通
り、湾曲部５の先端部より観察部位に照射され、照明す
る。

【００２８】前記照明光により照明された観察部位から
の反射光（被写体像）は、撮像素子で撮像される。撮像
素子で撮像された被写体像に応じた画像信号は、バッフ
ァ（図示せず）を介して出力される。

【００２９】この画像信号は、湾曲部５内、挿入部可撓
管１内、操作部６内および接続部可撓管７内に連続して
配設され、撮像素子と画像信号用コネクタ８２とを接続
する画像信号ケーブル（図示せず）を介して、光源差込
部８に伝達される。

【００３０】そして、光源差込部８内および光源プロセ
ッサ装置内で所定の処理（例えば、信号処理、画像処理
等）がなされ、その後、モニタ装置に入力される。モニ
タ装置では、撮像素子で撮像された画像（電子画像）、
すなわち動画の内視鏡モニタ画像が表示される。

【００３１】以上、本発明の内視鏡用可撓管を適用した
挿入部可撓管１を有する電子内視鏡１０の全体構成につ
いて説明したが、本発明の内視鏡用可撓管は、ファイバ
ー内視鏡の可撓管にも適用することができることは、言
うまでもない。

【００３２】図２は、本発明の内視鏡用可撓管を適用し
た挿入部可撓管の全体の外観を示す図、図３は、内視鏡
用可撓管の可撓性を測定する方法を示す図である。な
お、以下の説明では、図２中の左側（挿入部可撓管１の
先端１１側）を「前」、図２中の右側（挿入部可撓管１
の基端１２側）を「後」と言う。

【００３３】図２に示す挿入部可撓管１は、その可撓性
（弾力性）が長手方向に沿って変化するものとなってい
る。ここで言う可撓性とは、内視鏡として組み立てられ
た状態において挿入部可撓管１内に挿通される光ファイ
バー、ケーブルおよびチューブ類等を含まない、挿入部
可撓管１単体の可撓性を言う。

【００３４】内視鏡用可撓管の可撓性は、一般に、図３
に示すような方法により測定することができる。この可
撓性の測定方法について、次に説明する。

【００３５】まず、挿入部可撓管１を外力の作用しない
状態（自然状態）として真っ直ぐに伸ばし、一定の距離
（図３中のＳで示す長さ）のスパンの２つのナイフエッ
ジ９０（支点）で支持する。このとき、可撓性の測定箇
所がスパンの中心（中央）に位置するようにする。次
に、ナイフエッジ９０が接している側と反対の側から、
測定箇所を長手方向と垂直な方向に押圧する（図３中の
矢印Ｗ）。そして、この押圧力により、挿入部可撓管１
が撓み、測定箇所が押圧力の作用する方向（押圧方向）
に一定の距離（図３中のＴで示す長さ）変位するときの
押圧力Ｗの大きさを測定する。

【００３６】測定箇所を一定の距離Ｔだけ変位させるの
に必要な押圧力Ｗの大きさが大きければ、その箇所の可
撓性は小さく（剛性が高く）、逆に、押圧力Ｗが小さけ
れば、その箇所の可撓性は大きい（弾力性が高い）と言
うことができる。

【００３７】ここでは、ナイフエッジ９０のスパンを２
００ｍｍとし、測定箇所が５０ｍｍだけ変位するときの
押圧力Ｗの大きさにより、可撓性を測定することとす
る。このような条件で測定したときの押圧力Ｗの大きさ
を、以下、その測定箇所の「曲げ剛性」と言う。

【００３８】測定に際して、ナイフエッジ９０と挿入部
可撓管１とは固定しない。このため、測定箇所を押圧し
て、挿入部可撓管１が撓んだ状態では、スパンの間に位
置する部分の挿入部可撓管１の長さは、２００ｍｍより
長くなる場合がある。

【００３９】挿入部可撓管１は、以上述べたように測定
される曲げ剛性が、長手方向に沿って変化するものとな
っている。その変化の様子について以下に説明する。

【００４０】ただし、前述した可撓性測定方法では、挿
入部可撓管１の両端付近の可撓性を測定することができ
ない。このため、以下、可撓性を測定できない両端付近
の部分を除くため、挿入部可撓管１の両端からそれぞれ
所定距離内側に位置する基準点１３、１４なる概念を導
入し、これら２つの基準点の間の可撓性の変化について
説明する。

【００４１】図２に示すように、挿入部可撓管１の先端
１１から基端１２の方向に１２５ｍｍの距離にある位置
を先端側基準点１３とし、基端１２から先端１１の方向
に１２５ｍｍの距離にある位置を基端側基準点１４とす
る。先端側基準点１３と基端側基準点１４との間におい
ては、任意の箇所で前述した方法により挿入部可撓管１
の可撓性（曲げ剛性）を測定することができる。

【００４２】また、先端側基準点１３と基端側基準点１
４との間の長さをＬｍｍとする。すなわち、挿入部可撓
管１の全長は、（Ｌ＋２５０）ｍｍとなる。以下、先端
側基準点１３から基端１２の方向にＸｍｍの距離にある
位置を「Ｘｍｍの位置」と言う。これによれば、例え
ば、先端側基準点１３は、「０ｍｍの位置」となり、基
端側基準点１４は、「Ｌｍｍの位置」となる。

【００４３】挿入部可撓管１の長手方向に沿った可撓性
の変化を、下記式（Ｉ）により定められる可撓性変化率
Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝を用いて表す。 Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝＝｛Ｗ（Ｘ）−Ｗ（Ｙ）｝／Ｗ（Ｙ） ・・・（Ｉ）

【００４４】式（Ｉ）中、Ｗ（Ｘ）およびＷ（Ｙ）は、
それぞれ、Ｘｍｍの位置およびＹｍｍの位置を測定箇所
として、前述した方法により可撓性を測定した場合の押
圧力Ｗの大きさを表す。すなわち、Ｗ（Ｘ）およびＷ
（Ｙ）は、それぞれ、Ｘｍｍの位置およびＹｍｍの位置
の曲げ剛性を表す。

【００４５】可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝によれば、Ｙｍ
ｍの位置の曲げ剛性に対するＸｍｍの位置の曲げ剛性の
増大割合が表される。例えば、Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝＝０であれ
ば、Ｘｍｍの位置の曲げ剛性は、Ｙｍｍの位置の曲げ剛
性と同じであり、Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝＝１であれば、Ｘｍｍの
位置の曲げ剛性は、Ｙｍｍの位置の曲げ剛性の２倍にな
っている。

【００４６】以下、挿入部可撓管１を先端部１５、中間
部１６、手元部１７に分け、これらの各部の可撓性の長
手方向に沿った変化を、可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝を用
いて説明する。ここで、先端部１５は、先端１１から
（Ｌ／３）ｍｍの位置までの部分とし、中間部１６は、
（Ｌ／３）ｍｍの位置から（２Ｌ／３）ｍｍの位置まで
の部分とし、手元部１７は、（２Ｌ／３）ｍｍの位置か
ら基端１２までの部分とする。

【００４７】先端部１５を全体的に見た場合の可撓性変
化の比率（割合）は、可撓性変化率Ｂ｛Ｌ／３，０｝で
表される。挿入部可撓管１は、可撓性変化率Ｂ｛Ｌ／
３，０｝の値が、０．２以上１．５以下となっている。
これは、０ｍｍの位置、すなわち先端側基準点１３の曲
げ剛性に対して、（Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛性が２
０〜１５０％増大する（１．２〜２．５倍になる）もの
となっていることを意味する。また、Ｂ｛Ｌ／３，０｝
の値は、０．３以上１．４以下であるのがより好まし
い。

【００４８】先端部１５においては、このように可撓性
変化の比率（曲げ剛性の変化の比率）が比較的大きいも
のとなっている。したがって、先端部１５では、（Ｌ／
３）ｍｍの位置から先端１１に向かうに従い、十分に曲
げ剛性が小さくなる。したがって、先端部１５は、柔軟
性が十分に高いものとなる。これにより、先端部１５
は、体内の深部の湾曲が急な管腔に沿って、十分小さな
曲率半径に曲がることができる。このため、先端部１５
が体腔の奥へ前進する際の追従性が良く、特に、大腸の
ような最も深い部位にまで挿入を行う際の操作性が優れ
る。また、先端部１５の柔軟性が高いことにより、体内
を傷つけにくく、安全性にも優れる。

【００４９】先端側基準点１３の曲げ剛性、すなわち、
Ｗ（０）は、特に限定されないが、医療用内視鏡の場
合、１．０〜９Ｎであるのが好ましく、２〜８Ｎである
のがより好ましい。これにより、先端部１５の体腔に対
する追従性が向上し、挿入の操作性および安全性がより
優れたものとなる。

【００５０】可撓性変化率Ｂ｛Ｌ／３，０｝の値が０．
２より小さいと、先端部１５の柔軟性と、押し込み性お
よびトルク伝達性とを両立することができない。

【００５１】また、可撓性変化率Ｂ｛Ｌ／３，０｝の値
が１．５より大きいと、（Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛
性が高くなり過ぎ、管腔に対する追従性が悪化する。さ
らに、患者の負担・苦痛も増大する。

【００５２】中間部１６を全体的に見た場合の可撓性変
化の比率（割合）は、可撓性変化率Ｂ｛２Ｌ／３，Ｌ／
３｝で表される。挿入部可撓管１は、可撓性変化率Ｂ
｛２Ｌ／３，Ｌ／３｝の値が、０以上０．４以下となっ
ている。これは、（Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛性に対
して、（２Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛性が０〜４０％
増大する（１〜１．４倍になる）ものとなっていること
を意味する。また、Ｂ｛２Ｌ／３，Ｌ／３｝の値は、
０．０５以上０．３以下であるのがより好ましい。

【００５３】中間部１６においては、このように可撓性
変化の比率（曲げ剛性の変化の比率）が比較的小さいも
のとなっている。また、先端部１５の可撓性変化率が比
較的大きいので、先端部１５は、前述したように全体と
しては柔軟であるが、（Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛性
は、中程度のものとなっている。したがって、中間部１
６は、その曲げ剛性の変化の比率（割合）が比較的緩や
かであり、全長に渡って、中程度の大きさの適度な曲げ
剛性を有している。

【００５４】このような構成により、中間部１６は、手
元部１７に加えられた押し込み力や捩じり（回転）を確
実に先端部１５に伝達するために十分な曲げ剛性を、そ
の全長に渡って、備えるものとなっている。これによ
り、挿入部可撓管１が押し込み性、トルク伝達性に優れ
たものとなる。

【００５５】また、中間部１６は、曲げ剛性が中程度の
適度な大きさになっているために、体腔の壁を強く圧迫
することがないので、患者の負担・苦痛を軽減すること
ができる。

【００５６】また、中間部１６は、曲げ剛性の変化の比
率（割合）が比較的小さいので、手元部１７から加えた
押し込み力や捩じり等の操作力が先端部１５に自然な形
で伝達される。したがって、先端部１５が術者の予想に
反した動きをすることがなく、術者が思い通りに先端部
１５を操作することができ、優れた操作感が得られる。
さらに、手元部１７に近い部分でも曲げ剛性が高くなり
過ぎることがないので、患者の負担・苦痛が増大するこ
とはない。

【００５７】可撓性変化率Ｂ｛２Ｌ／３，Ｌ／３｝の値
が０より小さいと、中間部１６に曲げ剛性の小さ過ぎる
箇所が生じる。これにより、中間部１６が体腔の湾曲に
沿うために必要な程度の曲率半径よりもさらに小さく曲
がって（ループの形成）、手元部１７からの押し込み力
が先端部１５に伝わりにくい状態（座屈状態）になりや
すい。

【００５８】また、可撓性変化率Ｂ｛２Ｌ／３，Ｌ／
３｝の値が０．４より大きいと、特に手元部１７に近い
部分において曲げ剛性が高くなり過ぎて、可撓性が極端
に小さくなり、患者の負担・苦痛が増大するので、実際
上、内視鏡用可撓管として使用することが困難となる。

【００５９】手元部１７を全体的に見た場合の可撓性変
化の比率（割合）は、可撓性変化率Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／３｝
で表される。挿入部可撓管１は、可撓性変化率Ｂ｛Ｌ，
２Ｌ／３｝の値が、０以上０．５以下となっている。こ
れは、（２Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛性に対して、Ｌ
ｍｍの位置、すなわち基端側基準点１４の曲げ剛性が０
〜５０％増大する（１〜１．５倍になる）ものとなって
いることを意味する。また、Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／３｝の値
は、０．１以上０．４以下であるのがより好ましい。

【００６０】手元部１７においては、このように可撓性
変化の比率（曲げ剛性の変化の比率）が中程度の大きさ
となっている。これにより、中間部１６と手元部１７と
の境界である（２Ｌ／３）ｍｍの位置の中程度の曲げ剛
性から、基端１２に向かって、曲げ剛性が適度な割合で
増加する。したがって、手元部１７は、特にその後半部
分において比較的高い十分な剛性を有しているので、押
し込み力や捩じり等の操作力を加え易い。また、手元部
１７に加えられた押し込み力や捩じりを効率よく中間部
１６に伝達することができる。

【００６１】可撓性変化率Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／３｝の値が０
より小さいと、手元部１７の特に後半部分の曲げ剛性が
不足し、操作力を加えにくい。

【００６２】また、可撓性変化率Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／３｝の
値が０．５より大きいと、手元部１７の曲げ剛性が大き
くなり過ぎて、可撓性が極端に小さくなり、実際上、内
視鏡用可撓管として使用することが困難となる。

【００６３】また、以上述べたような先端部１５、中間
部１６および手元部１７のそれぞれの全体的な可撓性変
化の比率（割合）は、 Ｂ｛Ｌ／３，０｝＞Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／３｝＞Ｂ｛２Ｌ／
３，Ｌ／３｝ なる関係を満足するのが好ましい。これは、挿入部可撓
管１の各部での大まかな可撓性変化の比率（割合）が、
先端部１５で最も大きく、次いで手元部１６で大きく、
中間部１６で最も小さいことを意味する。これにより、
先端部１５、中間部１６および手元部１７のそれぞれの
間のバランスがより優れたものとなり、前述した効果が
より大きく発揮される。

【００６４】また、先端部１５において、可撓性変化率
Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝は、 ０．２≦５・Ｂ｛Ｌ／１５，０｝≦１．５、 ０．２≦（５／２）・Ｂ｛２Ｌ／１５，０｝≦１．５、 ０．２≦（５／３）・Ｂ｛Ｌ／５，０｝≦１．５、およ
び、０．２≦（５／４）・Ｂ｛４Ｌ／１５，０｝≦１．
５、 なる関係を満足するのが好ましい。

【００６５】すなわち、可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝が、
１〜４の整数であるｍのすべてに対して、 ０．２≦（５／ｍ）・Ｂ｛ｍＬ／１５，０｝≦１．５ なる関係を満足するのが好ましい。

【００６６】これらの関係は、先端側基準点１３と（Ｌ
／３）ｍｍの位置との間を５等分する各点、すなわち、
（Ｌ／１５）ｍｍの位置、（２Ｌ／１５）ｍｍの位置、
（Ｌ／５）ｍｍの位置および（４Ｌ／１５）ｍｍの位置
と、先端側基準点１３との間の可撓性変化の比率（割
合）が、それぞれ、先端部１５全体の可撓性変化の比率
（割合）と同程度になることを意味する。これにより、
先端部１５の可撓性の変化が滑らかなものとなり、前述
した効果がより大きく発揮される。

【００６７】同様に、中間部１６においては、可撓性変
化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝が、 ０≦５・Ｂ｛２Ｌ／５，Ｌ／３｝≦０．４、 ０≦（５／２）・Ｂ｛７Ｌ／１５，Ｌ／３｝≦０．４、 ０≦（５／３）・Ｂ｛８Ｌ／１５，Ｌ／３｝≦０．４、
および、０≦（５／４）・Ｂ｛３Ｌ／５，Ｌ／３｝≦
０．４、 なる関係を満足するのが好ましい。

【００６８】すなわち、可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝が、
１〜４の整数であるｍのすべてに対して、 ０≦（５／ｍ）・Ｂ｛（ｍ＋５）・Ｌ／１５，Ｌ／３｝
≦０．４ なる関係を満足するのが好ましい。

【００６９】これらの関係は、中間部１６を５等分する
各点、すなわち、（２Ｌ／５）ｍｍの位置、（７Ｌ／１
５）ｍｍの位置、（８Ｌ／１５）ｍｍの位置および（３
Ｌ／５）ｍｍの位置と、（Ｌ／３）ｍｍの位置との間の
可撓性変化の比率（割合）が、それぞれ、中間部１６全
体の可撓性変化の比率（割合）と同程度になることを意
味する。これにより、中間部１６の可撓性の変化が滑ら
かなものとなり、前述した効果がより大きく発揮され
る。

【００７０】また、同様に、手元部１７においては、可
撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝が、 ０≦５・Ｂ｛１１Ｌ／１５，２Ｌ／３｝≦０．５、 ０≦（５／２）・Ｂ｛４Ｌ／５，２Ｌ／３｝≦０．５、 ０≦（５／３）・Ｂ｛１３Ｌ／１５，２Ｌ／３｝≦０．
５、および、０≦（５／４）・Ｂ｛１４Ｌ／１５，２Ｌ
／３｝≦０．５、 なる関係を満足するのが好ましい。

【００７１】すなわち、可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝が、
１〜４の整数であるｍのすべてに対して、 ０≦（５／ｍ）・Ｂ｛（ｍ＋１０）・Ｌ／１５，２Ｌ／
３｝≦０．５ なる関係を満足するのが好ましい。

【００７２】これらの関係は、（２Ｌ／３）ｍｍの位置
と基端側基準点１４との間を５等分する各点、すなわ
ち、（１１Ｌ／１５）ｍｍの位置、（４Ｌ／５）ｍｍの
位置、（１３Ｌ／１５）ｍｍの位置および（１４Ｌ／１
５）ｍｍの位置と、（２Ｌ／３）ｍｍの位置との間の可
撓性変化の比率（割合）が、それぞれ、手元部１７全体
の可撓性変化の比率（割合）と同程度になることを意味
する。これにより、手元部１７の可撓性の変化が滑らか
なものとなり、前述した効果がより大きく発揮される。

【００７３】また、挿入部可撓管１は、先端１１から基
端１２に近づくに従って、曲げ剛性が高くなるもの（た
だし、曲げ剛性が一定の部分があっても良い。）である
のが好ましい。このような曲げ剛性の変化は、先端側基
準点１３から基端側基準点１４までの間を１５等分する
各点の曲げ剛性が、 Ｗ（０）≦Ｗ（Ｌ／１５）≦Ｗ（２Ｌ／１５）≦Ｗ（Ｌ
／５）≦…………≦Ｗ（４Ｌ／５）≦Ｗ（１３Ｌ／１
５）≦Ｗ（１４Ｌ／１５）≦Ｗ（Ｌ） なる関係を満足することにより、実質上、得ることがで
きる。

【００７４】すなわち、可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝で表
すと、０〜１４の整数であるｎのすべてに対して、 Ｂ｛（ｎＬ／１５＋Ｌ／１５），（ｎＬ／１５）｝≧０ なる関係を満足するのが好ましい。

【００７５】これにより、押し込み性およびトルク伝達
性がより優れたものとなる。また、先端部１５、中間部
１６および手元部１７のそれぞれの間のバランスがより
優れたものとなる。

【００７６】挿入部可撓管１は、前述したような可撓性
変化率を満足するものであれば、いかなる構成によるも
のであってもよいが、例えば、以下に説明するような構
成により以上述べたような可撓性変化率が得られる。

【００７７】図４は、挿入部可撓管１の実施形態を示す
縦断面図である。図４中、右側が基端１２側（手元
側）、左側が先端１１側である。

【００７８】挿入部可撓管１は、図４に示すように、芯
材２と、その外周を被覆する外皮３とを有している。ま
た、挿入部可撓管１には、内部に、例えば、光ファイ
バ、電線ケーブル、ケーブルまたはチューブ類等の器具
等（図示せず）を配置、挿通することができる空間２３
が設けられている。

【００７９】芯材２は、螺旋管２１と、螺旋管２１の外
周を被覆する網状管（編組体）２２とで構成され、全体
としてチューブ状の長尺物として形成されている。この
芯材２は、挿入部可撓管１を補強する効果を有する。特
に、螺旋管２１と網状管２２を組合わせたことにより、
挿入部可撓管１は、十分な機械的強度を確保できる。ま
た、図示を省略するが、芯材２は、螺旋管２１を２重、
あるいは３重に設けることにより、さらに高い機械的強
度が得られる。

【００８０】螺旋管２１は、帯状材を均一な径で螺旋状
に間隔をあけて巻いて形成されたものである。帯状材を
構成する材料としては、例えば、ステンレス鋼、銅合金
等が好ましく用いられる。

【００８１】網状管２２は、金属製または非金属製の細
線を複数並べたものを編組して形成されている。細線を
構成する材料としては、例えば、ステンレス鋼、銅合金
等が好ましく用いられる。

【００８２】芯材２の外周には、外皮３が被覆されてい
る。外皮３は、内層３１と、外層３２と、中間層３３と
を有する積層体で構成されている。

【００８３】内層３１は、外皮３の中で最も内周側に形
成されており、芯材２と密着している。

【００８４】内層３１は、芯材２との密着性（結合力）
の高い材料で構成されているのが好ましい。これによ
り、芯材２に対し外皮３が確実に固定される。このた
め、挿入部可撓管１の曲がりに合わせて外皮３が十分に
大きく伸縮するので、挿入部可撓管１の弾力性が高い。
したがって、挿入部可撓管１が座屈しにくいものとな
り、挿入の操作性により優れたものとなる。また、繰り
返し使用しても、外皮３が芯材２と剥離しにくいので、
耐久性に優れたものとなる。

【００８５】内層３１の厚さは、長手方向に沿ってほぼ
一定になっている。内層３１の平均厚さは、特に限定さ
れないが、通常は、０．０５〜０．８ｍｍであるのが好
ましく、０．０５〜０．４ｍｍであるのがより好まし
い。

【００８６】内層３１の構成材料は、特に限定されない
が、例えば、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフ
ィン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、
ポリウレタン、ポリスチレン樹脂、ポリテトラフルオロ
エチレン、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体
等のフッ素系樹脂、ポリイミド等の各種可撓性を有する
樹脂や、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系
エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポリア
ミド系エラストマー、ポリスチレン系エラストマー、フ
ッ素系エラストマー、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ラ
テックスゴム等の各種エラストマーのうちの、１種また
は２種以上を組み合わせて用いることができる。

【００８７】この中でも、特に、ポリウレタン系エラス
トマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポリエステル
系エラストマーは、芯材２との密着性に優れるため、好
ましい。

【００８８】外層３２は、外皮３の中で最も外周側に形
成されている。外層３２の硬度は、比較的高く設定され
ており、内層３１および中間層３３の硬度より高いもの
となっている。これにより、繰り返し使用しても外皮３
の表面に傷が付きにくく、亀裂等の原因になりにくい。

【００８９】ここで、通常、耐薬品性や傷の付きにくさ
を考慮して外層３２の硬度を比較的高いものとした場合
には、挿入部可撓管１の弾力性（柔軟性）が低下するお
それがある。これに対し、挿入部可撓管１にあっては、
後述するように柔軟な中間層３３を設けたことにより、
そのようなおそれがない。

【００９０】外層３２の厚さは、先端１１から基端１２
に向かって連続的に漸増している。外層３２の平均厚さ
は、特に限定されないが、通常は、０．０５〜０．８ｍ
ｍであるのが好ましく、０．０５〜０．４ｍｍであるの
がより好ましい。

【００９１】外層３２は、耐薬品性を備えた材料で構成
されているのが好ましい。これにより、繰り返し洗浄お
よび消毒を行っても外皮３の劣化が少なく、外皮３が硬
化して可撓性が低下したり、亀裂等が生じて外皮３が網
状管２２から剥離したりしにくい。

【００９２】外層３２の構成材料は、特に限定されない
が、例えば、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフ
ィン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、
ポリウレタン、ポリスチレン樹脂、ポリテトラフルオロ
エチレン、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体
等のフッ素系樹脂、ポリイミド等の各種可撓性を有する
樹脂や、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系
エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポリア
ミド系エラストマー、ポリスチレン系エラストマー、フ
ッ素系エラストマー、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ラ
テックスゴム等の各種エラストマーのうちの、１種また
は２種以上を組み合わせて用いることができる。

【００９３】この中でも、特に、エチレン−酢酸ビニル
共重合体等のポリオレフィン、ポリテトラフルオロエチ
レン、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体等の
フッ素系樹脂、ポリエステル系エラストマー、ポリオレ
フィン系エラストマー、フッ素系エラストマー、シリコ
ーンゴム、フッ素ゴムは、耐薬品性に優れるため、好ま
しい。

【００９４】中間層３３は、内層３１と外層３２との間
に形成されている。中間層３３は、外層３２および内層
３１より柔軟な（弾力性に優れた）層とされている。

【００９５】中間層３３の厚さは、外層３２と逆に、先
端１１から基端１２に向かって連続的に漸減している。
そして、外層３２と中間層３３との合計厚さは、長手方
向に沿ってほぼ一定になっている。

【００９６】このような構成により、外皮３は、その全
体の厚さが長手方向に沿ってほぼ一定であるが、硬度が
高い外層３２の厚さの比率が大きい部分（すなわち、比
較的柔軟な中間層３３の厚さの比率が小さい部分）ほ
ど、引張り・曲げに対する剛性が大きい。したがって、
外皮３は、基端１２に近い部分ほど、剛性が高いものと
なっている。

【００９７】このような外皮３の剛性の長手方向に沿っ
た変化により、挿入部可撓管１は、その可撓性（曲げ剛
性）が長手方向に沿って変化するものとなっている。そ
して、外層３２と中間層３３との厚さの比率を変えるこ
とにより、挿入部可撓管１の曲げ剛性を自由に調節する
ことができる。したがって、挿入部可撓管１では、外層
３２と中間層３３との厚さの比率を長手方向に沿って適
宜変化させることにより、前述のような可撓性変化率が
得られる。

【００９８】また、中間層３３が内層３１および外層３
２よりも柔軟な層となっていることにより、中間層３３
が内層３１と外層３２との間のクッション機能を発揮す
る。このため、挿入部可撓管１の弾力性が向上し、挿入
の操作性がより優れたものとなる。

【００９９】中間層３３のクッション機能についてより
詳しく説明する。挿入部可撓管１が湾曲したとき、中間
層３３の弾力性が優れていることにより、変形した中間
層３３の復元力は強く発揮される。そして、中間層３３
が比較的硬度の高い内層３１と外層３２との間に挟まれ
ているので、中間層３３の復元力は、内層３１と外層３
２とに効率良く伝わる。このため、中間層３３の復元力
のほぼすべてが挿入部可撓管１の曲げを復元させる力に
生かされる。したがって、このような構成とすることに
より、挿入部可撓管１は、弾力性に優れる。

【０１００】また、外皮３の厚さを長手方向に沿ってほ
ぼ一定としたことにより、挿入部可撓管１の全体の外径
をほぼ一定としている。このため、基端１２に近い曲げ
剛性の大きい部分でも大径化することがないので、患者
の負担・苦痛をより軽減することができる。

【０１０１】中間層３３の平均厚さは、特に限定されな
いが、通常は、０．０５〜０．８ｍｍであるのが好まし
く、０．０５〜０．４ｍｍであるのがより好ましい。

【０１０２】中間層３３の構成材料は、特に限定されな
いが、例えば、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレ
フィン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート（Ｐ
ＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステ
ル、ポリウレタン、ポリスチレン樹脂、ポリテトラフル
オロエチレン、エチレン−テトラフルオロエチレン共重
合体等のフッ素系樹脂、ポリイミド等の各種可撓性を有
する樹脂や、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステ
ル系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポ
リアミド系エラストマー、ポリスチレン系エラストマ
ー、フッ素系エラストマー、シリコーンゴム、フッ素ゴ
ム、ラテックスゴム等の各種エラストマーのうちの、１
種または２種以上を組み合わせて用いることができる。

【０１０３】この中でも、特に、低硬度の、ポリウレタ
ン系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポ
リエステル系エラストマーは、柔軟性（弾力性）に優れ
るため、好ましい。

【０１０４】本実施形態では、中間層３３が１層の構成
になっているが、中間層３３を２層以上形成した構成と
してもよい。

【０１０５】外皮３の全体の平均厚さは、特に限定され
ず、通常は、０．１５〜０．９ｍｍであるのが好まし
く、０．３〜０．８ｍｍであるのがより好ましい。

【０１０６】以上説明したような挿入部可撓管１によれ
ば、その外皮３を構成する積層体の全長に渡って、内層
３１、外層３２および中間層３３を有している。また、
これらの各層を構成する材料の組成を長手方向に沿って
変化させる必要がない。したがって、前記積層体の各層
の特性は、前記積層体の各部分で差異がなく、前記積層
体の全長に渡って備わっている。このため、内層３１の
芯材２との密着性、外層３２の耐薬品性、中間層３３の
柔軟性をそれぞれ前記積層体の全長に渡って優れたもの
にすることができる。これにより、内視鏡用可撓管の耐
久性、耐薬品性、弾力性を前記積層体の全長に渡って優
れたものとすることができる。このように、挿入部可撓
管１によれば、各種の優れた特性を前記積層体の全長に
渡って維持しつつ、長手方向に沿った可撓性（曲げ剛
性）の変化が得られる。

【０１０７】挿入部可撓管１の製造方法は、特に限定さ
れないが、外皮３を芯材２に押出成形によって被覆する
ことにより、連続的に製造することができる。複数の押
出口を備えた押出成形機によれば内層３１、外層３２お
よび中間層３３を同時に押出し、その積層体を芯材２に
被覆することができる。

【０１０８】この際、各押出口からの各層の構成材料の
供給量（単位時間当たりの供給量）や芯材２の移動速度
を調整することにより、各層の厚さを自由に調節するこ
とができる。

【０１０９】押出成形時の材料温度としては、特に限定
されないが、例えば、１３０〜２２０℃程度であるのが
好ましく、１６５〜２０５℃程度であるのがより好まし
い。押出成形時の材料温度が、かかる温度範囲の場合、
材料は、外皮３への成形加工性に優れる。このため、外
皮３の厚さは、その均一度が向上する。

【０１１０】以上、本発明の内視鏡用可撓管について説
明したが、本発明は、これらに限定されるものではな
い。

【０１１１】例えば、前述したような可撓性変化率を得
るためには、以上説明したような構成によらず、例え
ば、以下のような構成としても良い。

【０１１２】・外皮を単層で構成する場合において、そ
の層の構成材料（組成）を長手方向に沿って変化させ
る。 ・外皮を積層体で構成する場合において、その少なくと
も１層において、その層の構成材料（組成）を長手方向
に沿って変える。 ・外皮を積層体で構成する場合において、その層数を長
手方向に沿って変更する。例えば、先端部を単層、中間
部を２層、手元部を３層とする。 ・外皮を物性の異なる２つ以上のチューブを接続して構
成する。 ・螺旋管の肉厚あるいは螺旋ピッチを長手方向に沿って
変化させる。 ・以上のような構成、あるいは、これら以外の構成を複
数組み合わせたものとする。

【０１１３】

【実施例】以下、本発明を実施例および比較例により、
さらに詳細に説明する。

【０１１４】１．内視鏡用可撓管の作製 （実施例１）まず、幅３ｍｍのステンレス製の帯状材を
巻回して、外径φ９．９ｍｍ、内径φ９．６ｍｍの螺旋
管２１を作製した。次に、直径φ０．１ｍｍステンレス
製の細線を１０本ずつ並べたものを編組みした網状管２
２を作製した。この網状管２２で螺旋管２１を被覆し、
芯材２を得た。

【０１１５】次に、芯材２の外周に、押出成形により、
内層３１と外層３２と中間層３３との３層からなる外皮
３を被覆して、長さ１．６ｍの内視鏡用可撓管を作製し
た。したがって、先端側基準点１３と基端側基準点１４
との間の長さ（Ｌｍｍ）は、１３５０ｍｍとなる。すな
わち、Ｌ＝１３５０である。

【０１１６】内層３１の厚さは、内視鏡用可撓管の全長
に渡って０．１ｍｍとした。外層３２の厚さは、先端１
１において０．０５ｍｍ、（Ｌ／３）ｍｍの位置（４５
０ｍｍの位置）において０．２５ｍｍ、（２Ｌ／３）ｍ
ｍの位置（９００ｍｍの位置）において０．２８ｍｍ、
基端１２において０．４ｍｍとし、それら各点の間では
厚さが先端１１から基端１２に向かう方向に一定の割合
で漸増するものとした。

【０１１７】中間層３３の厚さは、先端１１において
０．３５ｍｍ、（Ｌ／３）ｍｍの位置（４５０ｍｍの位
置）において０．１６ｍｍ、（２Ｌ／３）ｍｍの位置
（９００ｍｍの位置）において０．１５ｍｍ、基端１２
において０．０５ｍｍとし、それら各点の間では厚さが
先端１１から基端１２に向かう方向に一定の割合で漸減
するものとした。実施例１の内視鏡用可撓管における外
皮３の各層の構成材料を表１に示す。

【０１１８】（実施例２）外皮３の外層３２および中間
層３３の厚さを次のように変更した以外は、実施例１と
同様にして、内視鏡用可撓管を作製した。

【０１１９】外層３２の厚さは、先端１１において０．
０８ｍｍ、（Ｌ／３）ｍｍの位置（４５０ｍｍの位置）
において０．２８ｍｍ、（２Ｌ／３）ｍｍの位置（９０
０ｍｍの位置）において０．３３ｍｍ、基端１２におい
て０．４５ｍｍとし、それら各点の間では厚さが先端１
１から基端１２に向かう方向に一定の割合で漸増するも
のとした。

【０１２０】中間層３３の厚さは、先端１１において
０．４７ｍｍ、（Ｌ／３）ｍｍの位置（４５０ｍｍの位
置）において０．２７ｍｍ、（２Ｌ／３）ｍｍの位置
（９００ｍｍの位置）において０．２２ｍｍ、基端１２
において０．１ｍｍとし、それら各点の間では厚さが先
端１１から基端１２に向かう方向に一定の割合で漸減す
るものとした。実施例２の内視鏡用可撓管における外皮
３の各層の構成材料を表１に示す。

【０１２１】（比較例１）実施例１と同様の芯材２の外
周に、押出成形により、内層３１と外層３２との２層か
らなる外皮を被覆して、長さ１．６ｍの内視鏡用可撓管
を作製した。

【０１２２】内層３１の厚さは、先端１１において０．
５ｍｍ、基端１２において０．３５ｍｍとし、先端１１
から基端１２に向かって厚さが一定の割合で漸減するも
のとした。

【０１２３】外層３２の厚さは、先端１１において０．
０５ｍｍ、基端１２において０．２ｍｍとし、先端１１
から基端１２に向かって厚さが一定の割合で漸増するも
のとした。比較例１の内視鏡用可撓管における外皮３の
各層の構成材料を表１に示す。

【０１２４】（比較例２）実施例１と同様の芯材２の外
周に、押出成形により、内層３１と外層３２との２層か
らなる外皮を被覆して、長さ１．６ｍの内視鏡用可撓管
を作製した。

【０１２５】内層３１の厚さは、先端１１において０．
３７ｍｍ、（Ｌ／３）ｍｍの位置（４５０ｍｍの位置）
において０．３５ｍｍ、（２Ｌ／３）ｍｍの位置（９０
０ｍｍの位置）において０．２６ｍｍ、基端１２におい
て０．０３ｍｍとし、それら各点の間では厚さが先端１
１から基端１２に向かう方向に一定の割合で漸減するも
のとした。

【０１２６】外層３２の厚さは、先端１１において０．
０３ｍｍ、（Ｌ／３）ｍｍの位置（４５０ｍｍの位置）
において０．２ｍｍ、（２Ｌ／３）ｍｍの位置（９００
ｍｍの位置）において０．３４ｍｍ、基端１２において
０．５９ｍｍとし、それら各点の間では厚さが先端１１
から基端１２に向かう方向に一定の割合で漸増するもの
とした。比較例２の内視鏡用可撓管における外皮３の各
層の構成材料を表１に示す。

【０１２７】

【表１】

【０１２８】表１中の材料Ａ〜Ｅは、次の通りである。 材料Ａ：中硬度ポリウレタン系エラストマー（ＪＩＳ
Ｋ ７３１１による硬度 Ａ ８０°） 材料Ｂ：低硬度ポリウレタン系エラストマー（ＪＩＳ
Ｋ ７３１１による硬度 Ａ ６５°） 材料Ｃ：高硬度ポリエステル系エラストマー（ＪＩＳ
Ｋ ７３１１による硬度 Ａ ９１°） 材料Ｄ：中硬度ポリウレタン系エラストマー（ＪＩＳ
Ｋ ７３１１による硬度 Ａ ７５°） 材料Ｅ：高硬度ポリオレフィン系エラストマー（ＪＩＳ
Ｋ ７３１１による硬度 Ａ ９５°）

【０１２９】２．可撓性変化率の測定 各実施例および各比較例の内視鏡用可撓管の可撓性変化
率を測定した。まず、前述した方法により、先端側基準
点１３（０ｍｍの位置）、基端側基準点１４（Ｌｍｍの
位置）、および、先端側基準点１３と基端側基準点１４
との間を１５等分する各点の曲げ剛性を、それぞれ、測
定した。

【０１３０】先端側基準点１３の曲げ剛性を、各実施例
および各比較例の内視鏡用可撓管について、それぞれ、
表２に示す。

【０１３１】また、先端側基準点１３（０ｍｍの位置）
の曲げ剛性を１としたときの、先端部１５に属する前記
各点（０ｍｍの位置、（Ｌ／１５）ｍｍの位置、（２Ｌ
／１５）ｍｍの位置、（Ｌ／５）ｍｍの位置、（４Ｌ／
１５）ｍｍの位置および（Ｌ／３）ｍｍの位置）の曲げ
剛性の大きさ（割合）を、各実施例および各比較例の内
視鏡用可撓管について、それぞれ、表２に示す。

【０１３２】

【表２】

【０１３３】（Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛性を１とし
たときの、中間部１６に属する前記各点（（Ｌ／３）ｍ
ｍの位置、（２Ｌ／５）ｍｍの位置、（７Ｌ／１５）ｍ
ｍの位置、（８Ｌ／１５）ｍｍの位置、（３Ｌ／５）ｍ
ｍの位置および（２Ｌ／３）ｍｍの位置）の曲げ剛性の
大きさ（割合）を、各実施例および各比較例の内視鏡用
可撓管について、それぞれ、表３に示す。

【０１３４】

【表３】

【０１３５】（２Ｌ／３）ｍｍの位置の曲げ剛性を１と
したときの、手元部１７に属する前記各点（（２Ｌ／
３）ｍｍの位置、（１１Ｌ／１５）ｍｍの位置、（４Ｌ
／５）ｍｍの位置、（１３Ｌ／１５）ｍｍの位置、（１
４Ｌ／１５）ｍｍの位置およびＬｍｍの位置）の曲げ剛
性の大きさ（割合）を、各実施例および各比較例の内視
鏡用可撓管について、それぞれ、表４に示す。

【０１３６】

【表４】

【０１３７】表２に示す先端部１５の各点の曲げ剛性の
値から、先端部１５の可撓性変化率、５・Ｂ｛Ｌ／１
５，０｝、（５／２）・Ｂ｛２Ｌ／１５，０｝、（５／
３）・Ｂ｛Ｌ／５，０｝、（５／４）・Ｂ｛４Ｌ／１
５，０｝およびＢ｛Ｌ／３，０｝が求められる。これら
の値を、各実施例および各比較例の内視鏡用可撓管につ
いて、それぞれ、表５に示す。

【０１３８】

【表５】

【０１３９】表３に示す中間部１６の各点の曲げ剛性の
値から、中間部１６の可撓性変化率、５・Ｂ｛２Ｌ／
５，Ｌ／３｝、（５／２）・Ｂ｛７Ｌ／１５，Ｌ／
３｝、（５／３）・Ｂ｛８Ｌ／１５，Ｌ／３｝、（５／
４）・Ｂ｛３Ｌ／５，Ｌ／３｝およびＢ｛２Ｌ／３，Ｌ
／３｝が求められる。これらの値を、各実施例および各
比較例の内視鏡用可撓管について、それぞれ、表６に示
す。

【０１４０】

【表６】

【０１４１】表４に示す手元部１７の各点の曲げ剛性の
値から、手元部１７の可撓性変化率、５・Ｂ｛１１Ｌ／
１５，２Ｌ／３｝、（５／２）・Ｂ｛４Ｌ／５，２Ｌ／
３｝、（５／３）・Ｂ｛１３Ｌ／１５，２Ｌ／３｝、
（５／４）・Ｂ｛１４Ｌ／１５，２Ｌ／３｝およびＢ
｛Ｌ，２Ｌ／３｝が求められる。これらの値を、各実施
例および各比較例の内視鏡用可撓管について、それぞ
れ、表７に示す。

【０１４２】

【表７】

【０１４３】３．内視鏡用可撓管の挿入の操作性評価 各実施例および各比較例で作製した各内視鏡用可撓管に
ついて、挿入の操作性の評価を行った。

【０１４４】各内視鏡用可撓管を挿入部可撓管として用
いて、図１に示す電子内視鏡１０を製造した。製造した
各電子内視鏡１０の挿入部を人体の体腔を模造した生体
モデルに挿入し、生体モデルの大腸相当部分を挿入部の
先端（湾曲部５の先端）が通過するまで挿入した。

【０１４５】挿入の操作性の評価では、そのときの挿入
の操作性を、押し込み性（手元部１７から加えた押し込
み力が先端１１まで確実に伝達されること）とトルク伝
達性（手元部１７に加えた捩じりに先端１１が確実に追
従して回転すること）とについて、それぞれ、以下の４
段階の基準に従って評価した。

【０１４６】 ◎：押し込み性（またはトルク伝達性）が非常に優れ、
挿入操作が円滑に行うことができる。 ○：押し込み性（またはトルク伝達性）が良好で、挿入
操作がほぼ支障なく行うことができる。 △：押し込み性（またはトルク伝達性）がやや悪く、挿
入に手間取って、迅速に挿入することができない。 ×：押し込み性（またはトルク伝達性）が劣悪で、合理
的な時間内に挿入できない。 挿入の操作性の評価結果を表８に示す。

【０１４７】

【表８】

【０１４８】表８に示す結果から明らかなように、実施
例１および実施例２の内視鏡用可撓管を用いて製造した
電子内視鏡１０では、押し込み性、トルク伝達性ともに
優れていた。また、管腔に対する追従性にも優れてい
た。このため、迅速（５分以内）に目的部位まで挿入す
ることができた。

【０１４９】これに対し、比較例１の内視鏡用可撓管を
用いて製造した電子内視鏡１０では、曲げ剛性の乏しい
部分が生じ、押し込み性、トルク伝達性ともに劣ってい
た。このため、１０分以内に目的部位まで挿入すること
ができなかった。

【０１５０】また、比較例２の内視鏡用可撓管を用いて
製造した電子内視鏡１０では、挿入部可撓管の途中から
曲げ剛性が大きすぎてほとんど可撓性のないものとなっ
ていたため、湾曲した管腔に対する当該部分の追従性が
著しく悪かった。このため、挿入部の先端（湾曲部５の
先端）を目的部位まで到達することができなかった。し
たがって、挿入の操作性を評価できるものではなかっ
た。

【０１５１】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、内
視鏡用可撓管の長手方向に沿った可撓性の変化率の最適
化が図られることにより、押し込み性およびトルク伝達
性が向上し、よって、優れた挿入の操作性が得られる。

【０１５２】特に、先端部の可撓性やその変化率の最適
化により、体腔に対する優れた追従性が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の内視鏡用可撓管を適用した挿入部可撓
管を有する電子内視鏡を示す全体図である。

【図２】本発明の内視鏡用可撓管を適用した挿入部可撓
管の全体の外観を示す縦断面図である。

【図３】内視鏡用可撓管の可撓性の測定方法を示す縦断
面図である。

【図４】図２に示す挿入部可撓管の縦断面図である。

【符号の説明】

１ 挿入部可撓管 １１ 挿入部可撓管の先端 １２ 挿入部可撓管の基端 １３ 先端側基準点 １４ 基端側基準点 １５ 先端部 １６ 中間部 １７ 手元部 ２ 芯材 ２１ 螺旋管 ２２ 網状管 ２３ 空間 ３ 外皮 ３１ 内層 ３２ 外層 ３３ 中間層 ５ 湾曲部 ６ 操作部 ６１、６２ 操作ノブ ７ 接続部可撓管 ８ 光源差込部 ８１ 光源用コネクタ ８２ 画像信号用コネクタ ９０ ナイフエッジ １０ 電子内視鏡

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 祐尚 東京都板橋区前野町２丁目36番９号 旭光 学工業株式会社内 (72)発明者 葛西 忠志 東京都板橋区前野町２丁目36番９号 旭光 学工業株式会社内 Ｆターム(参考） 3H111 AA02 BA01 BA15 BA18 CA03 CB06 CB14 CB29 DA26 DB21 EA04 EA17 4C061 FF24 HH31 JJ01 JJ06

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内視鏡用可撓管であって、 該内視鏡用可撓管の先端から基端方向に１２５ｍｍの距
   離にある位置を先端側基準点とし、前記内視鏡用可撓管
   の基端から先端方向に１２５ｍｍの距離にある位置を基
   端側基準点とし、前記先端側基準点と前記基端側基準点
   との間の長さをＬｍｍとしたとき、下記式（Ｉ）により
   定められる可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝が、 Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝＝｛Ｗ（Ｘ）−Ｗ（Ｙ）｝／Ｗ（Ｙ） ・・・（Ｉ） （式中、Ｗ（Ｘ）およびＷ（Ｙ）は、それぞれ、前記先
   端側基準点から基端方向にＸｍｍ、Ｙｍｍの距離にある
   位置を測定箇所とし、スパン２００ｍｍの２つのナイフ
   エッジで前記測定箇所が前記スパンの中心となるように
   前記内視鏡用可撓管を支持し、前記測定箇所を押圧し
   て、前記測定箇所が押圧方向に５０ｍｍだけ変位すると
   きの押圧力の大きさを表す。） ０．２≦Ｂ｛Ｌ／３，０｝≦１．５、 ０≦Ｂ｛２Ｌ／３，Ｌ／３｝≦０．４、および、０≦Ｂ
   ｛Ｌ，２Ｌ／３｝≦０．５ なる関係を満足することを特徴とする内視鏡用可撓管。
2. 【請求項２】 前記可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝は、 Ｂ｛Ｌ／３，０｝＞Ｂ｛Ｌ，２Ｌ／３｝＞Ｂ｛２Ｌ／
   ３，Ｌ／３｝ なる関係を満足する請求項１に記載の内視鏡用可撓管。
3. 【請求項３】 前記可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝は、１〜
   ４の整数であるｍのすべてに対して、 ０．２≦（５／ｍ）・Ｂ｛ｍＬ／１５，０｝≦１．５、 ０≦（５／ｍ）・Ｂ｛（ｍ＋５）・Ｌ／１５，Ｌ／３｝
   ≦０．４、および、０≦（５／ｍ）・Ｂ｛（ｍ＋１０）
   ・Ｌ／１５，２Ｌ／３｝≦０．５ なる関係を満足する請求項１または２に記載の内視鏡用
   可撓管。
4. 【請求項４】 前記可撓性変化率Ｂ｛Ｘ，Ｙ｝は、０〜
   １４の整数であるｎのすべてに対して、 Ｂ｛（ｎＬ／１５＋Ｌ／１５），（ｎＬ／１５）｝≧０ なる関係を満足する請求項１ないし３のいずれかに記載
   の内視鏡用可撓管。
5. 【請求項５】 前記先端側基準点を測定箇所とした前記
   押圧力の大きさＷ（０）が、１．０〜９Ｎである請求項
   １ないし４のいずれかに記載の内視鏡用可撓管。
6. 【請求項６】 管状の芯材と、該芯材の外周に被覆され
   た単層または多層積層構造の外皮とを有する請求項１な
   いし５のいずれかに記載の内視鏡用可撓管。
7. 【請求項７】 前記外皮を構成する層のうちの少なくと
   も１層の厚さおよび／または構成材料を長手方向に沿っ
   て変えることにより、可撓性を長手方向に沿って変化さ
   せたものである請求項６に記載の内視鏡用可撓管。
8. 【請求項８】 前記外皮は、内層と、外層と、それらの
   間に位置する少なくとも１層の中間層とを有する積層体
   で構成された部分を有するものである請求項６または７
   に記載の内視鏡用可撓管。
9. 【請求項９】 前記外皮は、押出成形により前記芯材の
   外周に被覆されたものである請求項６ないし８のいずれ
   かに記載の内視鏡用可撓管。
10. 【請求項１０】 前記芯材は、帯状材を螺旋状に巻回し
    て形成された螺旋管と、 該螺旋管の外周に被覆され、細線を編組して形成された
    編組体とを有する請求項６ないし９のいずれかに記載の
    内視鏡用可撓管。