JP2003012912A

JP2003012912A - 中空成形品に適する熱可塑性樹脂組成物および車両用アウターハンドル成形品

Info

Publication number: JP2003012912A
Application number: JP2001201814A
Authority: JP
Inventors: Hiromitsu Kizawa; 大光鬼澤
Original assignee: Teijin Chemicals Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2001-07-03
Filing date: 2001-07-03
Publication date: 2003-01-15

Abstract

(57)【要約】【課題】十分な実用強度を有し、かつ中空成形性にも
優れた芳香族ポリカーボネート樹脂、芳香族ポリエステ
ル樹脂、および無機充填材からなる中空成形に適した熱
可塑性樹脂組成物を提供する。【解決手段】（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ
成分）１０〜９５重量部、（Ｂ）芳香族ポリエステル樹
脂（Ｂ成分）５〜９０重量部の合計１００重量部に対
し、（Ｃ）無機充填材（Ｃ成分）１〜１００重量部、並
びに（Ｄ）芳香族ポリカーボネート樹脂および芳香族ポ
リエステル樹脂から選択される少なくとも１種の熱可塑
性樹脂（ｄ１成分）５０〜９５重量％とフッ素化オレフ
ィン系重合体（ｄ２成分）５〜５０重量％の合計１００
重量％からなる混合粉体（Ｄ成分）０．０１〜１０重量
部を含んでなる熱可塑性樹脂組成物。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、芳香族ポリカーボ
ネート樹脂および芳香族ポリエステル樹脂からなる熱可
塑性樹脂組成物に関する。更に詳しくは芳香族ポリカー
ボネート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂、無機充填剤、
並びに芳香族ポリカーボネート樹脂および芳香族ポリエ
ステル樹脂から選択される少なくとも１種の樹脂とフッ
素化オレフィン系重合体との混合粉体からなる樹脂組成
物であり、十分な実用強度を有し、かつ優れた中空成形
性を示す熱可塑性樹脂組成物に関する。

【０００２】

【従来の技術】芳香族ポリカーボネート樹脂と芳香族ポ
リエステル樹脂からなる樹脂組成物は、優れた機械特
性、寸法安定性、および耐薬品性を有している為に各種
工業分野に幅広く使用されている。

【０００３】なかでも、自動車分野における内外装部
品、およびＯＡハウジング材などには、剛性や線膨張係
数等を改良するために、ガラス繊維、タルク、マイカ、
およびにワラストナイト等の無機充填剤の配合、並びに
衝撃強度を改良する為のゴム質重合体の配合が一般に行
われている。

【０００４】近年、自動車分野やＯＡ分野では、軽量化
および成形サイクル短縮によるコストダウンなどを目的
として、ガスインジェクション成形などの中空射出成形
が注目されている。殊に軽量化の要求が強い自動車分野
における中空射出成形の必要性は高い。

【０００５】しかしながら芳香族ポリカーボネート樹脂
と芳香族ポリエステル樹脂からなる樹脂組成物は、ガス
インジェクション成形等の中空射出成形時、そのレオロ
ジー特性に関する問題からガス注入条件の幅が狭い問題
があった。すなわち、ガスがほとんど進入しないか、或
いは進入させようとガス圧力を高く設定すると、逆にガ
スが進入しすぎて成形品を破裂させ外に漏れてしまうと
いった不良が多く、中空射出成形安定性に欠けるという
問題があり、またその結果として中空率を高めることが
困難であった。

【０００６】かかる問題に対して、本出願人は既に特開
２００１−１０６８９１号において、芳香族ポリカーボ
ネート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂、並びにＧＰＣ測
定から算出された重量平均分子量が２００万〜１０００
万である芳香族ビニル単量体、シアン化ビニル単量体お
よび必要に応じてこれらと共重合可能な他のビニル系単
量体からなる共重合体からなる樹脂組成物を提案し、か
かる問題を解決するに到っている。

【０００７】しかしながら、中空成形品においては更に
以下のような特性が求められる場合があった。

【０００８】（１）高い剛性が求められる。これは肉厚
の減少をカバーするためである。かかる要求に対しては
無機充填材の配合などの手法が考えられる。

【０００９】（２）良好な実用強度が要求される。例え
ばかかる指標としてノッチ曲げ強度がより好適に挙げら
れる。実際の製品の破壊は、成形品中に元来存在するま
たは使用中に発生する応力集中点から破壊に至る。ノッ
チ曲げ強度は特に繰返し荷重の掛かる部品などに対して
有効な指標となる。具体的には例えば自動車のアウター
ドアハンドルなどのような部品が挙げられる。またノッ
チ曲げ強度は衝撃強度よりも有効な指標である。衝撃強
度は製品全体が一瞬に破壊される際に吸収される全エネ
ルギーであるのに対し、ノッチ曲げ強度は徐々に進展す
る破壊に対する抵抗性を示すからである。

【００１０】すなわち、ノッチ曲げ強度などを低下させ
ることなく、良好な中空成形性の達成できる芳香族ポリ
カーボネート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂および無機
充填材からなる樹脂組成物が望まれている。

【００１１】尚、特開２０００−２５６５４６号公報に
は、ポリカーボネート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂、
無機充填材やゴム状充填材、および特定分子量のフッ素
化オレフィン系重合体からなる樹脂組成物が開示され、
該組成物はジェッティングやフローマークの発生のない
良好な樹脂組成物が得られる旨が記載されている。

【００１２】また、特開２０００−２９０４８６号公報
には、ポリカーボネート樹脂、熱可塑性ポリエステル樹
脂、並びに１０μｍ以下のポリテトラフルオロエチレン
粒子と有機系重合体とからなる粉体からなる樹脂組成物
が開示され、該組成物は、ポリテトラフルオロエチレン
の分散性を改良し、外観不良および少量で良好なメルト
テンションが得られる旨が記載されている。

【００１３】更に特開平１０−２２６７４７号公報に
は、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル樹脂、および
ポリマー被覆のポリテトラフルオロエチレンからなる樹
脂組成物が開示されている。ポリテトラフルオロエチレ
ンとしては、ポリカーボネート樹脂の溶液とポリテトラ
フルオロエチレンのエマルジョンの混合液を同時に水蒸
気沈殿して得られた、ポリカーボネート被覆のポリテト
ラフルオロエチレン（以下単にＳ−ＰＣ−ＰＴＦＥとす
る）が具体的に記載されている。かかるＳ−ＰＣ−ＰＴ
ＦＥは、ポリテトラフルオロエチレンを全く含まないポ
リカーボネートとポリエステル樹脂からなる組成物に対
して、ほぼ同等の降伏応力や伸び値を示すと共に、熱垂
れ下がりやビカット軟化点を改良している。更に通常の
固体状ポリテトラフルオロエチレンを添加した組成物に
比較すると、耐衝撃値の延性／脆性転移温度や、伸び値
を改良できることが示されている。

【００１４】しかしながらいずれも、ノッチ曲げ強度を
低下させることなく、良好な中空成形性の達成できる芳
香族ポリカーボネート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂お
よび無機充填材からなる樹脂組成物を十分に開示するも
のではなかった。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、十分
な実用強度を有し、かつ中空成形性にも優れた芳香族ポ
リカーボネート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂、および
無機充填材からなる中空成形に適した熱可塑性樹脂組成
物、殊に車両用アウタードアハンドル成形品に好適な樹
脂組成物およびかかる樹脂組成物より形成された車両用
アウタードアハンドル成形品を提供することにある。

【００１６】本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検
討を重ねた結果、芳香族ポリカーボネート樹脂、芳香族
ポリエステル樹脂、および無機充填剤に、更に芳香族ポ
リカーボネート樹脂および芳香族ポリエステル樹脂から
選択される少なくとも１種の熱可塑性樹脂とフッ素化オ
レフィン系重合体からなる混合粉体を組み合わせた場合
に、十分なノッチ曲げ強度を有し、かつ優れた中空成形
性を示すことを見出し本発明に到達した。

【００１７】

【課題を解決するための手段】本発明は、（Ａ）芳香族
ポリカーボネート樹脂（Ａ成分）１０〜９５重量部、
（Ｂ）芳香族ポリエステル樹脂（Ｂ成分）５〜９０重量
部の合計１００重量部に対し、（Ｃ）無機充填材（Ｃ成
分）１〜１００重量部、並びに（Ｄ）芳香族ポリカーボ
ネート樹脂および芳香族ポリエステル樹脂から選択され
る少なくとも１種の熱可塑性樹脂（ｄ１成分）５０〜９
５重量％とフッ素化オレフィン系重合体（ｄ２成分）５
〜５０重量％の合計１００重量％からなる混合粉体（Ｄ
成分）０．０１〜１０重量部を含んでなる熱可塑性樹脂
組成物にかかるものである。

【００１８】本発明の詳細について以下に説明する。

【００１９】本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂は、
二価フェノールとカーボネート前駆体とを反応させて得
られるものである。反応の方法としては界面重縮合法、
溶融エステル交換法、カーボネートプレポリマーの固相
エステル交換法、および環状カーボネート化合物の開環
重合法などを挙げることができる。

【００２０】二価フェノールの代表的な例としては、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通
称ビスフェノールＡ）、２，２−ビス｛（４−ヒドロキ
シ−３−メチル）フェニル｝プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３−メチルブタン、９，９−
ビス｛（４−ヒドロキシ−３−メチル）フェニル｝フル
オレン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−
３，３−ジメチルブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−４−メチルペンタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシク
ロヘキサンおよびα，α’−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）−ｍ−ジイソプロピルベンゼンなどを挙げること
ができる。特に、ビスフェノールＡの単独重合体を挙げ
ることができる。かかる芳香族ポリカーボネート樹脂
は、耐衝撃性が優れる点で好ましい。

【００２１】カーボネート前駆体としてはカルボニルハ
ライド、カーボネートエステルまたはハロホルメート等
が使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネ
ートまたは二価フェノールのジハロホルメート等が挙げ
られる。

【００２２】上記二価フェノールとカーボネート前駆体
を界面重縮合法または溶融エステル交換法によって反応
させてポリカーボネート樹脂を製造するに当っては、必
要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールが酸化す
るのを防止するための酸化防止剤等を使用してもよい。
またポリカーボネート樹脂は三官能以上の多官能性芳香
族化合物を共重合した分岐ポリカーボネート樹脂であっ
てもよい。三官能以上の多官能性芳香族化合物として
は、１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エ
タン、１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒ
ドロキシフェニル）エタンなどが使用できる。

【００２３】分岐ポリカーボネート樹脂を生ずる多官能
性化合物を含む場合、かかる割合は、芳香族ポリカーボ
ネート全量中、０．００１〜１モル％、好ましくは０．
００５〜０．５モル％、特に好ましくは０．０１〜０．
３モル％である。また特に溶融エステル交換法の場合、
副反応として分岐構造が生ずる場合があるが、かかる分
岐構造量についても、芳香族ポリカーボネート全量中、
０．００１〜１モル％、好ましくは０．００５〜０．５
モル％、特に好ましくは０．０１〜０．３モル％である
ものが好ましい。尚、かかる割合については¹Ｈ−ＮＭ
Ｒ測定により算出することが可能である。

【００２４】更に芳香族または脂肪族の二官能性カルボ
ン酸を共重合したポリエステルカーボネート樹脂であっ
てもよい。脂肪族の二官能性カルボン酸としては、例え
ば炭素数８〜２０、好ましくは１０〜１２の脂肪族の二
官能性カルボン酸が挙げられる。かかる脂肪族の二官能
性のカルボン酸は、直鎖状、分枝状、環状のいずれであ
ってもよい。脂肪族の二官能性のカルボン酸は、α，ω
−ジカルボン酸が好ましい。脂肪族の二官能性のカルボ
ン酸としては例えば、セバシン酸（デカン二酸）、ドデ
カン二酸、テトラデカン二酸、オクタデカン二酸、イコ
サン二酸等の直鎖飽和脂肪族ジカルボン酸が好ましく挙
げられる。

【００２５】更にポリオルガノシロキサン単位を共重合
した、ポリカーボネート−ポリオルガノシロキサン共重
合体の使用も可能である。

【００２６】芳香族ポリカーボネート樹脂は、上述した
各種二価フェノールの異なるポリカーボネート樹脂、分
岐成分を含有するポリカーボネート樹脂、各種のポリエ
ステルカーボネート、ポリカーボネート−ポリオルガノ
シロキサン共重合体など各種の芳香族ポリカーボネート
樹脂の２種以上を混合したものであってもよい。更に下
記に示す製造法の異なるポリカーボネート樹脂、末端停
止剤の異なるポリカーボネート樹脂など各種についても
２種以上を混合したものが使用できる。

【００２７】芳香族ポリカーボネート樹脂の重合反応に
おいて界面重縮合法による反応は、通常二価フェノール
とホスゲンとの反応であり、酸結合剤および有機溶媒の
存在下に反応させる。酸結合剤としては、例えば水酸化
ナトリウム、水酸化カリウム等のアルカリ金属水酸化物
またはピリジン等のアミン化合物が用いられる。有機溶
媒としては、例えば塩化メチレン、クロロベンゼン等の
ハロゲン化炭化水素が用いられる。また、反応促進のた
めに例えばトリエチルアミン、テトラ−ｎ−ブチルアン
モニウムブロマイド、テトラ−ｎ−ブチルホスホニウム
ブロマイド等の第三級アミン、第四級アンモニウム化合
物、第四級ホスホニウム化合物等の触媒を用いることも
できる。その際、反応温度は通常０〜４０℃、反応時間
は１０分〜５時間程度、反応中のｐＨは９以上に保つの
が好ましい。

【００２８】また、かかる重合反応において、通常末端
停止剤が使用される。かかる末端停止剤として単官能フ
ェノール類を使用することができる。単官能フェノール
類の具体例としては、例えばフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ
−ブチルフェノール、ｐ−クミルフェノールおよびイソ
オクチルフェノールが挙げられる。また、末端停止剤は
単独でまたは２種以上混合して使用してもよい。

【００２９】溶融エステル交換法による反応は、通常二
価フェノールとカーボネートエステルとのエステル交換
反応であり、不活性ガスの存在下に二価フェノールとカ
ーボネートエステルとを加熱しながら混合して、生成す
るアルコールまたはフェノールを留出させる方法により
行われる。反応温度は生成するアルコールまたはフェノ
ールの沸点等により異なるが、通常１２０〜３５０℃の
範囲である。反応後期には系を１．３３×１０³〜１
３．３Ｐａ程度に減圧して生成するアルコールまたはフ
ェノールの留出を容易にさせる。反応時間は通常１〜４
時間程度である。

【００３０】カーボネートエステルとしては、置換され
ていてもよい炭素数６〜１０のアリール基、アラルキル
基あるいは炭素数１〜４のアルキル基などのエステルが
挙げられ、なかでもジフェニルカーボネートが好まし
い。

【００３１】また、重合速度を速めるために重合触媒を
用いることができ、かかる重合触媒としては、例えば水
酸化ナトリウム、水酸化カリウム、二価フェノールのナ
トリウム塩、カリウム塩等のアルカリ金属化合物、水酸
化カルシウム、水酸化バリウム、水酸化マグネシウム等
のアルカリ土類金属化合物、テトラメチルアンモニウム
ヒドロキシド、テトラエチルアンモニウムヒドロキシ
ド、トリメチルアミン、トリエチルアミン等の含窒素塩
基性化合物などの触媒を用いることができる。更にアル
カリ（土類）金属のアルコキシド類、アルカリ（土類）
金属の有機酸塩類、ホウ素化合物類、ゲルマニウム化合
物類、アンチモン化合物類、チタン化合物類、ジルコニ
ウム化合物類などの通常エステル化反応、エステル交換
反応に使用される触媒を用いることができる。触媒は単
独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用し
てもよい。これらの重合触媒の使用量は、原料の二価フ
ェノール１モルに対し、好ましくは１×１０^-8〜１×１
０^-3当量、より好ましくは１×１０^-7〜５×１０^-4当量
の範囲で選ばれる。

【００３２】溶融エステル交換法による反応ではフェノ
ール性の末端基を減少するために、重縮反応の後期ある
いは終了後に、例えば２−クロロフェニルフェニルカー
ボネート、２−メトキシカルボニルフェニルフェニルカ
ーボネートおよび２−エトキシカルボニルフェニルフェ
ニルカーボネート等の化合物を加えることができる。

【００３３】さらに溶融エステル交換法では触媒の活性
を中和する失活剤を用いることが好ましい。かかる失活
剤の量としては、残存する触媒１モルに対して０．５〜
５０モルの割合で用いるのが好ましい。また重合後のポ
リカーボネート樹脂に対し、０．０１〜５００ｐｐｍの
割合、より好ましくは０．０１〜３００ｐｐｍ、特に好
ましくは０．０１〜１００ｐｐｍの割合で使用する。失
活剤としては、ドデシルベンゼンスルホン酸テトラブチ
ルホスホニウム塩などのホスホニウム塩、テトラエチル
アンモニウムドデシルベンジルサルフェートなどのアン
モニウム塩などが好ましく挙げられる。

【００３４】本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂の分
子量は特定されないが、Ａ成分の芳香族ポリカーボネー
ト樹脂は、分子量が１０，０００未満であると強度など
が低下し、５０，０００を超えると成形加工性が低下す
るようになるので、粘度平均分子量で表して１０，００
０〜５０，０００のものが好ましく、１５，０００〜４
０，０００のものがより好ましく、２０，０００〜３
５，０００が更に好ましい。この場合粘度平均分子量が
上記範囲外である芳香族ポリカーボネート樹脂とを混合
することも当然に可能である。

【００３５】特に粘度平均分子量が５０，０００を超え
る芳香族ポリカーボネート樹脂との混合物は中空成形性
においても良好な特性を示す。したがってかかる芳香族
ポリカーボネート樹脂混合物の使用は本発明の好ましい
態様の１つとして挙げることができる。

【００３６】より好ましくは粘度平均分子量が８０，０
００以上の芳香族ポリカーボネート樹脂との混合物であ
り、更に好ましくは１００，０００以上の粘度平均分子
量を有する芳香族ポリカーボネート樹脂との混合物であ
る。すなわちＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグ
ラフィー）などの測定方法により２ピーク以上の分子量
分布を観察できるものが好ましく使用できる。

【００３７】一方ｄ１成分として使用する芳香族ポリカ
ーボネート樹脂も特に分子量は制限されるものではな
い。殊にｄ１成分は、それ自体の強度や成形加工性が問
題にならないため、比較的広い分子量範囲を有すること
が可能である。その粘度平均分子量としては、上記Ａ成
分の粘度平均分子量に対して０．１〜１０倍の範囲が好
ましく、更に０．３〜３倍の範囲が好適である。

【００３８】本発明でいう粘度平均分子量はまず次式に
て算出される比粘度を塩化メチレン１００ｍｌに芳香族
ポリカーボネート樹脂０．７ｇを２０℃で溶解した溶液
からオストワルド粘度計を用いて求め、比粘度（η_SP）＝（ｔ−ｔ₀）／ｔ₀ ［ｔ₀は塩化メチレンの落下秒数、ｔは試料溶液の落下
秒数］求められた比粘度を次式にて挿入して粘度平均分子量Ｍ
を求める。 η_SP／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］²ｃ（但し［η］
は極限粘度）［η］＝１．２３×１０^-4Ｍ^0.83 ｃ＝０．７

【００３９】本発明における芳香族ポリエステル樹脂と
は、芳香族ジカルボン酸またはその反応性誘動体と、ジ
オール、またはそのエステル誘導体とを主成分とする縮
合反応により得られる重合体ないしは共重合体である。

【００４０】ここでいう芳香族ジカルボン酸としてはテ
レフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、１，５−
ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボ
ン酸、４，４’−ビフェニルジカルボン酸、４，４’−
ビフェニルエーテルジカルボン酸、４，４’−ビフェニ
ルメタンジカルボン酸、４，４’−ビフェニルスルホン
ジカルボン酸、４，４’−ビフェニルイソプロピリデン
ジカルボン酸、１，２−ビス（フェノキシ）エタン−
４，４’−ジカルボン酸、２，５−アントラセンジカル
ボン酸、２，６−アントラセンジカルボン酸、４，４’
−ｐ−ターフェニレンジカルボン酸、２，５−ピリジン
ジカルボン酸等の芳香族系ジカルボン酸が好適に用いら
れ、特にテレフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン
酸が好ましく使用できる。

【００４１】芳香族ジカルボン酸は二種以上を混合して
使用してもよい。なお少量であれば、該ジカルボン酸と
共にアジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン
ジ酸等の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボ
ン酸等の脂環族ジカルボン酸等を一種以上混合使用する
ことも可能である。

【００４２】また本発明の芳香族ポリエステルの成分で
あるジオールとしては、エチレングリコール、プロピレ
ングリコール、ブチレングリコール、ヘキシレングリコ
ール、ネオペンチルグリコール、ペンタメチレングリコ
ール、ヘキサメチレングリコール、デカメチレングリコ
ール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、ジエチ
レングリコール、トリエチレングリコール等の脂肪族ジ
オール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等の脂環
族ジオール等、２，２−ビス（β−ヒドロキシエトキシ
フェニル）プロパン等の芳香環を含有するジオール等お
よびそれらの混合物等が挙げられる。更に少量であれ
ば、分子量４００〜６０００の長鎖ジオール、すなわち
ポリエチレングリコール、ポリ−１，３−プロピレング
リコール、ポリテトラメチレングリコール等を１種以上
共重合してもよい。

【００４３】また本発明の芳香族ポリエステルは少量の
分岐剤を導入することにより分岐させることができる。
分岐剤の種類に制限はないがトリメシン酸、トリメリチ
ン酸、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパ
ン、ペンタエリスリトール等が挙げられる。

【００４４】具体的な芳香族ポリエステル樹脂として
は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリプロ
ピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート
（ＰＢＴ）、ポリへキシレンテレフタレート、ポリエチ
レンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレー
ト（ＰＢＮ）、ポリエチレン−１，２−ビス（フェノキ
シ）エタン−４，４’−ジカルボキシレート、等の他、
ポリエチレンイソフタレート／テレフタレート、ポリブ
チレンテレフタレート／イソフタレート、等のような共
重合ポリエステルが挙げられる。これらのうち、機械的
性質等のバランスがとれたポリエチレンテレフタレー
ト、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタ
レート、ポリブチレンナフタレートおよびこれらの混合
物が好ましく使用できる。

【００４５】また得られた芳香族ポリエステル樹脂の末
端基構造は特に限定されるものではなく、末端基におけ
る水酸基とカルボキシル基の割合がほぼ同量の場合以外
に、一方の割合が多い場合であってもよい。またかかる
末端基に対して反応性を有する化合物を反応させる等に
より、それらの末端基が封止されているものであっても
よい。

【００４６】本発明に使用される芳香族ポリエステル樹
脂の末端基構造は特に限定されるものではなく、末端基
における水酸基とカルボキシル基の割合がほぼ同量の場
合以外に、一方の割合が多い場合であってもよい。また
かかる末端基に対して反応性を有する化合物を反応させ
る等により、それらの末端基が封止されているものであ
ってもよい。

【００４７】本発明に使用される芳香族ポリエステル樹
脂の製造方法については、常法に従い、チタン、ゲルマ
ニウム、アンチモン等を含有する重縮合触媒の存在下
に、加熱しながらジカルボン酸成分と前記ジオール成分
とを重合させ、副生する水または低級アルコールを系外
に排出することにより行われる。例えば、ゲルマニウム
系重合触媒としては、ゲルマニウムの酸化物、水酸化
物、ハロゲン化物、アルコラート、フェノラート等が例
示でき、更に具体的には、二酸化ゲルマニウム、水酸化
ゲルマニウム、四塩化ゲルマニウム、テトラメトキシゲ
ルマニウム、および三酸化アンチモン等が例示できる。

【００４８】また本発明では、従来公知の重縮合の前段
階であるエステル交換反応において使用される、マンガ
ン、亜鉛、カルシウム、マグネシウム等の化合物を併せ
て使用でき、およびエステル交換反応終了後にリン酸ま
たは亜リン酸の化合物等により、かかる触媒を失活させ
て重縮合することも可能である。

【００４９】芳香族ポリエステルの製造方法は、バッチ
式、連続重合式のいずれの方法をとることも可能であ
る。

【００５０】芳香族ポリエステル樹脂の固有粘度は、Ｂ
成分の芳香族ポリステル樹脂においては、ｏ−クロロフ
ェノールを溶媒として３５℃で測定した固有粘度におい
て、０．４〜１．５であり、０．５〜１．２が好まし
く、０．６〜１．１５がより好ましい。

【００５１】またｄ１成分の芳香族ポリエステル樹脂に
おいては、芳香族ポリカーボネート樹脂の場合と同様ｄ
１成分は、それ自体の強度や成形加工性が問題にならな
いため、比較的広い分子量範囲（固有粘度）を有するこ
とが可能である。その固有粘度の範囲としては、０．２
〜３の範囲が好ましく、更に０．３〜２の範囲が好適で
ある。

【００５２】本発明におけるＣ成分の無機充填剤として
は、ガラス繊維（チョップドストランド）、炭素繊維、
金属被覆炭素繊維、金属繊維、ワラストナイト、ゾノト
ライト、チタン酸カリウムウィスカー、ホウ酸アルミニ
ウムウィスカー、塩基性硫酸マグネシウムウィスカー等
の繊維状充填剤、タルク、マイカ、ガラスフレーク、グ
ラファイトフレーク等の板状充填剤、ガラス短繊維（ミ
ルドファイバー）、炭素短繊維、ガラスビーズ、ガラス
バルーン、シリカ粒子、チタニア粒子、アルミナ粒子、
カオリン、クレー、炭酸カルシウム、酸化チタン等の粒
子状充填剤を挙げることができる。

【００５３】中でも剛性および成形品の表面外観の点か
ら、上記Ｃ成分は、タルクおよびワラストナイトから選
択される少なくとも１種の無機充填材であることが好ま
しい。特に実用強度の点からワラストナイトが好適であ
る。

【００５４】上記無機充填材は、シランカップリング剤
や、ポリメチル水素シロキサンに代表されるポリオルガ
ノ水素シロキサンなどの各種表面処理剤によって表面処
理がなされたものであってもよい。

【００５５】本発明のタルクは、層状構造を持った鱗片
状の粒子であり、化学組成的には含水珪酸マグネシウム
であり、一般的には化学式４ＳｉＯ₂・３ＭｇＯ・２Ｈ₂
Ｏで表され、通常ＳｉＯ₂を５６〜６５重量％、ＭｇＯ
を２８〜３５重量％、Ｈ₂Ｏ約５重量％程度から構成さ
れている。その他の少量成分としてＦｅ₂Ｏ₃が０．０３
〜１．２重量％、Ａｌ₂Ｏ₃が０．０５〜１．５重量％、
ＣａＯが０．０５〜１．２重量％、Ｋ₂Ｏが０．２重量
％以下、Ｎａ₂Ｏが０．２重量％以下などを含有してお
り、比重は約２．７である。

【００５６】かかるタルクを原石から粉砕する際の製法
に関しては特に制限はなく、軸流型ミル法、アニュラー
型ミル法、ロールミル法、ボールミル法、ジェットミル
法、及び容器回転式圧縮剪断型ミル法等を利用すること
ができる。更に粉砕後のタルクは、各種の分級機によっ
て分級処理され、粒子径の分布が揃ったものが好適であ
る。分級機としては特に制限はなく、インパクタ型慣性
力分級機（バリアブルインパクターなど）、コアンダ効
果利用型慣性力分級機（エルボージェットなど）、遠心
場分級機（多段サイクロン、ミクロプレックス、ディス
パージョンセパレーター、アキュカット、ターボクラシ
ファイア、ターボプレックス、ミクロンセパレーター、
およびスーパーセパレーターなど）などを挙げることが
できる。

【００５７】更にかかるタルクは、その取り扱い性など
の点で凝集状態であるものが好ましく、かかる製法とし
ては脱気圧縮による方法、バインダー樹脂を使用し圧縮
する方法などがあり、特に脱気圧縮による方法が簡便か
つ不要のバインダー樹脂成分を本発明の組成物中に混入
させない点で好ましい。

【００５８】本発明のワラストナイトは、珪酸カルシウ
ムが主成分である針状結晶をもつ天然白色鉱物から、こ
れを粉砕・分級することにより得ることができる。かか
る結晶構造により鉱物の粉砕物も繊維状の形態を有す
る。本発明においては合成したワラストナイトも使用す
ることができる。これらのワラストナイトは実質的に化
学式ＣａＯ・ＳｉＯ₂で表され、ＳｉＯ₂約５０重量％、
ＣａＯ約４７重量％、その他不純物としてＦｅ₂Ｏ₃、Ａ
ｌ₂Ｏ₃、ＣａＣＯ₃などを含有しており、その比重は約
２.９であることが知られている。

【００５９】ワラストナイトの粉砕機としては、例え
ば、高速回転ミル、ボールミル、媒体攪拌ミル、および
ジェットミルなどを挙げることができる。中でもジェッ
トミルが好ましい。さらにかかるジェットミルの方式と
しては、気流吸い込み式、ノズル中吸い込み式、衝突体
衝突式、対向ジェット衝突式、および複合型などを挙げ
ることができ、中でも対向ジェット衝突式の粉砕機が好
ましい。

【００６０】粉砕されたワラストナイトは、上記タルク
の場合と同様に各種の分級機を使用して分級することに
より、繊維長の長い成分を取り除き、目的のワラストナ
イトを得ることが好ましい。

【００６１】更に本発明のワラストナイトの好適な態様
としては、以下に示す強熱減量が１.７重量％以下のも
のが挙げられる。かかる強熱減量は１.５重量％以下が
より好ましく、１.２重量％以下がさらに好ましい。下
限値としては０．４％程度が挙げられる。かかる強熱減
量の条件を満足するワラストナイトは折れが少なく補強
性能に優れる。

【００６２】かかるワラストナイトの強熱減量は、水分
を除去するために１１０℃で６時間処理した後、デシケ
ータ中（乾燥剤入り）で室温まで放冷したワラストナイ
トを用意する。かかるワラストナイトをＴＧＡ（Ｔｈｅ
ｒｍｏｇｒａｖｉｍｅｔｒｉｃＡｎａｌｙｓｉｓ：熱
重量解析）測定機により、１０℃／ｍｉｎで１,３００
℃まで連続的に昇温し、１,３００℃に到達した時点で
の重量減少値を算出し、強熱減量とする。

【００６３】本発明におけるＤ成分は、芳香族ポリカー
ボネート樹脂および芳香族ポリエステル樹脂から選択さ
れる少なくとも１種の熱可塑性樹脂（ｄ１成分）５０〜
９５重量％とフッ素化オレフィン系重合体（ｄ２成分）
５〜５０重量％の合計１００重量％からなる混合粉体で
ある。

【００６４】本発明のＤ成分で使用するｄ１成分の芳香
族ポリカーボネートは、Ａ成分と同様の芳香族ポリカー
ボネート樹脂を使用しても、Ａ成分と異なる芳香族ポリ
カーボネート樹脂を使用してもよい。特に好ましくはＡ
成分と同等の芳香族ポリカーボネート樹脂を使用する。
またＤ成分で使用するｄ１成分に芳香族ポリエステル樹
脂を使用する場合は、Ｂ成分として使用されるものが使
用できる。この場合、Ｂ成分と同一の芳香族ポリエステ
ル樹脂でも、異なる芳香族ポリエステル樹脂でもよい。
特に好ましくはＢ成分と同一の芳香族ポリエステル樹脂
を使用する。

【００６５】更に本発明のＤ成分は、ｄ１成分とｄ２成
分との割合が、ｄ１成分５０〜９５重量％、およびｄ２
成分５〜５０重量％の合計１００重量％からなるもので
ある。好ましくはｄ１成分６０〜９０重量％、およびｄ
２成分１０〜４０重量％からなるものである。ｄ２成分
が５重量％未満およびｄ１成分が９５重量％を超える場
合、中空成形性の改良効果が低く効率的でない。一方、
Ｄ成分中のｄ２成分の割合が大きいほど、効率的な改良
が可能となるが、ｄ１成分が５０重量％未満およびｄ２
成分が５０重量％を超える場合は、かかるＤ成分の製造
が効率的でなくなるため、工業上好ましくない。

【００６６】本発明でＤ成分におけるｄ２成分のフッ素
化オレフィン系重合体としては、例えば、ポリテトラフ
ルオロエチレン、テトラフルオロエチレン−フルオロア
ルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエチレ
ン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体、テトラフルオ
ロエチレン−エチレン共重合体、ポリフッ化ビニリデ
ン、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレ
ン−フルオロアルキルビニルエーテル共重合体が挙げら
れ、中でもポリテトラフルオロエチレンが好ましく使用
できる。

【００６７】かかるｄ２成分の分子量としては、数平均
分子量において１００万〜１０００万の範囲が好まし
く、２００万〜９００万の範囲がより好ましい。かかる
数平均分子量は、標準比重から求められるものである。

【００６８】本発明のＤ成分の混合粉体は、例えば、平
均粒子径が０．０５〜１．０μｍのフッ素化オレフィン
系重合体の水性分散液を利用してｄ２成分の水性分散液
とｄ１成分の水性分散液や溶液を混合し、共凝集混合物
を得る方法（特開昭６３−１５４７４４号公報などに記
載の方法）や、ｄ２成分の水性分散液と固体状のｄ１粒
子とを混合し混合熱や他の方法で分散媒を除去する方法
（特開平１０−２２６７４７号公報などに記載の方
法）、ｄ２成分の水性分散液とｄ１成分の溶液との混合
物からそれぞれ媒体を同時に除去する方法（特開平８−
１８８６５３号公報、特開平１０−２２６７４７号公報
などに記載の方法）等があげられる。

【００６９】上記の方法などにより得られたＤ成分の混
合粉体の大きさとしては、平均粒径において８０μｍ以
下が好ましく、７０μｍ以下が更に好ましい。一方下限
としては５μｍ以上が好ましい。尚、かかる平均粒径は
篩法（標準篩およびマイクロシーブ）による重量平均粒
径である。

【００７０】本発明におけるＥ成分のゴム質重合体とし
ては、ガラス転移温度が１０℃以下のゴム成分に、芳香
族ビニル、シアン化ビニル、アクリル酸エステル、メタ
クリル酸エステル、およびこれらと共重合可能なビニル
単量体から選択された１種または２種以上の単量体が共
重合されたグラフト共重合体を挙げることができる。

【００７１】またかかるゴム成分と上記モノマーのブロ
ック共重合体も挙げられる。かかるブロック共重合体と
しては具体的にはスチレン・エチレンプロピレン・スチ
レンエラストマー（水添スチレン・イソプレン・スチレ
ンエラストマー）、および水添スチレン・ブタジエン・
スチレンエラストマーなどの熱可塑性エラストマーを挙
げることができる。

【００７２】更に他の熱可塑性エラストマーして知られ
ている各種の弾性重合体、例えばポリウレタンエラスト
マー、ポリエステルエラストマー、ポリエーテルアミド
エラストマー等を使用することも可能である。

【００７３】ここでいうガラス転移温度が１０℃以下の
ゴム成分としては、ブタジエンゴム、ブタジエン−アク
リル複合ゴム、アクリルゴム、アクリル-シリコン複合
ゴム、イソブチレン−シリコン複合ゴム、イソプレンゴ
ム、スチレン−ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、エ
チレン−プロピレンゴム、ニトリルゴム、エチレン−ア
クリルゴム、シリコンゴム、エピクロロヒドリンゴム、
フッ素ゴムおよびこれらの不飽和結合部分に水素が添加
されたものを挙げることができる。

【００７４】中でもガラス転移温度が−１０℃以下、よ
り好ましくは−３０℃以下のゴム成分を含有する弾性重
合体が好ましく、特にブタジエンゴム、ブタジエン−ア
クリル複合ゴム、アクリルゴム、アクリル-シリコン複
合ゴムを使用した弾性重合体が好ましい。複合ゴムと
は、２種のゴム成分を共重合したゴムまたは分離できな
いよう相互に絡み合ったＩＰＮ構造をとるように重合し
たゴムをいう。アクリルゴム成分は２種以上のモノマー
成分からなるものであってもよい。

【００７５】ゴム成分に共重合する芳香族ビニル単量体
としては、スチレン、α−メチルスチレン、４−メチル
スチレン、３，５−ジエチルスチレンを挙げることがで
き、中でもスチレンが好ましい。シアン化ビニル単量体
としては、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、
エタクリロニトリルを挙げることができ、中でもアクリ
ロニトリルが好ましい。またゴム成分に共重合するアク
リレート単量体およびメタクリレート単量体としては、
メチルアクリレート、メチルメタクリレート、エチルア
クリレート、ブチルアクリレート、プロピルアクリレー
ト、イソプロピルアクリレート等を挙げることができ、
中でもエチルアクリレート、メチルメタクリレートが好
ましい。

【００７６】本発明のゴム成分として使用し得るブタジ
エン以外の共役ジエン単量体としては、イソプレン、
１，３−ヘプタジエン、２，３−ジメチルブタジエン等
が挙げられる。またゴム成分として使用し得るアクリル
酸エステル単量体としては、ｎ−ブチルアクリレート、
エチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート
等が挙げられ、またメタアクリル酸エステル単量体とし
てはヘキシルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタ
クリレートなどが挙げられ、中でも、ｎ−ブチルアクリ
レート、および２−エチルヘキシルアクリレートが好ま
しい。

【００７７】ガラス転移温度が１０℃以下のゴム成分を
含有する弾性重合体は、塊状重合、溶液重合、懸濁重
合、乳化重合のいずれの重合法で製造したものであって
もよく、共重合の方式は一段グラフトであっても多段グ
ラフトであっても差し支えない。また製造の際に副生す
るグラフト成分のみのコポリマーとの混合物であっても
よい。更に重合法としては一般的な乳化重合法の他、過
硫酸カリウム等の開始剤を使用するソープフリー重合
法、シード重合法、二段階膨潤重合法等を挙げることが
できる。また懸濁重合法において、水相とモノマー相と
を個別に保持して両者を正確に連続式の分散機に供給
し、粒子径を分散機の回転数で制御する方法、および連
続式の製造方法において分散能を有する水性液体中にモ
ノマー相を数〜数十μｍ径の細径オリフィスまたは多孔
質フィルターを通すことにより供給し粒径を制御する方
法などを行ってもよい。

【００７８】ゴム成分に、上記の少なくとも１種の単量
体が共重合する場合、かかるゴム成分はゴム質重合体の
全量１００重量％に対して少なくとも１０重量％、好ま
しくは少なくとも２５重量％、より好ましくは５０〜８
０重量％含まれるものである。

【００７９】かかるゴム質重合体は市販されており容易
に入手することが可能である。例えばガラス転移温度が
１０℃以下のゴム成分として、ブタジエンゴム、アクリ
ルゴムまたはブタジエン−アクリル複合ゴムを主体とす
るものとしては、鐘淵化学工業（株）のカネエースＢシ
リーズ、三菱レイヨン（株）のメタブレンＣシリーズ、
Ｗシリーズ、呉羽化学工業（株）のＥＸＬシリーズ、Ｈ
ＩＡシリーズ、ＢＴＡシリーズ、ＫＣＡシリーズ、宇部
サイコン（株）のＵＣＬモディファイヤーレジンシリー
ズが挙げられ、ガラス転移温度が１０℃以下のゴム成分
としてアクリル−シリコン複合ゴムを主体とするものと
しては三菱レイヨン（株）よりメタブレンＳ−２００１
あるいはＳＲＫ−２００という商品名で市販されている
ものが挙げられる。

【００８０】上述のごとく、本発明によれば、特定のＤ
成分を配合することにより、本発明のＡ成分、Ｂ成分、
およびＣ成分、更に好ましくはＥ成分を含む熱可塑性樹
脂組成物において、ノッチ曲げ強度などの実用強度を低
下させることなく、中空成形性を改良することが可能と
なる。その他厚肉の成形品に発生しやすいジェッティン
グの発生が抑制される。ここでＡ成分〜Ｅ成分の組成割
合について説明する。

【００８１】本発明で用いるＡ成分およびＢ成分の割合
は、Ａ成分とＢ成分の合計１００重量部において、Ａ成
分１０〜９５重量部、およびＢ成分５〜９０重量部であ
る。更にかかる合計１００重量部において、Ａ成分は５
０〜９５重量部が好ましく、６０〜９０重量部がより好
ましく、６０〜８０重量部が更に好ましい。一方Ｂ成分
はかかる合計１００重量部において、５〜５０重量部が
好ましく、１０〜４０重量部がより好ましく、２０〜４
０重量部が更に好ましい。

【００８２】Ａ成分とＢ成分の合計１００重量部あた
り、Ａ成分が５０〜９５重量部およびＢ成分が５〜５０
重量部の場合には、衝撃強度、寸法精度、耐薬品性、お
よび成形加工性のいずれにおいても良好なバランスのよ
い特性が得られる。

【００８３】本発明のＣ成分は、Ａ成分とＢ成分との合
計１００重量部に対し、１〜１００重量部、好ましくは
１〜５０重量部、より好ましくは３〜４０重量部、更に
好ましくは５〜３０重量部である。Ｃ成分が１００重量
部を超えると射出成形における成形加工性が劣り、更に
ガス注入の制御も困難となりやすい。また外観が悪化す
ると共に、強度も劣るようになり好ましくない。

【００８４】本発明で用いるＤ成分は、Ａ成分とＢ成分
との合計１００重量部に対し、０．０１〜１０重量部、
好ましくは０．１〜７重量部、更に好ましくは０．５〜
５重量部である。Ｄ成分が０．０１重量部未満では中空
成形性やジェッティングの改良効果が不十分であり、１
０重量部を超える場合には成形加工性やノッチ曲げ強度
が低下するため好ましくない。

【００８５】本発明で用いるＥ成分はＡ成分とＢ成分と
の合計１００重量部に対し、０．５〜５０重量部含まれ
ることが好ましい。更にＥ成分はの割合はＡ成分とＢ成
分との合計１００重量部に対し、１〜４０重量部がより
好ましく、２〜３０重量部が更に好ましく、２〜１５重
量部が特に好ましい。

【００８６】また、本発明の中空射出成形は、溶融樹脂
中に気体または液体などの各種媒体を注入するものであ
るが、好ましくは一般に広く知られたガスインジェクシ
ョン成形（気体が媒体となる）と呼ばれる成形法であ
る。かかる方法は一般的には、溶融した樹脂を金型内に
充填した後、射出注入口或いは他の吹き込み口から樹脂
が冷却固化するまでに不活性ガスを成形品内部へ圧入し
た後、冷却固化する方法である。圧入する不活性ガスは
成形時および成形品使用時に樹脂と反応性を有しないガ
スであれば、特に制限されるものではなく、具体的には
窒素、空気等が好ましく挙げられる。

【００８７】更に本発明で得られた熱可塑性樹脂組成物
は中空成形に適したものであり、中空射出成形のほか、
ブロー成形およびインジェクションブロー成形などに適
したものである。ガスインジェクション成形等中空射出
成形においては、通常のコールドランナー方式の成形法
だけでなく、ランナーレスを可能とするホットランナー
成形によって製造することも可能である。また、本発明
における中空射出成形の場合は、更に超高速射出成形、
射出圧縮成形、射出プレス成形、インサート成形、局所
高温金型成形（断熱金型成形を含む）、サンドイッチ成
形、２色成形等の他の成形法と組み合わせることが可能
である。

【００８８】中でも局所高温金型成形のような金型キャ
ビティ表面温度を局所的に高温にして転写性を上げる方
法は有用である（局所高温金型成形は急速加熱冷却金型
成形ともいう）。ガスインジェクション成形は一般的に
通常の射出成形と比較するとヒケ等の外観は改善される
ものの、金型転写性が低下しやすい傾向にあるためであ
る。

【００８９】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、中空射出
成形法において、良好な中空成形性と共に、良好なノッ
チ曲げ強度、衝撃強度、ウエルド強度等の機械的特性を
も満足するものである。したがって本発明によれば、こ
れらの特性に優れた中空射出成形法を用いて形成された
実用強度に優れた中空成形品が提供される。

【００９０】かかる成形品としては具体的には、車両用
内装部品および車両用外装部品を挙げることができる。
かかる分野は殊に軽量化が求められる分野である。車両
用内装部品としては、センターパネル、インストルメン
タルパネル、ダッシュボード、インナードアハンドル、
リアボード、カーナビゲーション・カーテレビジョンな
どのディスプレーハウジングなどが挙げられる。

【００９１】車両用外装部品としては、アウタードアハ
ンドル、フェンダーパネル、ドアパネル、スポイラー、
ガーニッシュ、ピラーカバー、フロントグリル、リアボ
ディパネル、モーターバイクのカウル、トラックの荷台
カバーなどが挙げられる。

【００９２】これらの中でも特に厚肉部材であり、強度
が要求されるインナードアハンドルおよびアウタードア
ハンドルが好適である。

【００９３】その他、カメラ、デジタルカメラ、ビデオ
ムービー、望遠鏡、双眼鏡、携帯電話、携帯情報端末、
携帯ノート型コンピューター、携帯テープレコーダー、
携帯光ディスク再生機、携帯ナビゲーション装置、腕時
計、ノートパソコン、パソコン本体、ＣＲＴディスプレ
ー、プリンター、複写機、記録媒体（ＣＤ、ＤＶＤな
ど）のドライブ装置、スキャナー、ファクシミリなどに
使用される各種部品などを挙げることができる。

【００９４】すなわち、本発明によれば、本発明の熱可
塑性樹脂組成物により形成された実用強度に優れた車両
用アウターハンドル成形品が提供される。かかるアウタ
ーハンドルはジェッティングなどの外観不良から解放さ
れているため、歩留まりが高く従来よりも低コストなも
のと成り得る。殊に本発明の熱可塑性樹脂組成物により
形成された、良好な中空成形がなされかつ実用強度に優
れた車両用アウターハンドル中空成形品が提供される。

【００９５】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、成形加
工時の熱劣化を抑制するため各種の熱安定剤が好ましく
使用される。かかる熱安定剤としては亜リン酸、リン
酸、亜ホスホン酸、ホスホン酸およびこれらのエステル
等が挙げられ、具体的にはトリフェニルホスファイト、
トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリス（２，
４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、トリデシ
ルホスファイト、トリオクチルホスファイト、トリオク
タデシルホスファイト、ジデシルモノフェニルホスファ
イト、ジオクチルモノフェニルホスファイト、ジイソプ
ロピルモノフェニルホスファイト、モノブチルジフェニ
ルホスファイト、モノデシルジフェニルホスファイト、
モノオクチルジフェニルホスファイト、ビス（２，６−
ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリ
トールジホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル
−４−エチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスフ
ァイト、２，２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔ−ブチ
ルフェニル）オクチルホスファイト、ビス（ノニルフェ
ニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス
（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリト
ールジホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトー
ルジホスファイト、トリブチルホスフェート、トリエチ
ルホスフェート、トリメチルホスフェート、トリフェニ
ルホスフェート、ジフェニルモノオルソキセニルホスフ
ェート、ジブチルホスフェート、ジオクチルホスフェー
ト、ジイソプロピルホスフェート、４，４’−ビフェニ
レンジホスホスフィン酸テトラキス（２，４−ジ−ｔ−
ブチルフェニル）、ベンゼンホスホン酸ジメチル、ベン
ゼンホスホン酸ジエチル、ベンゼンホスホン酸ジプロピ
ル等が挙げられる。これらの熱安定剤は、単独でもしく
は２種以上混合して用いてもよい。かかる熱安定剤の配
合量は、Ａ成分とＢ成分の合計１００重量部に対して
０．０００１〜１重量部が好ましく、０．０００５〜
０．５重量部がより好ましく、０．００１〜０．１重量
部が更に好ましい。

【００９６】また本発明の熱可塑性樹脂組成物には、酸
化防止の目的で通常知られた酸化防止剤を配合すること
もできる。かかる酸化防止剤としては、例えばペンタエ
リスリトールテトラキス（３−メルカプトプロピオネー
ト）、ペンタエリスリトールテトラキス（３−ラウリル
チオプロピオネート）、グリセロール−３−ステアリル
チオプロピオネート、トリエチレングリコール−ビス
［３−（３−ｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート］、１，６−ヘキサンジオー
ル−ビス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロ
キシフェニル）プロピオネート］、ペンタエリスリトー
ル−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−
ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル
−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェ
ニル）プロピオネート、１，３，５−トリメチル−２，
４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロ
キシベンジル）ベンゼン、Ｎ，Ｎ−ヘキサメチレンビス
（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシ
ンナマイド）、３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキ
シ−ベンジルホスホネート−ジエチルエステル、トリス
（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）
イソシアヌレート、４，４’−ビフェニレンジホスホス
フィン酸テトラキス（２，４−ジ−ｔ−ブチルフェニ
ル）、３，９−ビス｛１，１−ジメチル−２−［β−
（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニ
ル）プロピオニルオキシ］エチル｝−２，４，８，１０
−テトラオキサスピロ（５，５）ウンデカン等が挙げら
れる。これら酸化防止剤の配合量は、Ａ成分とＢ成分の
合計１００重量部に対して０．０００１〜０．０５重量
部が好ましい。

【００９７】更に本発明の熱可塑性樹脂組成物には、無
機充填材の折れや割れを抑制するための折れ抑制剤を含
むものであってもよく、含むものであることが好まし
い。

【００９８】かかる折れ抑制剤としては、Ａ成分の芳香
族ポリカーボネート樹脂やＢ成分の芳香族ポリエステル
樹脂に対して滑り性のある成分に、折れ抑制剤がワラス
トナイトなど無機充填材の周囲を被覆するための無機充
填材との間に反応性または親和性を有する官能基を含む
ものが挙げられる。このような構造を有することで、本
発明の樹脂組成物の構成成分を溶融混合する間に、かか
る折れ抑制剤は樹脂成分には結合または密着せず、一方
無機充填材とは結合または密着して、結果的に無機充填
材の表面を滑剤が被覆するようになる。

【００９９】かかる芳香族ポリカーボネート樹脂に滑り
性のある成分としては、高級脂肪酸エステル、高級脂肪
酸アミド、ポリオレフィン成分、ポリオルガノシロキサ
ン成分、フッ素置換ポリオレフィン成分、アルキルエー
テル成分、フッ素置換ポリアルキルエーテル成分等を挙
げることができ、かかるものの中でも、ポリオレフィン
ワックス成分、シリコーンオイル、フッ素オイル成分が
好ましい。

【０１００】一方無機充填材との間に反応性または親和
性を有する官能基としては、カルボキシル基、エステル
基、アミド基、アミノ基、エポキシ基、チオエステル
基、２−オキサゾリン基などの環状イミノエーテル基、
無水コハク酸−２−イル基、無水コハク酸−２,３−ジ
イル基などのカルボン酸無水物基などを挙げることがで
きる。特に芳香族ポリカーボネート樹脂に対する分解作
用がなく好ましいのは、カルボキシル基、エポキシ基、
カルボン酸無水物基であり、特に無水マレイン酸を共重
合したものが好ましい。

【０１０１】滑剤と各種の官能基を結合する方法として
は、（１）滑剤に上記の官能基および滑剤と反応性のあ
る官能基を有する化合物を反応させる方法、（２）滑剤
の合成時に上記の官能基を有する化合物を共重合する方
法、（３）滑剤、官能基を有する化合物およびラジカル
発生剤を加熱下で混合して反応する方法、および（４）
熱酸化により修飾する方法などを挙げることができ、い
ずれの方法も使用可能である。

【０１０２】かかる折れ抑制剤の好ましい例としては、
カルボキシル基および／またはカルボン酸無水物基を含
有するオレフィンワックスを挙げることができる。好ま
しくはマレイン酸および／または無水マレイン酸を共重
合したものも挙げられ、かかる共重合をしたものはカル
ボキシル基および／またはカルボン酸無水物基が高濃度
かつ安定して含まれる。

【０１０３】かかるカルボキシル基やカルボン酸無水物
基は、このオレフィンワックスのどの部分に結合しても
よく、またその濃度は特に限定されないが、オレフィン
ワックス１ｇ当り０.１〜６ｍｅｑ／ｇの範囲がワラス
トナイト粒子の折れを効率よく改良できるため好まし
く、さらに好ましくは０.５〜４ｍｅｑ／ｇの範囲であ
る。なお、ここで１ｅｑ（１当量）とは、カルボキシル
基の場合は、カルボキシル基が１モル分存在することを
いい、カルボン無水物基の場合には、カルボン無水物基
が０.５モル分存在することをいう。他の官能基もカル
ボキシル基の場合と同程度含まれていることが好まし
い。

【０１０４】またカルボキシル基および／またはカルボ
ン酸無水物基を含有するオレフィンワックスの分子量は
重量平均分子量で１,０００〜〜２０,０００であり、好
ましくは３,０００〜１５,０００である。かかる分子量
はＧＰＣ測定において標準ポリスチレンから得られた較
正直線を用いたポリスチレン換算の値である。

【０１０５】さらに本発明において極めて好適な折れ抑
制剤としては、α−オレフィンと無水マレイン酸との共
重合体を挙げることができる。かかる共重合体は、常法
に従いラジカル触媒の存在下に、溶融重合あるいはバル
ク重合法で製造することができる。ここでα−オレフィ
ンとしてはその炭素数が平均値として１０〜６０のもの
を好ましく挙げることができる。α−オレフィンとして
より好ましくはその炭素数が平均値として１６〜６０、
さらに好ましくは２５〜５５のものを挙げることができ
る。

【０１０６】かかるオレフィンワックスは、市販品とし
ては例えばダイヤカルナＰＡ３０、ＰＡ３０Ｍ（三菱化
学製；商品名）、ハイワックス酸処理タイプの２２０３
Ａ、１１０５Ａ（三井化学製；商品名）等が挙げられ
る。特にダイヤカルナＰＡ３０、ＰＡ３０Ｍが好まし
い。

【０１０７】その他の折れ抑制剤としてはカルボキシル
基、カルボン酸無水物基、およびエポキシ基から選択さ
れる１種以上の官能基を含有するポリオルガノシロキサ
ンなどを挙げることができる。

【０１０８】一方、無機充填材を滑剤であらかじめ表面
処理して同様の効果を達成することもできる。この場合
は反応性を有する官能基を有していない滑剤の使用も可
能である。滑剤としては上記のものが使用できる。滑剤
であらかじめ表面処理された無機充填材は、例えば溶液
の状態で、または水性分散液の状態で無機充填材とミキ
サーなどで混合し、その後乾燥処理などをすることによ
り得られる。

【０１０９】かかる折れ抑制剤の組成割合は、Ａ成分お
よびＢ成分の合計１００重量部に対して、０.０２〜５
重量部が好ましい。５重量部を超えると層剥離等を生ず
る場合がある。尚、上記折れ抑制剤は単独でまたは二種
以上の混合物として用いることができる。

【０１１０】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、溶融成
形時の金型からの離型性をより向上させるために、本発
明の目的を損なわない範囲で離型剤を配合することも可
能である。かかる離型剤としては、オレフィン系ワック
ス、シリコーンオイル、オルガノポリシロキサン、一価
または多価アルコールの高級脂肪酸エステル、パラフィ
ンワックス、蜜蝋等が挙げられる。かかる離型剤の配合
量は、Ａ成分とＢ成分の合計１００重量部に対し、０．
０１〜２重量部が好ましい。

【０１１１】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、本発明
の目的を損なわない範囲で、光安定剤を配合することが
できる。かかる光安定剤としては、例えば２−（２’−
ヒドロキシ−５’−ｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリ
アゾール、２−（３−ｔ−ブチル−５−メチル−２−ヒ
ドロキシフェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、
２−（２‘−ヒドロキシ−５’−メチルフェニル）ベン
ゾトリアゾール、２−［２−ヒドロキシ−３，５−ビス
（α，α−ジメチルベンジル）フェニル］−２Ｈ−ベン
ゾトリアゾール、２，２’−メチレンビス（４−クミル
−６−ベンゾトリアゾールフェニル）、２，２’−ｐ−
フェニレンビス（１，３−ベンゾオキサジン−４−オ
ン）等が挙げられる。かかる光安定剤の配合量は、Ａ成
分とＢ成分の合計１００重量部に対して０．０１〜２重
量部が好ましい。

【０１１２】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、本発明
の目的を損なわない範囲で、帯電防止剤を配合すること
ができる。かかる帯電防止剤としては、例えばポリエー
テルエステルアミド、グリセリンモノステアレート、ド
デシルベンゼンスルホン酸アンモニウム塩、ドデシルベ
ンゼンスルホン酸ホスホニウム塩、無水マレイン酸モノ
グリセライド、無水マレイン酸ジグリセライド等が挙げ
られる。

【０１１３】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、本発明
の効果を損なわない範囲において、他の樹脂を含んでい
てもよい。他の樹脂としては、例えば、ポリアミド樹
脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリウ
レタン樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニ
レンスルフィド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂、ポリスチ
レン、アクリロニトリル−スチレン共重合体等のスチレ
ン系樹脂、ポリメタクリレート樹脂、フェノール樹脂、
エポキシ樹脂などの樹脂が挙げられる。

【０１１４】更に、本発明の熱可塑性樹脂組成物には、
本発明の効果を損なわない範囲において、その他各種添
加剤を含むものであってもよい。その他各種添加剤とし
ては、例えば難燃剤（ハロゲン系、リン酸エステル系、
金属塩系、赤リン、シリコン系、金属水和物系などであ
り、滴下防止剤も含む）、滑剤、着色剤（有機染料、有
機顔料、無機顔料など）、蛍光増白剤、蓄光顔料、蛍光
染料、流動改質剤、無機および有機の抗菌剤、光触媒系
防汚剤、赤外線吸収剤、フォトクロミック剤などを挙げ
ることができる。

【０１１５】本発明の熱可塑性樹脂組成物を製造するに
は、任意の方法が採用される。例えばＡ成分、Ｂ成分、
Ｃ成分およびＤ成分、並びに任意に他の成分を予備混合
し、その後溶融混練し、ペレット化する方法を挙げるこ
とができる。予備混合の手段としては、Ｖ型ブレンダ
ー、ヘンシェルミキサー、メカノケミカル装置、押出混
合機などを挙げることができる。予備混合においては場
合により押出造粒器やブリケッティングマシーンなどに
より造粒を行うこともできる。予備混合後、ベント式二
軸押出機に代表される溶融混練機で溶融混練、およびペ
レタイザー等の機器によりペレット化する。

【０１１６】他に、Ａ成分、Ｂ成分、Ｃ成分およびＤ成
分、並びに任意に他の成分を予備混合することなく、そ
れぞれ独立に二軸押出機に代表される溶融混練機に供給
する方法も取ることができる。またＡ成分、Ｂ成分、Ｃ
成分およびＤ成分、並びに任意に他の成分のうち一部の
成分を予備混合した後、残りの成分と独立に溶融混練機
に供給する方法が挙げられる。予備混合の手段や造粒に
関しては、上記と同様である。好ましくは２軸押出機に
よる溶融混練が好ましく、更にその際、Ｂ成分やＣ成分
は押出機途中の第２供給口より供給して溶融混練するこ
とが好ましい。

【０１１７】尚、配合する成分に液状のものがある場合
には、溶融混練機への供給にいわゆる液注装置、または
液添装置を使用することができる。

【０１１８】更に本発明の熱可塑性樹脂組成物を製造す
る場合には、溶融混練前にＡ成分、およびＢ成分に含ま
れる水分が少ないことが好ましい。したがって各種熱風
乾燥、電磁波乾燥、真空乾燥などの方法により、乾燥さ
れたＡ成分またはＢ成分を溶融混練することが好まし
い。一方溶融混練中にベント吸引は、あまり真空度を高
くしないで行うことが好ましい。より好ましくは大気圧
に近い状態で行う方法である。また窒素ガスなどを循環
させながら揮発分を系外に排出する方法などもとること
ができる。

【０１１９】

【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を更に説明す
る。

【０１２０】（実施例１〜４および比較例１〜２）表１
に示す各成分を表記載の配合割合で、１２０℃で５時間
熱風乾燥したＡ成分、Ｄ成分、Ｅ成分、リン系安定剤
（旭電化工業（株）製ＰＥＰ−８）０．２重量部（リン
系安定剤はＡ成分のポリカーボネートパウダー９０重量
％と該安定剤１０重量％の混合物をスーパーミキサーで
ドライブレンドした形態で使用）、および折れ抑制剤
（三菱化学製；ダイヤカルナＰＡ−３０Ｍ）１重量部を
ナウターミキサーで均一に混合後、径３０ｍｍのベント
式二軸押出機（日本製鋼所製；ＴＥＸ３０ＳＳＴ）を使
用し、かかる混合物を最後部の第１投入口より投入し、
ニーディングディスクから構成される混練ゾーンを通過
した後、１２０℃で５時間乾燥したＢ成分、およびＣ成
分をそれぞれシリンダー途中のサイドフィード部の第２
投入口より、計量器（クボタ製；ＣＷＦ）を用い、表１
および表２記載の割合となるように投入し、シリンダー
温度２７０℃でペレット化した。このペレットを１２０
℃で５時間乾燥させた後、ノッチ曲げ強度、衝撃強度に
関しては射出成形機（ＦＡＮＵＣ製；Ｔ−１５０Ｄ）に
よりシリンダー温度２７０℃、金型温度９０℃にて各試
験片を成形し、評価結果を実施した。また、中空成形性
に関しては、射出成形機（住友重機械工業製；ＵＬＴＲ
Ａ２２０）によりシリンダー温度２６０℃、金型温度８
０℃にて図１に示すドアハンドル型成形品を成形し、評
価を実施した。なお、中空射出成形時のガスの制御は
（Ｂａｔｔｅｎｆｅｌｄ製；ＡＩＲＭＯＬＤ）を使用し
て実施した。

【０１２１】なお、表１記載の評価方法および各成分を
示す記号は下記の通りである。（Ｉ）ノッチ曲げ強度等機械物性評価（１）ノッチ曲げ強度；ＡＳＴＭＤ２５６に記載の厚
み０．６４ｍｍの衝撃強度測定用試験片を用いて、該規
格に記載のノッチを試験片に作成し、ノッチを開く方向
にスパン５０ｍｍ、曲げ速度１０ｍｍ／ｍｉｎの速さで
変形させた。この試験を−３０℃の雰囲気下で行い、破
壊強度を測定した。

【０１２２】（２）衝撃強度；ＡＳＴＭＤ２５６に準
拠し、厚み０．３２ｍｍの衝撃強度測定用試験片を用い
て測定した。

【０１２３】（ＩＩ）中空成形性の評価図１に示される捨てキャビ付きハンドル模擬成形品を、
ガスインジェクション成形し、５０ショットの中空成形
品において、下記計算式（３）および（４）に従い中空
率の平均値とバラツキ、ヒケの有無の測定および観察、
および外観観察を実施した。なお、ガスインジェクショ
ンの成形条件は、おおよそシリンダー温度２６０℃、金
型温度８０℃、射出圧力１００ＭＰａ、遅延時間１秒、
ガス圧力２〜８ＭＰａ、ガス注入時間５秒にてガスイン
ジェクション成形を実施した。なお、中空率を計算する
ために、通常成形品として、ガスの圧入の代わりに保圧
７５ＭＰａ×１０秒を加えた成形品を作成した。尚、か
かる通常成形品は、実施例１〜４のいずれにおいても下
記に示すヒケがなく、また成形品外観評価においても
「○」で判定されるものであった。（３）中空率（％）；下記式（１）より中空率を算出し
た。

【０１２４】

【数１】

【０１２５】なお、５０ショット中に成形品にガスの突
き抜け、すなわち成形品本体の穴開きまたは捨てキャビ
部までのガス侵入が認められたものは「×」で表記し
た。（４）バラツキ（％）；下記式（２）よりバラツキを算
出した。

【０１２６】

【数２】

【０１２７】なお、５０ショット中に成形品にガスの突
き抜け、すなわち成形品本体の穴開きまたは捨てキャビ
部までのガス侵入が認められたものは「×」で表記し
た。（５）ヒケ；以下の基準に基づき、ヒケの目視判定を行
った。 ○：５０ショットの中空成形品全てにヒケ発生なし ×：５０ショット中ガスの侵入がほとんど無かったた
めヒケの発生した成形品あり

【０１２８】（６）成形品外観；ハンドル型成形品の外
観を目視によって判定した。なお、判定は下記に従って
行った。 ○：ジェッティングおよびブツによる外観不良なし ×：ジェッティングまたはブツによる外観不良あり

【０１２９】（ＩＩＩ）各成分について（Ａ成分；芳香族ポリカーボネート樹脂）ＰＣ：ホスゲ
ン法により得られたビスフェノールＡ型ポリカーボネー
トパウダー：帝人化成製；パンライトＬ−１２５０Ｗ
Ｐ、粘度平均分子量２５，０００

【０１３０】（Ｂ成分；芳香族ポリエステル樹脂）ＰＢＴ：ポリブチレンテレフタレート樹脂（帝人
製；ＴＲＢ−Ｈ、固有粘度１．０７）ＰＥＴ：ポリエチレンテレフタレート樹脂（帝人
製；ＴＲ−８５８０、固有粘度０．８）

【０１３１】（Ｃ成分；無機充填剤）ＷＳＮ：ワラストナイト（ＮＹＣＯ社製；ＮＹＧＬ
ＯＳ４）

【０１３２】（Ｅ成分；ゴム状充填剤）Ｓ２００１：ポリオルガノシロキサンゴムとアクリ
レートゴムが相互に絡み合った構造を有する複合ゴム重
合体にメチルメタクリレートを共重合したゴム質重合体
（三菱レイヨン製；メタブレンＳ２００１）

【０１３３】（Ｄ成分；混合粉体）ＰＴＦＥ−１：下記製法により得られた、芳香族ポリカ
ーボネート樹脂とポリテトラフルオロエチレンとの混合
粉体固形分濃度６３重量％であるポリテトラフルオロエチレ
ンの水性分散液（旭アイシーアイフロロポリマーズ製；
フルオンＡＤ９３６）２７０重量部および濃度１０重量
％であるビスフェノールＡ型ポリカーボネート（粘度平
均分子量２８，５００）の塩化メチレン溶液５０００重
量部をスクリュー型撹拌翼により撹拌して均一な液とし
た。その後該液に対して約４．５倍量（重量比）のエタ
ノール中に撹拌しながら滴下し、液固形分を凝固して沈
殿物を得た。得られた沈殿物を濾過し、エタノール洗浄
し、更に乾燥して生成物を得た。かかる生成物は約２５
重量％のポリテトラフルオロエチレンを含んでいた。ＰＴＦＥ−２：下記製法により得られた、ポリブチレン
テレフタレート樹脂とポリテトラフルオロエチレンとの
混合粉体固形分濃度６３重量％のポリテトラフルオロエチレン水
性分散液（旭アイシーアイフロロポリマーズ製；フルオ
ンＡＤ９３６）１重量部および濃度１重量％である上記
ＰＥＴ（帝人製；ＴＲ−８５８０、固有粘度０．８）の
ｏ−クロロフェノール溶液１００重量部を撹拌して均一
な液とし、その後上記ＰＴＦＥ−１と同様の処理をして
生成物を得た。かかる生成物は約３９重量％のポリテト
ラフルオロエチレンを含んでいた。

【０１３４】（その他）ＰＴＦＥ−３：ポリテトラフルオロエチレン２０重量％
とメチルメタクリレート重合体成分およびアクリレート
重合体成分からなるアクリル重合体成分８０重量％との
混合物（三菱レイヨン製；メタブレンＡ−３０００）

【０１３５】

【表１】

【０１３６】上記表から明らかなように、本発明の熱可
塑性樹脂組成物は、良好な中空成形性と共に、良好な実
用強度（ノッチ曲げ強度）を有する。

【０１３７】更に、上記実施例２、並びに比較例１およ
び２のサンプルから形成されたハンドル型成形品を用い
てその疲労試験を実施した。試験はハンドルラッチ部の
孔に孔とほぼ同寸の直径５ｍｍの金属棒を通し（孔のハ
ンドルより遠い方の半円部分）、試験機の固定側（セン
サー側）とした。ハンドル端部を可動側のジグに固定
し、ハンドルの全体がほぼ垂直となるように上下の振動
を加えてハンドルラッチ部に荷重がかかるようにした。
試験条件は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気で、正弦波で振
動数１Ｈｚ、最大荷重５ｋｇの条件で、疲労試験機
[（株）島津製作所製島津サーボパルサーＥＨＦ−Ｅ
Ｃ５型]を用いて、サンプルが破断するまでの回数を測
定した。比較例１の破断回数を１００％としたとき、実
施例２の破断回数は１０２％、比較例２の破断回数は６
５％であった。

【０１３８】

【発明の効果】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、従来の
芳香族ポリカーボネート、芳香族ポリエステル、および
無機充填材からなる樹脂組成物の特徴（衝撃強度等の機
械特性、耐薬品性）を有しつつ、更に中空成形性に優れ
るとともに、実用強度（ノッチ曲げ強度）にも優れるも
のである。更に成形品の外観にも優れるものであり、本
発明の奏する工業上の効果は格別である。

【図面の簡単な説明】

【図１】１−Ａ：評価に使用した捨てキャビ付きハンド
ル型成形品の側面図を表す。１−Ｂ：評価に使用した捨てキャビ付きハンドル型成形
品のキャビティ側から見た上面図を表す。

【符号の説明】

１ハンドル型成形品本体２ハンドル型成形品の幅（２５ｍｍ）３ハンドル型成形品の長さ（１６０ｍｍ）４ハンドル型成形品のゲート部分（幅５ｍｍ、厚さ
２．５ｍｍ）５捨てキャビ部のゲート部分（幅２５ｍｍ、厚さ１ｍ
ｍ、長さ２ｍｍ）６捨てキャビ部（幅３０ｍｍ、厚さ２０ｍｍ、長さ３
０ｍｍ）７ハンドル型成形品の厚み（１５ｍｍ）８ガス注入口（内径５ｍｍ）９ハンドルラッチ部（長さ３０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚
み６ｍｍ、中央部に長円形の孔を有しウエルド部分あ
り。孔部分における円の直径５ｍｍ、孔部分の長さ２５
ｍｍ）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4F071 AA45 AA50 AB03 AB06 AB20 AB21 AB26 AB28 AD01 AH07 4J002 AC035 AC065 AC095 BB075 BB155 BD125 BD154 BD164 BG005 BG095 BN005 BP005 BP015 BP035 CF003 CF06X CF07X CF08X CG00W CG003 CH045 CK005 CL085 CP005 CP035 DA016 DA066 DE186 DG046 DJ006 DJ046 DJ056 DK006 DL006 FA016 FA046 FA066 FB026 FB086 FD016 FD040 FD060 FD070 FD100 FD130 FD160 FD170 GN00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（Ａ）芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ
成分）１０〜９５重量部、（Ｂ）芳香族ポリエステル樹
脂（Ｂ成分）５〜９０重量部の合計１００重量部に対
し、（Ｃ）無機充填材（Ｃ成分）１〜１００重量部、並
びに（Ｄ）芳香族ポリカーボネート樹脂および芳香族ポ
リエステル樹脂から選択される少なくとも１種の熱可塑
性樹脂（ｄ１成分）５０〜９５重量％とフッ素化オレフ
ィン系重合体（ｄ２成分）５〜５０重量％の合計１００
重量％からなる混合粉体（Ｄ成分）０．０１〜１０重量
部を含んでなる熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】上記Ｃ成分は、タルクおよびワラストナ
イトから選択される少なくとも１種の無機充填材である
請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】上記請求項１または２のいずれか１項に
記載の熱可塑性樹脂組成物より形成された車両用アウタ
ーハンドル成形品。