JP2003127260A

JP2003127260A - 複合不織布

Info

Publication number: JP2003127260A
Application number: JP2001320564A
Authority: JP
Inventors: Tomoaki Fujita; 倫明藤田; Yorio Kumehara; 偉男粂原
Original assignee: Nippon Petrochemicals Co Ltd
Current assignee: Eneos Corp
Priority date: 2001-10-18
Filing date: 2001-10-18
Publication date: 2003-05-08

Abstract

(57)【要約】【課題】延伸一方向配列不織布を用い、意匠性および
印刷特性に優れたものとしながらも、延伸一方向配列不
織布の繊維の配列方向以外にも十分な強度を有する複合
不織布を提供する。【解決手段】複合不織布１は、熱可塑性樹脂から紡糸
されフィラメントが一方向に配列かつ延伸された延伸一
方向配列不織布２と、その両面に設けられた、熱融着生
繊維を主成分とする乾式不織布３とを有する。延伸一方
向配列不織布２と乾式不織布３とは、ニードルパンチ加
工によって絡合され、その後、熱カレンダー処理で一体
化されることで複合されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、延伸一方向配列不
織布と乾式不織布とを複合させた、インテリア素材や包
装資材に好適に用いることができる複合不織布に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】不織布には、その製造方法によって、乾
式不織布と湿式不織布とがある。近年、乾式不織布は、
その生産性および経済性に優れる点で、生産量が増加し
ている。乾式不織布の中でも特に、熱可塑性樹脂を多数
の口金孔から押し出し、これによって形成された連続長
繊維のフィラメント群をエジェクタから高速高圧エアで
細化し、支持体上に捕集・堆積して形成されるスパンボ
ンド不織布は、高い生産性を有し、衛生・医療用品の基
材、家庭用および産業用の各種基材や、農業用資材な
ど、様々な用途に利用されている。

【０００３】しかし、スパンボンド不織布は、一般に繊
維径が２０μｍを超え、しかも全体としては繊維配列が
ランダムであるため、表面の平滑性が劣り、印刷特性に
欠けるので、包装資材やインテリア素材としてはそれほ
ど用途が拡大していない。また、スパンボンド不織布
は、坪量を小さくすると厚みムラが顕著になるため、包
装資材分野で使用されたとしても安価な簡易包装材とし
て使用されるに過ぎない。一般的には、スパンボンド不
織布の最低の坪量は２０ｇ／ｍ²とされる。包装資材や
インテリア素材の分野では、低い坪量で地合いが均質で
あり、印刷特性に優れた不織布が強く望まれている。

【０００４】一方、特公平３−３６９４８号公報には、
熱可塑性樹脂からなる繊維を一方向に配列し延伸させた
延伸一方向配列不織布を互いに直交して積層させた直交
積層不織布が開示されている。延伸一方向不織布は、繊
維をその配列方向に延伸させ、強度を向上させたもので
ある。直交積層不織布は延伸一方向不織布を用いている
ので、繊維の配列に伴う光の反射が顕著に現れ、非常に
光沢感がある不織布となる。また、紡糸条件や延伸条件
を調整することによって、繊維径を自在に制御すること
が可能であり、低い坪量の場合には、繊維径を細くして
不織布の地合いを均質にすることが容易である。

【０００５】また、延伸一方向配列不織布は、繊維が一
方向に配列されているので、低い坪量でありながら高強
度を発揮するという特徴がある。従って、スパンボンド
不織布では難しかった、坪量が２０ｇ／ｍ²以下であっ
ても高強度で厚みムラのない不織布とすることができ
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】延伸一方向配列不織布
は、上述したように、それ単独では優れた特性を有して
いる。しかしながら、延伸一方向配列不織布は、それを
積層させて直交積層不織布とする際には、互いに直交し
た繊維同士を良好に融着させるために、一般的には熱エ
ンボス法により積層されるので、エンボス部の繊維の融
着によって表面が凹凸となり、繊維配列により生じる外
観上の意匠性や印刷特性を低下させてしまう。一方、延
伸一方向配列不織布は繊維を一方向に配列したものであ
るので、繊維の配列方向と直角な方向については強度が
極端に低下し、延伸一方向配列不織布を単独で用いるこ
とはできない。

【０００７】本発明の目的は、延伸一方向配列不織布を
用い、意匠性および印刷特性に優れたものとしながら
も、延伸一方向配列不織布の繊維の配列方向以外にも十
分な強度を有し、包装資材やインテリア素材として好適
に用いることのできる複合不織布を提供することを目的
とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明の複合不織布は、熱可塑性樹脂から紡糸されフィ
ラメントが一方向に配列されかつ延伸された、少なくと
も単層の延伸一方向配列不織布で構成された中間層と、
前記中間層の両面に設けられ、前記一方向配列不織布と
ニードルパンチ加工によって絡合され、その後、熱カレ
ンダー処理によって一体化された、熱融着性繊維を主成
分とする乾式不織布からなる表層とを有する。

【０００９】本発明の複合不織布では、上述のように、
少なくとも単層の延伸一方向配列不織布で構成された中
間層を、熱融着性繊維を主成分とする乾式不織布からな
る表層でサンドウィッチし、中間層と表層とが、乾式不
織布の持つヒートシール性を利用して熱カレンダー処理
により一体化されている。これにより、フィラメントの
配列により生ずる意匠性、低い坪量での地合いの均質
性、光沢感、および表面の平滑性などといった延伸一方
向配列不織布の特性を生かした、意匠性および印刷特性
に優れた複合不織布が得られる。しかも、中間層と表層
とは、熱カレンダー処理に先立ってニードルパンチ加工
が施されているので、これによって両者が絡合し両者の
剥離強度が向上するので、結果的に、複合不織布の強度
が向上する。

【００１０】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態について
図面を参照して説明する。

【００１１】図１は、本発明の一実施形態による複合不
織布の断面図である。図１に示すように、複合不織布１
は、熱可塑性樹脂からなるフィラメントがほぼ一方向に
配列され、かつフィラメントの配列方向に延伸された、
中間層となる延伸一方向配列不織布２と、この延伸一方
向配列不織布２の両面に表層として設けられた、熱融着
性繊維を主体繊維とする乾式不織布３とを有する。延伸
一方向配列不織布２と乾式不織布３とは、ニードルパン
チ加工によって絡合され、さらに熱カレンダー処理によ
って一体化されることで複合されている。なお、図１に
は、延伸一方向配列不織布２と乾式不織布３との絡合状
態は示しておらず、単に積層した状態として示してい
る。

【００１２】以下に、延伸一方向配列不織布２および乾
式不織布３について詳細に説明する。

【００１３】〈延伸一方向配列不織布〉延伸一方向配列
不織布２は、前述のように、フィラメントをその配列方
向に延伸したものであり、この方法によれば、紡糸段階
では通常の不織布と同様に紡糸されるが、これをフィラ
メントの配列方向に５〜８倍に延伸することにより、フ
ィラメントの繊度は主として１．５ｄＴｅｘ以下とされ
る。この場合、紡糸段階においてはフィラメントが未配
向であり、かつ集積されたフィラメントが一定方向に配
列されているので、フィラメントの配列方向に延伸する
ことで延伸後の強度が向上する。しかし、紡糸段階にお
けるフィラメントの配列は完全ではないので、延伸され
た延伸一方向配列不織布には、未延伸フィラメントや未
配向フィラメントが若干混じっており、主として１．５
ｄＴｅｘ以下のフィラメントからなる延伸一方向配列不
織布２となる。未延伸フィラメントは、融点も低く、そ
の後の熱カレンダー処理で融解するため、延伸一方向配
列不織布２のフィラメント同士の接着剤的機能を果た
す。

【００１４】延伸一方向配列不織布２を構成するフィラ
メントは長繊維フィラメントである。ここでいう長繊維
フィラメントとは、実質的に長繊維であればよく、平均
長さが１００ｍｍを超えているものをいう。フィラメン
トの直径は、５０μｍ以上では剛直で交絡が不十分にな
るため、望ましくは３０μｍ以下、さらに望ましくは２
５μｍ以下である。特に強度の強い不織布を目的とする
場合は、フィラメント径が５μｍ以上であることが望ま
しい。フィラメントの長さおよび径は顕微鏡写真により
測定する。

【００１５】延伸一方向配列不織布２の繊度は、０．１
ｄＴｅｘ〜５ｄＴｅｘが好ましい。０．１ｄＴｅｘ未満
では長繊維フィラメントを製造するのが困難である。一
方、５ｄＴｅｘを超えると延伸一方向配列不織布２の地
合いが低下し、さらに、フィラメントの配列状態も悪く
なり意匠性が低下することがある。また、複合不織布１
としたときの平面性が劣り、その結果、印刷特性が低下
することがある。

【００１６】延伸一方向配列不織布１には、タテ延伸不
織布とヨコ延伸不織布とがあるが、本発明においてはこ
れらの何れも使用することができる。タテ延伸不織布と
は、不織布を製造する際の送り方向であるタテ方向にフ
ィラメントが配列され延伸された不織布であり、ヨコ延
伸不織布とは、不織布を製造する際の送り方向と直角な
方向であるヨコ方向にフィラメントが配列され延伸され
た不織布である。

【００１７】タテ延伸不織布およびヨコ延伸不織布につ
いて、詳細に説明する。

【００１８】タテ延伸不織布としては、例えば、特開平
１０−２０４７６７号公報に開示されている不織布を使
用することができる。以下に、タテ延伸不織布について
その製造方法とともに説明する。

【００１９】まず、ダイスに設けられたノズルから押し
出されたフィラメントにドラフト張力を与え、これによ
ってフィラメントを細径化し、コンベア上に集積する。
このとき、ノズルを出た直後のフィラメント融液を積極
的に加熱し、またはノズル近傍（フィラメントがノズル
から紡出された直後の位置）の雰囲気温度を高温に維持
する。この間の温度はフィラメントの融点よりも十分に
高くし、フィラメントのドラフトによるフィラメントの
分子配向をできるだけ小さくする。ノズル近傍の雰囲気
温度を高温にする手段としては、ダイスからの熱風吹き
出し、ヒータ加熱、保温筒など何れも用いることができ
る。また、フィラメント融液を加熱する手段としては、
赤外線放射やレーザ放射を用いることができる。

【００２０】フィラメントにドラフト張力を与える方法
として、メルトブロー（ＭＢ）ダイスを使用する方法が
ある。この方法は、熱風の温度を高くすることによりフ
ィラメントの分子配向を小さくすることができるという
利点がある。ただし、通常のＭＢ法ではコンベア上でフ
ィラメントがランダムに集積し、また、熱風の影響によ
りフィラメントがコンベア上で熱処理を受け、延伸性の
低いものとなる。そこで、ノズルから紡出されたフィラ
メントに、霧状の水分を含むエア等をコンベアの搬送面
に対して斜めに噴射する。これによって、フィラメント
のタテ方向への配列および冷却が行われる。

【００２１】フィラメントにドラフト張力を与える他の
方法として、狭義のスパンボンド（ＳＢ）法、すなわ
ち、多数のノズルの下方にいわゆるエジェクタあるいは
エアサッカーを使用する方法がある。通常のＳＢ方法
も、フィラメントはノズルから出た直後に冷却されるの
でフィラメントに分子配向が生じ、また、コンベア上で
フィラメントがランダムに集積する。そこで、上述した
ＭＢ法の場合と同様に、ノズル近傍でのフィラメントを
高温に維持する手段を組み合わせて分子配向を小さく
し、また、エジェクタ内に霧状の水分や冷風等を供給し
てフィラメントを十分に冷却して延伸性の良好なフィラ
メントとし、さらに、このフィラメントを含む流体をコ
ンベアの搬送面に対して斜めに供給し、フィラメントの
配列性を向上させることができる。

【００２２】このように、コンベアの搬送面に対して傾
斜させてフィラメントを紡糸することにより、フィラメ
ントをタテ方向に良好に配列させることができる。フィ
ラメントを搬送面に対して傾斜させる手段としては、ノ
ズル方向をコンベアに対して傾けることや、流体の補助
によりフィラメントを斜行させることや、コンベアをフ
ィラメントの紡出方向に対して傾斜させることなどが有
効である。これらは、単独で用いてもよいし、複数の手
段を適宜組み合わせて用いてもよい。なお、ノズル近傍
で流体を使用する場合は、流体は加熱されていることが
望ましい。また、ノズル近傍で流体を使用しない場合
は、フィラメントとノズル近傍で積極的に加熱する。こ
れは、フィラメントがドラフトにより細径化される際
に、できるだけ分子配向を伴わないようにするためであ
る。

【００２３】上述したＭＢ法およびＳＢ法の何れの方法
においても、フィラメントをコンベアの搬送面に対して
傾斜させるために流体を使用しているが、この流体とし
ては、コンベア近傍では冷流体、特に霧状の水を含んだ
流体が最も望ましい。紡出されたフィラメントを急冷す
ることにより、結晶化を進行させないようにするためで
ある。結晶化が進むと延伸性が低下してしまう。また、
霧状の水を噴射することは、コンベア上に集積したウェ
ブをコンベア上に貼り付けさせる作用もあり、その結
果、紡糸の安定性、およびフィラメントの配列性の向上
により効果がある。

【００２４】以上のようにして、フィラメントがコンベ
ア上に集積してウェブが形成されるが、コンベアの裏面
側からウェブを吸引することにより、コンベアの搬送面
に対して斜行させられて不安定になったウェブを安定化
させることができ、しかも熱を除去する効果も得られ
る。この場合、ウェブの吸引は、コンベアの幅方向に直
線状にかつ狭い幅で行うことが重要である。通常のＳＢ
法においても吸引を行うことは多いが、その場合には広
い面積で吸引を行っており、ウェブ平面内の坪量の均一
性を高め、かつフィラメントの配列をできるだけランダ
ムとすることを目的としており、本実施形態での吸引の
目的とは異なる。さらに、本実施形態での吸引は、冷却
のために霧状に噴射された水分も除去するため、後の延
伸工程における水分の影響を低下させる効果もある。ポ
リエステルにおいては、水分が延伸性に大きく影響し、
部位による水分のばらつきにより延伸の均一性が損なわ
れ、延伸倍率や延伸後のウェブの強度が低くなる。

【００２５】コンベア上に集積したウェブはタテ方向に
延伸され、これによりタテ延伸不織布とされる。ウェブ
をタテ方向に延伸することにより、フィラメントのタテ
方向への配列性をより向上させることができる。このと
き、フィラメントのタテ方向への配列性が良いものほ
ど、ウェブのタテ延伸時にフィラメントが実質的に延伸
される確率が高くなり、最終延伸ウェブの強度も大きく
なる。フィラメントの配列が悪いと、ウェブを延伸して
もフィラメントの間隔が広がるだけでフィラメントが実
質的に延伸される確率が低くなり、延伸後の十分な強度
が得られなくなる。

【００２６】ウェブのタテ延伸には、１段で全延伸する
場合もあるが、主に多段延伸法が用いられている。多段
延伸法においては、１段目の延伸は紡糸直後の予備延伸
として行われ、さらにその後に延伸する２段目以降の延
伸が主延伸として行われている。その中でも特に、多段
延伸の１段目の延伸に近接延伸法を用いることが本発明
に適している。

【００２７】近接延伸とは、隣接する２組のロールの表
面速度の差によりウェブを延伸する方式において、短い
延伸間距離（延伸の開始点から終点までの距離）を保っ
て延伸を行うものであり、延伸間距離が１００ｍｍ以下
であることが望ましい。特に、フィラメントが全体とし
てタテ方向に配列していても個々にはある程度屈曲して
いる場合には、近接延伸においてできるだけ延伸間距離
を短く保つことが、個々のフィラメントを有効に延伸す
る上で重要である。近接延伸における熱は、通常は延伸
するロールを加熱することにより与えられ、その延伸点
が熱風や赤外線により補助的に加熱される。また、近接
延伸の際の熱源としては、温水や蒸気等も使用すること
ができる。

【００２８】一方、多段延伸においては、２段目以降の
延伸には近接延伸ばかりでなく、通常のウェブ（不織布
などにおける繊維やフィラメントの集合体）の延伸に用
いられる種々の手段を適用することができる。例えば、
ロール延伸、温水延伸、蒸気延伸、熱盤延伸、ロール圧
延等の延伸方式である。近接延伸が必ずしも必要ないの
は、１段目の延伸で既に個々のフィラメントがタテ方向
に長くわたっているためである。

【００２９】次に、ヨコ延伸不織布について説明する。
ヨコ延伸不織布としては、例えば、特公平３−３６９４
８号公報に開示されている不織布を使用することができ
る。

【００３０】ヨコ延伸不織布を製造するには、まず、フ
ィラメントがほぼヨコ方向に配列したウェブを形成す
る。フィラメントがほぼヨコ方向に配列したウェブは、
紡糸ノズルより押し出されたフィラメントを、紡糸ノズ
ルの周囲に配したエア噴出孔からのエア噴射によりヨコ
方向に振らせ、コンベア上に集積させることによって形
成することができる。

【００３１】紡糸ノズルの周囲からのエア噴射でフィラ
メントをヨコ方向に振らせるためには、紡糸ノズルの周
囲に、それぞれ紡糸ノズルを中心とした円周方向の成分
を持ってエアを噴射する複数（通常は３〜８個）の第１
のエア噴出孔を設け、さらに、これら第１のエア噴出孔
の外側に、噴射したエアがコンベアによるウェブの搬送
方向と平行な方向で互いに衝突するように配された２つ
の第２のエア噴出孔を設ける。紡糸ノズルから押し出さ
れたフィラメントは、第１のエア噴出孔からのエア噴射
によりスパイラル状に回転させられる。一方、第２のエ
ア噴出孔から噴射されたエアは、回転しているフィラメ
ントの通過経路上で互いに衝突し、コンベアによる搬送
方向と直角すなわちヨコ方向に広がる。回転しているフ
ィラメントは、このエアの勢いでヨコ方向に散らされ
る。これにより、コンベア上には、ヨコ方向に配列成分
が多い状態でフィラメントが集積される。

【００３２】このようにして得られたウェブは、ヨコ方
向に延伸される。ウェブをヨコ方向に延伸する方法とし
ては、テンター方式やプーリ方式などが挙げられる。テ
ンター方式は、フィルムなどを拡幅する方式として一般
に用いられるが、広い床面積が必要なこと、および製品
幅や拡幅倍率の変更が困難である。不織布は用途に応じ
て製品幅を自由に変える必要があり、また、原料の厚さ
等に応じて延伸倍率を変更しなければならない。そこ
で、これらの変更を運転操作中でも簡単に行えるプーリ
方式を用いるのが好ましい。

【００３３】プーリ方式による延伸装置は、ウェブの両
側端部を把持するためにウェブの幅方向に間隔をあけて
配置された一対のプーリとベルトとを有する。プーリ
は、ウェブの幅方向の中心線に対して左右対称にその外
周が末広がりの軌道を持つように配置され、それぞれ同
一周速で回転される。一方、ベルトは各プーリに対応し
て張力下で掛け回されており、このベルトの一部位が、
プーリの間隔の狭まった位置から広がった位置にわたる
領域にかけて、それぞれプーリの外周端面に形成された
溝にはめ込まれている。

【００３４】ウェブは、プーリの間隔の狭まった箇所か
ら導入され、両側端部がプーリとベルトとにより把持さ
れる。プーリの回転に伴い、ウェブはベルトとの間で把
持されながら一対のプーリが作る末広がりの軌道を通
り、これによりウェブはヨコ方向に延伸される。この間
の加熱は、熱水や熱風が利用できる。

【００３５】以上のようにして、フィラメントがヨコ方
向に配列され延伸されたヨコ延伸不織布が得られる。

【００３６】延伸一方向配列不織布２の代表的な製造方
法について、タテ延伸不織布およびヨコ延伸不織布を例
に挙げて説明したが、延伸一方向配列不織布２の製造方
法は上述した方法に限定されるものではなく、フィラメ
ントをほぼ一方向に配列し、かつフィラメントをその配
列方向に延伸することができる方法であれば任意の方法
を利用することができる。

【００３７】延伸一方向配列不織布２のフィラメントの
配列方向は、複合不織布１が主として強度を必要とする
方向に応じて決められる。すなわち、複合不織布１が、
主としてタテ方向に強度を必要とする場合にはフィラメ
ントの配列方向はタテ方向とされ、主としてヨコ方向に
強度を必要とする場合にはフィラメントの配列方向はヨ
コ方向とされる。

【００３８】延伸一方向配列不織布２のフィラメントを
構成する熱可塑性樹脂としては、高密度ポリエチレン、
ポリプロピレン等のポリオレフィン、ナイロンやポリエ
ステルが挙げられる。中でもポリプロピレンやポリエス
テルが、コストや取り扱いなどの点で優れている。

【００３９】〈乾式不織布〉延伸一方向配列不織布２が
ポリエステルの場合は、延伸一方向配列不織布２との接
着性を高めるために、乾式不織布３もポリエステルを用
いるのが好ましい。この場合、乾式不織布３は、ポリエ
ステルからなる第一成分と、第一成分よりも２０℃以上
低い融点を有するポリエステル共重合体からなる第二成
分とを、並列型または芯鞘型に複合紡糸した熱融着型複
合ステープル繊維、または、この熱融着型複合ステープ
ル繊維とポリエステルステープル繊維とを混紡したもの
からなる。乾式不織布３における熱融着型複合ステープ
ル繊維の割合は３０質量％以上とすることが好ましい。
熱融着型複合ステープル繊維の重量比が３０％未満で
は、延伸一方向配列不織布２との接着力が弱く、剥離強
度が小さくなってしまうので好ましくない。

【００４０】第二成分であるポリエステル共重合体とし
ては、目的とする融点になるように、適量のイソフタル
酸を添加して得られる変性ポリエステルが好ましく用い
られる。

【００４１】一方、延伸一方向配列不織布２がポリプロ
ピレンの場合も、延伸一方向配列不織布２との接着力を
高めるために、乾式不織布３もポリプロピレンを選択す
るのが好ましい。この場合、乾式不織布３は、ポリプロ
ピレンからなる第一成分と、第一成分よりも２０℃以上
低い融点を有するプロピレンを主体とするオレフィン系
の共重合体からなる第二成分とを、並列型または芯鞘型
に複合紡糸した熱融着型複合ステープル繊維、または、
この熱融着型複合ステープル繊維とポリプロピレンステ
ープル繊維とを混紡したものからなる。この場合の乾式
不織布３における熱融着型複合ステープル繊維の割合は
３０質量％以上とすることが好ましい。熱融着型複合ス
テープル繊維の重量比が３０％未満では、ポリエステル
の場合と同様に、延伸一方向配列不織布２との接着力が
弱く、剥離強度が小さくなってしまうので好ましくな
い。

【００４２】第二成分であるオレフィン系の共重合体と
しては、プロピレンとエチレンのランダム共重合体やプ
ロピレンとエチレン、さらにブテン−１からなる三元共
重合体などを挙げることができる。

【００４３】本実施形態の乾式不織布３で用いられる熱
融着型複合ステープル繊維、ポリエステルステープル繊
維、またはポリプロピレンステープル繊維は、繊度が１
〜１０ｄＴｅｘ、繊維長が２５〜１５０ｍｍであること
が望ましい。繊度が１ｄＴｅｘ未満では、カーディング
によるウェブの製造が困難となる。一方、繊度が１０ｄ
Ｔｅｘを超えると、延伸一方向配列不織布２とのニード
ルパンチ加工による繊維同士の絡合が不十分となり、結
果的に剥離強度が低下する。乾式不織布３の坪量は、１
５〜４０ｇ／ｍ²の範囲にあることが好ましい。坪量が
１５ｇ／ｍ²未満では、カーディングによるウェブの製
造が困難であり、たとえ製造しても地合いが不均一とな
り好ましくない。一方、坪量が４０ｇ／ｍ²を超える
と、中間層を構成する延伸一方向配列不織布２が乾式不
織布３を通して認識されにくくなって意匠性が低下し、
また、坪量をこれ以上大きくすることはコスト面でも不
利となる。

【００４４】乾式不織布３は、カード機によって作製さ
れ、延伸一方向配列不織布２のフィラメントの配列方向
に応じてパラレルウェブまたはクロスウェブが選択され
る。すなわち、延伸一方向配列不織布２がタテ延伸不織
布である場合には、最終製品である複合不織布１のタテ
方向およびヨコ方向の強度バランスを考慮し、乾式不織
布３はクロスウェブを用いることが好ましい。クロスウ
ェブは、カード機のローラカードのドッファの後にクロ
スラッパを設置し、コンベア上に積層させることで繊維
配列をヨコ方向にして得られる。一方、延伸一方向配列
不織布２がヨコ延伸不織布である場合には、同様の理由
により、乾式不織布３はパラレルウェブを用いることが
好ましい。パラレルウェブは、ドッファからそのまま剥
ぎ取ることで得られる。

【００４５】以上、乾式不織布３の間に挟まれる中間層
として延伸一方向配列不織布２を用いた複合不織布１に
ついて説明したが、この中間層は単層である必要はな
く、複数の層で構成することもできる。

【００４６】図２に、本発明の他の実施形態による、中
間層を複数の層で構成した複合不織布の断面図を示す。
図２に示す複合不織布３１は、中間層として延伸交差積
層不織布３２を用い、その両面に乾式不織布３３を設け
ている。延伸交差積層不織布３２は、前述した２枚の延
伸一方向配列不織布３２ａ，３２ｂを、互いのフィラメ
ントの配列方向が交差（好ましくは直交）するように積
層したものである。このように、フィラメントの配列方
向を交差させて積層することにより、タテ方向と横方向
の強度のバランスに優れた中間層とすることができる。
延伸交差積層不織布３２と乾式不織布３３とは、図１に
示したものと同様に、ニードルパンチ加工によって絡合
され、さらに熱カレンダー処理によって一体化されるこ
とで複合されている。なお、図２においても図１と同様
に、延伸交差積層不織布３２と乾式不織布３３との絡合
状態は示しておらず、単に積層した状態として示してい
る。

【００４７】延伸一方向配列不織布３２ａ，３２ｂに
は、前述したようにタテ延伸不織布とヨコ延伸不織布と
があるが、延伸交差積層不織布３２を構成するために
は、フィラメントの配列方向が互いに交差するように積
層されていれば、これらの何れも使用することができ、
また組み合わせも任意である。ただし、タテ延伸不織布
とヨコ延伸不織布との組み合わせとする場合には、これ
らはそのまま用いるのが望ましい。これにより、タテ延
伸不織布とヨコ延伸不織布とを積層する際に、両者をそ
のまま繰出して、繋ぎ目のない連続した均一な延伸交差
積層不織布３３を得ることができる。また、予めタテ延
伸不織布を作製しておき、ヨコ延伸不織布の製造段階
で、タテ延伸不織布を繰出しながらこのタテ延伸不織布
上にヨコ延伸不織布を作製し、これらを積層すること
で、延伸交差積層不織布３２を効率よく製造することが
できる。

【００４８】延伸交差積層不織布３２を製造する際の延
伸一方向配列不織布３２ａ，３２ｂ同士の積層は、特公
平３−３６９４８号公報に開示されているエンボス法
や、熱ロールを用いた圧着によって行うことができる。
エンボス法は、前述したように表面に凹凸が形成され、
意匠性や印刷特性を低下させる要因となるが、本実施形
態に適用する場合には、延伸交差積層不織布３２の両面
に乾式不織布３３が設けられ、延伸交差積層不織布３２
の表面の凹凸による影響が低減されるので、エンボス法
による積層も可能である。ただし、エンボスの程度によ
っては、乾式不織布３３と複合された後でも若干の凹凸
が表面に現われることがあるので、延伸一方向配列不織
布３２ａ，３２ｂ同士の積層方法としては、表面に凹凸
が形成されない熱ロールによる圧着が好ましい。

【００４９】熱ロールによる延伸一方向配列不織布３２
ａ，３２ｂ同士の圧着は、延伸一方向配列不織布３２
ａ，３２ｂを構成する熱可塑性樹脂の融点よりも３０〜
１３０℃低い温度で行うのが好ましい。なお、熱ロール
による圧着では、延伸一方向配列不織布３２ａ，３２ｂ
が強固に一体化されるには至らない。しかし、乾式不織
布３３との一体化の際の熱カレンダー処理によって延伸
一方向配列不織布３２ａ，３２ｂ同士を強固に一体化す
ることができる。従って、延伸交差積層不織布３２の製
造段階では、延伸一方向配列不織布３２ａ，３２ｂは、
熱カレンダー処理が終了するまでの間、積層状態を維持
することができる程度に一体化されていれば十分であ
る。

【００５０】中間層を延伸交差積層不織布３２とした場
合でも、乾式不織布３３は、前述した繊維構造および繊
度のものを用いることができる。ただし、複合不織布３
１としたときのタテ方向とヨコ方向との強度バランスを
考慮すると、延伸交差積層不織布３２が既に強度バラン
スがとれているので、乾式不織布３３は繊維配列がラン
ダムであるランダムウェブを用いることが好ましい。

【００５１】上述したように、中間層を構成する不織布
（具体的には、図１に示す延伸一方向配列不織布２およ
び図２に示す延伸交差積層不織布３２をいい、本明細書
ではこれらをまとめて「配列不織布」ともいう）は、フ
ィラメントの配列方向について高い強度を有するので、
坪量の小さいものを使用することができる。配列不織布
の坪量は５〜４０ｇ／ｍ²であることが好ましい。５ｇ
／ｍ²未満の坪量では、乾式不織布３，３３で挟んで複
合不織布１，３１としたとき、配列不織布のフィラメン
トの配列が目視で認識され難くなり、通常の乾式不織布
と外観上大差ないものとなる。また、フィラメントの配
列に乱れが生じ易くなることから複合不織布１，３１の
表面平滑性が劣り、印刷特性が低下することがある。一
方、坪量が４０ｇ／ｍ²を超えると、乾式不織布３，３
３とのニードルパンチ加工の際に生産性が低下し、ま
た、フィラメントの配列による意匠性は４０ｇ／ｍ²で
十分に達成されているため、これよりも坪量を高くする
ことは結果的に製造コストの上昇につながり好ましくな
い。なお、坪量の小さい配列不織布を使用できるという
ことは、言い換えると、薄手の配列不織布を用いること
ができるということである。配列不織布の厚さは、坪量
と比例関係にあるが、３０〜２００μｍの範囲が好まし
い。厚さが３０μｍ未満では配列不織布におけるフィラ
メントの配列による意匠性が低下し、一方、２００μｍ
を超えると、後のニードルパンチ加工が難しくなる。

【００５２】以上説明したように、意匠性、低い坪量で
の地合いの均質性、光沢感、および表面の平滑性に優れ
る配列不織布の両面に乾式不織布を配し、この乾式不織
布のヒートシール性を利用して、熱カレンダー処理によ
って配列不織布と乾式不織布とを一体化することによ
り、配列不織布の特性を生かし、フィラメントの整然と
した配列による意匠性に優れ、かつ表面への印刷特性に
優れた複合不織布を得ることができる。しかも、配列不
織布と乾式不織布との熱カレンダー処理に先立ってニー
ドルパンチ加工を施すことで、配列不織布と乾式不織布
とが絡合するので、単に熱カレンダー処理だけを行った
場合に比べて、熱カレンダー処理の際の配列不織布と乾
式不織布との接着性をより向上させ、両者の剥離強度を
向上させることができる。配列不織布と乾式不織布との
剥離強度を向上させることは、配列不織布のフィラメン
トの配列方向だけでなくそれ以外の方向についても複合
不織布自身の強度を向上させることにつながる。さら
に、ニードルパンチ加工を施すことで、その後の熱カレ
ンダー処理によって配列不織布のフィラメント同士も効
果的に融着するので、フィラメントの毛羽立ちも抑えら
れ、上記の配列不織布の特性が損なわれることはない。

【００５３】従って、上述のように構成された複合不織
布は、意匠性および印刷特性に優れ、かつ高い強度を有
しており、ロールカーテン、プリーツカーテンあるいは
壁紙などのインテリア素材、さらには袋物などの各種包
装資材に好適に用いることができる。

【００５４】次に、複合不織布の製造方法の一例につい
て、図１に示す複合不織布１を製造する場合を例に挙げ
て、図３を用いて説明する。

【００５５】カード機（不図示）によって作製された乾
式不織布３は、繰り出し機によって供給される延伸一方
向配列不織布２の上方および下方からそれぞれコンベア
１１によって搬送され、延伸一方向配列不織布２をサン
ドウィッチした状態でメッシュ状のコンベア１４に供給
される。

【００５６】コンベア１４の上方には熱風エアスルー設
備１２が配置され、その下方には、コンベア１４を間に
おいて吸引設備１３が配置されている。熱風エアスルー
設備１２からは、コンベア１４の表裏を通過するように
矢印Ａ方向に熱風が吹き出され、これにより、コンベア
１４上では、延伸一方向配列不織布２と乾式不織布３と
が仮接着される。

【００５７】延伸一方向配列不織布２および乾式不織布
３は、熱風により仮接着された後、コンベア１５によっ
てさらに搬送され、ニードルパンチ装置１６に供給され
る。ニードルパンチ装置１６は、延伸一方向配列不織布
２および乾式不織布３が載置されるベットプレート２０
と、ベットプレート２０の上方に配置されたニードル基
台１７と、ベットプレート２０とニードル基台１７との
間に配置されたストリッパプレート１９とを有する。ニ
ードル基台１７は、延伸一方向配列不織布２および乾式
不織布３の厚み方向（矢印Ｂ方向）に移動可能に設けら
れている。また、ニードル基台１７の下面には多数本の
ニードル１８が植針されている。ストリッパプレート１
９およびベットプレート２０には、ニードル１８に対応
する位置に、ニードル１８が貫通する穴が形成されてい
る。

【００５８】ベットプレート２０上に供給された延伸一
方向配列不織布２および乾式不織布３は、ニードル基台
１７を上下動させることによりニードル１８が貫通し、
これによって互いの繊維が絡合され、ニードルパンチ加
工が施される。

【００５９】ニードルパンチ加工が施された延伸一方向
配列不織布２および乾式不織布３は、その後、搬送ロー
ラ２１によってさらに搬送され、一対の熱カレンダーロ
ール２２に挟持される。この熱カレンダーロール２２で
の熱カレンダー処理によって、乾式不織布３中の熱融着
繊維が融解して延伸一方向配列不織布２と乾式不織布３
とが一体化し、複合不織布１とされる。このようにして
連続的に成形された複合不織布１は、巻取機２３によっ
て巻き取られる。

【００６０】また、図３に示した例では、延伸一方向配
列不織布２および乾式不織布３は、ニードルパンチ装置
１６によるニードルパンチ加工に先立って、熱風エアス
ルー設備１２によって仮接着されるが、この工程は必ず
しも行わなくてもよい。ただし、仮接着を行わない場合
には、延伸一方向配列不織布２および乾式不織布３を安
定的に搬送することが難しく、ニードルパンチ加工を均
一に行うことが困難になるので、延伸一方向配列不織布
２および乾式不織布３は、ニードルパンチ加工に先立っ
て仮接着しておくことが好ましい。仮接着する場合の熱
風の温度は、乾式不織布３に用いられる熱融着繊維の第
二成分を構成する低融点繊維の種類にもよるが、概ね１
００℃〜２００℃に設定される。

【００６１】ニードルパンチ加工を行う際は、強いニー
ドルパンチを行うと中間に位置する延伸一方向配列不織
布２のフィラメントの配列が乱れたり切断され、複合不
織布１の強度が著しく低下するおそれがあるので、その
ようなことのないように条件設定に注意が必要である。

【００６２】また、ニードルパンチ加工を行う際のニー
ドル１８の太さは、延伸一方向配列不織布２および乾式
不織布３の繊維径に応じて選択されるが、本発明におい
ては、＃３０〜＃４０番手の、正三角形断面のブレード
が好ましい。＃３０番手未満の太いブレードを用いる
と、延伸一方向配列不織布２と乾式不織布３との絡合が
不十分となり、剥離強度が低下する。また、表面にニー
ドル跡が鮮明に残るため、印刷特性が低下するととも
に、特に包装資材やインテリア素材として用いる場合に
は外観上好ましくない。さらに、ニードル１８に設けら
れているバーブの形状、数、位置、間隔等によっても、
延伸一方向配列不織布２と乾式不織布３との絡合状態は
左右されるので、注意が必要である。延伸一方向配列不
織布２と乾式不織布３とのニードルパンチ加工には、例
えば、バーブの数が１〜９個、アンダーカットアングル
が２０〜４０°、キックアップが２０〜４０μｍ、スロ
ートディプスが３０〜６０μｍ、スロート長が１ｍｍ、
ニードル先端からのバーブ位置が３ｍｍのニードル１８
が用いられる。

【００６３】ニードルパンチ加工を行う際のニードル１
の針密度は、５００本／ｃｍ²以下であることが好まし
い。針密度が５００本／ｃｍ²を超えると、延伸一方向
配列不織布２のフィラメントを著しく切断し、複合不織
布１の強度を低下させてしまうおそれがある。

【００６４】熱カレンダー処理は、乾式不織布３に用い
られる熱融着繊維の第二成分を構成する低融点繊維の種
類によって処理温度が設定され、低融点繊維の融点以上
の温度に設定することが好ましい。また、熱カレンダー
処理の際に熱カレンダーロール２２によって与えられる
線圧は、概ね１９６〜５８８Ｎ／ｃｍに設定するのが望
ましい。

【００６５】なお、図３では図１に示した複合不織布１
を製造する場合を説明したが、図２に示した複合不織布
３１を製造する場合は、延伸一方向配列不織布２の代わ
りに延伸交差積層不織布３２を供給すればよい。

【００６６】

【実施例】次に、本発明の具体的な実施例について、比
較例とともに説明する。

【００６７】（実施例１）まず、延伸一方向配列不織布
を以下のようにして作製した。原料樹脂としてポリエス
テル樹脂（ＩＶ値０．６３、融点２６０℃）を用いて押
出機により溶融混練し、ギアポンプにより定量的に押出
し、熱風とともにメルトブローダイスよりフィラメント
状に紡出した。紡出したフィラメントをコンベア上に集
積し、これを延伸ロールを用いてタテ方向に６倍に延伸
し、フィラメントがタテ方向に配列された延伸一方向配
列不織布（タテ延伸不織布）を得た。得られた延伸一方
向配列不織布の坪量は１０ｇ／ｍ²であった。フィラメ
ントの太さは、写真に撮影して測定したところ、１ｄＴ
ｅｘを中心とする太さであった。

【００６８】一方、ポリエステルを第一成分として、第
二成分がイソフタル酸を含有する変性ポリエステル（融
点２００℃）である芯鞘型複合ステープル繊維（繊度
１．５ｄＴｅｘ、繊維長５０ｍｍ）と、ポリエステルス
テープル繊維（繊度１．５ｄＴｅｘ、繊維長５０ｍｍ）
とを混合し、開繊後、カード機に通して、クロスラッパ
により乾式不織布を得た。芯鞘型複合ステープル繊維お
よびポリエステルステープル繊維の質量比は、芯鞘型複
合ステープル繊維が７０質量％、ポリエステルステープ
ル繊維が３０質量％とした。また、得られた乾式不織布
の坪量は２０ｇ／ｍ²であった。

【００６９】次いで、延伸一方向配列不織布の両面を乾
式不織布でサンドウィッチするように繰り出し、１５０
℃の熱風エアスルー設備により仮接着した後、ニードル
パンチ加工を施した。ニードルパンチ加工では、＃３６
番手、バーブ数が６個のニードルを用いた。また、ニー
ドルの針密度は１００本／ｃｍ²、深度は１０ｍｍとし
た。

【００７０】その後、ニードルパンチ加工によって絡合
された３層の不織布を、２００℃に過熱された熱カレン
ダーロールによって一体化させ、複合不織布を得た。

【００７１】得られた複合不織布は、坪量が５０ｇ／ｍ
²、タテ方向の引張強度が１５０Ｎ／５０ｍｍ、ヨコ方
向の引張強度が１８０Ｎ／５０ｍｍであった。一般的な
スパンボンド不織布に比べ、タテ方向およびヨコ方向と
も十分な強度を有し、しかもタテ方向とヨコ方向との強
度バランスも格段に優れたものとなった。また、得られ
た複合不織布は、外観的には、延伸一方向配列不織布の
フィラメントがタテ方向に整然と配列された状態が両面
に確認でき、意匠性も優れたものであった。さらに、得
られた複合不織布にグラビア印刷および熱転写印刷を施
したところ、鮮明な印刷を行うことができ、印刷面は光
沢感に優れていた。

【００７２】（実施例２）まず、原料樹脂としてポリエ
ステル樹脂（ＩＶ値０．６３、融点２６０℃）を用いて
押出機により溶融混練し、ギアポンプにより定量的に押
出し、スプレーノズルに導いた。ノズルから紡出された
フィラメントに熱風を吹き付けることによりコンベアの
進行方向に直角な方向（ヨコ方向）に飛散させ、コンベ
ア上に、フィラメントがヨコ方向に配列されたウェブを
形成した。続いて、このウェブをプーリ式のヨコ延伸装
置によりヨコ方向に６．５倍に延伸して、フィラメント
がヨコ方向に配列された延伸一方向配列不織布（ヨコ延
伸不織布）を得た。得られた延伸一方向配列不織布の坪
量は１０ｇ／ｍ²であった。フィラメントの太さは、写
真に撮影して測定したところ、１ｄＴｅｘを中心とする
太さであった。

【００７３】一方、実施例１と同様の芯鞘型複合ステー
プル繊維（繊度１．５ｄＴｅｘ、繊維長５０ｍｍ）７０
質量％とポリエステルステープル繊維（繊度１．５ｄＴ
ｅｘ、繊維長５０ｍｍ）３０質量％とを混合し、カード
機に通して繊維がタテ方向に配列したパラレル配列の乾
式不織布を得た。得られた乾式不織布の坪量は２０ｇ／
ｍ²であった。

【００７４】次いで、実施例１と同様の条件で、延伸一
方向配列不織布を乾式不織布でサンドウィッチしてニー
ドルパンチ加工を施し、その後、熱カレンダーロールに
より３層の不織布を一体化させ、複合不織布を得た。

【００７５】得られた複合不織布は、坪量が５０ｇ／ｍ
²、タテ方向の引張強度が１６０Ｎ／５０ｍｍ、ヨコ方
向の引張強度が１４０Ｎ／５０ｍｍであった。一般的な
スパンボンド不織布に比べ、タテ方向およびヨコ方向と
も十分な強度を有し、しかもタテ方向とヨコ方向との強
度バランスも格段に優れたものとなった。また、得られ
た複合不織布は、外観的には、延伸一方向配列不織布の
フィラメントがヨコ方向に整然と配列された状態が両面
に確認でき、意匠性も優れたものであった。さらに、得
られた複合不織布にグラビア印刷および熱転写印刷を施
したところ、鮮明な印刷を行うことができ、印刷面は光
沢感に優れていた。

【００７６】（実施例３）本実施例では、中間層として
延伸交差積層不織布を用いた。

【００７７】延伸交差積層不織布は、以下のようにして
製造した。まず、延伸倍率を１０倍としたこと以外は実
施例１と同様にしてタテ延伸不織布を作製した。得られ
たタテ延伸不織布の坪量は５ｇ／ｍ²、フィラメントの
太さは０．８ｄＴｅｘを中心とする太さであった。ま
た、延伸倍率を１０倍としたこと以外は実施例２と同様
にしてヨコ延伸不織布を作製した。得られたヨコ延伸不
織布の坪量は５ｇ／ｍ²、フィラメントの太さは０．８
ｄＴｅｘを中心とする太さであった。次いで、タテ延伸
不織布とヨコ延伸不織布とを互いにフィラメントの配列
方向を経緯直交させて積層し、熱ロールによって圧着
し、延伸交差積層不織布を得た。熱ロールの温度は１５
０℃とした。得られた延伸交差積層不織布の坪量は１０
ｇ／ｍ²であった。また、得られた延伸交差積層不織布
は、従来にない織物生地と同様な外観（コメント：どの
ような外観でしょうか）を呈し、地合いが均一なもので
あった。

【００７８】一方、乾式不織布を実施例１と同様にして
作製した。得られた乾式不織布の坪量は２０ｇ／ｍ²で
あった。

【００７９】その後、実施例１と同様の条件で、延伸交
差積層不織布を乾式不織布でサンドウィッチしてニード
ルパンチ加工を施し、その後、熱カレンダーロールによ
り３層の不織布を一体化させ、複合不織布を得た。

【００８０】得られた複合不織布は、坪量が５０ｇ／ｍ
²、タテ方向の引張強度が１７０Ｎ／５０ｍｍ、ヨコ方
向の引張強度が１６０Ｎ／５０ｍｍであった。一般的な
スパンボンド不織布に比べ、タテ方向およびヨコ方向と
も十分な強度を有し、しかもタテ方向とヨコ方向との強
度バランスも格段に優れたものとなった。また、得られ
た複合不織布は、外観的には、延伸一方向配列不織布の
フィラメントが整然と配列された状態が両面に確認で
き、意匠性も優れたものであった。さらに、得られた複
合不織布にグラビア印刷および熱転写印刷を施したとこ
ろ、鮮明な印刷を行うことができ、印刷面は光沢感に優
れていた。

【００８１】（比較例１）実施例１と同様にして延伸一
方向配列不織布および乾式不織布を作製し、これらを用
いて、ニードルパンチ加工を施さないこと以外は実施例
１と同様にして複合不織布を作製した。

【００８２】得られた複合不織布は、坪量が５０ｇ／ｍ
²、タテ方向の引張強度が１２０Ｎ／５０ｍｍ、ヨコ方
向の引張強度が９０Ｎ／５０ｍｍであった。この複合不
織布は、ニードルパンチ加工を施していないので、延伸
一方向配列不織布と乾式不織布とはその界面で乾式不織
布の熱融着繊維によって接着しているだけなので、実施
例1と比較してヨコ方向およびタテ方向とも引張強度が
大きく低下した。また、延伸一方向配列不織布は繊維の
融着が不十分であるため繊維の毛羽立ちが目立ち、グラ
ビア印刷および熱転写印刷を行うと、印刷特性は極端に
低下し、鮮明な印刷を行うことができなかった。

【００８３】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、少
なくとも単層の延伸一方向配列不織布で構成された中間
層を、熱融着性繊維を主成分とする乾式不織布からなる
表層でサンドウィッチし、これらをニードルパンチ加工
で絡合させた後、熱カレンダー処理で一体化させること
により、延伸一方向配列不織布のフィラメントが整然と
配列されていることによる意匠性、および表面の良好な
平滑性による印刷特性を向上させ、しかも強度を向上さ
せた、包装資材やインテリア素材として好適な複合不織
布とすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態による複合不織布の断面図
である。

【図２】本発明の他の実施形態による、中間層を複数の
層で構成した複合不織布の断面図である。

【図３】図１に示す複合不織布の製造方法の一例を説明
するための、複合不織布製造装置の概略構成図である。

【符号の説明】

１，３１複合不織布２，３２ａ，３２ｂ延伸一方向配列不織布３，３３乾式不織布１１，１４，１５コンベア１２熱風エアスルー設備１３吸引設備１６ニードルパンチ装置１７ニードル基台１８ニードル１９ストリッパプレート２０ベットプレート２１搬送ローラ２２熱カレンダーロール２３巻取機３２延伸交差積層不織布

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Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱可塑性樹脂から紡糸されフィラメント
が一方向に配列されかつ延伸された、少なくとも単層の
延伸一方向配列不織布で構成された中間層と、前記中間層の両面に設けられ、前記一方向配列不織布と
ニードルパンチ加工によって絡合され、その後、熱カレ
ンダー処理によって一体化された、熱融着性繊維を主成
分とする乾式不織布からなる表層とを有する複合不織
布。
【請求項２】前記中間層は、フィラメントの配列方向
が互いに交差するように前記延伸一方向配列不織布を積
層した延伸交差積層不織布である、請求項１に記載の複
合不織布。
【請求項３】前記中間層はポリエステルからなり、前記乾式不織布は、ポリエステルからなる第一成分と、
該第一成分の融点より２０℃以上低い融点を有するポリ
エステルを主体とする共重合体からなる第二成分とを有
する、並列型または芯鞘型に複合紡糸して得られた、熱
融着型の複合ステープル繊維、または、該熱融着型の複
合ステープル繊維とポリエステルのステープル繊維とを
前記熱融着型の複合ステープル繊維の含有量を３０質量
％以上で混紡したものからなる、請求項１または２に記
載の複合不織布。
【請求項４】前記中間層はポリプロピレンからなり、前記乾式不織布は、ポリプロピレンからなる第一成分
と、該第一成分の融点より２０℃以上低い融点を有する
ポリプロピレンを主体とする共重合体からなる第二成分
とを有する、並列型または芯鞘型に複合紡糸して得られ
た、熱融着型の複合ステープル繊維、または、該熱融着
型の複合ステープル繊維とポリプロピレンのステープル
繊維とを前記熱融着型の複合ステープル繊維の含有量を
３０質量％で混紡したものからなる、請求項１または２
に記載の複合不織布。
【請求項５】前記ニードルパンチ加工は、５００本／
ｃｍ²以下の針密度で行われ、前記熱カレンダー処理
は、前記乾式不織布の第二成分の融点近傍の温度で行わ
れる、請求項３または４に記載の複合不織布。
【請求項６】前記中間層の坪量は５〜４０ｇ／ｍ²の
範囲であり、かつ、前記各乾式不織布の坪量はそれぞれ
１５〜４０ｇ／ｍ²の範囲である、請求項１ないし５の
いずれか1項に記載の複合不織布。