JP2003268656A - エアジェットルーム用の変形筬 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】変形筬の緯糸通路内を緯糸が安定して高速飛走
し得るようにする。 【解決手段】変形筬１０を構成する筬羽１１に形成され
たガイド孔１２は、上壁面１２ａと、奥壁面１２ｂと、
下壁面１２ｃと、上壁面１２ａと奥壁面１２ｂとを繋ぐ
円弧形状の上部角部１２ｄと、奥壁面１２ｂと下壁面１
２ｃとを繋ぐ円弧形状の下部角部１２ｅとによって形成
されている。上部角部１２ｄの曲率半径ｒは、１mm以
下、下部角部１２ｅの曲率半径Ｒは曲率半径ｒよりも大
きい。上壁面１２ａは、水平壁面１２ａ１と傾斜壁面１
２ａ２とからなる。水平壁面１２ａ１の位置は、傾斜壁
面１２ａ２よりも低くしてある。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エアジェットルー
ムに使用される変形筬に関するものであり、詳しくは緯
入れ安定性を確保しつつ緯入れの高速化を図った変形筬
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図２７は従来の変形筬を用いた緯入れ装
置を示す。スレイ１上には変形筬２が立設固定されてい
る。変形筬２は、多数枚の筬羽３を緯入れ方向に列設し
て構成されている。各筬羽３にはガイド孔４が凹設され
ており、このガイド孔４の列が緯糸通路Ｔを形成する。
緯入れ用メインノズル５から射出された緯糸Ｙは緯糸通
路Ｔ内を飛走する。ガイド孔４は、水平な上壁面４ａ
と、垂直な奥壁面４ｂと、ガイド孔４の開口部４ｆ側に
向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面４ｃと、上
壁面４ａと奥壁面４ｂとを繋ぐ曲面状の上部角部４ｄ
と、奥壁面４ｂと下壁面４ｃとを繋ぐ曲面状の下部角部
４ｅとによって形成されている。

【０００３】スレイ１の前面には複数本の緯入れ用補助
ノズル６が緯糸通路Ｔに沿って所定間隔をおいて装着さ
れている。緯入れ用補助ノズル６の先端には噴射孔６ａ
があけられている。噴射孔６ａからの噴射主流は、図２
７に矢印Ｓで示すように緯糸通路Ｔに沿って斜め方向に
向かうようにしてある。緯糸通路Ｔと変形筬２とは一体
になっており、緯入れ用補助ノズル６の先端に形成され
た噴射孔６ａは、緯糸通路Ｔに極接近している。緯入れ
時には緯入れ用補助ノズル６だけが経糸をかき分けて経
糸開口内に進入し、筬打ち時には緯入れ用補助ノズル６
だけが経糸開口内から経糸の下方に抜け出す。緯入れ用
補助ノズル６は細身であり、経糸をかき分けて緯入れ用
補助ノズル６を高速で出入りさせても経糸を損傷するこ
とはない。又、緯入れ用補助ノズル６の先端の経糸開口
内に対する出入りの距離は、エアガイドの出入りの距離
に比して少なくて済む。そのため、経糸開口内と経糸の
下方との間で緯入れ用補助ノズル６を往復動させる構成
は、エアガイドの場合に比してスレイ１の揺動量が小さ
くて済む。従って、変形筬を用いた緯入れ装置は、特開
昭５５−９３８４４号公報、特開昭５７−９５３４４号
公報、特公昭５９−２６６８８号公報に開示されるよう
なエアガイドを用いた緯入れ装置に比してエアジェット
ルームの高速化に有利である。

【０００４】しかし、従来の変形筬２を用いた緯入れ装
置には以下に示すような幾つかの問題点がある。曲面状
の上部角部４ｄ及び下部角部４ｅの曲率半径は、プレス
による型抜き製作の容易性等を考慮していずれも２mm程
度にしてある。このような変形筬２を用いた緯入れ装置
では、緯糸通路Ｔ内を飛走する緯糸Ｙの飛走位置は、緯
入れ用補助ノズル６から噴射する空気流の主流Ｓがガイ
ド孔４の壁面に衝突する位置によって変わってしまう。

【０００５】図２８は、空気主流Ｓ１が上壁面４ａに衝
突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ
１との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、
図３１は、上方から見た空気主流Ｓ１の推移を示す。空
気主流Ｓ１が上壁面４ａに衝突した場合には、衝突後に
空気主流Ｓ１は奥壁面４ｂ側へと進み、上部角部４ｄに
沿って下方へ偏向し、次いで奥壁面４ｂ側から開口部４
ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化のため
に緯糸Ｙは、上部角部４ｄでの下向き偏向流の影響を受
けてＹ１で示すように下部角部４ｅ付近を飛走する。

【０００６】図２９は、空気主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝
突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ
２との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、
図３２は、上方から見た空気主流Ｓ２の推移を示す。空
気主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝突した場合には、衝突後に
空気主流Ｓ２は上部角部４ｄに沿って進み、開口部４ｆ
側に偏向する。最高流速位置のこのような変化のために
緯糸Ｙは、上部角部４ｄでの上向き偏向流の影響を受け
てＹ２で示すように上壁面４ａ付近を飛走する。

【０００７】図３０は、空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに
衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置
Ｙ３との関係について緯入れ上流側から見た様子を示
し、図３３は、上方から見た空気主流Ｓ３の推移を示
す。空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに衝突した場合には、
衝突後に空気主流Ｓ３は下方へ進みながらわずかに開口
部４ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化の
ために緯糸Ｙは、Ｙ３で示すように上部角部４ｄ付近を
飛走する。

【０００８】緯糸の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、
緯糸の飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸の
飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸通路内の空気流
速分布と深い関係にある。

【０００９】図３４は、緯入れ用補助ノズル６の隣接間
隔Ｘを８０mmとした場合のノズル下流８０mm位置の緯糸
通路Ｔ内の空気流速分布を示す。１点鎖線は等速度分布
線を表し、分布線は１０ｍ／ｓ単位で表してある。Ｖm
で示す位置は最高流速位置である。

【００１０】図２８で示したように、飛走位置Ｙ１付近
では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走位置
Ｙ１付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すこ
とはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。しかし、緯糸Ｙの
飛走位置Ｙ１付近の空気流速は、最高流速よりも低いた
め、飛走位置Ｙ１を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は低くな
る。

【００１１】緯糸Ｙの飛走位置Ｙ２付近の空気流速は最
高流速に近く、飛走位置Ｙ２を飛走する緯糸Ｙの飛走速
度は高くなる。しかし、図２９で示したように、飛走位
置Ｙ２付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が強いた
め、飛走位置Ｙ２付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔか
ら飛び出し易く、緯糸Ｙの飛走が不安定になる。

【００１２】緯糸Ｙの飛走位置Ｙ３付近の空気流速は、
最高流速に近く、飛走位置Ｙ３を飛走する緯糸Ｙの飛走
速度は高くなる。又、図３０で示したように、飛走位置
Ｙ３付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、
飛走位置Ｙ３付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛
び出すことはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。

【００１３】従って、高速かつ安定した飛走を実現する
ためには、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓを上
部角部４ｄに向け、緯糸Ｙが上部角部４ｄ付近を飛走す
るようにすることが重要である。しかし、緯糸通路Ｔに
対する緯入れ用補助ノズル６の相対的な取り付け位置、
緯入れ用補助ノズル６の取り付け角度、噴射孔６ａの噴
射指向方向、噴射圧力等によってガイド孔の壁面に対す
る空気主流の衝突位置が変わる。前述したように緯糸Ｙ
の飛走位置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気
主流Ｓのガイド孔４の壁面に対する衝突位置によって変
わってしまう。そのため、従来の変形筬を用いた緯入れ
装置では緯糸Ｙを緯糸通路Ｔ内の同じ位置、しかも高速
飛走可能な位置で安定して飛走させることは難しい。

【００１４】特開平２−５３９３５号公報、実開平３−
３８３７８号公報では、変形筬に形成した緯糸通路内に
おける緯糸飛走速度の高速化、緯糸通路からの緯糸飛び
出し防止を図った装置が開示されている。これら従来装
置では筬羽のガイド孔の上壁面と奥壁面とのなす角を直
角又は鋭角に設定し、緯糸通路の上部の懐を深くしてい
る。緯糸通路の上部の懐を深くした通路形状は、緯入れ
用補助ノズルから噴射される空気流を通路開口部側へ向
かい難くする。しかし、このような通路形状であって
も、上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部で緯糸を安定して
飛走させることができない場合があった。即ち、緯糸の
飛走速度の高速化と緯糸通路からの緯糸の飛び出しによ
る飛走トラブルの低減とを共に両立させ得なかった。

【００１５】特開平８−７４１４３号公報では、図３５
に示すように、変形筬７の上部角部８ｄの曲率半径ｒを
下部角部８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくした緯入れ装置
が開示されている。上部角部８ｄの曲率半径ｒを下部角
部８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくしたガイド孔８の形状
は、緯入れ用補助ノズル６から噴射される空気主流がガ
イド孔８の壁面に衝突した後に上部角部８ｄで偏向し難
くする。従って、緯糸が常に空気流速の高い上部角部８
ｄを安定飛走する。

【００１６】又、特開平８−７４１４３号公報では、上
部角部８ｄの曲率半径ｒを小さくすることに加え、奥壁
面８ｂからの上壁面８ａの延出寸法に対する奥壁面８ｂ
からの下壁面８ｃの延出寸法の比率を小さくした実施の
形態が開示されている。前記比率を小さくすることによ
って緯糸飛走位置に対して緯入れ用補助ノズル６の噴射
孔６ａを接近配置することができ、噴射孔６ａからガイ
ド孔８の壁面に到達する空気流速の減衰が小さくなる。
従って、緯糸の飛走する上部角部８ｄでの空気流速が高
くなり、緯糸の高速飛走が可能となる。

【００１７】本願出願人は、緯糸が一層安定して高速飛
走し得るエアジェットルーム用の変形筬を特開平１１−
１４０７４８号公報で開示している。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、筬打ち時に変
形筬の上壁面８ａの先端部が織布の上面に干渉するとい
うおそれがある。上壁面８ａが織布の上面に干渉する
と、織布が傷付けられる。織布に対する上壁面８ａの干
渉の問題は、特開平２−５３９３５号公報、実開平３−
３８３７８号公報、特開平８−７４１４３号公報等にお
ける変形筬についても言える。

【００１９】本発明は、変形筬と織布との干渉を回避し
つつ、緯糸が緯糸通路内を安定して一層高速で飛走し得
るエアジェットルーム用の変形筬を提供することを目的
とする。

【００２０】

【課題を解決するための手段】そのために請求項１の発
明では、ガイド孔の上壁面と奥壁面との間の上部角部の
曲率半径を前記ガイド孔の下壁面と奥壁面との間の下部
角部の曲率半径よりも小さくし、前記上壁面における前
記上部角部側の位置を前記上壁面における先端側の位置
よりも下げた。

【００２１】緯入れ用補助ノズルからの空気主流は、緯
糸通路の開口部側の下方から上部角部に向けられる。し
かし、実際の噴射方向は、緯入れ用補助ノズルの製造上
及び取り付け上のばらつきもあって上壁面あるいは奥壁
面に衝突する場合も少なくない。

【００２２】上壁面に衝突した空気主流は、上壁面に沿
って奥壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さ
い曲率半径とした上部角部の存在が衝突後の空気主流の
偏向を規制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くな
る。従って、上壁面に衝突した空気主流は、その後、上
部角部を推移し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走す
る。

【００２３】奥壁面に衝突した空気主流は、奥壁面に沿
って上壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さ
い曲率半径とした上部角部は、衝突後の空気主流の偏向
を規制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くなる。
従って、奥壁面に衝突した後の空気主流は、上部角部を
推移し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。

【００２４】空気主流が上部角部に衝突した場合、下部
角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部
は、衝突後の空気主流の偏向を規制し、上部角部に衝突
した空気主流は、上部角部を推移する。従って、緯糸は
上部角部付近を安定的に飛走する。

【００２５】上壁面における上部角部側の位置を上壁面
における先端側の位置よりも下げた構成は、上部角部と
緯入れ用補助ノズルの噴射孔との間の距離を短くする。
この距離の短縮は、上部角部における空気流速を高め、
緯糸の飛走速度が高まる。

【００２６】請求項２の発明では、請求項１において、
平面を備えた水平壁面と平面を備えた傾斜壁面とから前
記上壁面を構成した。平面の組み合わせによる上壁面の
形成は、上壁面における上部角部側の位置を上壁面にお
ける先端側の位置よりも下げる上で簡便である。

【００２７】請求項３の発明では、請求項１及び請求項
２のいずれか１項において、前記上部角部の曲率半径を
１mm以下とした。上部角部の曲率半径を１mm以下とする
構成では空気主流の偏向を上部角部で規制する効果が大
きく、緯糸の飛走の安定性の上で最も好ましい。

【００２８】請求項４の発明では、請求項１乃至請求項
３のいずれか１項において、前記奥壁面の長さを前記上
壁面の長さの４０〜６０％とした。上壁面の位置を下げ
過ぎると、筬打ち時に変形筬の上壁面の先端部が織布の
上面に干渉するというおそれがある。上壁面が織布の上
面に干渉すると、織布が傷付けられる。奥壁面の長さを
上壁面の長さの４０〜６０％とした構成は、筬打ち時の
上壁面と織布との干渉を回避しつつ緯糸の安定かつ高速
の飛走を達成する上で最も好ましい。

【００２９】請求項５の発明では、請求項１乃至請求項
４のいずれか１項において、少なくとも一部の前記ガイ
ド孔の前記下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を
前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％
〜５５％とした。

【００３０】ガイド孔の下壁面における前記奥壁面から
の延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出
寸法よりも小さくすれば、緯入れ用補助ノズルの噴射孔
を上部角部に近づけることができる。このようにすれば
上部角部における空気流速が上昇し、緯糸の飛走速度が
高まる。この場合、下壁面における奥壁面からの延出寸
法を上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％
〜５５％とする構成は、緯糸の緯入れ安定性及び高速飛
走の達成の上で望ましい。空気流速の上昇は、要求され
る緯糸の飛走速度の達成のための空気消費量の低減をも
たらす。

【００３１】請求項６の発明では、請求項１乃至請求項
５のいずれか１項において、緯入れ方向へ向かうにつれ
て緯糸通路側へ入り込む傾斜面を前記上壁面、前記上部
角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面
に設け、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面
の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくし
た。

【００３２】傾斜面の傾斜角を大きくするほど、隣接す
る筬羽間へ洩れるエアの流量が少なくなる。隣接する筬
羽間へ洩れるエアの流量が上壁面及び上部角部の壁面で
少なくなるようにすれば、上部角部における空気流速が
上昇する。奥壁面、下部角部の壁面及び下壁面で徐々に
エアを洩らすようにすれば、緯糸通路の開口部の下部か
らのエア流出が減少する。上部角部における空気流速の
上昇、及び緯糸通路の開口部の下部からのエア流出の減
少は、上壁面及び前上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角
を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくすることによ
って達成される。そのため、緯糸は、上部角部を一層安
定して高速で飛走する。

【００３３】請求項７の発明では、請求項６において、
前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角
を１０°〜２０°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁
面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角を５°〜１５°と
し、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び前記下壁面の
各傾斜面の傾斜角は、前記上壁面及び前記上部角部の壁
面の各傾斜面の傾斜角よりも小さくした。

【００３４】このような構成は、緯糸の高速飛走と安定
飛走とを両立する上で好ましい。請求項８の発明では、
請求項６及び請求項７のいずれか１項において、前記上
壁面、前記上部角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部
及び前記下壁面の各傾斜面の両端部を面取り形状にし
た。

【００３５】このような構成は、経糸の開口運動に伴う
経糸と傾斜面の端部との接触抵抗を低減し、織布品質が
向上する。請求項９の発明では、請求項８において、前
記傾斜面における前記面取り形状の端部以外を平面形状
のストレート部とし、前記筬羽の板の厚み方向における
前記ストレート部の幅を前記筬羽の板厚の０．４〜０．
８とした。

【００３６】このような寸法比構成は、織機を高速化し
た場合の織布の品質向上と、緯糸の高速飛走とを両立す
る上で好ましい。

【００３７】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した第１の
実施の形態を図１〜図２０に基づいて説明する。装置の
取り付け構成は図２３と同じであり、この実施の形態で
は隣接する緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘが８０mm
にしてある。

【００３８】図１及び図２に示すように変形筬１０を構
成する多数枚の筬羽１１にはコ字形状のガイド孔１２が
凹設されており、このガイド孔１２の列が緯糸通路Ｔを
形成する。ガイド孔１２は、水平な上壁面１２ａと、垂
直な奥壁面１２ｂと、ガイド孔１２の開口部１２ｆ側に
向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面１２ｃと、
上壁面１２ａと奥壁面１２ｂとの間の上部角部１２ｄ
と、奥壁面１２ｂと下壁面１２ｃとの間の下部角部１２
ｅとによって形成されている。上部角部１２ｄ及び下部
角部１２ｅは、円弧面形状である。上壁面１２ａにおけ
る奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは９mmである。奥壁
面１２ｂの上下の寸法Ｗｂは、上壁面１２ａの延出寸法
Ｗａの５０％程度となる４．５mmであり、下壁面１２ｃ
における奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗｃは、上壁面１
２ａにおける延出寸法Ｗａの４５％程度となる４mmであ
る。

【００３９】緯入れ用補助ノズル６を単に緯糸通路Ｔに
近接すれば、経糸Ｚ（図１９に図示）の開口内へ出入り
する緯入れ用補助ノズル６と筬羽１１との間の経糸Ｚの
屈曲が大きくなり、経糸Ｚが損傷する。経糸Ｚの損傷は
織物品質を低下させる。上壁面１２ａから緯入れ用補助
ノズル６の噴射孔６ａまでの上下方向の距離Ｌ１、及び
下壁面１２ｃの開口部１２ｆ側の先端から噴射孔６ａま
での前後方向の距離Ｌ２は、緯入れ用補助ノズル６が織
物品質に悪影響を及ぼさないように設定されている。

【００４０】図２に示すように、上壁面１２ａは、水平
壁面１２ａ１と傾斜壁面１２ａ２とからなる。水平壁面
１２ａ１は、奥壁面１２ｂから緯糸通路Ｔの開口部１２
ｆ側に延出している。傾斜壁面１２ａ２は、平面を備え
ている（図３参照）。傾斜壁面１２ａ２の平面は、水平
壁面１２ａ１に対して約１５°の昇り傾斜となってい
る。水平壁面１２ａ１における奥壁面１２ｂからの延出
寸法Ｗａ１は、５mmである。傾斜壁面１２ａ２における
水平壁面１２ａ１からの延出寸法は、４mmである。水平
壁面１２ａ１の位置は、傾斜壁面１２ａ２の位置よりも
下げてある。水平壁面１２ａ１の位置は、傾斜壁面１２
ａ２の平面の延長にある開口部１２ｆの先端１２ｇの位
置よりも１mm低くしてある。図２に示す距離Ｍｈが１mm
である。

【００４１】円弧面形状の上部角部１２ｄの曲率半径ｒ
は０．４mmにしてあり、円弧面形状の下部角部１２ｅの
曲率半径Ｒは２mmにしてある。図３〜図７に示すよう
に、上壁面１２ａ（即ち、水平壁面１２ａ１及び傾斜壁
面１２ａ２）、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部
１２ｄ及び下部角部１２ｅは、矢印Ｐで示す緯入れ方向
に向かうにつれて緯糸通路Ｔ側へ入り込む傾斜面にして
ある。上壁面１２ａの傾斜面の傾斜角θａ、及び下部角
部１２ｅの傾斜面の傾斜角θｄは、いずれも約１２°に
してある。奥壁面１２ｂの傾斜面の傾斜角θｂ、及び下
部角部１２ｅの傾斜面の傾斜角θｅは、いずれも約６°
にしてある。下壁面１２ｃの傾斜面の傾斜角θｃは、約
７°にしてある。

【００４２】上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ、下壁面１２
ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅの各傾斜面の両
端部は、円弧形状の面取部１２ｒ（図３参照）にしてあ
る。各傾斜面の両端部の面取部１２ｒの曲率半径ｋは、
いずれも約０．０４mmにしてある。曲率半径ｋ＝０．０
４mmは、筬羽１１の厚みｔ＝０．２mmの約２０％であ
る。各傾斜面の両端部の面取部１２ｒを除いた平面形状
のストレート部１２ｓ（図３参照）の長さをｕとする
と、寸法比ｕ／ｔは、約０．６である。

【００４３】緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓ
は、緯糸通路Ｔの開口部１２ｆ側の下方から上部角部１
２ｄに向けられる。しかし、実際の噴射方向は、緯入れ
用補助ノズル６の製造上及び取り付け上のばらつきもあ
って上壁面１２ａあるいは奥壁面１２ｂに衝突する場合
も少なくなく、時によっては下壁面１２ｃに衝突するこ
ともあり得る。

【００４４】図８に示すように、上壁面１２ａに衝突し
た空気主流Ｓａは、上壁面１２ａに沿って奥壁面１２ｂ
側へ向かう。曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２
ｄは、衝突後の空気主流Ｓａの偏向を規制し、開口部１
２ｆ側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁
面１２ａに衝突した空気主流Ｓａは、図１１に示すよう
に上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部
１２ｄの近傍を安定的に飛走する。

【００４５】図９に示すように、奥壁面１２ｂに衝突し
た空気主流Ｓｂは、奥壁面１２ｂに沿って上壁面１２ａ
側へ向かう。曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２
ｄは、衝突後の空気主流Ｓｂの偏向を規制し、開口部１
２ｆ側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁
面１２ｂに衝突した空気主流Ｓｂは、図１２に示すよう
に上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部
１２ｄの近傍を安定的に飛走する。

【００４６】下壁面１２ｃに衝突した空気主流は、下壁
面１２ｃに沿って奥壁面１２ｂ側へ向かう。上部角部１
２ｄの曲率半径ｒよりも大きい曲率半径Ｒの下部角部１
２ｅは、衝突後の空気主流を積極的に奥壁面１２ｂに沿
って上部角部１２ｄに向かわせる。従って、下壁面１２
ｃに衝突した後の空気主流は、最終的には上部角部１２
ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を
安定的に飛走する。

【００４７】図１０に示すように、空気主流Ｓｄが上部
角部１２ｄに衝突した場合、曲率半径ｒを０．４mmとし
た上部角部１２ｄは、衝突後の空気主流Ｓｄの偏向を規
制し、上部角部１２ｄに衝突した空気主流Ｓｄは、上部
角部１２ｄの近傍を推移する。従って、上部角部１２ｄ
に衝突した空気主流Ｓｄは、図１３に示すように上部角
部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの
近傍を安定的に飛走する。

【００４８】第１の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （１−１）緯糸Ｙの飛走速度及び緯糸Ｙの飛走安定性
は、緯糸Ｙの飛走位置と深い関係にある。言い換えれば
緯糸Ｙの飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸通路Ｔ
内の空気流速分布と深い関係にあり、緯糸Ｙが最高流速
位置である上部角部１２ｄ付近を飛走することが最も望
ましい。曲率半径ｒ＝０．４mmの上部角部１２ｄを備え
た図２の変形筬１０は、緯入れ用補助ノズル６からの空
気主流Ｓがガイド孔１２のいずれの壁面に衝突しても緯
糸Ｙの飛走を上部角部１２ｄに規制する。その結果、緯
糸Ｙは、最高流速位置である上部角部１２ｄ近傍を特開
平８−７４１４３号公報の従来装置よりもさらに安定し
て飛走する。

【００４９】（１−２）上壁面１２ａを構成する水平壁
面１２ａ１の位置は、開口部１２ｆの先端１２ｇの位置
よりもＭｈ＝１mm下げてある。即ち、上壁面１２ａにお
ける上部角部１２ｄ側の位置は、上壁面１２ａにおける
先端側の位置よりも下げてあり、上部角部１２ｄの近傍
の上壁面１２ａの部分の位置が先端１２ｇ近傍の上壁面
１２ａの部分の位置よりも低くなっている。上部角部１
２ｄの位置は、水平壁面１２ａ１の位置よりも更に低く
なっている。そのため、上部角部１２ｄと緯入れ用補助
ノズル６の噴射孔６ａとの間の距離が短くなり、上部角
部１２ｄ付近における空気流速が上昇する。その結果、
緯糸Ｙは、最高流速位置である上部角部１２ｄ近傍を特
開平１１−１４０７４８号公報の従来装置よりもさらに
高速で飛走する。

【００５０】図１４の曲線Ｇｏは、図２の変形筬１０を
用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部１２ｄにおける空
気流速を示す。横軸は、緯入れ用補助ノズル６から緯入
れ方向への距離を表す。曲線Ｇ１は、特開平１１−１４
０７４８号公報に開示の変形筬を用いた場合の緯糸通路
Ｔ内の上部角部における空気流速を示す。曲線Ｇ２は、
図３５の変形筬７を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角
部８ｄにおける空気流速を示す。曲線Ｇ３は、図２７の
変形筬２を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部４ｄに
おける空気流速を示す。水平壁面１２ａ１を傾斜壁面１
２ａ２よりも下げた変形筬１０は、上部角部１２ｄにお
ける空気流速が特開平１１−１４０７４８号公報に開示
の変形筬に比べても全般的に高くなる。

【００５１】（１−３）緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流
の一部は、隣接する筬羽１１間から漏洩する。この漏洩
割合が多ければ緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の流速が
低下し、緯糸Ｙの飛走速度が低下する。ガイド孔１２の
壁面に形成された傾斜面は、筬羽１１間からの空気漏洩
を抑制するものであり、この傾斜面は、緯糸Ｙの高速飛
走の向上に寄与する。上壁面１２ａにおける傾斜面の傾
斜角θａ及び上部角部１２ｄにおける傾斜面の傾斜角θ
ｄは、他の傾斜面の傾斜角θｂ，θｃ，θｅに比べて２
倍程度大きくしてある。そのため、開口部１２ｆ側の下
方の緯入れ用補助ノズル６から上部角部１２ｄに向けら
れる空気主流Ｓは、上壁面１２ａ及び上部角部１２ｄで
の洩れ割合を抑制される。その結果、緯糸Ｙの高速飛走
を損なうことなく、要求される緯糸飛走速度の達成のた
めの空気消費量を低減することができる。

【００５２】なお、傾斜角θａ，θｄの範囲を１０°〜
２０°とし、傾斜角θｂ，θｃ，θｅの範囲を５°〜１
５°とし、かつ傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，
θｅよりも大きくすることが緯糸の高速飛走と安定飛走
とを両立する上で好ましい。

【００５３】（１−４）上壁面１２ａ及び上部角部１２
ｄを除いた壁面、即ち奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ及び
下部角部１２ｅにおける各傾斜面の傾斜角θｂ，θｃ，
θｅは、従来の変形筬の場合と同程度である。傾斜角θ
ｂ，θｃ，θｅは、傾斜角θａ，θｄに比べて小さいた
め、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ及び下部角部１２ｅで
の筬羽１１間からの空気漏洩は、徐々に行われる。本願
発明者は、傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，θｅ
よりも大きくした場合と、特開平８−７４１４３号公報
の従来装置の場合とで緯糸の飛走安定性の比較実験を行
った。その結果、本願発明者は、傾斜角θａ，θｄを傾
斜角θｂ，θｃ，θｅよりも大きくした変形筬が特開平
８−７４１４３号公報の従来装置よりも更に安定した緯
糸飛走をもたらすことを確認した。

【００５４】（１−５）図１５の曲線Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３
は、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走
速度との関係を実験で求めたデータである。曲線Ｈ１
は、図２の変形筬１０を用いた場合の実験データであ
る。曲線Ｈ２は、図３５の変形筬７を用いた場合の実験
データであり、曲線Ｈ３は、図２７の変形筬２を用いた
場合の実験データである。図１５の曲線Ｉ１，Ｉ２，Ｉ
３は、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛
走トラブル発生頻度との関係を実験で求めたデータであ
る。曲線Ｉ１は、図２の変形筬１０を用いた場合の実験
データである。曲線Ｉ２は、図３５の変形筬７を用いた
場合の実験データであり、曲線Ｉ３は、図２７の変形筬
２を用いた場合の実験データである。

【００５５】緯糸Ｙの飛走トラブルは、許容時間内に所
定の緯入れ末端側に到達しない状態として把握される。
これらの実験では、上壁面における奥壁面からの延出寸
法は一定にしてある。又、下壁面の先端から噴射孔６ａ
までの距離Ｌ２は一定にしてあり、かつ緯入れ用補助ノ
ズル６からの空気主流Ｓが常に上部角部を向くようにし
てある。さらに、緯入れ用補助ノズル６からの噴射空気
流量も一定にしてある。

【００５６】曲線Ｇ１，Ｇ２及び曲線Ｉ１，Ｉ２からわ
かるように、変形筬１０及び変形筬７では、下壁面１２
ｃ，８ｃの延出寸法Ｗｃを短くしてゆくと、緯糸Ｙの飛
走トラブル発生頻度の増加を抑制したまま緯糸Ｙの飛走
速度を上げてゆくことができる。下壁面１２ｃにおける
延出寸法Ｗｃを４mmとした本実施の形態では、下壁面８
ｃにおける延出寸法Ｗｃを７mmとした特開平８−７４１
４３号公報に開示の変形筬７の場合よりも緯糸飛走速度
がさらに上昇している。しかし、延出寸法Ｗｃが２mm以
下になると、上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ及び下壁面１
２ｃによって形成される緯糸通路Ｔの持つ空気流拡散抑
制機能が弱まり、緯糸通路Ｔ内における均整のとれた空
気流速分布が得られなくなる。このような状態になる
と、緯糸飛走速度が低下し始め、しかも緯糸Ｙが緯糸通
路Ｔから飛び出すといったことによる緯糸飛走トラブル
の発生頻度も増加する。図１５の実験データから判断し
て、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃが上壁面１２ａ
における延出寸法Ｗａの２５％〜５５％の範囲にある構
成が望ましい。

【００５７】（１−６）図１６のグラフの曲線Ｅは、上
部角部１２ｄの曲率半径ｒと緯糸の飛走トラブルの頻度
との関係を示す実験データである。この実験は、緯糸を
標準的な綿４０番、織機回転数を９００ｒｐｍ、空気流
量を一定とした条件で行なったものである。上部角部１
２ｄの曲率半径ｒを１mm以下とすれば、上部角部４ｄの
曲率半径を２mm程度とした図２７の変形筬２を用いた場
合の飛走トラブル頻度の１／５程度に少なくすることが
できる。

【００５８】（１−７）上壁面１２ａは、上部角部１２
ｄに繋がる水平壁面１２ａ１を開口部１２ｆの先端１２
ｇ側の傾斜壁面１２ａ２よりも低くなるような形状にし
てあり、奥壁面１２ｂの高さ寸法を小さくする構成が採
用されている。図１７のグラフにおける曲線Ｍ１は、上
壁面１２ａの延出寸法Ｗａに対する奥壁面１２ｂの高さ
寸法Ｗｂの寸法比Ｗｂ／Ｗａと、緯糸飛走速度との関係
を示す実験データである。図１７のグラフにおける曲線
Ｎ１は、寸法比Ｗｂ／Ｗａと緯糸飛走トラブルの発生頻
度との関係を示す実験データである。

【００５９】緯糸飛走速度は、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．
４程度のときに最も速い。寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．２５
以下になると、緯糸飛走速度が急激に低下する。これ
は、奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂが小さくなって緯入れ
用補助ノズル６からの空気噴流が上壁面１２ａ及び下壁
面１２ｃに衝突し、筬羽１１間からの空気漏洩が上壁面
１２ａ及び下壁面１２ｃで多くなるからである。上壁面
１２ａ及び下壁面１２ｃでの空気漏洩が多くなると、上
部角部１２ｄの近傍での空気流速が低下し、緯糸飛走速
度が急激に低下する。又、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．４以
下になると、ガイド孔１２の面積が小さくなり過ぎ、緯
糸飛走トラブルが増大する。従って、寸法比Ｗｂ／Ｗａ
は、０．４以上が望ましい。しかし、寸法比Ｗｂ／Ｗａ
が０．４以上の領域で大きくなるにつれて緯糸飛走速度
が低下してゆくため、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４〜
０．６が望ましい。

【００６０】一方、寸法比Ｗｂ／Ｗａを０．４よりも小
さくすると、図１９に示すように筬打ち時に変形筬１０
の上壁面１２ａと織布Ｗの上面とが干渉し、織布の品質
が低下する。織布品質の低下の回避を考慮した場合に
も、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４〜０．６が望ましい。

【００６１】（１−７）図１８のグラフにおける曲線Ｍ
２は、水平壁面１２ａ１と開口部１２ｆの先端１２ｇと
の間における上下方向の距離Ｍｈと、緯糸飛走速度との
関係を示す実験データである。図１８のグラフにおける
曲線Ｎ２は、距離Ｍｈと緯糸飛走トラブルの発生頻度と
の関係を示す実験データである。

【００６２】距離Ｍｈが０mmから大きくなるに従い、上
部角部１２ｄと緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａとの
距離が短くなる。そのため、上部角部１２ｄにおける空
気流速が上昇し、緯糸Ｙの飛走速度が高まる。緯糸飛走
速度は、距離Ｍｈ＝１．２mm程度の場合に最も速く、距
離Ｍｈが２．５mm以上になると、緯糸飛走速度が急激に
低下する。これは、奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂが小さ
くなって緯入れ用補助ノズル６からの空気噴流が上壁面
１２ａ及び下壁面１２ｃに衝突し、筬羽１１間からの空
気漏洩が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃで多くなるから
である。上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃでの空気漏洩が
多くなると、上部角部１２ｄの近傍での空気流速が低下
し、緯糸飛走速度が急激に低下する。又、距離Ｍｈが
１．５mm以上になると、ガイド孔１２の面積が小さくな
り過ぎ、緯糸飛走トラブルが増大する。従って、距離Ｍ
ｈは、０mm〜１．５mmが望ましい。

【００６３】一方、距離Ｍｈを１．５mmよりも大きくす
ると、図１９に示すように筬打ち時に変形筬１０の上壁
面１２ａと織布Ｗの上面とが干渉し、織布の品質が低下
する。織布品質の低下の回避を考慮した場合にも、距離
Ｍｈは、０mm〜１．５mmが望ましい。

【００６４】（１−８）上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ、
下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅの各
傾斜面の両端部は、円弧形状の面取部１２ｒにしてあ
る。図２０のグラフにおける曲線Ｊは、筬羽１１の板厚
ｔと筬羽１１の板の厚みの方向におけるストレート部１
２ｓの幅ｕとの寸法比ｕ／ｔと、緯糸飛走速度との関係
を示す実験データである。寸法比ｕ／ｔを０．４以上と
すれば、緯糸飛走速度が」高い状態に保たれる。しか
し、織機上の織布Ｗの両端や緯入れ用補助ノズル６の近
傍の経糸Ｚは、筬羽１１とは平行にならず、僅かに傾
く。そのため、寸法比ｕ／ｔを０．８よりも大きくする
と、経糸開口運動に伴う経糸Ｚと面取部１２ｒとの接触
抵抗が大きくなり、経糸Ｚが傷ついて織布品質が低下す
る。糸強力の弱い経糸Ｚの場合には、経糸切れが発生す
る場合もある。従って、寸法比ｕ／ｔは、０．４〜０．
８の範囲が望ましい。

【００６５】次に、図２１及び図２２の第２の実施の形
態を説明する。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ
符号が付してある。この実施の形態では、下壁面の延出
寸法Ｗｃ，Ｗｃ１が異なる２種類の筬羽１１，１１Ａを
用いて変形筬１０Ａを構成している。緯入れ用補助ノズ
ル６の取り付け部付近には延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１
１を用い、前記取り付け部を除く部分には延出寸法Ｗｃ
１が７mmの筬羽１１Ａを用いている。

【００６６】図２２に示すように、ガイド孔１２の上壁
面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは１
０mm、奥壁面１２ｂにおける上下の寸法Ｗｂは４mmとな
っている。緯入れ用補助ノズル６の管軸から緯糸通路Ｔ
の上流側へ３mmの位置と、下流側へ１５mmの位置との間
では延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１１が用いられ、それ以
外の部分では延出寸法Ｗｃ１が７mmの筬羽１１Ａが用い
られている。筬羽１１から緯入れ用補助ノズル６の噴射
孔６ａまでの距離Ｌ１，Ｌ２及びその他の構成は第１実
施の形態と同じにしてある。そして、緯入れ用補助ノズ
ル６からの空気主流Ｓは、第１の実施の形態と同様に上
部角部１２ｄに向けられている。

【００６７】この実施の形態においても、第１の実施の
形態の場合と同様に緯糸は高速で飛走する。本発明では
以下のような実施の形態も可能である。

【００６８】（１）図２３に示す第３の実施の形態のよ
うに、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから直線的
に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とするこ
と。 （２）図２４に示す第４の実施の形態のように、上部角
部１２ｄから直線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて
上り傾斜となる傾斜壁面１２ａ３と、傾斜壁面１２ａ３
の先端に繋がる水平壁面１２ａ４とから１２ａを構成す
ること。

【００６９】（３）図２５に示す第５の実施の形態のよ
うに、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから凸曲線
的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とするこ
と。 （４）図２６に示す第６の実施の形態のように、上壁面
１２ａの形状を上部角部１２ｄから凹曲線的に開口部１
２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とすること。

【００７０】（５）面取部１２ｒを円弧状の曲面以外の
曲面形状とすること。 （６）各傾斜面の両端部を平面で面取り形状にするこ
と。 前記した実施の形態から把握できる請求項記載以外の発
明について以下に記載する。

【００７１】〔１〕上壁面、下壁面及び奥壁面からなる
ガイド孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸
通路を形成するエアジェットルーム用の変形筬におい
て、前記上壁面と前記奥壁面との間の上部角部の曲率半
径を前記下壁面と前記奥壁面との間の下部角部の曲率半
径よりも小さくし、前記上壁面における前記上部角部の
近傍の位置を前記上壁面における先端側の位置よりも下
げたエアジェットルーム用の変形筬。

【００７２】〔２〕請求項１乃至請求項９、及び前記
〔１〕項のいずれか１項において、前記上部角部を前記
上壁面よりも下げたエアジェットルーム用の変形筬。

【００７３】

【発明の効果】本発明では、上壁面と奥壁面とを繋ぐ上
部角部を曲面とすると共に、前記ガイド孔の下壁面と奥
壁面とを繋ぐ下部角部の曲率半径よりも前記上部角部の
曲率半径を小さくしたので、緯糸が上部角部付近を安定
して飛走する。これに加え、上壁面における前記上部角
部側の位置を上壁面における先端側の位置よりも下げた
ので、緯糸飛走の高速性が高まる。

【００７４】前記上部角部の曲率半径を１mm以下とした
発明は、緯糸の飛走安定の確実性を高める。前記ガイド
孔の下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上
壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５
％とした発明では、緯入れ用補助ノズルの噴射孔を緯糸
の飛走する上部角部に近づけて緯糸通路内の空気流速を
高く保つことができる。そのため、緯糸飛走速度の高速
化ひいては空気消費量を削減し得るという効果が得られ
る。

【００７５】上壁面及び上部角部の壁面の各傾斜面の傾
斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくした発明
では、緯糸が上部角部付近を高速で安定飛走する効果が
得られる。

【００７６】上壁面、上部角部の壁面、奥壁面、下部角
部及び下壁面の各傾斜面の両端部を面取形状にした発明
は、経糸開口運動に伴う経糸と傾斜面の端部との接触抵
抗を小さくして織布品質を向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を具体化した第１の実施の形態の要部拡
大斜視図。

【図２】変形筬の要部拡大側面図。

【図３】図２のＥ−Ｅ線拡大断面図。

【図４】図２のＡ−Ａ線拡大断面図。

【図５】図２のＢ−Ｂ線拡大断面図。

【図６】図２のＣ−Ｃ線拡大断面図。

【図７】図２のＤ−Ｄ線拡大断面図。

【図８】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上壁面に
衝突した場合のその後の推移を示す要部拡大側面図。

【図９】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が奥壁面に
衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面
図。

【図１０】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上部角
部に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側
面図。

【図１１】図８のＦ−Ｆ線から見た緯入れ用補助ノズル
からの空気主流の推移を示すＦ−Ｆ線断面図。

【図１２】図９のＧ−Ｇ線から見た緯入れ用補助ノズル
からの空気主流の推移を示すＧ−Ｇ線断面図。

【図１３】図１０のＨ−Ｈ線から見た緯入れ用補助ノズ
ルからの空気主流の推移を示すＨ−Ｈ線断面図。

【図１４】第１の実施の形態における変形筬の緯糸通路
内における上部角部付近の緯入れ方向の空気流速分布
図。

【図１５】下壁面の寸法と緯糸飛走速度及び緯糸飛走ト
ラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。

【図１６】上部角部の曲率半径と緯糸の飛走トラブル発
生頻度との関係を説明するグラフ。

【図１７】奥壁面の高さ寸法と緯糸飛走速度との関係、
及び奥壁面の高さ寸法と緯糸の飛走トラブル発生頻度と
の関係を説明するグラフ。

【図１８】距離Ｍｈと緯糸飛走速度との関係、及び距離
Ｍｈと緯糸の飛走トラブル発生頻度との関係を説明する
グラフ。

【図１９】筬打ち時の上壁面と織布との干渉を説明する
側面図。

【図２０】傾斜面のストレート部と筬羽の板厚との寸法
比と、緯糸飛走速度との関係を説明するグラフ。

【図２１】第２の実施の形態を示す要部拡大側面図。

【図２２】変形筬の要部拡大側面図。

【図２３】第３の実施の形態を示す要部拡大側面図。

【図２４】第４の実施の形態を示す要部拡大側面図。

【図２５】第５の実施の形態を示す要部拡大側面図。

【図２６】第６の実施の形態を示す要部拡大側面図。

【図２７】従来の緯入れ装置の斜視図及び部分拡大斜視
図の組み合わせ図。

【図２８】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の上壁面に衝突した場合のその後の推移を示す要
部拡大側面図。

【図２９】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の奥壁面に衝突した場合のその後の推移を説明す
る要部拡大側面図。

【図３０】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の上部角部に衝突した場合のその後の推移を説明
する要部拡大側面図。

【図３１】図２８のＩ−Ｉ線から見た緯入れ用補助ノズ
ルからの空気主流の推移を示すＩ−Ｉ線断面図。

【図３２】図２９のＪ−Ｊ線から見た緯入れ用補助ノズ
ルからの空気主流の推移を示すＪ−Ｊ線断面図。

【図３３】図３０のＫ−Ｋ線から見た緯入れ用補助ノズ
ルからの空気主流の推移を示すＫ−Ｋ線断面図。

【図３４】従来の変形筬の緯糸通路内における空気流速
分布状態を説明する要部拡大側面図。

【図３５】従来の変形筬の要部拡大側面図。

【符号の説明】

１０…変形筬。１１，１１Ａ…筬羽。１２…ガイド孔。
１２ａ…上壁面。１２ｂ…奥壁面。１２ｃ…下壁面。１
２ｄ…上部角部。１２ｅ…下部角部。１２ａ１…水平壁
面。１２ａ２…傾斜壁面。１２ｓ…ストレート部。１２
ｒ…面取形状の面取部。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 一徳 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 片山 直貴 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１ 株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 牧野 洋一 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機内 Ｆターム(参考） 4L050 AA15 CB96 CC17 CC18

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド
   孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を
   形成するエアジェットルーム用の変形筬において、 前記上壁面と前記奥壁面との間の上部角部の曲率半径を
   前記下壁面と前記奥壁面との間の下部角部の曲率半径よ
   りも小さくし、前記上壁面における前記上部角部側の位
   置を前記上壁面における先端側の位置よりも下げたエア
   ジェットルーム用の変形筬。
2. 【請求項２】前記上壁面は、平面を備えた水平壁面と、
   平面を備えた傾斜壁面とからなる請求項１に記載のエア
   ジェットルーム用の変形筬。
3. 【請求項３】前記上部角部の曲率半径を１mm以下とした
   請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載のエアジェ
   ットルーム用の変形筬。
4. 【請求項４】前記奥壁面の長さを前記上壁面の長さの４
   ０〜６０％とした請求項１乃至請求項３のいずれか１項
   に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
5. 【請求項５】少なくとも一部の前記ガイド孔の前記下壁
   面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面にお
   ける前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした
   請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のエアジェ
   ットルーム用の変形筬。
6. 【請求項６】緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸通路側へ
   入り込む傾斜面を前記上壁面、前記上部角部の壁面、前
   記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面に設け、前記上
   壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の
   壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくした請求項１乃至請
   求項５のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の
   変形筬。
7. 【請求項７】前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾
   斜面の傾斜角を１０°〜２０°とし、前記奥壁面、前記
   下部角部の壁面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角を５
   °〜１５°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び
   前記下壁面の各傾斜面の傾斜角は、前記上壁面及び前記
   上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角よりも小さくした請
   求項６のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の
   変形筬。
8. 【請求項８】前記上壁面、前記上部角部の壁面、前記奥
   壁面、前記下部角部及び前記下壁面の各傾斜面の両端部
   を面取形状にした請求項６及び請求項７のいずれか１項
   に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
9. 【請求項９】前記傾斜面における前記面取り形状の端部
   以外を平面形状のストレート部とし、前記筬羽の板の厚
   み方向における前記ストレート部の幅を前記筬羽の板厚
   の０．４〜０．８とした請求項８に記載のエアジェット
   ルーム用の変形筬。