JP2003278085A - 弾性クローラ用コード - Google Patents
弾性クローラ用コードInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 クローラ用コードの芯ストランドのコアの飛
び出しを防止する。 【解決手段】 ３本の芯フィラメント１０Ａを撚って形
成されたコア１０と、このコア１０の周囲に配置された
６本の側フィラメント１１Ａを撚って形成された第１の
シース１１と、この第１のシース１１の周囲に配置され
た１２本の側フィラメント１２Ａを撚って形成された第
２のシース１２とから構成された、１×３＋６＋１２の
構造の芯ストランド９を有し、且つ、この芯ストランド
９のコア１０の直径ｄ１を、第１のシース１１を構成す
る側フィラメント１１Ａの直径ｄ２の１１０〜１２５％
とする。
び出しを防止する。 【解決手段】 ３本の芯フィラメント１０Ａを撚って形
成されたコア１０と、このコア１０の周囲に配置された
６本の側フィラメント１１Ａを撚って形成された第１の
シース１１と、この第１のシース１１の周囲に配置され
た１２本の側フィラメント１２Ａを撚って形成された第
２のシース１２とから構成された、１×３＋６＋１２の
構造の芯ストランド９を有し、且つ、この芯ストランド
９のコア１０の直径ｄ１を、第１のシース１１を構成す
る側フィラメント１１Ａの直径ｄ２の１１０〜１２５％
とする。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、農業機械、建設機
械、自動車等の走行部に採用されるクローラ式走行装置
に使用される弾性クローラ用コードに関するものであ
る。 【０００２】 【従来の技術】クローラ式走行装置は、例えば、駆動輪
（スプロケット）と、アイドラと、複数の転輪とに亘っ
てクローラベルトを巻き掛けて主構成されており、駆動
輪を回転駆動させてクローラベルトを周方向に循環回走
させることで走行するように構成されている。このクロ
ーラ式走行装置のクローラベルトとして、本体部分をゴ
ム様弾性体によって構成した弾性クローラがある。 【０００３】図３及び図４に示すように、この弾性クロ
ーラ１は、例えば、弾性体によって無端帯状に形成され
たクローラ本体２を備え、このクローラ本体２内には、
周方向Ａに間隔をおいて芯金３が埋設されていると共
に、この芯金３を外囲いする抗張体４が周方向Ａに亘っ
て埋設されている（なお、芯金３が埋設されていないも
のもある）。クローラ本体２の外周側には、ラグ５が設
けられ、クローラ本体２の内周側には、転輪等の脱輪
（弾性クローラの外れ）を防止する係合突部６が設けら
れている。 【０００４】前記抗張体４は、例えば、有端の１本のコ
ード７をクローラ周方向Ａに１周巻回したものを、クロ
ーラ幅方向Ｂに並列状として複数本配置することにより
構成され、前記コード７は、その端部側７ａ同志を、ク
ローラ厚さ方向Ｃにおいてラップするように重ね合わせ
る（ラップジョイント）することで環状とされている。
前記抗張体４を構成するコード７として、１本の芯スト
ランドの回りに６本の側ストランドを撚って形成された
ものがあり（例えば、７×１９の構造のもの、芯ストラ
ンドの回りに３＋９の構造の６本の側ストランドを撚っ
た構造のもの等）、この弾性クローラ用コード７の芯ス
トランド９は、一般的に、図５に示すように、１本の芯
フィラメントからなるコア１０と、このコア１０の周囲
に配置された６本の側フィラメント１１Ａを撚って形成
された第１のシース１１と、この第１のシース１１の周
囲に配置された１２本の側フィラメント１２Ａを撚って
形成された第２のシース１２とから構成された、１＋６
＋１２のストランド構造とされている。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】前記１＋６＋１２の構
造の芯ストランド９のコア１０は１本の芯フィラメント
によって構成されていて無撚りであるために、その周囲
の第１のシース１１の６本の側フィラメント１１Ａによ
る軸心方向に関する拘束力が弱い。また、コード７は、
クローラ本体２に加硫接着されていて、クローラ本体２
に対して固定状であるが、芯ストランド９のコア１０に
までは、ゴムが浸透していないので、１本の芯フィラメ
ントによって構成されたコア１０は軸心方向に動き得
る。 【０００６】このため、１＋６＋１２の構造の芯ストラ
ンド９を有するコード７によって抗張体４が構成されて
いる弾性クローラ１にあっては（高速用クローラ、重荷
重用クローラ、特に建設機械用クローラでは）、走行中
に、コード７に繰り返し作用する荷重及び屈曲によっ
て、芯ストランド９のコア１０が軸心方向に徐々に動い
て、コード７の端部７ｂから突出し、やがては、弾性ク
ローラ１の外周面から飛び出してくるという問題があ
る。本発明は、前記問題点に鑑みて、芯ストランドのコ
アの飛び出しを防止したクローラ用コードを提供するこ
とを目的とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】本発明が技術的課題を解
決するために講じた技術的手段は、３本の芯フィラメン
トを撚って形成されたコアと、このコアの周囲に配置さ
れた６本の側フィラメントを撚って形成された第１のシ
ースと、この第１のシースの周囲に配置された１２本の
側フィラメントを撚って形成された第２のシースとから
構成された、１×３＋６＋１２の構造の芯ストランドを
有し、且つ、この芯ストランドのコアの直径が、第１の
シースを構成する側フィラメントの直径の１１０〜１２
５％とされていることを特徴とする。 【０００８】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図２において、７は、クローラ式
走行装置に採用される弾性クローラの抗張体を構成する
スチールコード等のコードであり、このコード７は、１
本の芯ストランド９の回りに６本の側ストランド１３を
螺旋状に撚合することで構成されている。前記芯ストラ
ンド９は、３本の芯フィラメント１０Ａを螺旋状に撚っ
て形成されたコア１０と、このコア１０の周囲に配置さ
れた６本の側フィラメント１１Ａを螺旋状に撚って形成
された第１のシース１１と、この第１のシース１１の周
囲に配置された１２本の側フィラメント１２Ａを螺旋状
に撚って形成された第２のシース１２とから構成され
た、１×３＋６＋１２の構造とされている。 【０００９】第１のシース１１は、コア１０の軸心方向
の移動を規制して該コア１０がコード７の軸心方向の端
部から飛び出すのを阻止するように撚合されている。こ
れによって、走行時において、芯ストランド９のコア１
０が軸心方向に動いて、コード７の軸心方向の端部から
突出するのが防止される。なお、図２に示したコード７
は一例を示すものであり、側ストランド１３の構造を、
芯ストランド９の構造と同様のものとしたものが例示さ
れているが、側ストランド１３として、芯ストランド９
とは異なる構造のものを採用してもよく、例えば、１＋
６＋１２又は３＋９の構造のもの等を採用してもよい。 【００１０】また、フィラメント１０Ａ，１１Ａ，１２
Ａの材料としては、スチールフィラメントの他、通称、
ナイロン，テトロンと呼ばれる化学合成繊維や、無機質
のガラス繊維等が使用される。次に、下記に示す表１
に、比較例１，２及び３と、実施例１及び２に係る、芯
抜け力、実車テストによるコア飛び出し、疲労試験の試
験結果及び撚り不良の有無を示す。比較例１は、コード
７として、１＋６＋１２の構造の芯ストランド９を有す
る従来構造のコード７が使用され、比較例２，３及び実
施例１，２は、コード７として、１×３＋６＋１２の構
造の芯ストランド９を有するコード７が使用されてい
る。 【００１１】また、各コード７は、１本の芯ストランド
９の回りに、該芯ストランド９と同様の構造の６本の側
ストランド１３を撚って形成されたものが使用されてい
る。また、第２シース１２を構成する側フィラメント１
２Ａは、直径ｄ３が０．１７５ｍｍのものが使用されて
いる。 【００１２】 【表１】 【００１３】この表１において、芯抜け力の試験は、芯
ストランド９のコア１０に軸心方向の引っ張り荷重をか
けることにより行った。比較例１のものは、１５０Ｎ／
１０ｃｍの力でコア１０が抜けた。また、比較例２のも
のは、６２Ｎ／１０ｃｍの力でコアが抜けた。また、実
施例１，２、比較例３のものは、コア１０が切れるまで
引っ張っても抜けることはなかった。また、実車テスト
では、比較例１及び２にコア１０の飛び出しがあり、実
施例１，２、比較例３については、コア１０の飛び出し
がなかった。 【００１４】また、比較例１，２、実施例１，２では、
撚り不良は起こらなかったが、比較例３では、撚り不良
が生じた。また。疲労試験では、比較例１，２、実施例
１，２については良好であるが、比較例３は耐疲労性が
悪いものであった。以上の試験結果等から、１×３＋６
＋１２の構造の芯ストランド９を有するコード７であっ
ても、比較例２に示すように、コア１０の直径ｄ１と、
第１のシース１１を構成する側フィラメント１１Ａの直
径ｄ２との関係によっては、６本の側フィラメント１１
Ａによるコア１０の拘束力が弱い場合があり、したがっ
て、第１のシース１１の側フィラメント１１Ａ間の間隔
Ｌが、ある程度空いていることが必要とされ、コア１０
の直径ｄ１を、第１のシース１１を構成する側フィラメ
ント１１Ａの直径ｄ２の１１０％以上にすることによ
り、コア１０の抜け防止に効果がある。 【００１５】また、コア１０の直径ｄ１が、第１のシー
ス１１を構成する側フィラメント１１Ａの直径ｄ２の１
２５％を超えると、第１のシース１１の側フィラメント
１１Ａ間の間隔Ｌが、大きくなりすぎ、この場合、側フ
ィラメント１１Ａ間に均等に隙間を空けることが困難と
なり、偏りが生じて安定した形状とならず、比較例３に
示すように、耐疲労性が悪くなる。したがって、芯スト
ランド９のコア１０の直径ｄ１が、第１のシース１１を
構成する側フィラメント１１Ａの直径ｄ２の１１０〜１
２５％とされているのがよい。 【００１６】また、第２のシース１２を構成する側フィ
ラメント１２Ａは、コード７の曲げの疲労性を良好なも
のとさせるべく、側フィラメント１２Ａの直径ｄ３が
０．１２ｍｍ〜０．２０ｍｍのものが採用される。ま
た、前述した芯ストランド９によれば、コード７の伸び
に対する強力確保を図ると共に曲げの疲労性を良好なも
のとした、高荷重用クローラ向けのコード７（スチール
コード）を提供できる。すなわち、芯ストランド９を構
成するフィラメントの数を多くすれば、それだけ芯スト
ランド９の強力は大きくなるが、加工性は悪くなり、コ
ストも高くなるし、曲がりにくくクローラに使用するに
は不適当なものとなる。そこで、クローラ用コード７に
採用される芯ストランド９は、強力の確保と同時に、在
る程度の曲げ易さの確保も必要となる。 【００１７】芯ストランドを、３本の芯フィラメントを
撚って形成されたコアと、このコアの周囲に配置された
６本の側フィラメントを螺旋状に撚って形成されたシー
スとからなる、１×３＋６の構造の２層構造とすること
が考えられるが、２層構造では、芯ストランドを構成す
るフィラメントの１本が切断され、抜け或いはその他の
理由で、飛び出してクローラの表面に出てくることがあ
り、品質上問題があるが、芯ストランドを１×３＋６＋
１２の構造の３層構造とすることにより、この問題が解
消できる。 【００１８】しかし、単に、３層構造を採ると、コード
が太くなりすぎ、クローラが重くなる、曲げ抵抗が大き
くなる、スプロケット、アイドラなどの部材を大きくし
たり、強度を高くしたりしなければならない等の不都合
が多い。そこで、本実施の形態に係る芯ストランド９に
あっては、３層構造とすることにより強力の確保を図
り、芯フィラメント１０Ａの直径ｄ４を、一般的に使用
されている０．１５ｍｍよりも小さくして、コード径の
増大を抑えると共に密着性を上げる一方、第２のシース
１２の側フィラメント１２Ａの直径ｄ３を０．１５ｍｍ
〜０．２ｍｍとすることで曲げの疲労性を良好なものと
し、しかも、芯ストランド９のコア１０の直径ｄ１を、
第１のシース１１を構成する側フィラメント１１Ａの直
径ｄ２の１１０〜１２５％とすることにより、コア１０
の飛び出し、撚りの偏りを無くした品質のよいコード７
を提供できる。 【００１９】 【発明の効果】本発明によれば、クローラ用コードの芯
ストランドが、３本の芯フィラメントを撚って形成され
たコアと、このコアの周囲に配置された６本の側フィラ
メントを撚って形成された第１のシースと、この第１の
シースの周囲に配置された１２本の側フィラメントを撚
って形成された第２のシースとから構成された、１×３
＋６＋１２の構造とされ、且つコアの直径を、第１のシ
ースの側フィラメントの直径の１１０〜１２５％とする
ことにより、コアの飛び出しを効果的に防止できると共
に、耐疲労性を損なうことのないクローラ用コードを提
供することができる。
械、自動車等の走行部に採用されるクローラ式走行装置
に使用される弾性クローラ用コードに関するものであ
る。 【０００２】 【従来の技術】クローラ式走行装置は、例えば、駆動輪
（スプロケット）と、アイドラと、複数の転輪とに亘っ
てクローラベルトを巻き掛けて主構成されており、駆動
輪を回転駆動させてクローラベルトを周方向に循環回走
させることで走行するように構成されている。このクロ
ーラ式走行装置のクローラベルトとして、本体部分をゴ
ム様弾性体によって構成した弾性クローラがある。 【０００３】図３及び図４に示すように、この弾性クロ
ーラ１は、例えば、弾性体によって無端帯状に形成され
たクローラ本体２を備え、このクローラ本体２内には、
周方向Ａに間隔をおいて芯金３が埋設されていると共
に、この芯金３を外囲いする抗張体４が周方向Ａに亘っ
て埋設されている（なお、芯金３が埋設されていないも
のもある）。クローラ本体２の外周側には、ラグ５が設
けられ、クローラ本体２の内周側には、転輪等の脱輪
（弾性クローラの外れ）を防止する係合突部６が設けら
れている。 【０００４】前記抗張体４は、例えば、有端の１本のコ
ード７をクローラ周方向Ａに１周巻回したものを、クロ
ーラ幅方向Ｂに並列状として複数本配置することにより
構成され、前記コード７は、その端部側７ａ同志を、ク
ローラ厚さ方向Ｃにおいてラップするように重ね合わせ
る（ラップジョイント）することで環状とされている。
前記抗張体４を構成するコード７として、１本の芯スト
ランドの回りに６本の側ストランドを撚って形成された
ものがあり（例えば、７×１９の構造のもの、芯ストラ
ンドの回りに３＋９の構造の６本の側ストランドを撚っ
た構造のもの等）、この弾性クローラ用コード７の芯ス
トランド９は、一般的に、図５に示すように、１本の芯
フィラメントからなるコア１０と、このコア１０の周囲
に配置された６本の側フィラメント１１Ａを撚って形成
された第１のシース１１と、この第１のシース１１の周
囲に配置された１２本の側フィラメント１２Ａを撚って
形成された第２のシース１２とから構成された、１＋６
＋１２のストランド構造とされている。 【０００５】 【発明が解決しようとする課題】前記１＋６＋１２の構
造の芯ストランド９のコア１０は１本の芯フィラメント
によって構成されていて無撚りであるために、その周囲
の第１のシース１１の６本の側フィラメント１１Ａによ
る軸心方向に関する拘束力が弱い。また、コード７は、
クローラ本体２に加硫接着されていて、クローラ本体２
に対して固定状であるが、芯ストランド９のコア１０に
までは、ゴムが浸透していないので、１本の芯フィラメ
ントによって構成されたコア１０は軸心方向に動き得
る。 【０００６】このため、１＋６＋１２の構造の芯ストラ
ンド９を有するコード７によって抗張体４が構成されて
いる弾性クローラ１にあっては（高速用クローラ、重荷
重用クローラ、特に建設機械用クローラでは）、走行中
に、コード７に繰り返し作用する荷重及び屈曲によっ
て、芯ストランド９のコア１０が軸心方向に徐々に動い
て、コード７の端部７ｂから突出し、やがては、弾性ク
ローラ１の外周面から飛び出してくるという問題があ
る。本発明は、前記問題点に鑑みて、芯ストランドのコ
アの飛び出しを防止したクローラ用コードを提供するこ
とを目的とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】本発明が技術的課題を解
決するために講じた技術的手段は、３本の芯フィラメン
トを撚って形成されたコアと、このコアの周囲に配置さ
れた６本の側フィラメントを撚って形成された第１のシ
ースと、この第１のシースの周囲に配置された１２本の
側フィラメントを撚って形成された第２のシースとから
構成された、１×３＋６＋１２の構造の芯ストランドを
有し、且つ、この芯ストランドのコアの直径が、第１の
シースを構成する側フィラメントの直径の１１０〜１２
５％とされていることを特徴とする。 【０００８】 【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図２において、７は、クローラ式
走行装置に採用される弾性クローラの抗張体を構成する
スチールコード等のコードであり、このコード７は、１
本の芯ストランド９の回りに６本の側ストランド１３を
螺旋状に撚合することで構成されている。前記芯ストラ
ンド９は、３本の芯フィラメント１０Ａを螺旋状に撚っ
て形成されたコア１０と、このコア１０の周囲に配置さ
れた６本の側フィラメント１１Ａを螺旋状に撚って形成
された第１のシース１１と、この第１のシース１１の周
囲に配置された１２本の側フィラメント１２Ａを螺旋状
に撚って形成された第２のシース１２とから構成され
た、１×３＋６＋１２の構造とされている。 【０００９】第１のシース１１は、コア１０の軸心方向
の移動を規制して該コア１０がコード７の軸心方向の端
部から飛び出すのを阻止するように撚合されている。こ
れによって、走行時において、芯ストランド９のコア１
０が軸心方向に動いて、コード７の軸心方向の端部から
突出するのが防止される。なお、図２に示したコード７
は一例を示すものであり、側ストランド１３の構造を、
芯ストランド９の構造と同様のものとしたものが例示さ
れているが、側ストランド１３として、芯ストランド９
とは異なる構造のものを採用してもよく、例えば、１＋
６＋１２又は３＋９の構造のもの等を採用してもよい。 【００１０】また、フィラメント１０Ａ，１１Ａ，１２
Ａの材料としては、スチールフィラメントの他、通称、
ナイロン，テトロンと呼ばれる化学合成繊維や、無機質
のガラス繊維等が使用される。次に、下記に示す表１
に、比較例１，２及び３と、実施例１及び２に係る、芯
抜け力、実車テストによるコア飛び出し、疲労試験の試
験結果及び撚り不良の有無を示す。比較例１は、コード
７として、１＋６＋１２の構造の芯ストランド９を有す
る従来構造のコード７が使用され、比較例２，３及び実
施例１，２は、コード７として、１×３＋６＋１２の構
造の芯ストランド９を有するコード７が使用されてい
る。 【００１１】また、各コード７は、１本の芯ストランド
９の回りに、該芯ストランド９と同様の構造の６本の側
ストランド１３を撚って形成されたものが使用されてい
る。また、第２シース１２を構成する側フィラメント１
２Ａは、直径ｄ３が０．１７５ｍｍのものが使用されて
いる。 【００１２】 【表１】 【００１３】この表１において、芯抜け力の試験は、芯
ストランド９のコア１０に軸心方向の引っ張り荷重をか
けることにより行った。比較例１のものは、１５０Ｎ／
１０ｃｍの力でコア１０が抜けた。また、比較例２のも
のは、６２Ｎ／１０ｃｍの力でコアが抜けた。また、実
施例１，２、比較例３のものは、コア１０が切れるまで
引っ張っても抜けることはなかった。また、実車テスト
では、比較例１及び２にコア１０の飛び出しがあり、実
施例１，２、比較例３については、コア１０の飛び出し
がなかった。 【００１４】また、比較例１，２、実施例１，２では、
撚り不良は起こらなかったが、比較例３では、撚り不良
が生じた。また。疲労試験では、比較例１，２、実施例
１，２については良好であるが、比較例３は耐疲労性が
悪いものであった。以上の試験結果等から、１×３＋６
＋１２の構造の芯ストランド９を有するコード７であっ
ても、比較例２に示すように、コア１０の直径ｄ１と、
第１のシース１１を構成する側フィラメント１１Ａの直
径ｄ２との関係によっては、６本の側フィラメント１１
Ａによるコア１０の拘束力が弱い場合があり、したがっ
て、第１のシース１１の側フィラメント１１Ａ間の間隔
Ｌが、ある程度空いていることが必要とされ、コア１０
の直径ｄ１を、第１のシース１１を構成する側フィラメ
ント１１Ａの直径ｄ２の１１０％以上にすることによ
り、コア１０の抜け防止に効果がある。 【００１５】また、コア１０の直径ｄ１が、第１のシー
ス１１を構成する側フィラメント１１Ａの直径ｄ２の１
２５％を超えると、第１のシース１１の側フィラメント
１１Ａ間の間隔Ｌが、大きくなりすぎ、この場合、側フ
ィラメント１１Ａ間に均等に隙間を空けることが困難と
なり、偏りが生じて安定した形状とならず、比較例３に
示すように、耐疲労性が悪くなる。したがって、芯スト
ランド９のコア１０の直径ｄ１が、第１のシース１１を
構成する側フィラメント１１Ａの直径ｄ２の１１０〜１
２５％とされているのがよい。 【００１６】また、第２のシース１２を構成する側フィ
ラメント１２Ａは、コード７の曲げの疲労性を良好なも
のとさせるべく、側フィラメント１２Ａの直径ｄ３が
０．１２ｍｍ〜０．２０ｍｍのものが採用される。ま
た、前述した芯ストランド９によれば、コード７の伸び
に対する強力確保を図ると共に曲げの疲労性を良好なも
のとした、高荷重用クローラ向けのコード７（スチール
コード）を提供できる。すなわち、芯ストランド９を構
成するフィラメントの数を多くすれば、それだけ芯スト
ランド９の強力は大きくなるが、加工性は悪くなり、コ
ストも高くなるし、曲がりにくくクローラに使用するに
は不適当なものとなる。そこで、クローラ用コード７に
採用される芯ストランド９は、強力の確保と同時に、在
る程度の曲げ易さの確保も必要となる。 【００１７】芯ストランドを、３本の芯フィラメントを
撚って形成されたコアと、このコアの周囲に配置された
６本の側フィラメントを螺旋状に撚って形成されたシー
スとからなる、１×３＋６の構造の２層構造とすること
が考えられるが、２層構造では、芯ストランドを構成す
るフィラメントの１本が切断され、抜け或いはその他の
理由で、飛び出してクローラの表面に出てくることがあ
り、品質上問題があるが、芯ストランドを１×３＋６＋
１２の構造の３層構造とすることにより、この問題が解
消できる。 【００１８】しかし、単に、３層構造を採ると、コード
が太くなりすぎ、クローラが重くなる、曲げ抵抗が大き
くなる、スプロケット、アイドラなどの部材を大きくし
たり、強度を高くしたりしなければならない等の不都合
が多い。そこで、本実施の形態に係る芯ストランド９に
あっては、３層構造とすることにより強力の確保を図
り、芯フィラメント１０Ａの直径ｄ４を、一般的に使用
されている０．１５ｍｍよりも小さくして、コード径の
増大を抑えると共に密着性を上げる一方、第２のシース
１２の側フィラメント１２Ａの直径ｄ３を０．１５ｍｍ
〜０．２ｍｍとすることで曲げの疲労性を良好なものと
し、しかも、芯ストランド９のコア１０の直径ｄ１を、
第１のシース１１を構成する側フィラメント１１Ａの直
径ｄ２の１１０〜１２５％とすることにより、コア１０
の飛び出し、撚りの偏りを無くした品質のよいコード７
を提供できる。 【００１９】 【発明の効果】本発明によれば、クローラ用コードの芯
ストランドが、３本の芯フィラメントを撚って形成され
たコアと、このコアの周囲に配置された６本の側フィラ
メントを撚って形成された第１のシースと、この第１の
シースの周囲に配置された１２本の側フィラメントを撚
って形成された第２のシースとから構成された、１×３
＋６＋１２の構造とされ、且つコアの直径を、第１のシ
ースの側フィラメントの直径の１１０〜１２５％とする
ことにより、コアの飛び出しを効果的に防止できると共
に、耐疲労性を損なうことのないクローラ用コードを提
供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る芯ストランドの断面図である。
【図２】コードの断面図である。
【図３】弾性クローラの幅方向の断面図である。
【図４】弾性クローラの周方向の断面図である。
【図５】従来の芯ストランドの断面図である。
【符号の説明】
９ 芯ストランド
１０ コア
１０Ａ 芯フィラメント
１１ 第１のシース
１１Ａ 側フィラメント
１２ 第２のシース
１２Ａ 側フィラメント
ｄ１ コアの直径
ｄ２ 第１のシースの側フィラメントの直径
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 ３本の芯フィラメントを撚って形成され
たコアと、このコアの周囲に配置された６本の側フィラ
メントを撚って形成された第１のシースと、この第１の
シースの周囲に配置された１２本の側フィラメントを撚
って形成された第２のシースとから構成された、１×３
＋６＋１２の構造の芯ストランドを有し、且つ、この芯
ストランドのコアの直径が、第１のシースを構成する側
フィラメントの直径の１１０〜１２５％とされているこ
とを特徴とする弾性クローラ用コード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002070743A JP4021224B2 (ja) | 2002-03-14 | 2002-03-14 | 弾性クローラ用コード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002070743A JP4021224B2 (ja) | 2002-03-14 | 2002-03-14 | 弾性クローラ用コード |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003278085A true JP2003278085A (ja) | 2003-10-02 |
| JP4021224B2 JP4021224B2 (ja) | 2007-12-12 |
Family
ID=29227671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002070743A Expired - Fee Related JP4021224B2 (ja) | 2002-03-14 | 2002-03-14 | 弾性クローラ用コード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4021224B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005002515A (ja) * | 2003-06-13 | 2005-01-06 | Bridgestone Corp | スチールコード |
| JP2010185167A (ja) * | 2010-04-19 | 2010-08-26 | Bridgestone Corp | スチールコード |
| JP2013237948A (ja) * | 2012-05-15 | 2013-11-28 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 弾性クローラ用スチールコード |
| FR3017885A1 (fr) * | 2015-06-16 | 2015-08-28 | Michelin & Cie | Cable metallique multi-torons |
-
2002
- 2002-03-14 JP JP2002070743A patent/JP4021224B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005002515A (ja) * | 2003-06-13 | 2005-01-06 | Bridgestone Corp | スチールコード |
| JP2010185167A (ja) * | 2010-04-19 | 2010-08-26 | Bridgestone Corp | スチールコード |
| JP2013237948A (ja) * | 2012-05-15 | 2013-11-28 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 弾性クローラ用スチールコード |
| FR3017885A1 (fr) * | 2015-06-16 | 2015-08-28 | Michelin & Cie | Cable metallique multi-torons |
| WO2016202622A1 (fr) * | 2015-06-16 | 2016-12-22 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Câble métallique multi-torons |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4021224B2 (ja) | 2007-12-12 |
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