JP2009103308A - 湿式摩擦材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】湿式摩擦材において、初期摩擦特性を初期ならし作業や研磨や切削を行うことなく安定させることができ、これによって不要な研磨屑・切削屑の発生を防ぐとともに、製造工程を削減して製造時間の大幅な短縮を図ること。
【解決手段】湿式摩擦材１は、製造金型４，５で加圧・加熱されることによってリング状摩擦材基材３が芯金２の表面に圧着固定されるとともに上型４の外周側のテーパーに対応した角度αのテーパーがリング状摩擦材基材３の外周側に付けられるため、従来の製造工程に新しい工程を加えることなく、リング状摩擦材基材３の半径方向の厚さを半径方向の途中から外周方向に向かって薄くなるようにテーパーを形成しているため、リング状湿式摩擦材１がディスクに係合する際にトルクの高い外周側から、線でなく面で滑らかに係合して、初期摩擦係数を安定させることができる。
【選択図】図１

Description

本発明は、湿式摩擦材の初期摩擦特性を研磨装置や切削装置を用いることなく安定させることができる湿式摩擦材及びその製造方法に関し、これによって不要な摩耗屑・切削屑の発生を防ぐとともに製造時間の大幅な短縮を図ることができる湿式摩擦材及びその製造方法に関するものである。

自動変速機用の湿式摩擦材としては、平板リング状の芯金の片面または両面に、摩擦材基材から切り出したリング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースを接着したものが使用されている。これらの湿式摩擦材は、回転するライニング面（摩擦材基材面）がディスク等に押し付けられることで回転力が伝達されるため、ライニング面の摩擦係数が安定していることが必要とされる。そこで、特許文献１に示されるように、摩擦係数を一定とするために新品の湿式摩擦材の初期ならし作業が製造段階で行われていた。

しかし、この湿式摩擦材の初期ならし作業は、湿式摩擦材及びディスクを実際の製品装置と同様の装置に組み込んで行われるものであるため、目的の摩擦係数が得られるまでかなりの時間を要し、製造工数の増加・製造時間の遅延を招いて製造コストの低減を図ることができなかった。そこで、特許文献２に記載された発明においては、リング状摩擦材であって摩擦表面が、平坦面と該平坦面上に形成された複数個の溝とからなる研磨面で研磨された研磨処理面となっている湿式摩擦材について開示している。

この特許文献２に記載された湿式摩擦材においては、摩擦表面が平坦面と該平坦面上に形成された複数個の溝とからなる研磨面で研磨されるので、必要以上の研磨が行われず迅速な初期ならしが可能であり、製造時間を短縮できるとしている。また、特許文献３に記載された発明においては、ロックアップクラッチに使用される摩擦材の表面を切削することによって、使用当初から安定した摩擦特性が得られる湿式摩擦材となるとしている。

しかし、上記特許文献２及び特許文献３に記載された技術においても、やはり製造工程中に初期ならし作業よりは短時間ではあるものの研磨工程または切削工程が必要であり、更にこれらの研磨工程または切削工程において不要な研磨屑・切削屑が発生してしまうという問題点があった。

そこで、特許文献４に記載された発明においては、ロックアップクラッチのピストンの外周側に設けられるリング状の湿式摩擦フェーシングの厚さを、半径方向外周側から内周側に向かって小さくなるようにテーパー面とするとともに、湿式摩擦フェーシングの半径方向外周側の密度を他の部分よりも小さくしている。或いは、ピストンの湿式摩擦フェーシングの固定面の半径方向外周側に、湿式摩擦フェーシングが対向する摩擦面の傾斜に沿ったテーパー面が形成されており、湿式摩擦フェーシングの半径方向外周側の部分は固定面に対応したテーパー面となっている。これによって、ロックアップクラッチのμ−Ｖ特性を向上させて、スリップ制御時のジャダー発生を抑えられるとしている。
特公平６−３７９０９号公報 特開平１１−１９３８４１号公報 特開２００３−２３１０４３号公報 特開２００４−１１７１０号公報

しかしながら、上記特許文献４に記載された技術においては、湿式摩擦フェーシングの半径方向外周側の密度が他の部分よりも小さくなるほどのテーパーを付けた場合には、湿式摩擦フェーシングの半径方向内周側の強度が高くなり過ぎて、湿式摩擦フェーシングが対向する摩擦面の圧力が上がった場合でも、湿式摩擦フェーシングの全面が対向する摩擦面に密着することが困難になる。また、固定面の半径方向外周側にテーパーを付ける場合には、ピストン全体を通常のピストンとは別に作製しなければならないという問題点があった。

そこで、本発明は、湿式摩擦材の初期摩擦特性を初期ならし作業や研磨や切削を行うことなく安定させることができ、これによって不要な研磨屑・切削屑の発生を防ぐとともに、通常の平板リング状の芯金をそのまま使用することができて、製造工程を削減して製造時間の大幅な短縮を図ることができる湿式摩擦材及びその製造方法の提供を課題とするものである。

請求項１の発明にかかる湿式摩擦材の製造方法は、摩擦面の外周部に密着を要する湿式摩擦材であり、ロックアップクラッチのピストンの外周側に設けられる平板リング状の芯金の片面または両面に摩擦材基材から切り出したリング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースを接着固定してなる湿式摩擦材の製造方法であって、前記リング状摩擦材基材または前記複数個のセグメントピースを前記平板リング状の芯金に接着固定する際に同時に半径方向に前記摩擦面に対応するテーパー形状を有する金型で加熱・加圧することによって、前記リング状摩擦材基材または前記複数個のセグメントピースの半径方向の厚さを半径方向の全長に亘って、前記摩擦面に対応するように薄くなるように直線的に変化するテーパー形状を形成するものである。そして、前記半径方向の途中から直線的に変化させる部分以外の前記リング状摩擦材基材または前記複数個のセグメントピースの半径方向の厚さは一定とするものである。
更に、前記リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの極表層部に存在する樹脂・繊維に対してレーザー光によって加熱し、表面から厚さ１μｍまでの深さから表面から厚さ１５μｍまでの深さの範囲内でカーボン化するものである。

請求項１の発明にかかる湿式摩擦材の製造方法は、摩擦面の外周部に密着を要する湿式摩擦材であり、平板リング状の芯金の片面または両面に摩擦材基材から切り出したリング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースを接着固定してなる湿式摩擦材の製造方法であって、リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースを平板リング状の芯金に接着固定する際に同時に半径方向に摩擦面に対応するテーパー形状を有する金型で加熱・加圧することによって、リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの半径方向の厚さを半径方向の全長に亘って、摩擦面に対応するように薄くなるように直線的に変化するテーパー形状を形成する。

これによって、従来の平面状の摩擦材基材では外周端面の角部のみが最初に相手材に接触するため、滑らかな係合が得られなかったが、本発明に係る湿式摩擦材の製造方法において製造される湿式摩擦材は、リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの摩擦材基材の表面に、相手材の摩擦面とほぼ一致するテーパーが設けられているため、最初からテーパー部分の全面が相手材の表面と接触することになり、極めて滑らかな係合を得ることができる。
このように、最初からテーパー部分の全面が相手材の表面と係合するため、安定した初期摩擦係数を得ることができる。そして、リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの摩擦材基材の表面にテーパーを付ける工程は摩擦材基材を芯金の表面に圧着固定する工程と同時に行うため、特別な工程を設ける必要がなく、従来の初期ならし作業や研磨工程や切削工程を省略することができるので、製造工程を削減することができ製造時間を大幅に短縮できる。しかもこのテーパーの大きさは、外周側の最大の潰し代が５／１００以下という小さいものであるから、摩擦材基材の密度が変化することもなく、通常の平板リング状の芯金を用いることができる。

このようにして、湿式摩擦材の初期摩擦特性を初期ならし作業や研磨や切削を行うことなく安定させることができ、これによって不要な研磨屑・切削屑の発生を防ぐとともに、通常の平板リング状の芯金をそのまま使用することができて、製造工程を削減して製造時間の大幅な短縮を図ることができる湿式摩擦材の製造方法となる。
そして、半径方向の途中から直線的に変化させる部分以外のリング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの半径方向の厚さは一定とする。これによって、リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの摩擦材基材の表面にテーパー形状またはＲ形状を付ける工程において、過度の圧力を掛ける必要がなくなり、製造金型の寿命が長くなるとともに製造エネルギーの節約にもなる。

更に、リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの極表層部に存在する樹脂・繊維に対してレーザー光によって加熱し、表面から厚さ１μｍまでの深さから表面から厚さ１５μｍまでの深さの範囲内でカーボン化する。
これによって、レーザー光は光強度が安定しており、光強度の微調整も容易に行えるので、リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの極表層部に存在する樹脂・繊維を任意の厚さだけ均一にカーボン化することが可能である。そして、極表層部をカーボン化することによって、湿式摩擦材としてのμ−Ｖ正勾配性が向上するという効果が得られる。ここで、カーボン化する部分が表面から厚さ１μｍまでの深さ未満であると、μ−Ｖ正勾配性が向上するという効果が殆ど得られなくなり、カーボン化する部分が表面から厚さ１５μｍまでの深さを超えると、極表層部のカーボン化した層が剥離してしまう。
このようにして、湿式摩擦材の初期摩擦特性を初期ならし作業や研磨や切削を行うことなく安定させることができ、これによって不要な研磨屑・切削屑の発生を防ぐとともに、通常の平板リング状の芯金をそのまま使用することができて、製造工程を削減して製造時間の大幅な短縮を図ることができ、なおかつμ−Ｖ正勾配性が向上する湿式摩擦材の製造方法となる。

以下、本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材及びその製造方法について、図１乃至図７を参照しつつ説明する。

図１は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材及び製造装置の全体構成の概略を示す断面図である。図２（ａ）は本発明の実施の形態の参考例１にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態の実施例にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図、（ｃ）は本発明の実施の形態の参考例２にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図、（ｄ）は本発明の実施の形態の参考例３にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図である。

図３（ａ）は従来のリング状摩擦材基材の厚さが均一な湿式摩擦材の初期摩擦特性を示すグラフ、（ｂ）は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の初期摩擦特性を示すグラフである。図４は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の初期摩擦係数μのばらつきを従来のリング状摩擦材基材の厚さが均一な湿式摩擦材の初期摩擦係数μのばらつきと比較して示す棒グラフである。図５（ａ）は本発明の実施の形態の参考例１にかかる湿式摩擦材が相手材と接触した状態を示す部分断面図、（ｂ）は相手材との間に最大の圧力が掛かった状態を示す部分断面図である。

図６は本発明の実施の形態の参考例１にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材のテーパー幅ｘとテーパー高さｙとの関係を示す模式図である。図７（ａ）は従来の製造方法による湿式摩擦材のリング状摩擦材基材のテーパー幅ｘのばらつきを示すグラフ、（ｂ）は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の製造方法による湿式摩擦材のリング状摩擦材基材のテーパー幅ｘのばらつきを示すグラフ、（ｃ）は従来の製造方法によるテーパー高さｙのばらつきを示すグラフ、（ｄ）は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の製造方法によるテーパー高さｙのばらつきを示すグラフである。

図１の断面図に示されるように、本実施の形態にかかる湿式摩擦材１は、平板リング状の芯金２の表面にリング状摩擦材基材３を接着固定してなるリング状湿式摩擦材１であり、図１の一点鎖線はリング状湿式摩擦材１の回転中心軸、及び湿式摩擦材１の製造金型４，５の回転中心軸を表している。接着剤の塗布された平板リング状の芯金２の表面にリング状摩擦材基材３を載置して、製造金型４，５を用いてリング状摩擦材基材３を芯金２の表面に圧着固定する工程は、従来のリング状湿式摩擦材の製造工程と同様である。

異なるのは、本実施の形態にかかる湿式摩擦材１においては、製造金型４，５のうち上型４の外周側にテーパーが付けられている点と、製造金型４，５の上型４及び下型５でプレスする際に、面圧２０ｋｇｆ／ｃｍ2 〜３０ｋｇｆ／ｃｍ2 の高圧を掛け、かつ２２０℃〜２３０℃に加熱する点である。これによって、リング状摩擦材基材３が芯金２の表面に圧着固定されるとともに、上型４の外周側のテーパーに対応した角度αのテーパーがリング状摩擦材基材３の外周側に付けられることになる。

なお、このテーパー角度αは、本実施の形態にかかる湿式摩擦材１においては約０．３度とごく小さいものであるが、図１を始めとする各図においては、分かり易くするためテーパーを大きく強調して図示している。そして、リング状摩擦材基材３の潰し代は、リング状摩擦材基材３の最外周の最も大きい部分においても、５／１００以下になるようにしている。

このように、従来のリング状湿式摩擦材の製造工程に新しい工程を加えることなく、リング状摩擦材基材３を芯金２の表面に圧着固定する工程において同時に、リング状摩擦材基材３の半径方向の途中から外周方向に向かって半径方向の厚さを直線的に変化させてテーパーを形成しているため、従来の初期ならし作業や研磨工程や切削工程を行う製造方法に比べて、製造時間の大幅な短縮を図ることができる湿式摩擦材１の製造方法となる。

そして、図１に示されるように、リング状摩擦材基材３の半径方向の厚さを半径方向の途中から外周方向に向かって薄くなるようにテーパーを形成しているため、リング状湿式摩擦材１がディスクに係合する際にトルクの高い外周側から、線でなく面で滑らかに係合して、初期摩擦係数を安定させることができる。ここで、テーパーの付け方は係合する相手材の形状によって変化させる必要がある。そこで、本実施の形態にかかる湿式摩擦材１におけるリング状摩擦材基材のテーパーの付け方について、図２を参照して説明する。

図２（ａ）は、図１に示されるのと同様に、半径方向の途中から外周方向に向かって半径方向の厚さを直線的に変化させてテーパーを形成した本実施の形態の参考例１に係るリング状摩擦材基材３の断面形状を示している。図２（ｂ）は、半径方向の全長に亘って内周側から外周側に向かって厚さが直線的に薄くなるテーパーを形成した本実施の形態の実施例に係るリング状摩擦材基材３Ｂの断面形状を示している。図２（ｃ）は、実施例とは逆に、半径方向の全長に亘って内周側から外周側に向かって厚さが直線的に厚くなるテーパーを形成した本実施の形態の参考例２に係るリング状摩擦材基材３Ｃの断面形状を示している。

そして、図２（ｄ）は、半径方向の途中から外周方向に向かって薄くなるように、半径方向の厚さを曲線的に変化させてＲ形状を形成した本実施の形態の参考例３に係るリング状摩擦材基材３Ｄの断面形状を示している。ここで、内周側から外周側に向かって厚さが直線的に厚くなるテーパーを形成した参考例２に係るリング状摩擦材基材３Ｃ以外は、いずれも内周側から外周側に向かって厚さが直線的または曲線的に薄くなる形状をしているため、従来用いられている相手材としての内周側から外周側に向かって直線的に突出している（突出角度＝α）ディスクに対して、滑らかに係合する効果を有する。

一方、内周側から外周側に向かって厚さが直線的に厚くなるテーパーを形成した参考例２に係るリング状摩擦材基材３Ｃにおいては、従来用いられている相手材とは異なり、外周側から内周側に向かって直線的に突出しているディスクに対して、滑らかに係合する効果を有する。

そこで、従来の平面状のリング状摩擦材基材を接着したリング状湿式摩擦材と、これらの本実施の形態の参考例１，実施例，参考例３に係るリング状摩擦材基材を接着したリング状湿式摩擦材とを、相手材としてのディスクに圧力２００ｋＰａで押し付けて、回転数を上げながら摩擦係数μの変化を測定し、これを１０回連続で繰り返した。その結果を、図３に示す。

図３（ａ）は従来の平面状のリング状摩擦材基材を接着したリング状湿式摩擦材についての測定結果を示し、図３（ｂ）は本実施の形態の参考例１に係るリング状摩擦材基材３の表面にレーザー光を照射したものを接着したリング状湿式摩擦材についての測定結果である。参考例１に係るリング状摩擦材基材３の表面にレーザー光を照射するのは、本発明と同様に相手材としてのディスク等とのなじみを向上させるために、予めリング状摩擦材基材３の表面を加熱するものであるが、レーザー光を照射していない参考例１に係るリング状摩擦材基材３を接着したリング状湿式摩擦材についても、同様な効果が得られた。

ここで、レーザー光の照射によってリング状摩擦材基材３の極表層部に存在する樹脂・繊維が加熱され、表面から厚さ１μｍまでの深さから表面から厚さ１５μｍまでの深さの範囲内でカーボン化される。これによって、リング状湿式摩擦材１のμ−Ｖ正勾配性が向上するという作用効果が得られる。そして、レーザー光は光強度が安定しており、光強度の微調整も容易に行えるので、リング状摩擦材基材３の極表層部に存在する樹脂・繊維を任意の厚さだけ均一にカーボン化することが可能である。

図３（ａ）に示されるように、従来の平面状のリング状摩擦材基材においては、１０回の摩擦回転を繰り返すうちに摩擦係数μが大きく変化しているが、図３（ｂ）に示されるように、参考例１に係るリング状摩擦材基材３の表面にレーザー光を照射したものにおいては摩擦係数μの変化の幅が小さくなっている。この摩擦係数μの変化率の大きさを回転数５０ｒｐｍにおいて測定した結果を、図４に示す。図４に示されるように、従来の平面状のリング状摩擦材基材に比較して、本実施の形態の参考例１，実施例，参考例３に係るリング状摩擦材基材３，３Ｂ，３Ｄは、いずれも摩擦係数μの変化率がずっと小さく、初期摩擦係数が安定していることが明らかである。

本実施の形態に係るリング状摩擦材基材を接着したリング状湿式摩擦材の初期摩擦係数が安定している理由について、図５を参照して説明する。図５（ａ）に示されるように、本実施の形態の参考例１に係るリング状湿式摩擦材１は、相手材としてのディスク１０に最初は低圧で押し付けられるが、ディスク１０は内周側から外周側に向かって直線的に突出しているため（実際は突出角度＝α＝０．３度で図示されているより小さいが）、従来の平面状のリング状摩擦材基材では外周の角部分のみが当たることになり、滑らかな係合を得ることができなかった。

しかし、本実施の形態の参考例１に係るリング状湿式摩擦材１においては、リング状摩擦材基材３の半径方向の厚さが途中からテーパー角度＝α＝０．３度になるように設定されているために、図５（ａ）に示されるように、ディスク１０の右側面が外周側の面に一様に接触するため、滑らかな係合が得られる。そして、押し付け圧力が次第に高くなっていくと、柔軟性を有するリング状摩擦材基材３はディスク１０の右側面に沿った形状に変形して、リング状摩擦材基材３の全面でディスク１０の右側面に係合して回転力を効率良く伝達することができる。

次に、本実施の形態の参考例１に係るリング状湿式摩擦材１に用いられるリング状摩擦材基材３の設計基準について、図６を参照して説明する。設計基準として、係合時のメカニズム及びリング状摩擦材基材３の密度分布を考慮し、形状のねらい寸法を設定する。図６に示されるように、リング状摩擦材基材３の半径方向の長さをＸ、最大厚さをＹとすると、テーパー幅ｘを半径方向長さＸの２８％〜５０％、テーパー高さｙを最大厚さＹの５％以下となるように、製造金型４，５の上型４を設計する。

この理由は、テーパー高さｙが最大厚さＹの５％を超えると、リング状摩擦材基材３が圧縮され過ぎて密度が高くなり過ぎるためであり、テーパー幅ｘはこのテーパー高さｙに対して、リング状湿式摩擦材１が係合する相手材の角度に合うように設定されるので、半径方向長さＸの２８％〜５０％となるものである。

次に、リング状摩擦材基材３のテーパー加工における精度について、従来技術の切削によるテーパー加工方法と本実施の形態に係る加熱加圧によるテーパー加工方法を比較して、図７を参照して説明する。図７（ａ），（ｃ）の左半分に示されるように、従来技術の切削によるテーパー加工方法においては、切削治具が新品の間はテーパー幅ｘ、テーパー高さｙともに大きく削れているが、極めてばらつきが大きい。そして、図７（ａ），（ｃ）の右半分に示されるように、切削治具が消耗してくると削れなくなってくるため、テーパー幅ｘ、テーパー高さｙともにねらい寸法を大きく下回ってしまっている。

これに対して、図７（ｂ），（ｄ）に示されるように、本実施の形態に係る加熱加圧によるテーパー加工方法においては、テーパー幅ｘ、テーパー高さｙともにばらつきも小さく、ねらい寸法（テーパー幅ｘ＝５ｍｍ、テーパー高さｙ＝０．０４ｍｍ）を常にほぼ満たしている。したがって、従来工法は切削治具を頻繁に交換しなくてはならないだけでなく、得られる製品の精度も安定していないのに対して、本実施の形態に係る湿式摩擦材の製造方法は得られる製品の精度が安定しており、製造金型も半永久的に使用することができ、製造工程を増やす必要もなく低コスト化することができる。

このようにして、本実施の形態にかかる湿式摩擦材１及びその製造方法においては、湿式摩擦材の初期摩擦特性を初期ならし作業や研磨や切削を行うことなく安定させることができ、これによって不要な研磨屑・切削屑の発生を防ぐとともに、製造工程を削減して製造時間の大幅な短縮を図ることができる。

本実施の形態においては、テーパー幅ｘ＝５ｍｍ、テーパー高さｙ＝０．０４ｍｍの場合について説明したが、湿式摩擦材１の係合する相手材の突出角度によってこの値は適切に設定されることは言うまでもない。また、本実施の形態においては、平板リング状の芯金２の片面に摩擦材基材から切り出したリング状摩擦材基材３を接着固定した場合について説明したが、平板リング状の芯金２の両面にリング状摩擦材基材３を接着固定したものについても、同様の作用効果が得られる。

更に、本実施の形態においては、平板リング状の芯金２にリング状摩擦材基材３を接着固定したリング状湿式摩擦材１の場合について説明したが、平板リング状の芯金２に摩擦材基材から切り出した複数個のセグメントピースを接着固定したセグメント湿式摩擦材においても、同様の構成を取ることができ、同様の作用効果を得ることができる。

また、本実施の形態においては、面圧２０ｋｇｆ／ｃｍ2 〜３０ｋｇｆ／ｃｍ2 、温度２２０℃〜２３０℃でリング状摩擦材基材３を芯金２の表面に圧着固定する場合について説明したが、これらの加圧力・加熱温度は、摩擦材基材の組成・厚さ、接着剤の種類等によって最適に設定されるものである。

本発明を実施するに際しては、湿式摩擦材のその他の部分の構成、形状、材質、厚さ、大きさ、数量、接続関係等についても、また湿式摩擦材の製造方法のその他の工程についても、本実施の形態に限定されるものではない。

なお、本発明の実施の形態で挙げている数値は、臨界値を示すものではなく、実施に好適な好適値を示すものであるから、上記数値を若干変更してもその実施を否定するものではない。

図１は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材及び製造装置の全体構成の概略を示す断面図である。 図２（ａ）は本発明の実施の形態の参考例１にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図、（ｂ）は本発明の実施の形態の実施例にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図、（ｃ）は本発明の実施の形態の参考例２にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図、（ｄ）は本発明の実施の形態の参考例３にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材の断面形状を示す縦断面図である。 図３（ａ）は従来のリング状摩擦材基材の厚さが均一な湿式摩擦材の初期摩擦特性を示すグラフ、（ｂ）は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の初期摩擦特性を示すグラフである。 図４は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の初期摩擦係数μのばらつきを従来のリング状摩擦材基材の厚さが均一な湿式摩擦材の初期摩擦係数μのばらつきと比較して示す棒グラフである。 図５（ａ）は本発明の実施の形態の参考例１にかかる湿式摩擦材が相手材と接触した状態を示す部分断面図、（ｂ）は相手材との間に最大の圧力が掛かった状態を示す部分断面図である。 図６は本発明の実施の形態の参考例１にかかる湿式摩擦材のリング状摩擦材基材のテーパー幅ｘとテーパー高さｙとの関係を示す模式図である。 図７（ａ）は従来の製造方法による湿式摩擦材のリング状摩擦材基材のテーパー幅ｘのばらつきを示すグラフ、（ｂ）は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の製造方法による湿式摩擦材のリング状摩擦材基材のテーパー幅ｘのばらつきを示すグラフ、（ｃ）は従来の製造方法によるテーパー高さｙのばらつきを示すグラフ、（ｄ）は本発明の実施の形態にかかる湿式摩擦材の製造方法によるテーパー高さｙのばらつきを示すグラフである。

符号の説明

１ 湿式摩擦材
２ 芯金
３，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄ リング状摩擦材基材

Claims (1)

1. 摩擦面の外周部に密着を要する湿式摩擦材であり、ロックアップクラッチのピストンの外周側に設けられる平板リング状の芯金の片面または両面に摩擦材基材から切り出したリング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースを接着固定してなる湿式摩擦材の製造方法であって、
   前記リング状摩擦材基材または前記複数個のセグメントピースの半径方向の厚さを半径方向の全長に亘って内周側から外周側に向かって厚さが直線的に薄くなる外周側の最大の潰し代が５／１００以下のテーパーを形成し、かつ、前記リング状摩擦材基材または複数個のセグメントピースの極表層部に存在する樹脂・繊維に対してレーザー光によって加熱し、表面から厚さ１μｍから１５μｍまでの深さの範囲内でカーボン化することを特徴とする湿式摩擦材の製造方法。

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