JP2009127902A - 冷凍装置及び圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】Ｒ３２冷媒を使用した場合においても、圧縮機の吐出ガス温度を低下することができ、圧縮機の耐熱性及び耐摩耗性を確保して信頼性及び運転能力の向上を図ることが可能な冷凍装置を提供する。
【解決手段】密閉容器内が吐出圧雰囲気の圧縮機１と、室外熱交換器３と、気液分離器５と、第一膨張弁７と、室内熱交換器９とを有し、冷媒にＲ３２もしくはＲ３２冷媒を少なくとも６０％質量以上含む混合冷媒を用いた冷凍装置であって、気液分離器出口から冷媒の一部を気液二相の飽和冷媒であるフラッシュガスとして圧縮機１に注入するインジェクション回路４０を備えたものである。
【選択図】図１

Description

本発明は、Ｒ３２冷媒を用いた冷凍装置及びこの冷凍装置に用いる圧縮機に関する。

従来より、圧縮機、凝縮器、膨張弁及び蒸発器を冷媒配管で順次接続した冷凍サイクルを備えた冷凍装置がある。この種の冷凍装置において、冷媒としてＲ３２冷媒を用いた場合、Ｒ２２冷媒やＲ４１０Ａ冷媒に比べて、その熱物性により、圧縮時の吐出ガス温度が１０〜２０℃高くなるという特徴がある。このように吐出ガス温度が高くなると、低外気暖房時等の過負荷運転時に圧縮機の温度が上昇し、モータ絶縁材の耐熱温度をオーバーして信頼性の低下を招くという問題があった。

また、冷凍装置の圧縮機として、密閉容器内に潤滑油を封入した密閉型圧縮機が用いられているが、この種の圧縮機では、圧縮機内部の圧縮要素の摺動箇所に潤滑油を供給しながら運転を行っている。つまり、摺動箇所に潤滑油を供給することで摩耗を防止しながら圧縮動作を行っている。しかしながら、吐出ガス温度が高くなると、圧縮機全体の内部温度も上昇することから、潤滑油の温度も上昇し、その結果、潤滑油の粘度が低下して潤滑不良が生じ、摩耗を招くという信頼性上の問題があった。さらに、運転能力の低下を招くという問題があった。

そこで、近年、圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器からなる冷媒回路と、凝縮器と膨張弁の間に配設された過冷却熱交換器と、過冷却熱交換器を介して上記冷媒回路のガス側と液側をバイパスするバイパス管と、上記バイパス管の上記過冷却熱交換器の上流側に配設された過冷却用減圧手段とを備えたＲ３２冷媒を用いた冷凍装置において、圧縮機の吐出温度がある一定の温度以上に達した際に、上記過冷却用減圧手段を制御することによりバイパス配管を通して凝縮器出口の一部の冷媒を、蒸発器出口側へ流すことにより、圧縮機の吐出温度を低減するという方式があった(例えば、特許文献１参照)。

特開２００１−２２７８２３号公報

しかしながら、特許文献１の技術では、過冷却熱交換器を通過し減圧された液冷媒が、液冷媒のまま、蒸発器出口側のガス冷媒にインジェクションされる場合がある。この場合、圧縮機において液冷媒をそのまま圧縮することになり、圧縮要素部に過大な荷重がかかり、信頼性が低下するという問題があった。

本発明は上記のような課題を解決するためになされたもので、Ｒ３２冷媒を使用した場合においても、圧縮機の吐出ガス温度を低下することができ、圧縮機の耐熱性及び耐摩耗性を確保して信頼性及び運転能力の向上を図ることが可能な冷凍装置及びこの冷凍装置に用いる圧縮機を提供することを目的とする。

本発明に係る冷凍装置は、密閉容器内が吐出圧雰囲気の圧縮機と、凝縮器と、気液分離器と、膨張弁と、蒸発器とを有し、冷媒にＲ３２もしくはＲ３２冷媒を少なくとも６０％質量以上含む混合冷媒を用いた冷凍装置であって、気液分離器出口から冷媒の一部を気液二相の飽和冷媒であるフラッシュガスとして前記圧縮機に注入するインジェクション回路を備えたものである。

本発明によれば、気液二相の飽和冷媒であるフラッシュガスを圧縮機にインジェクション注入するようにしたので、圧縮機の内部温度を低減することができ、吐出温度を低下させることができる。その結果、インジェクション注入を行わない場合に比べて圧縮機の信頼性の向上及び運転能力の向上を図ることが可能となる。

以下、本発明の冷凍装置について図面を参照しながら説明する。

実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１の冷凍装置としての空気調和機の概略構成を示す図である。
図１に示す空気調和機は、作動冷媒としてＲ３２冷媒（Ｒ３２冷媒を少なくとも６０％質量以上含む混合冷媒も含む）を使用するもので、密閉型回転式冷媒圧縮機１、四方弁２、室外熱交換器３、ブリッジ回路４、気液分離器５、内部熱交換器６、第一膨張弁７、室内熱交換器９及びアキュームレータ１０が冷媒配管で順次接続され、冷凍サイクルを構成している。密閉型回転式冷媒圧縮機１は、密閉容器内が吐出圧雰囲気となるよう構成されており、高圧となっている。そして更に、気液分離器５から内部熱交換器６に向かう冷媒の一部を、絞り部としての第二膨張弁８及び内部熱交換器６を介して密閉型回転式冷媒圧縮機１にバイパスさせるインジェクション回路４０を有している。ブリッジ回路４は、４つの逆止弁４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄを有し、また、２つの入出力ポート及び入力ポート、出力ポートを１つずつ有している。

また、空気調和機内部には、密閉型回転式冷媒圧縮機１の吐出側の温度を検出する吐出温度センサ１１と、室外熱交換器の冷媒温度を検出する温度センサ１２と、室内熱交換器の冷媒温度を検出する温度センサ１３とが設置されている。

図２は、図１の空気調和機の電気的構成を示すブロック図である。なお、図２では、本発明の特徴部分の説明に必要な部分を図示し、必要部分以外の図示は省略している。
空気調和機は、マイクロコンピュータで構成された制御部１４を備えており、この制御部１４に、吐出温度センサ１１、温度センサ１２、温度センサ１３、第一膨張弁７、第二膨張弁８及び四方弁２が電気的に接続されている。制御部１４は、ＣＰＵと、各種データを記憶するＲＡＭと、後述の各運転モードの運転制御を行うためのプログラム等を記憶するＲＯＭ（何れも図示せず）とを備えており、各温度センサ１１〜１３からの温度情報に基づき、ＲＯＭ内のプログラムに従って第一膨張弁７、第二膨張弁８及び四方弁２を適宜制御し、後述の冷房運転及び暖房運転を含む各種運転制御を行う。

以上のように構成された空気調和機における、冷房運転及び暖房運転について、順次説明する。

＜冷房運転＞
冷房運転を行う場合は、四方弁２を図１の実線で示す切り換え位置に切り換える。そして、密閉型回転式冷媒圧縮機１を起動すると、密閉型回転式冷媒圧縮機１から高温高圧の冷媒が吐出し、四方弁２、室外熱交換器３、ブリッジ回路４の逆止弁４ａを順に通過し、気液分離器５へ流入し、ここで気相と液相とに分離される。

通常の冷房運転時においては、気液分離器５で分離した液冷媒は、そのまま内部熱交換器６に流入し、その後、第一膨張弁７にて高圧から低圧へ減圧される。そして、ブリッジ回路４の逆止弁４ｄを通過し、室内熱交換器９にて室内空気と熱交換して吸熱し、冷房作用を行う。そして、冷媒は、再び四方弁２を通り、密閉型回転式冷媒圧縮機１のアキュームレータ１０を介して密閉型回転式冷媒圧縮機１の本体内に戻る。このサイクルが繰り返し行われて室内が冷却される。

ここで、冷房運転が継続される中、密閉型回転式冷媒圧縮機１の吐出温度が予め設定された所定温度以上となった場合、制御部１４は、第二膨張弁８を開き、気液分離器５を流出した冷媒の一部を第二膨張弁８及び内部熱交換器６を介して密閉型回転式冷媒圧縮機１にバイパスさせる。これにより、気液分離器５を出た冷媒の一部は、第二膨張弁８で高圧から中間圧へ減圧され、内部熱交換器６内に流入し、正規の循環流路から内部熱交換器６内に流入した高圧冷媒と内部熱交換器６内で熱交換する。その結果、内部熱交換器６に流入した中間圧の冷媒は、気液二相の飽和冷媒状態であるフラッシュガスとなって密閉型回転式冷媒圧縮機１内に注入される。

密閉型回転式冷媒圧縮機１には、冷凍サイクルを正規に循環する冷媒がアキュームレータ１０を介して流入し圧縮室（後述の図４の圧縮室２７参照）内にて高温高圧に圧縮されているが、そこに、更に、気液二相のフラッシュガスが注入されることになる。これにより、フラッシュガスが抽入されない場合に比べて密閉型回転式冷媒圧縮機１の吐出温度を低下させることができる。吐出温度の制御は、第二膨張弁８の開度調整を行い、気液分離器５出口からバイパスさせる冷媒量を調整することにより行うことができる。

ここで、密閉型回転式冷媒圧縮機１にインジェクションされるフラッシュガスの乾き度（ガスの割合）は、以下の理由から０．２〜０．８であることが好ましい。すなわち、乾き度が０〜０．２の範囲では、液の割合が過多となるため密閉型回転式冷媒圧縮機１内で液圧縮が生じ、従来技術と同様の信頼性低下の問題が生じる。一方、０．８〜１の範囲では、フラッシュガスの持つ潜熱が小さくなるため、吐出ガス温度を効果的に低下させることができない。従って、０．２〜０．８とすることが好ましい。乾き度は、凝縮器として機能する室外熱交換器３の温度を検出する温度センサ１２の温度情報に基づき制御部１４により算出され、制御部１４は、算出した乾き度が上記範囲に収まるように第二膨張弁８の開度を調整する。これにより、より効果的に吐出温度を低下させることが可能となる。

＜暖房運転＞
暖房運転を行う場合は、四方弁２を図１の点線で示す切り換え位置に切り換える。そして、密閉型回転式冷媒圧縮機１を起動すると、密閉型回転式冷媒圧縮機１から高温高圧の冷媒が吐出し、四方弁２を介して室内熱交換器９に流入する。そして、室内熱交換器９にて室内空気と熱交換して放熱し、暖房作用と行う。そして、冷媒は、ブリッジ回路４の逆止弁４bを順に通過し、気液分離器５に流入し、ここで冷媒は気相と液相とに分離される。

通常の暖房運転時においては、気液分離器５で分離した液冷媒はそのまま内部熱交換器６へ流入し、その後、第一膨張弁７にて高圧から低圧へ減圧される。そして、ブリッジ回路４の逆止弁４ｃを通過し、室外熱交換器３にて室外空気と熱交換した後、再び四方弁２を通り、密閉型回転式冷媒圧縮機１のアキュームレータ１０に流入する。

ここで、暖房運転が継続される中、密閉型回転式冷媒圧縮機１の吐出温度が予め設定された所定温度以上となった場合、制御部１４は、冷房運転時と同様に、第二膨張弁８を開き、気液分離器５出口後の冷媒の一部を、第二膨張弁８及び内部熱交換器６を介して密閉型回転式冷媒圧縮機１にバイパスさせる。これにより、気液分離器５を出た冷媒の一部は、第二膨張弁８で高圧から中間圧へ減圧され、内部熱交換器６内に流入し、正規の循環流路から内部熱交換器６内に流入した高圧冷媒と内部熱交換器６内で熱交換する。その結果、内部熱交換器６に流入した中間圧の冷媒は、気液二相の飽和冷媒状態であるフラッシュガスとなって、密閉型回転式冷媒圧縮機１内に注入される。なお、この暖房運転の場合も冷房運転の場合と同様、密閉型回転式冷媒圧縮機１に注入されるフラッシュガスは、乾き度０．２〜０．８であることが好ましい。

密閉型回転式冷媒圧縮機１には、冷凍サイクルを正規に循環する冷媒がアキュームレータ１０を介して流入し圧縮室内にて高温高圧に圧縮されているが、そこに、更に、気液二相のフラッシュガスが注入されることになる。これにより、フラッシュガスが抽入されない場合に比べて密閉型回転式冷媒圧縮機１の吐出温度を低下させることができる。吐出温度の制御は、第二膨張弁８の開度調整を行い、気液分離器５出口からバイパスさせる冷媒量を調整することにより行うことができる。

図３は、図１の空気調和機において、横軸をエンタルピｈ、縦軸を圧力Ｐとしたモリエル線図である。なお、図３は、密閉型回転式冷媒圧縮機１の吐出温度が所定温度以上となり、第二膨張弁８が開放された状態におけるモリエル線図を示している。
密閉型回転式冷媒圧縮機１入口側の状態Ａの冷媒は、密閉型回転式冷媒圧縮機１により高圧の状態Ｂに変化し、その後、室外熱交換器３での凝縮により、圧力一定のままエントロピが低下していく。そして、室外熱交換器３を通過後、正規の循環回路とインジェクション回路４０とに分岐される前では、状態Ｅとなる。そして、正規循環回路を通過する冷媒は、第二膨張弁８を介して内部熱交換器６に流入する。ここで、内部熱交換器６内には、状態Ｅの媒体の一部が第二膨張弁８を介して流入しているため、正規循環回路を通過する冷媒は、第二膨張弁８通過後の中間圧の冷媒との熱交換により、エンタルピが更に低い状態Ｃとなる。そして、第一膨張弁７を通過することにより、エンタルピ一定のまま、圧力が低下して状態Ｄとなった後、室内熱交換器９での蒸発により圧力一定のままエンタルピが増加して状態Ａとなる。

一方、状態Ｅの媒体の一部は、第二膨張弁８を通過することにより、エンタルピ一定のまま、圧力が低下して状態Ｆとなり、内部熱交換器６に流入する。そして、内部熱交換器６で、正規循環回路を通過する冷媒と熱交換し、圧力一定のままエンタルピが上昇し、状態Ｇとなる。この状態Ｇ、すなわち気液二相のフラッシュガスを密閉型回転式冷媒圧縮機１に流入させることで、密閉型回転式冷媒圧縮機１内において、状態Ａから高圧の状態Ｂに向けて変化して状態Ｂ１となっていた冷媒のエンタルピが低下し、状態Ｂ１から状態Ｇとなる。そして、密閉型回転式冷媒圧縮機１の出口では、状態Ｂよりもエンタルピの小さい状態Ｈとなる。すなわち、吐出温度が低下した状態となる。

ここで、気液二相のフラッシュガスを密閉型回転式冷媒圧縮機１にインジェクションすることによる効果を図３に基づき考察する。図３に示すように、状態Ｅの冷媒は、第二膨張弁８通過後の中間圧の冷媒と内部熱交換器６内で熱交換することにより、状態Ｃとなる。この状態Ｅから状態Ｃの間のエンタルピの変化分が、運転能力の増加分となる。

このように、本実施の形態１によれば、気液二相の飽和冷媒であるフラッシュガスを密閉型回転式冷媒圧縮機１にインジェクション注入するようにしたので、密閉型回転式冷媒圧縮機１の内部温度を低減することができ、吐出温度を低下させることができる。その結果、インジェクション注入を行わない場合に比べて運転能力の向上を図ることが可能となる。

また、密閉型回転式冷媒圧縮機１のモータ絶縁材の劣化を防止できるとともに、内部温度上昇に伴う潤滑油粘度の低下を防止することが可能となるため、圧縮要素部２３の摺動箇所（圧縮室内の摺動部及び軸受部等）の摩耗を防止でき、信頼性を向上することが可能となる。

また、密閉型回転式冷媒圧縮機１にインジェクション注入する冷媒が気液二相のフラッシュガスであるため、従来のように液冷媒が密閉型回転式冷媒圧縮機１に注入されることによる液圧縮を回避することが可能となる。その結果、密閉型回転式冷媒圧縮機１の信頼性を向上でき、引いては冷凍装置の信頼性向上を図ることが可能となる。

また、フラッシュガスの乾き度を０．２〜０．８としたため、効果的に吐出温度を低下させることが可能となる。

また、従来より、液インジェクションサイクルを有する密閉型回転式冷媒圧縮機があったが、本実施の形態１によれば、それらのように乾き度0の液冷媒が直接圧縮室に注入されることはないため、液冷媒圧縮によって発生する過大圧力により摺動箇所（圧縮室内の摺動部及び軸受部等）が損傷するといった課題を解決することができる。

実施の形態２．
上記実施の形態１では、気液二相のフラッシュガスを密閉型回転式冷媒圧縮機１に注入するタイミングについて特に説明しなかったが、実施の形態２では、効果的な注入タイミング及びそのタイミングで注入するための具体的な密閉型回転式冷媒圧縮機構造について説明するものである。

まず、密閉型回転式冷媒圧縮機１の具体的な構造について以下に説明する。
図４及び図５は、実施の形態１の図１の密閉型回転式冷媒圧縮機１の断面構造及び圧縮室内部の断面構造を示す図である。
密閉型回転式冷媒圧縮機１は、密閉容器２０内に、固定子２１ａ及び回転子２１ｂから構成される電動要素部２１と、この回転子２１ｂと一体装着された回転シャフト（クランクシャフト）３８によって駆動される圧縮要素部２３と、密閉容器２０内に収容された冷凍機油（図示せず）とを備えている。スクロール圧縮要素２３は、クランクシャフト３８が貫通する円柱状の開口を有するシリンダ２４と、シリンダ２４の開口を上下から閉塞するとともに、クランクシャフト３８を軸支する上軸受２５及び下軸受２６とを備えている。シリンダ２４の開口の内周側壁、上軸受２５及び下軸受２６で囲まれた空間は、冷媒の圧縮が行われる圧縮室２７を構成している。

クランクシャフト３８の外周には、クランクピン２８が偏心して形成され、このクランクピン２８の外周にはローラ２９が嵌合している。そして、クランクシャフト３８が回転すると、ローラ２９が圧縮室２７の内周面内に接触して偏心回転運動し、圧縮作用を行う。また、シリンダ２４には、ベーン用溝３０にベーン３１が出入自在に挿入されており、ローラ２９の動きに追随しながらローラ２９にベーン３１が当接し、圧縮室２７内を高圧空間と低圧空間とに区画している。図５の例では、圧縮室２７のベーン３１より左側の室が高圧空間、ベーン３１より右側の室が吸入空間となっており、吸入空間には吸入口３３が開口している。

また、密閉型回転式冷媒圧縮機１の側面には、アキュームレータ１０と圧縮室２７とを連通する吸入管３２が接続されており、吸入管３２を介して、吸入口３３から圧縮室２７の吸入空間内に冷媒が注入される。密閉型回転式冷媒圧縮機１の側面には更に、インジェクション管３４が接続されており、このインジェクション管３４からインジェクション穴３５を介して、気液二相の飽和冷媒であるフラッシュガスが圧縮室２７内に注入されるようになっている。また、密閉型回転式冷媒圧縮機１の上部には、密閉型回転式冷媒圧縮機１外に冷媒を吐出する吐出管３６が接続されている。また、下軸受２６は、吐出マフラ３７で覆われている。

図６（ａ）、図６（ｂ）、図６（ｃ）、図６（ｄ）は、シリンダ２４、クランクシャフト３８、ローラ２９、ベーン３１から構成される圧縮室と、インジェクション穴３５との配設位置の関係について示した詳細図である。
図６（ａ）、図６（ｂ）、図６（ｃ）、図６（ｄ）は、それぞれ順に、クランクシャフト３８の回転角が０°、１５０°、１８０゜、２７０°の場合の下軸受２６側から見た圧縮要素部２３の断面図を示している。

図６（ａ）に示すように、クランクシャフト３８の回転角が０゜の状態では、圧縮室２７内には低圧の冷媒が存在している。そして、クランクシャフト３８が回転し、図６（ｂ）〜（ｄ）に示すようにその回転角が大きくなるにつれ、圧縮室２７の高圧空間内の冷媒の圧力が高くなる。

ここで、密閉型回転式冷媒圧縮機１内に気液二相のフラッシュガスを注入するタイミングとしては、圧縮室内の冷媒圧力が低圧から中間圧に至る間（中間圧段階）とすることが好ましい。これは、例えば圧縮室内の冷媒圧力が高圧の状態では、圧縮室、引いては密閉型回転式冷媒圧縮機１の内部温度が既に高温状態となっており、高温状態を未然に防ぐことができない。よって、高温高圧状態となる前に注入することが好ましい。また、圧縮室内の冷媒圧力がフラッシュガスの圧力に比べて低い状態にある間にフラッシュガスの注入を開始することも必要である。これは、圧縮室内の冷媒圧力がフラッシュガス圧力に比べて高い状態のときにフラッシュガスを注入しようとすると、圧縮室内の冷媒がインジェクション管３４側に逆流する恐れがあるからである。

以上のようなタイミングでフラッシュガスを圧縮室内に注入するための構造として、本実施の形態では、クランクシャフト３８とベーン３１とを結ぶ直線Ａと、この直線Ａと直交する直線Ｂ（図６（ａ）参照）とによって圧縮室２７内を４分割したときに、クランクシャフト３８の回転方向の順に３番目となる領域（ベーン３１の位置を０とした時のクランクシャフト３８の回転角１８０゜〜２７０゜の領域）であって、ローラ２９によって開閉が行われる位置にインジェクション穴３５を配置する。また、インジェクション穴３５は、ローラ２９の内側の無効容積空間２７ａ（図４参照）に連通しない位置に配置されており、フラッシュガスが確実に圧縮室内に注入され、効果的に吐出温度を低下させることが可能となっている。

このような位置に配置することで、圧縮室内の冷媒が低圧から中間圧のときに、フラッシュガスを注入することが可能となる。図６の例で説明すると、図６（ａ）〜図６（ｄ）のそれぞれの圧縮室内の冷媒は、順に、低圧、中圧、高圧、高圧の状態であり、図６（ａ）の状態では、インジェクション穴３５が開放されているため、インジェクション穴３５からフラッシュガスが圧縮室内に注入される。そして、図６（ｂ）の状態でも、まだ一部開放されているため、フラッシュガスの注入が継続される。そして、図６（ｃ）及び図６（ｄ）の高圧の状態では、インジェクション穴３５が完全に塞がれ、圧縮室内にはフラッシュガスが注入されない。また、図６（ｄ）の位置からクランクシャフト３８が更に回転して冷媒が更に高圧になり圧縮室から吐出されるまでの間も、フラッシュガスが圧縮室内に注入されることはない。

このように、実施の形態２によれば、実施の形態１と同様の作用効果が得られるとともに、気液二相のフラッシュガスを、圧縮室内の媒体圧力が、低圧から中間圧に至る間に注入するようにしたので、圧縮室内の温度を効果的なタイミングで下げることができる。

なお、気液二相のフラッシュガスの注入タイミングは、上記タイミングが好ましいことは上述した通りであるが、必ずしも上記タイミング及び構造に限定するものではない。例えば、他のタイミングで注入する例として、密閉型回転式冷媒圧縮機１において、アキュームレータ１０からの冷媒の入口部分にフラッシュガスを注入するようにしてもよい。この場合も、圧縮室内の温度低下効果を得ることができる。

なお、上記各実施の形態では、主に単段密閉型回転式冷媒圧縮機構を持つ密閉型回転式冷媒圧縮機について明記したが、二段圧縮の圧縮機に上記フラッシュガスをインジェクションしても同様の効果が得られる。

また、上記実施の形態では、冷凍装置を空気調和機に適用した場合を例に説明したが、冷蔵庫などにも適用可能である。

本発明の実施の形態１の冷凍装置の概略構成を示す図である。 図１の空気調和機の電気的構成を示すブロック図である。 図１の密閉型回転式冷媒圧縮機の吐出温度が所定温度以上となり、第二膨張弁が開放された状態におけるモリエル線図である。 図１の密閉型回転式冷媒圧縮機の断面構造を示す図である。 図１の密閉型回転式冷媒圧縮機の圧縮室内部の断面構造を示す図である。 図１の密閉型回転式冷媒圧縮機の圧縮室とインジェクション穴との配設位置の関係について示した詳細図である。

符号の説明

１ 密閉型回転式冷媒圧縮機、３ 室外熱交換器、４ ブリッジ回路、４ａ 逆止弁、４b 逆止弁、４ｃ 逆止弁、４ｄ 逆止弁、５ 気液分離器、６ 内部熱交換器、７ 第一膨張弁、８ 第二膨張弁、９ 室内熱交換器、１０ アキュームレータ、１１ 吐出温度センサ、１２ 温度センサ、１３ 温度センサ、１４ 制御部、２０ 密閉容器、２１ 電動要素部、２１ａ 固定子、２１ｂ 回転子、２３ 圧縮要素部、２４ シリンダ、２５ 上軸受、２６ 下軸受、２７ 圧縮室、２７ａ 無効容積空間、２８ クランクピン、２９ ローラ、３０ ベーン用溝、３１ ベーン、３２ 吸入管、３３ 吸入口、３４ インジェクション管、３５ インジェクション穴、３６ 吐出管、３７ 吐出マフラ、３８ クランクシャフト、４０ インジェクション回路。

Claims (5)

1. 密閉容器内が吐出圧雰囲気の圧縮機と、凝縮器と、気液分離器と、膨張弁と、蒸発器とを有し、冷媒にＲ３２もしくはＲ３２冷媒を少なくとも６０％質量以上含む混合冷媒を用いた冷凍装置であって、
   前記気液分離器出口から前記冷媒の一部を気液二相の飽和冷媒であるフラッシュガスとして前記圧縮機に注入するインジェクション回路を備えたことを特徴とする冷凍装置。
2. 請求項１の冷凍装置に用いる圧縮機であって、
   前記圧縮機は圧縮要素の吸入側にアキュームレータを備え、前記フラッシュガスを前記アキュームレータ入口部に注入することを特徴とする圧縮機。
3. 請求項１の冷凍装置に用いる圧縮機であって、
   前記圧縮機の圧縮要素は、圧縮室と、前記圧縮室の側壁に設けられたベーン用溝に出入自在に挿入されたベーンと、クランクシャフトと、前記ベーンと当接しながら、前記クランクシャフトの回転に伴って前記圧縮室内の内周面に接触しながら偏心回転運動して冷媒圧縮を行うローラとを備え、
   前記圧縮室内の前記ベーンの位置を０゜とし、前記圧縮室内の前記クランクシャフトの回転角１８０゜〜２７０゜の間の位置に前記フラッシュガスを注入することを特徴とする圧縮機。
4. 前記凝縮器出口に設けた前記気液分離器により液冷媒をバイパスさせ、絞り部を介して前記フラッシュガスの乾き度０．２〜０．８とし、このフラッシュガスを前記圧縮機内に注入することを特徴とする請求項１記載の冷凍装置。
5. 前記絞り部の出口側に内部熱交換器を設けたことを特徴とする請求項４記載の冷凍装置。

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