JP2009243352A - 内燃機関 - Google Patents

Abstract

【課題】燃焼室内に臨む壁面に断熱膜が形成された内燃機関において、熱効率を向上させるとともに熱サイクル疲労に対する断熱膜の耐久性を向上させる。
【解決手段】燃焼室１３を形成する母材３０の、燃焼室１３内に臨む壁面３０ａ上に形成された断熱用薄膜２０は、粒状に形成された多数の断熱材２１と、膜状に形成された断熱材２２と、を含む。断熱材２２は、母材３０以下の熱伝導率を有し、断熱材２１は、母材３０よりも低い熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を有し、さらに、断熱材２２よりも低い熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を有する。さらに、断熱用薄膜２０には、この断熱用薄膜２０を補強するための補強用繊維材２３が混入されている。
【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関に関し、特に、燃焼室を形成する母材の少なくとも一部の、燃焼室内に臨む壁面に、断熱膜が形成された内燃機関に関する。

内燃機関の熱効率を向上させるために、内燃機関の燃焼室を形成する母材の少なくとも一部の、燃焼室内に臨む壁面に、断熱膜を形成する技術が提案されている（例えば下記非特許文献１，２）。非特許文献１，２においては、熱伝導率の低いセラミック（ジルコニア）からなる単一材料の断熱膜をピストンの頂面上に形成することで、燃焼室内の燃焼ガスからピストンへの熱伝達を低下させて熱効率の向上を図っている。

国際公開第８９／０３９３０号パンフレット 米国特許第４４９５９０７号明細書 米国特許第５８２０９７６号明細書 Gerhard Woschni他,"Heat Insulation of Combustion Chamber Walls - A Measure to Decrease the Fuel Combustion of I.C. Engines?",SAE Paper 870339,Society of Automotive Engineers,1987 Victor W.Wong他,"Assessment of Thin Thermal Barrier Coatings for I.C. Engines",SAE Paper 950980,Society of Automotive Engineers,1995

内燃機関のシリンダ内における熱損失Ｑ［Ｗ］については、シリンダ内の圧力やガス流に起因する熱伝達係数ｈ［Ｗ／(ｍ²・Ｋ)］、シリンダ内の表面積Ａ［ｍ²］、シリンダ内のガス温度Ｔｇ［Ｋ］、及びシリンダ内に面する（シリンダ内の燃焼ガスと接触する）壁面の温度Ｔｗａｌｌ［Ｋ］を用いて、以下の（１）式で表すことができる。

Ｑ＝Ａ×ｈ×（Ｔｇ−Ｔｗａｌｌ） （１）

内燃機関のサイクルにおいては、シリンダ内ガス温度Ｔｇが時々刻々変化するが、壁面温度Ｔｗａｌｌをシリンダ内ガス温度Ｔｇに追従させるよう時々刻々変化させることで、（１）式における（Ｔｇ−Ｔｗａｌｌ）の値を小さくすることができ、熱損失Ｑを低減することができる。

壁面温度Ｔｗａｌｌをシリンダ内ガス温度Ｔｇに追従させるよう変化させるためには、燃焼室内に臨む壁面に形成する断熱膜については、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量が低いことが望ましい。ただし、セラミック（例えばジルコニア）からなる単一材料の断熱膜を燃焼室内に臨む壁面に形成しても、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量の低さが不十分である。その結果、壁面温度Ｔｗａｌｌのシリンダ内ガス温度Ｔｇへの追従性が低下し、熱損失Ｑの低減効果も不十分となる。

セラミック（例えばジルコニア）よりも低い熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を有する単一材料は存在するが、例えば樹脂や発泡体のように耐熱性及び強度の低い材料が多く、内燃機関のシリンダ内のように高温・高速のガス流や高圧力に耐えうるような耐熱性及び強度を持たない。

さらに、断熱膜の厚さ方向の温度分布は、シリンダ内のガス温度の高い燃焼行程では、膜表面で最も高く、母材に向かって急激に減少する。一方、シリンダ内のガス温度の低い吸入行程では、膜表面がシリンダ内ガスにより冷却されて最も低い温度となる。この温度変化によって、断熱膜表面近くでは大きな圧縮応力の発生と緩和が毎燃焼ごとに生じるため、熱サイクル疲労に対する断熱膜の耐久性の確保が問題となる。

本発明は、燃焼室内に臨む壁面に断熱膜が形成された内燃機関において、燃焼室壁面温度のシリンダ内ガス温度への追従性を向上させることで熱効率を向上させるとともに、熱サイクル疲労に対する断熱膜の耐久性を向上させることを目的とする。

本発明に係る内燃機関は、上述した目的を達成するために以下の手段を採った。

本発明に係る内燃機関は、燃焼室を形成する母材の少なくとも一部の、燃焼室内に臨む壁面に、断熱膜が形成された内燃機関であって、前記断熱膜は、母材よりも低い熱伝導率及び母材よりも低い単位体積あたりの熱容量を有する第１の断熱材と、母材以下の熱伝導率を有する第２の断熱材であって、第１の断熱材を燃焼室内の燃焼ガスから保護するための第２の断熱材と、を含み、第１の断熱材は、第２の断熱材よりも低い熱伝導率及び第２の断熱材よりも低い単位体積あたりの熱容量を有し、前記断熱膜には、当該断熱膜を補強するための補強用繊維材が混入されていることを要旨とする。

本発明によれば、第２の断熱材により第１の断熱材を燃焼室内の燃焼ガスから保護することで、第１の断熱材については、燃焼室内の燃焼ガスに対する耐熱性及び耐圧性の制約を受けることなく、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量が十分低い断熱材料を選択することができ、断熱膜全体での熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量も十分に低くすることができる。その結果、燃焼室壁面温度のシリンダ内ガス温度への追従性を向上させることができ、内燃機関の熱効率を向上させることができる。さらに、断熱膜を補強するための補強用繊維材を断熱膜に混入することで、断熱膜の強度を向上させることができ、熱サイクル疲労に対する断熱膜の耐久性を向上させることができる。なお、第１の断熱材については、１種類の断熱材により構成することもできるし、複数種類の断熱材により構成することもできる。そして、第２の断熱材についても、１種類の断熱材により構成することもできるし、複数種類の断熱材により構成することもできる。

本発明の一態様では、前記補強用繊維材は、前記断熱膜の厚さ方向と垂直方向にほぼ沿って延びる状態で当該断熱膜に混入されていることが好適である。この態様によれば、断熱膜から母材に伝わる熱を抑制しつつ、断熱膜の温度が局所的に高くなるのを抑制することができる。

本発明の一態様では、第１の断熱材が第２の断熱材の内部に混入されていることが好適である。

また、本発明に係る内燃機関は、燃焼室を形成する母材の少なくとも一部の、燃焼室内に臨む壁面に、断熱膜が形成された内燃機関であって、前記断熱膜は、母材よりも低い熱伝導率を有し且つ母材よりも低いまたは母材とほぼ同等の単位体積あたりの熱容量を有する材料の内部に気泡が多数形成された断熱材を含んで構成されており、前記断熱膜には、当該断熱膜を補強するための補強用繊維材が混入されていることを要旨とする。

本発明によれば、断熱膜全体での熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を十分に低くすることができるので、燃焼室壁面温度のシリンダ内ガス温度への追従性を向上させることができ、内燃機関の熱効率を向上させることができる。さらに、断熱膜を補強するための補強用繊維材を断熱膜に混入することで、断熱膜の強度を向上させることができ、熱サイクル疲労に対する断熱膜の耐久性を向上させることができる。

以下、本発明を実施するための形態（以下実施形態という）を図面に従って説明する。

図１は、本発明の実施形態に係る内燃機関１の概略構成を示す図であり、シリンダ１１の軸線方向と直交する方向から見た内部構成の概略を示す。内燃機関（エンジン）１は、シリンダブロック９及びシリンダヘッド１０を備え、シリンダブロック９及びシリンダヘッド１０によりシリンダ１１を形成する。シリンダ１１内には、その軸線方向に往復運動するピストン１２が収容されている。ピストン１２の頂面１２ａ、シリンダブロック９の内壁面９ａ、及びシリンダヘッド１０の下面１０ａに囲まれた空間は、燃焼室１３を形成する。シリンダヘッド１０には、燃焼室１３に連通する吸気ポート１４、及び燃焼室１３に連通する排気ポート１５が形成されている。さらに、吸気ポート１４と燃焼室１３との境界を開閉する吸気弁１６、及び排気ポート１５と燃焼室１３との境界を開閉する排気弁１７が設けられている。シリンダブロック９には、冷却水ジャケット１８が形成されており、冷却水ジャケット１８に冷却水が供給されることで、内燃機関１の冷却が行われる。

なお、図１では、説明の便宜上、燃料噴射弁や点火栓等の構成の図示を省略しているが、本実施形態に係る内燃機関１は、ディーゼルエンジン等の圧縮自着火式内燃機関であってもよいし、ガソリンエンジン等の火花点火式内燃機関であってもよい。圧縮自着火式内燃機関の場合は、例えばピストン１２が圧縮上死点付近に位置するときに燃料噴射弁から燃焼室１３内に燃料を噴射することで、燃焼室１３内の燃料が自着火して燃焼する。火花点火式内燃機関の場合は、点火時期にて点火栓の火花放電により燃焼室１３内の混合気に点火することで、燃焼室１３内の混合気を火炎伝播燃焼させる。燃焼室１３内の燃焼ガスは、排気行程にて排気ポート１５へ排出される。

本実施形態では、燃焼室１３を形成する母材の少なくとも一部の、燃焼室１３内に臨む（面する）壁面上には、燃焼室１３内の燃焼ガスから母材への伝熱を抑制するための断熱用薄膜２０が形成されている。ここでは、燃焼室１３を形成する母材として、シリンダブロック（シリンダライナ）９、シリンダヘッド１０、ピストン１２、吸気弁１６、及び排気弁１７を挙げることができる。そして、燃焼室１３内に臨む壁面として、シリンダブロック内壁面（シリンダライナ内壁面）９ａ、シリンダヘッド下面１０ａ、ピストン頂面１２ａ、吸気弁底面（傘部底面）１６ａ、及び排気弁底面（傘部底面）１７ａのいずれか１つ以上を挙げることができる。図１では、シリンダブロック内壁面９ａ、シリンダヘッド下面１０ａ、ピストン頂面１２ａ、吸気弁底面１６ａ、及び排気弁底面１７ａの各々に断熱用薄膜２０を形成した例を示している。ただし、必ずしもシリンダブロック内壁面９ａ、シリンダヘッド下面１０ａ、ピストン頂面１２ａ、吸気弁底面１６ａ、及び排気弁底面１７ａのすべてに断熱用薄膜２０を形成する必要はない。つまり、断熱用薄膜２０については、シリンダブロック内壁面９ａ、シリンダヘッド下面１０ａ、ピストン頂面１２ａ、吸気弁底面１６ａ、及び排気弁底面１７ａのいずれか１つ以上に形成することができる。

さらに、本実施形態では、断熱用薄膜２０は、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量の両方がそれぞれ異なる複数種類の断熱材を含んで構成されている。複数種類の断熱材の各々は、母材以下の熱伝導率を有し、且つ母材よりも低いまたは母材とほぼ同等の単位体積あたりの熱容量を有する。以下、断熱用薄膜２０の構成例について説明する。

「実施例１」
図２は、断熱用薄膜２０の構成例を示す断面図であり、母材３０の壁面３０ａに直交する断面図を示す。図２に示す構成例（実施例１）では、燃焼室１３を形成する母材３０の、燃焼室１３内に臨む壁面３０ａ上に形成された断熱用薄膜２０は、粒状に形成された多数の断熱材（第１の断熱材）２１と、膜状に形成された断熱材（第２の断熱材）２２と、を含んで構成されている。ここでの母材３０は、シリンダブロック（シリンダライナ）９であってもよいし、シリンダヘッド１０であってもよいし、ピストン１２であってもよいし、吸気弁１６であってもよいし、排気弁１７であってもよい。つまり、母材３０の壁面３０ａは、シリンダブロック内壁面（シリンダライナ内壁面）９ａであってもよいし、シリンダヘッド下面１０ａであってもよいし、ピストン頂面１２ａであってもよいし、吸気弁底面１６ａであってもよいし、排気弁底面１７ａであってもよい。

断熱材２２は、母材３０以下の（あるいは母材３０よりも低い）熱伝導率を有し、且つ母材３０よりも低いまたは母材３０とほぼ同等の単位体積あたりの熱容量を有する。一方、断熱材２１は、母材３０よりも低い熱伝導率及び母材３０よりも低い単位体積あたりの熱容量を有し、さらに、断熱材２２よりも低い熱伝導率及び断熱材２２よりも低い単位体積あたりの熱容量を有する。断熱材２２は、母材３０の壁面３０ａ上にコーティングもしくは接合されており、燃焼室１３内の燃焼ガスと接触する。断熱材２２は、燃焼室１３内の高温及び高圧の燃焼ガスに対する耐熱性及び耐圧性を有しており、断熱材２１よりも高い耐熱温度を有し、且つ断熱材２１よりも高い強度を有する。一方、多数の断熱材２１は、断熱材２２の内部に混入されていることで、燃焼室１３内の燃焼ガスとは接触しない。ここでの断熱材２２は、燃焼室１３内の燃焼ガスから母材３０への伝熱を抑制する機能の他に、断熱材２１を燃焼室１３内の高温及び高圧の燃焼ガスから保護する保護材としての機能も有する。さらに、断熱材２２は、多数の断熱材２１をつなぐ接着材としての機能も有する。一方、断熱材２１は、断熱用薄膜２０全体での熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を下げる機能を有する。なお、図２では図示を省略しているが、断熱用薄膜２０（断熱材２２）と母材３０との間には、断熱用薄膜２０（断熱材２２）と母材３０との接合やコーティングを強固にするための薄い中間材が形成されていても構わない。ここでの中間材は、断熱材２１または断熱材２２と同程度の熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を有することが好ましい。また、図２では、断熱用薄膜２０（断熱材２２）の表面が平滑化された状態で断熱材２１が断熱材２２の内部に多数混入された例を示しているが、例えば図３に示すように、断熱用薄膜２０（断熱材２２）の膜表面２０ａに若干の凹凸が生じる状態で断熱材２１が断熱材２２の内部に混入されていても構わない。

さらに、断熱用薄膜２０には、この断熱用薄膜２０を補強して強度を向上させるための高強度・高耐熱性の補強用繊維材２３が多数混入されている。ここでの補強用繊維材２３は、断熱材２１及び断熱材２２よりも高い強度を有し、断熱用薄膜２０を繊維強化する機能を有する。補強用繊維材２３は、断熱材２２の内部に多数混入されており、燃焼室１３内の燃焼ガスとは接触しないことが望まれる。図２に示す例では、補強用繊維材２３は短繊維材であり、その繊維長さが断熱用薄膜２０の厚さよりも短く設定され、例えば補強用繊維材２３の繊維長さが断熱用薄膜２０の厚さの１／２以下に設定される。

断熱材２２の具体例としては、例えばジルコニア（ＺｒＯ₂）、シリコン、チタン、またはジルコニウム等のセラミックや、炭素・酸素を主成分とするセラミック、または高強度且つ高耐熱性のセラミック繊維等を挙げることができる。さらに、これらの材料を複数組み合わせて断熱材２２に用いることもできる。セラミック（ジルコニア）においては、熱伝導率λは２．５［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは２５００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度であり、耐熱温度Ｔｍは２７００［℃］程度であり、強度（曲げ強度）σは１４７０［ＭＰａ］程度である。ここでのセラミックについては、ジルコニアの他に、コージェライト（熱伝導率λは４［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度、単位体積あたりの熱容量ρＣは１９００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度）も用いることができ、さらに、アルミナ系や窒化珪素系のセラミックも一部混合して用いることができる。また、ここでのセラミック繊維については、例えばシリコン、チタンまたはジルコニウム、炭素、及び酸素を含んで構成することができ、熱伝導率λは２．５［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは１６００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度であり、耐熱温度Ｔｍは１３００［℃］程度であり、強度（引張強度）σは３３００［ＭＰａ］程度である。

一方、断熱材２１の具体例としては、例えば中空のセラミックビーズ、中空のガラスビーズ、シリカ（二酸化珪素、ＳｉＯ₂）を主成分とする微細多孔構造の断熱材、またはシリカエアロゲル等を挙げることができる。さらに、これらの材料を複数組み合わせて断熱材２１に用いることもできる。中空のセラミックビーズにおいては、熱伝導率λは０．１［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは３００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度であり、耐熱温度Ｔｍは１６００［℃］程度であり、強度（引張強度）σは７０［ＭＰａ］程度である。中空のガラスビーズにおいては、熱伝導率λは０．０５〜０．２［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは８００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度であり、耐熱温度（軟化温度、ガラスが軟化し始める温度）Ｔｍは６００［℃］程度であり、強度は極めて弱いもの（約２［ＭＰａ］）から高強度（約１００［ＭＰａ］）程度まで幅広く存在する。ただし、強度が高くなるほど熱伝導率も増加する傾向にある。また、ここでの微細多孔構造の断熱材については、主成分のシリカの他に二酸化チタン（ＴｉＯ₂）も一部混合して用いることができ、熱伝導率λは０．０４［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは４００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度であり、耐熱温度Ｔｍは１０２５［℃］程度であり、強度は極めて弱い。シリカエアロゲルにおいては、熱伝導率λは０．０２［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは１９０×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度であり、耐熱温度Ｔｍは１２００［℃］程度であり、強度は極めて弱い。

また、補強用繊維材２３の具体例としては、例えばＳｉＣ系セラミック繊維を挙げることができる。ＳｉＣ系セラミック繊維においては、熱伝導率λは１．４〜２．５［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、耐熱温度Ｔｍは１３００［℃］程度であり、強度（引張強度）σは２．８〜３．４［ＧＰａ］程度である。また、補強用繊維材２３に炭素繊維を用いることもできる。炭素繊維においては、熱伝導率λは４０［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、耐熱温度Ｔｍは無酸素雰囲気中で１６００［℃］程度（酸素雰囲気中で５００［℃］程度）であり、強度（引張強度）σは３．５［ＧＰａ］程度である。また、ＳｉＣ系セラミック繊維と炭素繊維を組み合わせて補強用繊維材２３に用いることもできる。

また、母材３０の具体例としては、例えば鉄（鋼）、アルミニウムもしくはアルミニウム合金、またはセラミック等を挙げることができる。鉄においては、熱伝導率λは８０．３［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは３５００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度である。アルミニウムにおいては、熱伝導率λは１９３［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは２４００×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度（ジルコニアとほぼ同等）である。例えば、母材３０に鉄（鋼）、断熱材２２にセラミック（ジルコニア）、断熱材２１に中空のセラミックビーズを用いる場合は、断熱材２２の熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量は母材３０よりも低くなり、断熱材２１の熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量は断熱材２２よりも低くなる。そして、断熱材２２の耐熱温度及び強度が断熱材２１よりも高くなる。

前述したように、内燃機関のサイクルにおいては、シリンダ内ガス温度Ｔｇが時々刻々変化するが、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌをシリンダ内ガス温度Ｔｇに追従させるよう変化させることで、（１）式における（Ｔｇ−Ｔｗａｌｌ）の値を小さくすることができ、シリンダ内における熱損失Ｑを低減することができる。その結果、内燃機関の熱効率を向上させることができ、燃費を改善することができる。ここで、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの変動幅（スイング幅）ΔＴに対する燃費の影響を調べた計算結果を図４，５に示す。図４は、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌをクランク角（圧縮上死点が０°）に対して変化させた場合の波形の例を示し、１サイクルにおける燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴが５００℃、１０００℃、１５００℃である場合の波形を燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌがほとんど変化しない場合（ベース条件）と対比させてそれぞれ示す。図４においては、ΔＴ＝１５００℃の波形が、シリンダ内ガス温度Ｔｇにほぼ追従して燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌが変化した場合の波形に相当する。図５は、１サイクルにおける燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを図４に示すように５００℃、１０００℃、１５００℃に変化させた場合の燃費改善効果を調べた計算結果を示す。図５において、丸印（○）は、吸気行程での燃焼室壁面温度（ベース壁温）がベース条件での壁面温度に対してほとんど上昇していない場合の結果を示し、三角印（△）は、吸気行程での燃焼室壁面温度（ベース壁温）がベース条件での壁面温度に対して１００℃上昇した場合の結果を示す。図５に示すように、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを増大させることで、燃費改善効果を向上できることがわかる。ただし、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴが増大しても、ベース壁温が上昇すると燃費改善効果が減少する。そのため、燃費改善効果をより向上させるためには、ベース壁温をほとんど上昇させることなく、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを増大させることが好ましい。なお、図５の横軸の遮熱率［％］は、ベース条件での熱損失量Ｑｂ、及び壁面温度Ｔｗａｌｌを変化させた場合の熱損失量Ｑｓを用いて、以下の（２）式で表される。

遮熱率＝（Ｑｂ−Ｑｓ）／Ｑｂ×１００［％］ （２）

ベース壁温をほとんど上昇させることなく、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを増大させるためには、燃焼室内に臨む壁面に形成する断熱膜については、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量が低いことが望ましい。ただし、前述したように、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量が低い単一材料は、耐熱性及び強度の低い材料が多く、内燃機関のシリンダ内のように高温・高速のガス流や高圧力に耐えうるような耐熱性及び強度を持たない。一方、高温・高速のガス流や高圧力に耐えうるような高い耐熱性及び強度を有する単一材料では、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量の低さが不十分であり、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴが減少する。さらに、断熱膜に熱が伝わり蓄積しやすくなり、ベース壁温が上昇する。ベース壁温が上昇すると、以下の（１）〜（５）の弊害が生じる。
（１）吸気行程中に吸入気体が受熱して膨張することにより、充填効率が低下して出力が低下する。
（２）圧縮行程中に作動ガスが受熱してシリンダ内圧力が上昇することにより、圧縮行程での負の仕事が増大して燃費が低下する。
（３）吸気・圧縮行程中の受熱により平均ガス温度が上昇することで、シリンダ内ガスの比熱比が低下してサイクル効率が低下する。
（４）圧縮端ガス温度上昇によりシリンダ内のガス流れが層流化することで、混合気形成過程での燃料と空気との混合度が低下して煤の生成量が増加する。
（５）圧縮端ガス温度上昇により燃焼温度が上昇することで、窒素酸化物（ＮＯｘ）の生成量が増加する。

これに対して図２に示す構成例では、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量の低い断熱材２１を、耐熱性及び強度の高い断熱材２２の内部に混入することで、断熱材２１を燃焼室１３内の高温及び高圧の燃焼ガスから保護することができる。したがって、断熱材２１については、燃焼室１３内の高温及び高圧の燃焼ガスに対して耐熱性及び耐圧性を十分に確保するという制約を受けることなく、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量が低いことを重視した断熱材料の選択性の自由度が高まり、熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量が十分低い断熱材料を用いることができる。そのため、断熱用薄膜２０全体での熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量も十分に低くすることができる。これによって、ベース壁温の上昇を抑えながら燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを増大させることができ、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのシリンダ内ガス温度Ｔｇへの追従性を向上させることができる。その結果、内燃機関１の熱損失Ｑを低減させて熱効率を向上させることができ、燃費を向上させることができる。さらに、断熱材２１，２２の材料の選択により断熱材２１，２２の熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を調整することで、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを調整することができる。さらに、排気温度も上昇させることができるので、エンジン下流に設置した触媒の活性を高めて排気エミッションを低減することができるとともに、ターボチャージャーによる過給エンジンにおいては排気エネルギーのさらなる有効利用を図ることができる。特に、排気エミッション低減・熱効率増加を目的とした高過給エンジンでは、燃焼温度の低下による排気温度の低下が顕著となるため、本実施形態による排気温度上昇の効果はさらに高まる。

また、断熱用薄膜２０の厚さ方向の温度分布は、シリンダ内のガス温度の高い燃焼行程では、膜表面２０ａで最も高く、母材３０に向かって急激に減少する。一方、シリンダ内のガス温度の低い吸入行程では、膜表面２０ａがシリンダ内ガスにより冷却されて最も低い温度となる。この温度変化によって、断熱用薄膜２０の表面近くでは大きな圧縮応力の発生と緩和が毎燃焼ごとに生じる。そのため、熱サイクル疲労に対する断熱用薄膜２０の耐久性を確保する必要がある。また、焼成によって断熱用薄膜２０を母材３０上に形成する場合は、母材３０と断熱用薄膜２０との熱膨張率の違いによる引張応力が断熱用薄膜２０に発生するため、この引張応力に対する断熱用薄膜２０の強度を確保する必要がある。

これに対して図２に示す構成例では、高強度・高耐熱性の補強用繊維材２３を断熱用薄膜２０（断熱材２２）に混入することで、断熱用薄膜２０を繊維強化してその強度（疲労強度）を向上させることができる。その結果、補強用繊維材２３がシリンダ内のガス温度変化により生じる圧縮応力を受け持つことで、熱サイクル疲労に対する断熱用薄膜２０の耐久性を十分に確保することができる。また、焼成によって断熱用薄膜２０を母材３０上に形成する場合に、補強用繊維材２３が母材３０と断熱用薄膜２０との熱膨張率の違いにより生じる引張応力を受け持つことで、引張応力に対する断熱用薄膜２０の強度を十分に確保することができる。

なお、ＳｉＣ系セラミック繊維や炭素繊維（補強用繊維材２３）の熱伝導率は、一般に、中空のセラミックビーズや微細多孔構造の断熱材（断熱材２１）の熱伝導率よりも高い。そのため、長い補強用繊維材２３が断熱用薄膜２０の厚さ方向に沿って延びた状態で断熱用薄膜２０に混入されると、断熱用薄膜２０の厚さ方向の熱伝導率（膜表面２０ａから母材３０までの熱伝導率）が高くなりやすい。これに対して図２に示す構成例では、短繊維材である補強用繊維材２３の繊維長さを断熱用薄膜２０の厚さよりも短くする（例えば断熱用薄膜２０の厚さの１／２以下にする）ことで、断熱用薄膜２０の厚さ方向の熱伝導率（膜表面２０ａから母材３０までの熱伝導率）が高くなるのを抑制することができる。なお、例えば図６Ａに示すように、短繊維材である補強用繊維材２３を断熱用薄膜２０の厚さ方向のある特定の部分に集中的に分布させることも可能である。

図２に示す構成例では、断熱用薄膜２０における断熱材２１の占める体積割合、つまり断熱材２１の混入割合を、断熱材２２の内部の位置に応じて変化させる（分布を持たせる）こともできる。例えば断熱材２１の粒径を不揃いにして断熱材２２の内部の位置に応じて異ならせることで、断熱材２１の混入割合を断熱材２２の内部の位置に応じて異ならせることができる。また、単位体積あたりの断熱材２１の混入数を断熱材２２の内部の位置に応じて異ならせることによっても、断熱材２１の混入割合を断熱材２２の内部の位置に応じて異ならせることができる。この構成によれば、断熱用薄膜２０全体での熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量に分布を持たせることができ、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを燃焼室壁面の位置に応じて異ならせる（分布を持たせる）ことができる。

図２に示す構成例では、断熱材２１を断熱材２２の内部に混入して断熱用薄膜２０を形成するものとしたが、図６Ｂに示すように、断熱材２１に代えて気泡３１を断熱材２２の内部に多数形成することもできる。図６Ｂに示す構成例では、断熱用薄膜２０は、母材３０よりも低い熱伝導率を有し且つ母材３０よりも低いまたは母材３０とほぼ同等の単位体積あたりの熱容量を有する材料の内部に気泡３１が多数形成された断熱材（発泡断熱材）２２を含んで構成されている。気泡３１（空気）においては、熱伝導率λは０．０２［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］程度であり、単位体積あたりの熱容量ρＣは２．３×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］程度である。断熱材２２を形成する材料は、燃焼室１３内の高温及び高圧の燃焼ガスに対する耐熱性及び耐圧性を有している。断熱材２２を形成する（内部に気泡３１が形成された）材料の具体例としては、図２に示す構成例における断熱材２２の具体例と同様である。例えば、母材３０に鉄（鋼）、断熱材２２を形成する材料にセラミック（ジルコニア）を用いる場合は、断熱材２２を形成する材料の熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量は、母材３０よりも低くなり、且つ気泡３１よりも高くなる。

図６Ｂに示す構成例においても、断熱用薄膜２０全体での熱伝導率及び単位体積あたりの熱容量を十分に低くすることができるので、ベース壁温の上昇を抑えながら燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを増大させることができ、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのシリンダ内ガス温度Ｔｇへの追従性を向上させることができる。その結果、内燃機関１の熱効率を向上させることができる。さらに、補強用繊維材２３を断熱用薄膜２０に混入することで、断熱用薄膜２０を繊維強化してその強度を向上させることができる。その結果、熱サイクル疲労に対する断熱用薄膜２０の耐久性を十分に確保することができる。また、焼成によって断熱用薄膜２０を母材３０上に形成する場合に、母材３０と断熱用薄膜２０との熱膨張率の違いにより生じる引張応力に対する断熱用薄膜２０の強度を十分に確保することができる。なお、図６Ｂに示す構成例においても、例えば気泡３１の径を不揃いにして、断熱用薄膜２０における気泡３１の占める体積割合（気泡３１の形成割合）を断熱材２２の内部の位置に応じて変化させることで、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを燃焼室壁面の位置に応じて異ならせることができる。また、短繊維材である補強用繊維材２３を断熱用薄膜２０の厚さ方向のある特定の部分に集中的に分布させることも可能である。

次に、本願発明者が行った解析（数値計算）の結果について説明する。内燃機関１が過給直噴ディーゼルエンジンの場合に、断熱材２２の内部に気泡３１が多数形成された断熱用薄膜２０の構成（ただし補強用繊維材２３が混入されていない構成）を対象として断熱用薄膜２０（断熱材２２）の厚さｔ１を変化させながら、１サイクルにおける燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの変化を計算して調べた。その計算結果を図７，８に示す。図７は、クランク角（圧縮上死点が０°）に対する燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの波形を示し、断熱用薄膜２０の厚さｔ１が１０μｍ、５０μｍ、１００μｍ、２００μｍ、５００μｍである場合の波形をそれぞれ示す。図８は、断熱用薄膜２０の厚さｔ１に対する燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴの特性を示す。

さらに、断熱用薄膜が単一材料からなる構成を比較例として、断熱用薄膜（単一材料）の厚さｔ０を変化させながら、１サイクルにおける燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの変化を計算して調べた。その計算結果を図９，１０に示す。図９は、クランク角（圧縮上死点が０°）に対する燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの波形を示し、断熱用薄膜の厚さｔ０が１０μｍ、５０μｍ、１００μｍ、５００μｍである場合の波形をそれぞれ示す。図１０は、断熱用薄膜の厚さｔ０に対する燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴの特性を示す。

なお、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの計算の際には、１気筒の排気量を５５０ｃｃ、圧縮比を１６、機関回転速度を２０００ｒｐｍ、燃料噴射量を５０ｍｍ³／ｓｔ、図示平均有効圧力を１．６ＭＰａ相当とした。そして、断熱材２２を形成する材料の熱伝導率λ及び単位体積あたりの熱容量ρＣを、λ＝２．５［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］、ρＣ＝２５２０×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］（ジルコニア相当）、断熱用薄膜２０（断熱材２２）における気泡３１（空気）が占める体積の割合を８０％とした。また、比較例においては、断熱用薄膜を構成する単一材料（断熱用薄膜全体）の熱伝導率λ及び単位体積あたりの熱容量ρＣを、λ＝２．５［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］、ρＣ＝２５２０×１０³［Ｊ／(ｍ³・Ｋ)］（ジルコニア相当）とした。

比較例においては、図９，１０に示すように、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴが最大でも１２５℃程度（ｔ０＝１００μｍの場合）にとどまり、燃費改善効果は最大でも２％程度（ｔ０＝１００μｍの場合）にとどまっている。断熱用薄膜の厚さｔ０が１００μｍよりも薄いと、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴが減少することで、燃費改善効果が減少してほとんど得られなくなる。一方、断熱用薄膜の厚さｔ０が１００μｍよりも厚いと、ベース壁温が上昇することで、燃費改善効果が減少してほとんど得られなくなる。

これに対して断熱材２２の内部に気泡３１が多数形成された構成（実施例１）においては、図７，８に示すように、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを５５０℃〜６５０℃程度に大幅に増大させることができ、燃費改善効果を７〜８％程度に大幅に増大させることができる。図７，８に示す計算結果においては、ｔ１＝５０μｍ〜２００μｍの範囲で、ベース壁温をほとんど上昇させることなく５５０℃〜６５０℃程度のスイング幅ΔＴが得られ、７〜８％程度の燃費改善効果が得られる。そして、ｔ１＝１００μｍの場合に、スイング幅ΔＴが最大となる。このように、実施例１の構成により、燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを大幅に増大させることができ、７〜８％程度の燃費改善効果が得られることが確認された。

「実施例２」
図１１，１２は、断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図であり、図１１は母材３０の壁面３０ａに沿った断面図を示し、図１２は母材３０の壁面３０ａに直交する断面図を示す。以下の実施例２の説明では、実施例１と同様の構成または対応する構成には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。

図１１，１２に示す構成例（実施例２）では、実施例１（図２に示す構成例）と比較して、補強用繊維材２３は長繊維材であり、断熱用薄膜２０の厚さ方向と垂直方向、つまり断熱用薄膜２０の面内方向（母材３０の壁面３０ａと平行方向）に（ほぼ）沿って延びる状態で、断熱用薄膜２０に多数混入されている。すなわち、補強用繊維材２３の繊維方向は、断熱用薄膜２０の厚さ方向とほぼ垂直である（母材３０の壁面３０ａとほぼ平行である）。補強用繊維材２３（ＳｉＣ系セラミック繊維や炭素繊維）の熱伝導率は、断熱材２１（中空のセラミックビーズや微細多孔構造の断熱材）の熱伝導率よりも高いため、図１１，１２に示す構成例では、断熱用薄膜２０の厚さ方向と垂直方向（補強用繊維材２３が延びる繊維方向）の熱伝導率が、断熱用薄膜２０の厚さ方向（補強用繊維材２３が延びる繊維方向と垂直方向）の熱伝導率よりも高くなり、断熱用薄膜２０の熱伝導率に異方性が生じる。なお、図１１は、長繊維材である補強用繊維材２３が格子状に形成された例を示している。

内燃機関１の燃焼室１３内での温度分布は均一ではない。ディーゼル機関について例示すると、燃料噴霧の衝突部付近での温度が最も高くなる。これにより、燃料噴霧の衝突部付近のごく僅かな領域のために、他の部位にとっては不必要なほど断熱用薄膜２０の耐熱温度を高めることが必要になる。これに対して図１１，１２に示す構成例では、断熱用薄膜２０の局所的に高温になる領域の熱を、母材３０に（断熱用薄膜２０の厚さ方向に）伝わるのを抑制しながら、その厚さ方向と垂直方向（補強用繊維材２３が延びる繊維方向）に逃がして均一化することができ、断熱用薄膜２０の温度が局所的に高くなるのを抑制することができる。その結果、断熱用薄膜２０に要求される耐熱温度を下げることができ、断熱用薄膜２０（断熱材２１，２２）に用いる材料の選択性の自由度を高めることができる。

図１１，１２に示す構成例では、断熱材２１を断熱材２２の内部に混入して断熱用薄膜２０を形成するものとしたが、図１３，１４に示すように、断熱材２１に代えて気泡３１を断熱材２２の内部に多数形成することもできる。ここで、図１３は母材３０の壁面３０ａに沿った断面図を示し、図１４は母材３０の壁面３０ａに直交する断面図を示す。図１３，１４に示す構成例でも、長繊維材である補強用繊維材２３を断熱用薄膜２０の厚さ方向と垂直方向に（ほぼ）沿って延びる状態で断熱用薄膜２０に混入することで、断熱用薄膜２０の厚さ方向と垂直方向（補強用繊維材２３が延びる繊維方向）の熱伝導率が、断熱用薄膜２０の厚さ方向（補強用繊維材２３が延びる繊維方向と垂直方向）の熱伝導率よりも高くなる。そのため、断熱用薄膜２０の局所的に高温になる領域の熱を、母材３０に伝わるのを抑制しながら、断熱用薄膜２０の厚さ方向と垂直方向に逃がして均一化することができ、断熱用薄膜２０の温度が局所的に高くなるのを抑制することができる。

なお、断熱用薄膜２０の厚さ方向と垂直方向（断熱用薄膜２０の面内方向）にほぼ沿って延びる状態で断熱用薄膜２０に混入する補強用繊維材２３については、必ずしも格子状に形成する必要はなく、例えば図１５に示すように一方向にほぼ沿って並べることで、この一方向の熱伝導率を高めることもできる。ここで、図１５は、母材３０の壁面３０ａに沿った断面図を示す。また、補強用繊維材２３を放射状に形成することも可能であるし、補強用繊維材２３を同心円状（環状）に形成することも可能である。

以上、本発明を実施するための形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。

本発明の実施形態に係る内燃機関の概略構成を示す図である。 断熱用薄膜２０の構成例を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。 燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌをクランク角に対して変化させた場合の波形の例を示す図である。 燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴを変化させた場合の燃費改善効果を調べた計算結果を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。 断熱用薄膜２０の厚さｔ１を変化させながら、１サイクルにおける燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの変化を調べた計算結果を示す図である。 断熱用薄膜２０の厚さｔ１に対する燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴの特性を示す図である。 断熱用薄膜（単一材料）の厚さｔ０を変化させながら、１サイクルにおける燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌの変化を調べた計算結果を示す図である。 断熱用薄膜（単一材料）の厚さｔ０に対する燃焼室壁面温度Ｔｗａｌｌのスイング幅ΔＴの特性を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。 断熱用薄膜２０の他の構成例を示す図である。

符号の説明

１ 内燃機関、９ シリンダブロック、９ａ シリンダブロック内壁面、１０ シリンダヘッド、１０ａ シリンダヘッド下面、１１ シリンダ、１２ ピストン、１２ａ ピストン頂面、１３ 燃焼室、１４ 吸気ポート、１５ 排気ポート、１６ 吸気弁、１６ａ 吸気弁底面、１７ 排気弁、１７ａ 排気弁底面、１８ 冷却水ジャケット、２０ 断熱用薄膜、２１，２２ 断熱材、２３ 補強用繊維材、３０ 母材、３０ａ 壁面、３１ 気泡。

Claims (5)

1. 燃焼室を形成する母材の少なくとも一部の、燃焼室内に臨む壁面に、断熱膜が形成された内燃機関であって、
   前記断熱膜は、
   母材よりも低い熱伝導率及び母材よりも低い単位体積あたりの熱容量を有する第１の断熱材と、
   母材以下の熱伝導率を有する第２の断熱材であって、第１の断熱材を燃焼室内の燃焼ガスから保護するための第２の断熱材と、
   を含み、
   第１の断熱材は、第２の断熱材よりも低い熱伝導率及び第２の断熱材よりも低い単位体積あたりの熱容量を有し、
   前記断熱膜には、当該断熱膜を補強するための補強用繊維材が混入されている、内燃機関。
2. 請求項１に記載の内燃機関であって、
   前記補強用繊維材は、前記断熱膜の厚さ方向と垂直方向にほぼ沿って延びる状態で当該断熱膜に混入されている、内燃機関。
3. 請求項１または２に記載の内燃機関であって、
   第１の断熱材が第２の断熱材の内部に混入されている、内燃機関。
4. 燃焼室を形成する母材の少なくとも一部の、燃焼室内に臨む壁面に、断熱膜が形成された内燃機関であって、
   前記断熱膜は、母材よりも低い熱伝導率を有し且つ母材よりも低いまたは母材とほぼ同等の単位体積あたりの熱容量を有する材料の内部に気泡が多数形成された断熱材を含んで構成されており、
   前記断熱膜には、当該断熱膜を補強するための補強用繊維材が混入されている、内燃機関。
5. 請求項４に記載の内燃機関であって、
   前記補強用繊維材は、前記断熱膜の厚さ方向と垂直方向にほぼ沿って延びる状態で当該断熱膜に混入されている、内燃機関。

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