JP2010077961A - 密閉型圧縮機と冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、全能力運転と能力半減運転との能力可変をなし、構成の簡素化と、部品数を低減して工数の削減化を図り、コストへの影響を抑制し、運転切換え時間の短縮化を図れる密閉型圧縮機と、この密閉型圧縮機を備えた冷凍サイクル装置を提供する。
【解決手段】密閉容器１内に、第２のシリンダ６Ｂに設けられる第２のブレード室１０ｂの圧力を吐出圧と吸込み圧に切換えるための圧力切換え弁Ｋの少なくとも一部を内蔵し、この圧力切換え弁は軸方向に沿ってスライダ用孔２５を有する弁本体２１と、スライダ用孔に配置されるスライダ２４とを有し、上記スライダは、第２のブレード室と密閉容器内空間とを連通する第１の動作位置と、第２のブレード室と第２のシリンダ室に接続される吸込み連通路２６とを連通する第２の動作位置とに切換え可能とした。
【選択図】 図１

Description

本発明は、圧縮能力の切換えが可能な密閉型圧縮機と、この密閉型圧縮機を備えて冷凍サイクルを構成する冷凍サイクル装置に関する。

第１の圧縮機構部を構成する第１のシリンダと、第２の圧縮機構部を構成する第２のシリンダのそれぞれにシリンダ室を備えた密閉型圧縮機が多用される。この種の圧縮機において、２つのシリンダ室同時に圧縮作用を行う、もしくはいずれか一方のシリンダ室での圧縮作用を中断して圧縮仕事を低減する、いわゆる能力可変ができれば有利である。

たとえば、［特許文献１］は、アキュームレータと第２のシリンダ室とを連通する吸込み管から分岐する分岐管を設け、この分岐管と第２のシリンダに設けられるブレード室に連通するとともに、密閉容器の内底部に連通する配管構成を備え、分岐管に第１の開閉弁を備え、密閉容器内底部に連通する配管に第２の開閉弁を備えた発明が開示される。

第１の開閉弁を閉成し、第２の開閉弁を開放すると、密閉容器内の吐出圧（の潤滑油）がブレード室に導かれ、ブレードに高圧の背圧を付与してシリンダ室で圧縮作用を行わせる。他方のシリンダ室では通常の圧縮作用が行われていて、２室同時の圧縮作用となり、全能力運転となる。

第１の開閉弁を開放し、第２の開閉弁を閉成すると、アキュームレータから導出される吸込み圧（低圧ガス冷媒）が上記ブレード室に導かれる。ブレードに低圧の背圧が付与され、シリンダ室と同圧の低圧雰囲気となる。このシリンダ室では圧縮作用が行われず、他方のシリンダ室のみの圧縮作用となり、能力半減運転となる。

［特許文献２］では、シリンダと密閉容器でブレード室を仕切るとともに、電磁コイルによってスライダを往復駆動させ、吸込み管とブレード室とを連通する吸込み通路を開閉する発明が開示されている。
スライダを移動させて吸込み通路を開放し、ブレード室と吸込み管が連通すると、ブレード室が低圧となる。ブレードはばね部材で引っ張られ、一方のシリンダ室では圧縮作用が行われないが、他方のシリンダ室では圧縮運転をなす。

スライダを逆方向へ移動し吸込み通路を閉成すると、シリンダと密閉容器との間から吐出圧のガスがブレード室へ導かれる。ブレード室は高圧となり、ブレードが押圧付勢されてシリンダ室で圧縮作用が行われる。他方のシリンダ室では通常の圧縮作用をなし、２室同時の運転となる。

特開２００６−３００４６０号公報 特開平５−２５６２８６号公報

しかしながら、［特許文献１］においては、吸込み管から分岐する分岐管と、密閉容器内底部に連通する配管と、ブレード室に連通する配管および、２個の開閉弁を揃えなければならず、しかも、ブレード室を閉空間に仕切る部材も必要であり、部品数が多くなって部品代が嵩む。

当然ながら、各部品の取付けと組立に多くの工数が必要であり、コストに悪影響がある。さらに、密閉容器の外部に配管部品と開閉弁が取付けられるので、圧縮機の据付けにあたって広い空間スペースが要求されるとともに、防音材の装着が行い難くなる。

［特許文献２］では、吐出ガスがシリンダと密閉容器との隙間を介してブレード室に導くように構成しているので、ブレード室が高圧化するまでに時間がかかる。そのため、第２のシリンダ室の圧縮休止から圧縮作用への切換えに遅れが生じる。上記隙間を大にすると、圧縮休止時に吐出ガスが吸込み側へ漏れる量が多くなり、効率低下を招く。

シリンダ形状が特殊で、常時圧縮運転をなすシリンダとの標準化が行い難い。スライダとシリンダの位置合せを高精密にしないと、スライダで吸込み連通路を塞ぐことができない。シリンダと密閉容器でブレード室を仕切る構成は、加工上困難である。圧縮作用時にブレード室に潤滑油が供給されず、ブレードとシリンダとの摺動に支障をきたし易い。

本発明は上記事情にもとづきなされたものであり、その目的とするところは、２シリンダタイプであって、圧縮能力可変をなすことを前提として、構成の簡素化と、部品数を低減して工数の削減化を図り、コストへの影響を抑制するとともに、運転切換えに必要な時間の短縮化を図れる密閉型圧縮機と、この密閉型圧縮機を備えて冷凍サイクル効率の向上化を得られる冷凍サイクル装置を提供しようとするものである。

上記目的を満足するため本発明の密閉型圧縮機は、密閉容器内に電動機部と圧縮機構部とを収容し、上記圧縮機構部は中間仕切り板を介在して第１のシリンダおよび第２のシリンダを備え、それぞれの内径部にシリンダ室を形成し、それぞれのシリンダ室に連通するブレード室を備えた。
上記電動機部に連結する回転軸に第１の偏心部と第２の偏心部を設けて、これらを第１のシリンダ室と第２のシリンダ室にそれぞれに収容し、第１の偏心部と第２の偏心部に第１の偏心ローラと第２の偏心ローラを嵌合して、第１のシリンダ室と第２のシリンダ室内で回転駆動する。
第１のブレード室と第２のブレード室に、第１のブレードと第２のブレードを移動自在に収容して、第１の偏心ローラと第２の偏心ローラそれぞれに当接させ、第１のシリンダ室と第２のシリンダ室を区画する。第２のブレードは、第２のブレード室に導く吐出圧によって第２の偏心ローラに接触するよう押圧付勢し、第２のブレード室に導く吸込み圧によって第２の偏心ローラから離間保持する。
密閉容器内に、第２のブレード室の圧力を吐出圧と吸込み圧に切換えるための圧力切換え弁の少なくとも一部を内蔵し、上記圧力切換え弁はスライダ用孔を有する弁本体と、この弁本体のスライダ用孔に配置されるスライダとを有する。
上記スライダは、第２のブレード室と密閉容器内空間とを連通する第１の動作位置と、第２のブレード室と第２のシリンダ室の吸込み側とを連通する第２の動作位置とに切換え可能である。

本発明によれば、２シリンダタイプで、圧縮能力の可変をなすことを前提として、構成の簡素化と、部品数を低減して工数の削減化を図り、コストへの影響を抑制するとともに、運転切換えに必要な時間の短縮化を図れる密閉型圧縮機と、この密閉型圧縮機を備えて冷凍サイクル効率の向上化を得られる冷凍サイクル装置を提供できる。

本発明における第１の実施の形態に係る圧力切換え弁を備えた密閉型圧縮機の一部省略した縦断面図と、冷凍サイクル装置の冷凍サイクル構成図。 同第１の実施の形態に係る、密閉型圧縮機の横断平面図。 同第１の実施の形態に係る、圧力切換え弁の正面図と、圧力切換え弁の互いに異なる状態の平面図。 本発明における第２の実施の形態に係る、圧力切換え弁を備えた密閉型圧縮機の一部省略した断面図。 同第２の実施の形態に係る、全能力運転時の状態を示す密閉型圧縮機要部の拡大した縦断面図。 同第２の実施の形態に係る、能力半減運転時の状態を示す密閉型圧縮機要部の拡大した縦断面図。 本発明における第３の実施の形態に係る、密閉型圧縮機要部の横断平面図。 本発明における第４の実施の形態に係る、密閉型圧縮機要部の縦断面図。 本発明における第５の実施の形態に係る、圧力切換え弁の平面図と、Ｂ−Ｂ線に沿う縦断面図。 本発明における第６の実施の形態に係る、全能力運転時と能力半減運転時の圧力切換え弁の状態を示す密閉型圧縮機要部の縦断面図。 第６の実施の形態での変形例に係る、全能力運転時の圧力切換え弁の状態を示す密閉型圧縮機要部の縦断面図。 第６の実施の形態での、さらに異なる変形例に係る、全能力運転時の圧力切換え弁の状態を示す密閉型圧縮機要部の縦断面図。 本発明における第７の実施の形態に係る、能力半減運転時の圧力切換え弁の状態を示す密閉型圧縮機要部の縦断面図と横断平面図。 同第７の実施の形態に係る、全能力運転時の圧力切換え弁の状態を示す密閉型圧縮機要部の縦断面図と横断平面図。 同第７の実施の形態での変形例に係る、能力半減運転時の圧力切換え弁の状態を示す密閉型圧縮機要部の縦断面図。 本発明における第８の実施の形態に係る、永久磁石の取付け構造を示すシリンダ一部の平面図。 同第８の実施の形態での変形例に係る、永久磁石を保持する第１の保持部材による取付け構造を示すシリンダ一部の平面図と、第２の保持部材の平面図。 同第８の実施の形態での変形例に係る、第１の保持部材の斜視図と、正面図および側面図。

以下、本発明の実施の形態を、図面にもとづいて説明する。
図１は、密閉型圧縮機Ｒの一部を省略した断面構造と、この密閉型圧縮機Ｒを備えた冷凍サイクル装置の冷凍サイクル構成を示す図である。（なお、図面上の煩雑さを避けるために、説明しても符号を付していない部品がある。以下同）
はじめに密閉型圧縮機Ｒから説明すると、１は密閉容器であって、この密閉容器１内の下部には中間仕切り板２を介して第１の圧縮機構部３Ａと、第２の圧縮機構部３Ｂが設けられ、上部には電動機部４が設けられる。これら第１の圧縮機構部３Ａおよび第２の圧縮機構部３Ｂは、回転軸５により電動機部４に連結される。

第１の圧縮機構部３Ａは第１のシリンダ６Ａを備え、第２の圧縮機構部３Ｂは第２のシリンダ６Ｂを備えている。第１のシリンダ６Ａの上面部に主軸受け７が取付け固定され、第２のシリンダ６Ｂの下面部に副軸受け８が取付け固定される。上記回転軸５は、各シリンダ６Ａ、６Ｂ内部を貫通するとともに、略１８０°の位相差をもって形成される第１の偏心部ａと第２の偏心部ｂを一体に備えている。

各偏心部ａ、ｂは互いに同一直径をなし、各シリンダ６Ａ、６Ｂの内径部に位置するように組立てられる。第１の偏心部ａの周面には、第１の偏心ローラ９ａが嵌合され、第２の偏心部ｂの周面には、第２の偏心ローラ９ｂが嵌合される。

上記第１のシリンダ６Ａの内径部に第１のシリンダ室Ｓａが形成され、第２のシリンダ６Ｂの内径部に第２のシリンダ室Ｓｂが形成される。各シリンダ室Ｓａ、Ｓｂは互いに同一直径および高さ寸法に形成され、上記偏心ローラ９ａ、９ｂの周壁一部が各シリンダ室Ｓａ、Ｓｂの周壁一部に線接触しながら偏心回転自在に収容される。

第１のシリンダ６Ａには、第１のシリンダ室Ｓａと連通する第１のブレード室１０ａが設けられ、第１のブレード１１ａが移動自在に収容される。第２のシリンダ６Ｂには、第２のシリンダ室Ｓｂと連通する第２のブレード室１０ｂが設けられ、第２のブレード１１ｂが移動自在に収容される。

第１、第２のブレード１１ａ、１１ｂの先端部は平面視で半円状に形成されており、対向するシリンダ室Ｓａ、Ｓｂに突出して平面視で円形状の上記第１、第２の偏心ローラ９ａ、９ｂ周壁に、この回転角度にかかわらず線接触できる。

上記第１のシリンダ６Ａのみ、第１のブレード室１０ａと、このシリンダ６Ａの外周面とを連通する横孔が設けられ、圧縮ばねであるばね部材１４が収容される。ばね部材１４は第１のブレード１１ａの後端部端面と密閉容器１内周壁との間に介在され、このブレード１１ａに弾性力（背圧）を付与する。

上記第２のシリンダ６Ｂに設けられる第２のブレード室１０bには、第２のブレード１１ｂと、後述する圧力切換え弁Ｋが設けられている。上記圧力切換え弁Ｋの切換え動作に応じてブレード１１ｂに吐出圧（高圧）もしくは吸込み圧（低圧）の背圧を付与し、この先端縁を偏心ローラ９ｂに接触もしくは離間させることができる。

上記密閉容器１の内底部には、潤滑油を集溜する油溜り部１５が形成される。図１において、上記主軸受け７のフランジ部を横切る破線は潤滑油の液面を示していて、第１の圧縮機構部３Ａのほとんど全部と、第２の圧縮機構部３Ｂの全部が、上記油溜り部１５の潤滑油中に浸漬される。

このようにして構成される密閉型圧縮機Ｒであり、上記密閉容器１の上端部には、吐出管Ｐが接続される。吐出管Ｐは、凝縮器１７と、膨張装置１８および蒸発器１９を介してアキュームレータ２０の上端部に接続される。上記アキュームレータ２０と密閉型圧縮機Ｒとは、第１の吸込み管Ｐａと第２の吸込み管Ｐｂを介して接続される。

上記第１の吸込み管Ｐａは、密閉型圧縮機Ｒを構成する密閉容器１と第１のシリンダ６Ａ側部を貫通し、第１のシリンダ室Ｓａに連通している。上記第２の吸込み管Ｐｂは、密閉容器１と第２のシリンダ６Ｂ側部を貫通し、第２のシリンダ室Ｓｂに連通している。

以上説明した密閉型圧縮機Ｒと、凝縮器１７と、膨張装置１８と、蒸発器１９およびアキュームレータ２０を順次配管接続することで、冷凍サイクル装置が構成される。
つぎに、上記圧力切換え弁Ｋについて詳述する。

図２は、第１の実施の形態における圧力切換え弁Ｋを備えた密閉型圧縮機Ｒの横断平面図。図３（Ａ）は、上記圧力切換え弁Ｋの模式的な正面図。図３（Ｂ）と図３（Ｃ）は、互いに異なる状態の圧力切換え弁Ｋの模式的な平面図である。

上記圧力切換え弁Ｋは、密閉容器１内底部に形成される油溜り部１５の潤滑油中に浸漬されていて、弁本体２１と、電磁コイル２２と、磁性部材２３が一体に連設されるスライダ２４とから構成される。

上記弁本体２１は、図２および図３（Ｂ）（Ｃ）で示す平面視では、内側部と外側部が湾曲成され、図３（Ａ）で示す正面視では、上端面と下端面が平坦状に形成された、略角柱状のものである。この弁本体２１の左右両端面間に亘って、断面が真円状のスライダ用孔２５が貫通して設けられる。

弁本体２１の一方の端面から所定距離の部位に、孔部からなる吸込み連通路２６と、ブレード室連通路２７および吐出連通路２８が、互いに離間しかつ並んで設けられる。各連通路２６〜２８は、弁本体２１外周面からスライダ用孔２５に亘って設けられていて、弁本体２１外部とスライダ用孔２５とを連通する。

上記吸込み連通路２６とブレード室連通路２７は、弁本体２１の同じ側面に開口され、吐出連通路２８は吸込み連通路２６とブレード室連通路２７とは反対側の弁本体２１の側面に開口される。

上記ブレード室連通路２７を基準にして、吸込み連通路２６との間の距離と、吐出連通路２８との間の距離は、互いに同一に設定されている。ブレード室連通路２７と吐出連通路２８の直径は互いに同一に設定され、これらの直径よりも吸込み連通路２６の直径は小に形成される。
上記電磁コイル２２は、上記弁本体２１の吐出連通路２８が設けられる側の端面に一体に連設されていて、上記スライダ用孔２５と略同一直径の内周部２９を有する。

上記スライダ２４は、弁本体２１に設けられるスライダ用孔２５と、電磁コイル２２の内周部２９とに亘って移動自在に嵌め込まれた円柱状のものである。このスライダ２４の周面で、かつ軸方向に沿う略中間部には、外径が一段と絞られた切欠き部３０が設けられている。

上記磁性部材２３は、上記スライダ２４の一方の端面に連結または一体成形されていて、図３（Ｃ）でのみ示し、図３（Ｂ）では省略している。磁性部材２３の外径はスライダ２４の外径と同一に形成され、スライダ２４とは反対側の端面には図示しない圧縮ばねが当接し、磁性部材２３とスライダ２４は軸方向に沿って弾性的に押圧付勢されている。

このことにより、電磁コイル２２に通電し、圧縮ばねの弾性力に抗して磁性部材２３を磁気的に吸引すると、図３（Ｂ）に示すように、スライダ２４は切欠き部３０がブレード室連通路２７および吐出連通路２８と対向する位置に変位する。このときのスライダ２４の位置を、「第１の動作位置」と呼ぶ。

電磁コイル２２を断電すると、磁性部材２３に対する磁気的な吸引作用が無くなる。代って、圧縮ばねの弾性力が作用し、図３（Ｃ）に示すように、スライダ２４は切欠き部３０がブレード室連通路２７および吸込み連通路２６と対向する位置に変位する。このときのスライダ２４の位置を、「第２の動作位置」と呼ぶ。

再び図１に示すように、上記圧力切換え弁Ｋは第２のシリンダ６Ｂの下面に取付けられて、第２のブレード室１０ｂの下側開放面を閉成する。なお、第２のブレード室１０ｂの上側開放面は、第１のシリンダ６Ａと第２のシリンダ６Ｂとの間に介在される上記中間仕切り板２によって閉成され、第２のブレード室１０ｂの上下面は閉成状態にある。

上記第２のシリンダ６Ｂには、上記第２の吸込み管Ｐｂが接続される吸込み孔と、第２のシリンダ６Ｂの下面を連通する連通孔が設けられている。図２に概略的に示すように、圧力切換え弁にＫおいて弁本体２１に設けられる上記吸込み連通路２６は、上記連通孔を介して上記第２の吸込み管Ｐｂと連通するよう構成される。
また、上記ブレード室連通路２７は第２のブレード室１０ｂに対して開口され、上記吐出連通路２８は密閉容器１内の油溜り部１５に対して開口される。

以上述べたような圧力切換え弁Ｋを内蔵した密閉型圧縮機Ｒと、この密閉型圧縮機Ｒを備えた冷凍サイクル装置において、圧力切換え弁Ｋの作用により通常運転（全能力運転）と、休筒運転（能力半減運転）との切換え選択が可能である。

通常運転を選択すると、圧力切換え弁Ｋの電磁コイル２２に通電され、磁性部材２３とスライダ２４が圧縮ばねの弾性力に抗して磁気的に吸引される。スライダ２４は、図３（Ｂ）に示す第１の動作位置に移動変位され、切欠き部３０に対してブレード室連通路２７と吐出連通路２８が連通される。したがって、第２のブレード室１０ｂと油溜り部１５が圧力切換え弁Ｋを介して連通される。

電動機部４に運転信号が送られ、回転軸５が回転駆動されて、第１、第２の偏心ローラ９ａ、９ｂはそれぞれのシリンダ室Ｓａ、Ｓｂ内で偏心回転を行う。第１のシリンダ６Ａにおいてブレード１１ａがばね部材１４に押圧付勢され、この先端縁が偏心ローラ９ａ周壁に摺接して第１のシリンダ室Ｓａ内を二分する。

冷媒ガスはアキュームレータ２０から第１の吸込み管Ｐａを介して第１のシリンダ室Ｓａに吸込まれて充満する。偏心ローラ９ａの偏心回転にともなってシリンダ室Ｓａの区画された一方の容積が減少し、吸込まれたガスが徐々に圧縮される。所定圧まで上昇すると吐出弁が開放され、高圧ガスはバルブカバーを介して密閉容器１内に導かれる。

上記密閉容器１内に充満した高圧ガスは吐出管Ｐへ吐出され、凝縮器１７に導かれる。高圧ガスは凝縮器１７において凝縮液化して液冷媒に変り、膨張装置１８に導かれて断熱膨張し、蒸発器１９において蒸発して、蒸発器１９を流通する空気から蒸発潜熱を奪う。

蒸発器１９で蒸発した冷媒がアキュームレータ２０に導かれて気液分離され、分離された低圧のガス冷媒がアキュームレータ２０から第１の吸込み管Ｐａを介して第１のシリンダ室Ｓａに導かれる。再び圧縮されて密閉容器１内へ吐出され、上述のような冷凍サイクルを構成する。

一方、アキュームレータ２０で気液分離された低圧のガス冷媒は、第１の吸込み管Ｐａとともに、第２の吸込み管Ｐｂを介して第２のシリンダ室Ｓｂに導かれる。第２のシリンダ室Ｓｂに低圧のガス冷媒が充満して、吸込み圧（低圧）雰囲気となっている。

上述したように、圧力切換え弁Ｋ内のスライダ２４が第１の動作位置に保持され、油溜り部１５と第２のブレード室１０ｂが連通している。上記密閉容器１内には第１のシリンダ室Ｓａで圧縮され吐出された高圧ガスが充満していて、密閉容器１内底部の油溜り部１５にある潤滑油は高圧の影響を受ける。

油溜り部１５の潤滑油は圧力切換え弁Ｋの吐出連通路２８に侵入し、さらにスライダ２４の切欠き部３０とスライダ用孔２５との隙間を介してブレード室連通路２７に導かれる。ブレード室連通路２７は第２のブレード室１０ｂに連通しているので、高圧化した潤滑油は第２のブレード室１０ｂに充満し第２のブレード１１ｂに背圧を付与する。

第２のブレード１１ｂは後端部が吐出圧（高圧）下にある一方で、先端部は第２の吸込み管Ｐｂから第２のシリンダ室Ｓｂに導かれる低圧のガス冷媒により低圧雰囲気下にある。第２のブレード１１ｂの先後端部で差圧が存在することとなり、この差圧の影響でブレード１１ｂの先端部が第２の偏心ローラ９ｂ周壁に摺接するように押圧付勢される。

第１のシリンダ室Ｓａと全く同様の圧縮作用が第２のシリンダ室Ｓｂでも行われ、結局、第１のシリンダ室Ｓａおよび第２のシリンダ室Ｓｂとの両方で圧縮作用が行われる、全能力運転となる。

休筒運転を選択すると、圧力切換え弁Ｋに対する通電が遮断され、電磁コイル２２は消磁される。
磁性部材２３とスライダ２４が圧縮ばねの弾性力を受け、スライダ２４は第２の動作位置に移動変位される。したがって、切欠き部３０に対してブレード室連通路２７と吸込み連通路２６が連通され、第２のブレード室１０ｂと第２の吸込み管Ｐｂが圧力切換え弁Ｋを介して連通される。

第１のシリンダ室Ｓａでは上述した通常の圧縮作用がなされ、吐出管Ｐから吐出される高圧ガスは凝縮器１７と、膨張装置１８と、蒸発器１９に導かれて、冷凍サイクル作用をなす。そして、アキュームレータ２０から第１の吸込み管Ｐａを介して第１のシリンダ室Ｓａに吸込まれて圧縮される。

アキュームレータ２０で気液分離された低圧のガス冷媒は、第１の吸込み管Ｐａとともに、第２の吸込み管Ｐｂを介して第２のシリンダ室Ｓｂに導かれる。第２のシリンダ室Ｓｂに低圧のガス冷媒が充満して、吸込み圧（低圧）雰囲気となる。

上述したように、圧力切換え弁Ｋ内のスライダ２４が第２の動作位置に保持され、第２の吸込み管Ｐｂと第２のブレード室１０ｂとが連通している。したがって、第２のブレード室１０ｂには低圧のガス冷媒が充満することとなり、第２のブレード１１ｂに低圧の背圧を付与する。

第２のブレード１１ｂは、後端部が吸込み圧（低圧）下にある一方で、先端部は第２の吸込み管Ｐｂから第２のシリンダ室Ｓｂに導かれるガス冷媒により低圧雰囲気下にある。したがって、第２のブレード１１ｂの先後端部で差圧が存在せず、ブレード１１ｂの先端部が偏心ローラ９ｂ周壁に蹴られて後退した位置に保持される。
結局、第１のシリンダ室Ｓａのみで圧縮作用が行われ、第２のシリンダ室Ｓｂでは圧縮作用が行われない、能力半減運転となる。

このように、圧力切換え弁Ｋを密閉容器１に内蔵したので、第２のブレード室１０ｂに吐出圧および吸込み圧を切換えて導入するための配管が不要となり、構造が簡素化されるとともに、部材の減少により、コストの低減化に寄与する。
第２のシリンダ室Ｓｂにおける圧縮作用時には、圧力切換え弁Ｋの切換え動作によって第２のブレード室１０ｂに吐出圧が導入されるので、圧縮休止状態から圧縮作用への切換えが短時間ででき、冷凍サイクル効率の向上化を得られる。

さらに、第２のシリンダ６Ｂに圧力切換え弁Ｋを取付けるために、取付けねじのねじ孔を設けるだけで良く、第１のシリンダ６Ａとの標準化が容易である。
第２のシリンダ室Ｓｂにおける圧縮作用時には、第２のブレード１１ｂの往復動によって第２のブレード室１０ｂに潤滑油の出入があるため、ブレード室連通路２７と吐出連通路２８は断面積が大であるのが望ましい。また、吸込み連通路２６は、第２のブレード室１０ｂと連通後はガス冷媒もしくは潤滑油の出入が無いので、断面積は小さくてよい。

そこで、図３（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に示すように、吸込み連通路２６の直径を小に形成し、ブレード室連通路２７と吐出連通路２８の直径は、吸込み連通路２６の直径よりも大に形成した。

上記圧力切換え弁Ｋのスライダ用孔２５に、第２のブレード室１０ｂと連通するブレード室連通路２７と、第２の吸込み管Ｐｂを介して第２のシリンダ室Ｓｂに連通する吸込み連通路２６および、油溜り部１５である密閉容器１内に連通する吐出連通路２８を接続し、スライダ２４の周面一部に切欠き部３０が設けられる。

上記スライダ２４を上記第１の動作位置に変位することより、切欠き部３０を介してブレード室連通路２７と吐出連通路２８が連通する。スライダ２４を第２の動作位置に変位することにより、切欠き部３０を介してブレード室連通路２７と吸込み連通路２６が連通する。
すなわち、スライダ２４を往復動させるだけの簡単な機構でありながら、第２のブレード室１０ｂに導かれる吐出圧と吸込み圧を円滑に、かつ確実に切換えることができる。

上記密閉容器１内底部に潤滑油を集溜する油溜り部１５を設け、圧力切換え弁Ｋを油溜り部１５の潤滑油中に浸漬するようにした。
したがって、第２のブレード室１０ｂに高圧の潤滑油を導くことができ、第２のブレード室１０ｂと第２のブレード１１ｂとの摺動面に潤滑油が効率良く導入されるので、第２のブレード１１ｂの摺動性が良好に保たれる。

また、圧力切換え弁Ｋを油溜り部１５の潤滑油中に浸漬することにより、吸込み連通路２６にリークするのが潤滑油のみになり、吐出圧側から吸込み側への冷媒のリークが少なくなって、性能低下が抑制される。

第２のブレード室１０ｂに高圧を導くのに、圧力切換え弁Ｋに設けられる吐出連通路２８を潤滑油中に開口するようにした。圧縮作用時に往復動する第２のブレード１１ｂにより第２のブレード室１０ｂに潤滑油が出入するため、抵抗が少なくてすみ、第２のブレード１１ｂの動きが滑らかで損失が少なくなる。

つぎに、第２の実施の形態における圧力切換え弁Ｋａについて説明する。
図４は、圧力切換え弁Ｋａを備えた密閉型圧縮機Ｒ要部の縦断面図。図５と図６は、互いに異なる状態の圧力切換え弁Ｋａを拡大した縦断面図である。

後述する圧力切換え弁Ｋａを除く密閉型圧縮機Ｒの構成は先に図１に示したものと同一であるので、ここでは図１を適用し、図４において同じ構成部品については同番号を付して、新たな説明は省略する。
また、図４は圧力切換え弁Ｋａの概略を示して、一部の構成部品にのみ符号を付し、図５、図６においては詳細を示し、全ての構成部品に符号を付している。

上記圧力切換え弁Ｋａは、弁本体２１Ａと、磁性部材２３Ａと、スライダ２４Ａと、電磁コイル２２Ａおよび、非磁性体からなる円筒部材３１から構成される。
上記弁本体２１Ａは、上記第２のシリンダ６Ｂの下面に、第２のブレード室１０ｂの下側開放面を閉成するよう取付けられる。弁本体２１Ａの左右両端面間に亘ってスライダ用孔２５Ａが貫通して設けられ、このスライダ用孔２５Ａにスライダ２４Ａが摺動自在に収容される。

上記スライダ用孔２５Ａの端面は密閉容器１内である油溜り部１５に対して開放され、吐出連通路２８Ａが形成される。スライダ用孔２５Ａと第２のブレード室１０ｂとは、ブレード室連通路２７Ａで連通される。第２のシリンダ室Ｓｂに接続される第２の吸込み管Ｐｂとスライダ用孔２５Ａとは、弁本体２１Ａと弁本体２１Ａに亘って形成された吸込み連通路２６Ａで連通される。

ここでは、吸込み連通路２６Ａの直径は最も小さく形成され、ブレード室連通路２７Ａの直径は吸込み連通路２６Ａの直径よりも大に形成され、吐出連通路２８Ａの直径はブレード室連通路２７Ａの直径よりも大に形成される。

上記弁本体２１Ａの吐出連通路２８Ａが開口される端面とは反対側の端面で、かつスライダ用孔２５Ａに沿って溝部３２が設けられていて、上記円筒部材３１の端部が嵌合固定される。円筒部材３１は密閉容器１に設けられる挿通用孔３３に密閉容器１外部から挿通され、この先端開口が上記弁本体２１Ａの溝部３２に掛合固定される。

弁本体２１Ａ端面と密閉容器１内周壁とは狭小の間隙が形成され、円筒部材３１一部が露出する。この円筒部材３１の露出部分に複数の小孔からなる油孔３４が設けられ、円筒部材３１の外面側と内部とが連通する。すなわち、油孔３４から円筒部材３１内に潤滑油が導かれ、後述するようにスライダ２４の円滑な移動を確保する。

密閉容器１の挿通用孔３３と、ここに挿通する円筒部材３１周面は、ロウ材（シール材）を用いたロウ付け加工がなされていて、完全なシールが施されている。円筒部材３１の閉止された端面が密閉容器１外部に突出していて、この端部外周面に上記電磁コイル２２Ａが嵌め込まれ取付け固定される。

さらに、円筒部材３１端部内に圧縮ばね３５が挿入され、円筒部材３１内部に挿入された磁性部材２３Ａの端面に接触する。磁性部材２３Ａは円筒部材３１内に摺動自在な直径に形成され、上記スライダ２４Ａが一体に連設される。

上記スライダ２４Ａは、磁性部材２３Ａと連設する基端部から、円筒部材３１と弁本体２１Ａとの嵌合部に亘って、円筒部材３１内径と間隙を存する小径に形成された杆部ｄを有する。この杆部ｄの先端には、切欠き部３０Ａを挟んで、この切欠き部３０Ａの両側に摺接部ｅが一体に連設される。

上記摺接部ｅはスライダ用孔２５Ａにスライド自在に嵌め込まれている。上記切欠き部３０Ａはスライダ用孔２５Ａの直径よりも小さく、上記杆部ｄ直径と略同一直径に設計される。したがって、切欠き部３０Ａ周面とスライダ用孔２５Ａ周面との間と、杆部ｄ周面と円筒部材３１内周面との間には、狭小の隙間が形成される。

電磁コイル２２Ａに通電し圧縮ばね３５の弾性力に抗して磁性部材２３Ａを磁気的に吸引すると、図５に示すように、切欠き部３０Ａが吸込み連通路２６Ａと対向するが、スライダ２４Ａの先端面が弁本体２１Ａのブレード室連通路２７Ａを開放する位置に後退する。このときのスライダ２４Ａの位置を、「第１の動作位置」と呼ぶ。

電磁コイル２２Ｂを断電すると、磁性部材２３Ａに対する磁気的な吸引作用が無くなる。代って、圧縮ばね３５の弾性力が作用し、図６に示すように、スライダ２４Ａの先端面がブレード室連通路２７Ａを越えて弁本体２１Ａの端面近傍位置まで移動する。
このことにより、弁本体２１Ａの端面に形成される開口である吐出連通路２８Ａが閉成される。同時に、スライダ２４Ａの切欠き部３０Ａは、ブレード室連通路２７Ａと吸込み連通路２６Ａとの両方に対向する位置にある。

このときのスライダ２４Ａの位置を、「第２の動作位置」と呼ぶ。なお、スライダ２４Ａの位置移動に係らず円筒部材３１に設けられる油孔３４はスライダ２４Ａによって閉成されることなく、常に開放状態にある。

このようにして構成される圧力切換え弁Ｋａであって、通常運転を選択すると、圧力切換え弁Ｋａの電磁コイル２２Ａに通電され、磁性部材２３Ａとスライダ２４Ａが圧縮ばね３５の弾性力に抗して磁気的に吸引される。
スライダ２４Ａは、図５に示す第１の動作位置に移動変位され、ブレード室連通路２７Ａと吐出連通路２８Ａが連通される。したがって、第２のブレード室１０Ｂと油溜り部１５が圧力切換え弁Ｋａを介して連通される。

電動機部４に運転信号が送られ、回転軸５が回転駆動されて、第１のシリンダ室Ｓａにおいて圧縮作用が行われる。密閉容器１内には圧縮されたガス冷媒が充満し、さらに密閉型圧縮機Ｒから吐出管Ｐへ吐出されて冷凍サイクルを構成する。
アキュームレータ２０で気液分離された低圧のガス冷媒は、第１の吸込み管Ｐａとともに、第２の吸込み管Ｐｂを介して第２のシリンダ室Ｓｂに導かれる。第２のシリンダ室Ｓｂに低圧のガス冷媒が充満して、吸込み圧（低圧）雰囲気となる。

その一方で、圧力切換え弁Ｋａ内のスライダ２４Ａが第１の動作位置に保持され、油溜り部１５の潤滑油は圧力切換え弁Ｋａの吐出連通路２８Ａからブレード室連通路２７Ａに導かれて第２のブレード室１０ｂに充満し、第２のブレード１１ｂに吐出圧（高圧）の背圧を付与する。

第２のブレード１１ｂは、先後端部で差圧が存在し、この差圧の影響で、ブレード１１ｂの先端部が偏心ローラ９ｂ周壁に摺接するように押圧付勢される。第１のシリンダ室Ｓａと全く同様の圧縮作用が第２のシリンダ室Ｓｂでも行われ、結局、第１のシリンダ室Ｓａおよび第２のシリンダ室Ｓｂとの両方で圧縮作用が行われる、全能力運転となる。

休筒運転を選択すると、電磁コイル２２Ａに対する通電が遮断され、磁性部材２３Ａとスライダ２４Ａが圧縮ばね３５の弾性力を受ける。スライダ２４Ａは、図６に示す第２の動作位置にあるので切欠き部３０Ａを介してブレード室連通路２７Ａと吸込み連通路２６Ａが連通し、第２のブレード室１０ｂと第２の吸込み管Ｐｂが連通される。

アキュームレータ２０で気液分離された低圧のガス冷媒は、第１の吸込み管Ｐａとともに、第２の吸込み管Ｐｂを介して第２のシリンダ室Ｓｂに導かれる。第２のシリンダ室Ｓｂに低圧のガス冷媒が充満して、吸込み圧（低圧）雰囲気となる。

圧力切換え弁Ｋａ内のスライダ２４Ａが第２の動作位置に保持され、第２の吸込み管Ｐｂと第２のブレード室１０ｂとが連通しているので、第２のブレード室１０ｂには低圧のガス冷媒が充満して低圧の雰囲気下にあり、第２のブレード１１ｂに吸込み圧（低圧）の背圧を付与する。

第２のブレード１１ｂは後端部が吸込み圧（低圧）下にある一方で、先端部は第２のシリンダ室Ｓｂの低圧雰囲気下にある。したがって、第２のブレード１１ｂの先後端部で差圧が存在せず、偏心ローラ９ｂは空回転する。結局、第１のシリンダ室Ｓａのみで圧縮作用が行われ、第２のシリンダ室Ｓｂでは行われない能力半減運転となる。

ここでも、磁性部材２３Ａおよび電磁コイル２２Ａとの組合せによる、比較的簡単な構成にて、スライダ２４Ａの往復移動が行える。電磁コイル２２Ａを密閉容器１の外部空間に取付けるので、通電のための密封端子を密閉容器１に取付ける必要がなく、配線構成の簡素化を図れる。

電磁コイル２２Ａを油溜り部１５の潤滑油中に浸漬せずにすむので、電磁コイル２２Ａに耐油性と耐冷媒性を持たせる必要がない。磁性部材２３Ａおよびスライダ２４Ａを収容する円筒部材３１が弁本体２１Ａに設けられた溝部３２に嵌合固定されるので、スライダ用孔２５Ａとスライダ２４Ａとの芯出しが容易であり、組立性がよい。

なお、上述の実施の形態において密閉型圧縮機Ｒに圧力切換え弁Ｋａを組付けるには、先に、第２の圧縮機構部３Ｂに圧力切換え弁Ｋａの弁本体２１Ａのみを取付けた状態にして、密閉容器１内に収納する。

そして、密閉容器１に設けられた挿通用孔３３を介して、スライダ２４Ａと磁性部材２３Ａおよび圧縮ばね３５を収容した円筒部材３１を挿入し、この端部を弁本体２１Ａの溝部３２に嵌合固定する。そのあと、密閉容器１の挿通用孔３３と円筒部材３１の挿通部分の周面をロウ付け加工により封止する。

上記電磁コイル２２Ａは予め円筒部材３１に取付けておいても良く、あるいは圧縮機組立後に取付けても良い。したがって、特別な組立工程や特殊な密閉容器を必要とせず、従来の圧縮機組立方法に付加するだけで圧力切換え弁Ｋａの組立ができ、工数の増大を最小限に抑えられる。

上記円筒部材３１は、電磁コイル２２Ａが磁性部材２３Ａを磁気吸着するために、非磁性体からなることが望ましいが、磁性部材２３Ａの動作が正常に行えるのであれば、多少の磁性を有していてもよい。

図７は、第３の実施の形態に係る圧力切換え弁Ｋａを説明するための、密閉型圧縮機Ｒの横断平面図である。
作用的には先に第２の実施の形態で説明したものと同様であるので、作用説明は省略し、構成についてのみ説明する。

圧力切換え弁Ｋａは、第１のシリンダ６Ａと第２のシリンダ６Ｂとの間に介在される中間仕切り板２に設けられる。すなわち、中間仕切り板２の外周面一部から第２のブレード室１０ｂと対向する位置までスライダ用孔２５Ｂが設けられ、上記スライダ２４Ａと磁性部材２３Ａおよび圧縮ばね３５を収容した円筒部材３１が取付けられる。

スライダ用孔２５Ｂには第２のブレード室１０ｂと連通するブレード室連通路（図示を省略）と、第２の吸込み管Ｐｂと連通する吸込み連通路２６Ａおよび、密閉容器１内に開口する吐出連通路（図示を省略）が設けられる。
上記第２のブレード室１０ｂの上面は中間仕切り板２によって閉止されるが、下面は密閉容器１内に開放状態にあり吐出圧にさらされるので、何らかの閉止部材が必要である。

以上の構成であれば、本来、圧力切換え弁Ｋａに備えられる弁本体を、上記中間仕切り板２が兼用する。したがって、部品点数が減少するとともに、弁本体を取付けるための工数や、第２のシリンダ６Ｂに対する取付け用ねじ孔の加工が不要となり、さらにコストへの影響を抑制できる。

なお、上記密閉型圧縮機Ｒは、第１のシリンダ室Ｓａと第２のシリンダ室Ｓｂのそれぞれに、独立した第１の吸込み管Ｐａと第２の吸込み管Ｐｂを接続する構成としたが、これに限定されるものではない。
図８は、第４の実施の形態として密閉型圧縮機Ｒの要部の縦断面図である。

上記第１、第２の吸込み管Ｐａ、Ｐｂに代って、１本の吸込み管Ｐを中間仕切り板２Ａに設けられる吸込み案内路４０に接続するタイプのものであってもよい。
上記吸込み案内路４０は、中間仕切り板２Ａ内部において２本の案内路４０ａ、４０ｂに分岐され、一方の分岐案内路４０ａが第１のシリンダ室Ｓａに連通し、他方の分岐案内路４０ｂが第２のシリンダ室Ｓｂに連通するよう形成される。

ここで用いられる圧力切換え弁Ｋａは、先に図４と図５および図６にもとづき、第２の実施の形態で説明したものと同一構成であり、同位置に取付けられる。
ただし、弁本体２１Ａに設けられる吸込み連通路２６Ａと、中間仕切り板２に設けられる吸込み案内路４０とを連通するための孔部４２を、第２のシリンダ６Ｂの上下端面を貫通して設けるとともに、中間仕切り板２Ａにも設ける必要がある。

また、上述した圧力切換え弁Ｋにおいて、電磁コイル２２と、磁性部材２３と、この磁性部材２３に一体に連設されるスライダ２４を備えて、スライダ２４を軸方向に往復駆動するように構成したがこれに限定されるものではない。

第５の実施の形態として、図９（Ａ）（Ｂ）に示すような圧力切換え弁Ｋであってもよい。
すなわち、回動軸２４Ｄの周面一部を切欠き加工した第１の切欠き部３０Ｄａが設けられるとともに、この第１の切欠き部３０Ｄａとは１８０°対向する周面部位で、かつ軸方向に位置をずらせて第２の切欠き部３０Ｄｂが設けられる。回動軸２４Ｄの端部は、パルスモータ等のアクチュエータ５０に連結される。

弁本体２１Ｄには、吸込み連通路２６Ｄとブレード室連通路２７Ｄが互いに所定の間隔を存し、かつ同じ側面からスライダ用孔２５Ｄに亘って設けられる。上記ブレード室連通路２７Ｄと所定間隔を存し、反対側の側面からスライダ用孔２５Ｄに亘って吐出連通路２８Ｄが設けられる。

したがって、図９（Ａ）に示すように、回動軸２４Ｄにおける第１の切欠き部３０Ｄａが吸込み連通路２６Ｄとブレード室連通路２７を連通することができる。さらに、回動軸２４Ｄを１８０°回動させれば、第２の切欠き部３０Ｄｂがブレード室連通路２７Ｄと吐出連通路２８Ｄを連通する。

このような構成の圧力切換え弁Ｋａであれば、弁本体２１Ｄからのアクチュエータ５０の突出量を最小限に抑制できる。また、耐油・耐冷媒性を備えたアクチュエータであれば密閉容器１内に収容できて、外部スペースの確保が不要となる。

なお、上記した実施の形態において休筒運転（能力半減運転）をなすには、スライダ２４を「第２の動作位置」に変位させる。そのために、電磁コイル２２に対する通電を遮断して、スライダ２４と磁性部材２３に対する磁気的な吸引作用を無くし、代って圧縮ばね３５の弾性力をスライダ２４に作用させている。

この第２の動作位置において、確実に、スライダ２４の切欠き部３０がブレード室連通路２７および吸込み連通路２６と対向するよう、スライダ２４の位置を変位させ、かつ停止しなければならない。
第６の実施の形態として、スライダ２４Ａを第２の動作位置に変位したときの、スライダ２４Ａに対する位置決め手段について説明する。

図１０（Ａ）（Ｂ）は、第６の実施の形態における圧力切換え弁Ｋｂと、この圧力切換え弁Ｋｂを備えた密閉型圧縮機一部の模式的な縦断面図である。図１０（Ａ）は全能力運転時、図１０（Ｂ）は能力半減運転時の状態を示している。

この実施の形態に用いられる圧力切換え弁Ｋｂの基本構成は、先に第２の実施の形態（図４〜図６）で説明した圧力切換え弁Ｋａの基本構成を採用している。中間仕切り板２Ａと、この中間仕切り板２Ａに設けられる吸込み案内路４０については、先に第４の実施の形態（図８）で説明したものを採用している。

圧力切換え弁Ｋｂは、弁本体２１Ｂと、磁性部材２３Ａと、磁性部材２３Ａと一体形成あるいは結合されたスライダ２４Ａと、電磁コイル２２Ｂ、非磁性体からなる円筒部材３１および上記円筒部材３１に固定されたスライダ保持部材としての永久磁石３１Ａから構成される。

ここで用いられる電磁コイル２２Ｂは、これまで説明したような通電の有無により切換え制御するタイプのものではなく、逆極性に切換えることでその状態を保持する、いわゆる自己保持型である。

上記弁本体２１Ｂは、第２のシリンダ６Ｂの下面に、第２のブレード室１０ｂの下側開放面を閉成するよう取付けられ、この弁本体２１Ｂに円筒部材３１が連結される。弁本体２１Ｂと円筒部材３１とに亘ってスライダ用孔２５Ａが設けられ、このスライダ用孔２５Ａにスライダ２４Ａが摺動自在に収容される。

上記弁本体２１Ｂの端面には、スライダ用孔２５Ａの直径よりも一段と小さな直径の孔部が設けられていて、ここを吐出連通路２８Ａとする。上記吐出連通路２８Ａの直径をスライダ用孔２５Ａの直径よりも小さく形成したので、弁本体２１Ｂの端部にスライダ位置決め手段である段差部６０が設けられることになる。

上記スライダ２４Ａは、この中心軸位置に、軸方向に沿って貫通孔６１が設けられていて、スライダ２４Ａの両端部は貫通孔６１を介して同一の雰囲気となる。すなわち、貫通孔６１を設けることにより、スライダ２４Ａの両端部は同一圧力を保持でき、圧力バランスを得られる。

先に説明した形態と同様、この実施の形態においても、第２のブレード室１０ｂに吸込み圧を導き第２のシリンダ室Ｓｂを対象とした休筒運転を可能としているが、特に第２のブレード室１０ｂにおける第２のブレード１１ｂが接離する周面に沿って、永久磁石Ｚが取付けられている。

以上説明した点のみが、先に第２の実施の形態で説明した構成と相違し、他の構成部位について基本的には同一であるので、同一符号を付して新たな説明を省略する。
通常運転を選択すると、電磁コイル２２Ｂに通電されスライダ付勢部材としての圧縮ばね３５の弾性力に抗して磁性部材２３Ａが磁気的に吸引される。

図１０（Ａ）に示すように、スライダ２４Ａ端面が弁本体２１Ａのブレード室連通路２７Ａを開放する位置に後退し、ブレード室連通路２７Ａと吐出連通路２８Ａとを連通する「第１の動作位置」に変位する。この状態で電磁コイル２２Ｂへの通電を中止しても、磁性部材２３Ａが永久磁石３１Ａに吸引され、スライダ２４Ａの位置は保持される。

密閉容器１内の吐出圧（高圧）が、圧力切換え弁Ｋｂの吐出連通路２８Ａからブレード室連通路２７Ａを介して第２のブレード室１０ｂに導かれ、第２のブレード１１ｂに対して高圧の背圧が付与される。したがって、第２のブレード１１ｂの先後端部で差圧が生じ、第２のシリンダ室Ｓｂでも圧縮作用をなす全能力運転が行われる。

なお、このときスライダ２４Ａの切欠き部３０Ａが吸込み連通路２６Ａとの対向位置からずれていて、この点は第２の実施の形態（図５）と相違するが、基本的には吸込み連通路２６Ａがスライダ２４Ａによって閉成されることには変りがない。

休筒運転を選択すると、上記電磁コイル２２Ｂが逆極性に切換えられ、磁性部材２３Ａとともにスライダ２４Ａに反発力が作用するとともに、圧縮ばね３５の弾性力が作用し、永久磁石３１Ａに吸引力に打ち勝ってスライダ２４Ａが移動する。
図１０（Ｂ）に示すように、スライダ２４Ａの先端面がブレード室連通路２７Ａを越えて弁本体２１Ｂの端面に設けられる段差部６０に衝止される。この状態で電磁コイル２２Ｂへの通電を中止しても圧縮ばね３５の弾性力によりスライダ２４Ａの位置は保持される。

スライダ２４Ａは段差部６０によって位置決めされ、吐出連通路２８Ａと弁本体２１Ｂ外周面との間を遮断し、それまで連通していた吐出連通路２８Ａとブレード室連通路２７Ａとの間を閉成する。その一方で、スライダ２４Ａの切欠き部３０Ａを介してブレード室連通路２７Ａと吸込み連通路２６Ａとを連通する、「第２の動作位置」に変位する。

アキュームレータ２０から導入される吸込み圧（低圧）が、圧力切換え弁Ｋｂの吸込み連通路２６Ａとブレード室連通路２７Ａを介して第２のブレード室１０ｂに導かれ、第２のブレード１１ｂに対して低圧の背圧が付与される。

第２のブレード１１ｂは先後端部が同じ低圧となり、先端部が偏心ローラ９ｂに蹴られて第２のブレード室１０ｂ内に後退し、後端部は永久磁石Ｚに磁気吸着されて、位置を保持する。第２のシリンダ室Ｓｂでは圧縮作用が停止する能力半減運転が行われる。

このように、第２のブレード室１０ｂに対する圧力調整を、圧力切換え弁Ｋｂにより密閉容器１内で行うには、圧力切換え弁Ｋｂのより小型化が求められる。そのため、スライダ２４Ａを常に正確に位置決めできれば、スライダ２４Ａの公差を含めた必要ストロークを小さくでき、圧力切換え弁Ｋｂの小型化を実現できる。

しかるに、第２のブレード室１０ｂと吸込み連通路２６Ａとが連通する位置では周囲が吐出圧力雰囲気であることもあり、高低圧シール部が多く、スライダ２４Ａを正確に位置決めしないと、リーク量が多くなり、性能低下を生じてしまう。

上述の実施の形態によれば、圧力切換え弁Ｋｂのスライダ２４Ａが第２のブレード室１０ｂと吸込み連通路２６Ａとを連通する位置で制止されるように、段差部（スライダ位置決め手段）６０を備えたので、圧力切換え弁Ｋｂの小型化が可能となる。併せて、リーク量の低減を図り、性能の向上を得られる。

さらに、密閉型圧縮機Ｒとして圧力切換え弁Ｋｂの少なくとも一部を内蔵でき、外部配管を不要として、低コスト化を実現できる。なお、上記段差部６０は、弁本体２１Ａにスライダ用孔２５Ａを設け、弁本体２１Ａの端部のみを加工して設けるか、別ピースで形成すればよい。
いずれにしても、スライダ２４Ａに対する位置決め手段として段差部６０を備えたことにより、スライダ２４Ａの位置精度を確保し易く、より正確な位置決めを可能とする。

この実施の形態では、電磁コイル２２Ｂを、スライダ２４Ａの位置移動時のみに通電し、逆極性に切換える自己保持タイプのものを使用した。先の実施の形態で説明した通電の有無により制御するタイプのものに対して、切換え時のみの通電で同様の効果が得られ、消費電力を大幅に低減することができる。

スライダ２４Ａの軸方向に沿って貫通孔６１を設けることで、スライダ２４Ａの両端部の圧力を常に同一に保つことができる。したがって、スライダ２４Ａの位置移動がスムーズに開始され、動作の信頼性向上を得られる。

図１１は、第６の実施の形態における第１の変形例を示す、圧力切換え弁Ｋｃと、この圧力切換え弁Ｋｃを備えた密閉型圧縮機一部の模式的な縦断面図であり、通常運転（全能力運転）時の状態を示している。

弁本体２１Ｃに設けられるスライダ用孔２５Ｂは、弁本体２１Ｃ端部においても同一直径で開口され吐出連通路２８Ａが形成される。弁本体２１Ｃの端部ｆは、特に上側の一部のみ軸方向に突設され、副軸受８の鍔部８ａ周面に当接する。この突出部ｆの突出長さは、副軸受８の鍔部８ａ周面に嵌め込まれるバルブカバー１２の板厚と略同一である。
スライダ２４Ａ自体の構造と、このスライダ２４Ａに取付けられる電磁コイル２２Ｂと、磁性部材２３Ａと、圧縮ばね３５については何ら変りがない。そして、他の構成は、先に図１０（Ａ）（Ｂ）で示したものと同一であるので、同番号を付して新たな説明を省略する。

休筒運転時は、電磁コイル２２Ｂに対し逆極性に切換えることで、スライダ２４Ａが図の状態から左方向へ移動し、ついにはスライダ２４Ａ端部がバルブカバー１２に衝止される。すなわち、ここではバルブカバー１２がスライダ２４Ａの位置決め手段を構成して、スライダ２４Ａを第２の動作位置に位置決めする。

このように、弁本体２１Ｃにスライダ位置決め手段を設けるのではなく、既存の部品であるバルブカバー１２で兼用させることができ、コストへの影響を抑制する。また、圧力切換え弁Ｋｃ自体を副軸受８の外周面に当接することで、第２のブレード室１０ｂの閉塞性が向上する。

図１２は、第６の実施の形態における第２の変形例を示す、圧力切換え弁Ｋｄと、この圧力切換え弁Ｋｄを備えた密閉型圧縮機一部の模式的な縦断面図であり、通常運転（全能力運転）時の状態を示している。

本来の弁本体を備えた部位である密閉容器１内周壁近傍位置まで副軸受８Ａの一部を延長化してなり、副軸受８Ａは圧力切換え弁Ｋｄの一部を兼用した構成となっている。副軸受８Ａの延長部分外周面から軸芯に向ってスライダ用孔２５Ｃが設けられていて、このスライダ用孔２５Ｃ端部がスライダ位置決め手段となる。
さらに、副軸受８Ａの延長部分に吸込み連通路２６Ａと、ブレード室連通路２７Ａおよび吐出連通路２８Ａが設けられる。

スライダ２４Ａ自体の構造と、このスライダ２４Ａに取付けられる電磁コイル２２Ｂと、磁性部材２３Ａと、圧縮ばね３５については何ら変りがない。そして、他の構成は、先に図１０（Ａ）（Ｂ）で示したものと同一であるので、同番号を付して新たな説明を省略する。

休筒運転時は、電磁コイル２２Ｂに対して逆極性に切換えることで、スライダ２４Ａは図の状態から左方向へ移動し、ついにはスライダ２４Ａ端部がスライダ位置決め手段であるスライダ用孔２５Ｃの端面に衝止され、第２の動作位置に位置決めされる。

ここでも、スライダ位置決め手段を既存の部品である副軸受８Ａで兼用させることができ、コストへの影響を抑制する。スペース効率が良くなり、圧力切換え弁Ｋｄの内蔵がより容易となり、設計自由度の向上を得られる。圧力切換え弁Ｋｄ自体を副軸受８Ａのスライダ用孔２４Ｃ端面に当接することで、第２のブレード室１０ｂの閉塞性が向上する。

なお、上述した円筒部材３１を備えた圧力切換え弁Ｋａ〜Ｋｄにおいて、円筒部材３１を密閉容器１にロウ付け加工により取付けるようにしたが、これに限定されるものではなく、以下に述べるようにしても良い。

図１３（Ａ）（Ｂ）および図１４（Ａ）（Ｂ）は、第７の実施の形態における圧力切換え弁Ｋｅと、この圧力切換え弁Ｋｅを備えた密閉型圧縮機一部の模式的な縦断面図と、概略の横断面図である。
図１３（Ａ）（Ｂ）は能力半減運転時の状態を示し、図１４（Ａ）（Ｂ）は全能力運転時の状態を示している。

そして、上記実施の形態では能力半減運転時において、全て第２のシリンダ室Ｓｂを対象として休筒運転をなすようにしたが、ここでは第１のシリンダ室Ｓａを対象として休筒運転をなすよう構成されている。

第２のシリンダ６Ｂに第２のブレード室１０ｂが設けられ、第２のブレード１１ｂと、この第２のブレード１１ｂに常に背圧を付与する圧縮ばねであるばね部材１４が収容される。したがって、第２のブレード１１ｂの先端部は第２のシリンダ室Ｓｂに収容される第２の偏心ローラ９ｂに常に接触状態にある。

中間仕切り板２Ａの外周面から回転軸が挿通する孔部に亘ってスライダ用孔２５Ｄが設けられていて、スライダ２４Ａが挿入される。具体的には、密閉容器１に取付け用孔が設けられ、ガイドパイプ７０の一端部が取付けられる。ガイドパイプ７０の他端部は、密閉容器１から外部に必要最小限の長さで突出している。
上記ガイドパイプ７０に非磁性体からなる円筒部材３１が挿通されていて、ガイドパイプ７０に対して円筒部材３１は高周波誘導加熱により接合固着されている。

上述のような密閉容器１（あるいはガイドパイプ７０）に円筒部材３１をロウ付け加工するのと比較して、高周波誘導加熱は、短時間で、均一な加熱加工が行える。したがって、円筒部材３１の熱変形を確実に阻止した取付け固定をなして、スライダ用孔２５Ｄと円筒部材３１の同芯度を確保できる。

円筒部材３１の一端部は密閉容器１の内部に挿入され、上記中間仕切り板２Ａのスライダ用孔２５Ｄ周面に設けられる段部に圧入嵌合される。円筒部材３１の他端部は密閉容器１から外部に突出し、この端部に電磁コイル２２Ｂが取付けられて、円筒部材３１端部は電磁コイル２２Ｂにより閉止される。

上記スライダ用孔２５Ｄから円筒部材３１内部に亘って、スライダ２４Ａと、このスライダ２４Ａと一体に設けられ、もしくは別部品として連結される磁性部材２３Ａと、圧縮ばね３５が収容される。スライダ用孔２５Ｄの所定部位にストッパピン７２が、スライダ用孔２５Ｄを横断して設けられる。

アキュームレータ２０から延出される吸込み管Ｐが密閉容器１を貫通し、中間仕切り板２Ａに設けられる吸込み案内路４０に接続される。吸込み案内路４０は、２本の案内路４０ａ，４０ｂに分岐され、一方の分岐案内路４０ａが第１のシリンダ室Ｓａに連通し、他方の分岐案内路４０ｂが第２のシリンダ室Ｓｂに連通することは上述した通りである。

この実施の形態では、中間仕切り板２Ａの側面部から横孔７３が設けられていて、上記スライダ用孔２５Ｄの周面部位から軸芯を介して対向する周面部位に貫通し、さらに上記吸込み案内路４０に連通するように設けられる。

なお、横孔７３の中間仕切り板２Ａ部位は栓体７４にて閉塞されている。したがって、横孔７３はスライダ用孔２５Ｄと吸込み案内路４０とを連通する吸込み連通路２６Ｂを形成することになる。

この吸込み連通路２６Ｂは、図に二点鎖線で示すように、中間仕切り板２Ａの反対側の側面部から、吸込み案内路４０を介してスライダ用孔２５Ｄまで設けられる横孔７３ａから構成してもよい。

ただし、横孔７３ａの中間仕切り板２Ａ側面部から吸込み案内路４０に至るまでの部分は、吸込み案内路４０に挿入し接続される吸込み管Ｐの周面部にて閉塞される位置を選択する必要がある。結局、この横孔７３ａによっても、スライダ用孔２５Ｄと吸込み案内路４０とを連通する吸込み連通路２６Ｂが形成される。

上記中間仕切り板２Ａには、スライダ用孔２５Ｄと、第１のブレード室１０ａとを連通するブレード室連通路２７Ｂが設けられ、さらに、中間仕切り板２Ａと第１のシリンダ６Ａには、スライダ用孔２５Ｄと密閉容器１内部とを連通する吐出連通路２８Ｂが設けられる。

このようにして構成されており、図１３（Ａ）（Ｂ）では、スライダ２４Ａが第２の動作位置にあって、スライダ２４Ａの切欠き部３０Ａとスライダ用孔２５Ｄを介して吸込み連通路２６Ｂとブレード室連通路２７Ｂが連通する。第１のブレード室１０ａに吸込み圧（低圧）が導かれ、第１のシリンダ室Ｓａでは休筒運転（能力半減運転）となる。

図１４（Ａ）（Ｂ）に示すように電磁コイル２２Ｂへの通電を遮断すると、圧縮ばね３５の弾性力が作用して、スライダ２４Ａは中間仕切り板２Ａの中心軸方向にスライド付勢される。スライダ２４Ａの先端部がストッパピン７２に衝止され、第１の動作位置に位置決めされる。

この状態で、スライダ２４Ａの切欠き部３０Ａとスライダ用孔２５Ｄを介してブレード室連通路２７Ｂと吐出連通路２８Ｂが連通し、密閉容器１内の吐出圧（高圧）が第１のブレード室１０ａに導かれる。したがって、第２のシリンダ室Ｓｂとともに第１のシリンダ室Ｓａにおいても圧縮作用が行われる通常運転（全能力運転）となる。

上述したように、密閉容器１にガイドパイプ７０を設け、このガイドパイプ７０に圧力切換え弁Ｋｅを構成する円筒部材３１を高周波誘導加熱により接合固着したので、ロウ付け加工と比較して、短時間で、均一な加熱加工が行える。円筒部材３１の熱変形を確実に阻止して、スライダ用孔２５Ｄと円筒部材３１の同芯度を確保できる。

したがって、円筒部材３１に収容されるスライダ２４Ａの動作不良を防ぎ、信頼性の向上を得られる。また、密閉容器１にガイドパイプ７０を設けたので、円筒部材３１の密閉容器への取付を加熱量を大きくすることなしに容易に行うことができる。

図１５は、第７の実施の形態における変形例である。
第７の実施の形態とは相違する構成についてのみ記載し、同一部品と同一構成については図１３および図１４を適用し、同番号を付して説明を省略する。

密閉容器１に設けられるガイドパイプ７０を、密閉容器１よりもヤング率の小さい（剛性が小さい材質あるいは形態）素材を選択する。円筒部材３１には補助パイプ７３が固着されていて、この補助パイプ７３は円筒部材３１よりもヤング率の小さい素材（剛性が小さい材質あるいは形態）で構成する。

そして、ガイドパイプ７０と補助パイプ７３をロウ付け加工により接合固着することで、円筒部材３１は密閉容器１に取付けられる。
すなわち、ガイドパイプ７０と補助パイプ７３はロウ付け加工の際に加熱されるが、これらは剛性が小さい材質のものが選択されていて、密閉容器１に取付けられる円筒部材３１の変形を防止できる。したがって、円筒部材３１の内部に収容されるスライダ２４Ａの動作不良を防ぎ、信頼性の向上を得られる。

また、ガイドパイプ７０と補助パイプ７３は、ともに銅パイプを選択してなり、これらガイドパイプ７０と補助パイプ７３を銅ロウ付け加工により接合固定しても、上述した作用効果が得られることは言うまでもない。

なお、第７の実施の形態では休筒運転をなす対象を第１のシリンダ室Ｓａとし、これ以外の実施の形態では第２のシリンダ室Ｓｂとして、それぞれに作用するブレード室１０ａ，１０ｂに永久磁石Ｚを取付けて、休筒運転の際にはブレード室１０ａ，１０ｂに収容されるブレード１１ａ，１１ｂの後端部を磁気吸着する。

本来、圧縮作用を休止する休筒運転中の時のブレードには、吐出圧と吸込み圧の差圧による力は作用せず、偏心ローラによって外径側に押しやられている。しかしながら、シリンダ室におけるガス撹拌による圧力脈動などによって微動することがあり、騒音発生に繋がるので、これを防止するため永久磁石でブレードを磁気吸着している。

たとえば特開２００４−３０１１１４号公報には、シリンダの側面部からブレード室に亘って永久磁石取付け用の横孔が設けられている。この横孔に挿入される永久磁石は、一端面がシリンダ側面部と同一面をなし、他端面はブレード室に突出して、取付け固定される構成が開示されている。
ブレードは縦長の板状をなしているのに対して、永久磁石はブレードを確実に磁気吸着するとともに、確実にシリンダに取付け固定するために、軸方向をシリンダ端面からブレード室に向けた円柱状のものが用いられる。

上述の開示技術によると、シリンダの肉厚内に直径の大きな横孔を設けるので、残されたシリンダの肉厚が薄くなり、剛性が降下して、加工や組立ての際に変形が生じ易い。
円柱状に成形される永久磁石は、径方向に磁化されているが、外周側に磁性部材が無い。そのため、磁気回路の抵抗が大きくて磁束が少なく、充分な磁力を発生できない。所定の磁力を得るためには、さらに永久磁石を大型化せざるを得ない他の不具合がある。

第８の実施の形態においては、上記不具合を勘案して、ブレード室における永久磁石の取付け構造の改良化を図っている。
以下、たとえば第２のブレード室１０ｂを対象として説明するが、第１のブレード室１０ａに対象を変えても何ら支障がない。

図１６に示すように、第２のシリンダ６Ｂに第２のブレード室１０ｂが設けられる。このブレード室１０ｂは、第２のシリンダ６Ｂの内径部に形成される第２のシリンダ室Ｓｂに対して開口され、第２のシリンダ６Ｂの外径方向に沿って設けられる溝部１０ｂ１と、この溝部１０ｂ１の端部に設けられる縦孔部１０ｂ２とからなる。

第２のブレード室１０ｂを構成する溝部１０ｂ１および縦孔部１０ｂ２ともに、第２のシリンダ６Ｂの上面から下面に亘って、シリンダ６Ｂの板厚方向である上下両面を貫通して設けられるものである。

上記溝部１０ｂ１と縦孔部１０ｂ２とに亘って第２のブレード１１ｂが、移動自在に収容される。すなわち、第２のシリンダ室Ｓｂからのガス漏れ防止のため、第２のブレード１１ｂの両側面は溝部１０ｂ１の両側面に対してほとんど隙間の無い状態で嵌め込まれ、摺接状態で移動する。

第２のブレード室１０ｂにおける縦孔部１０ｂ２で、溝部１０ｂ１と対向する周面部位に、シリンダ６Ｂの板厚方向に沿って、ブレード１１ｂの幅寸法と略同一の幅寸法の永久磁石Ｚが取付けられる。永久磁石Ｚの縦孔部１０ｂ２への取付けは、接着剤を用いてもよく、あるいは後述するように保持部材を用いてもよい。

第２のブレード１１ｂは、この先端部が第２のシリンダ室Ｓｂの周面からわずかに没入する位置にあるとき、後端部は永久磁石Ｚに接着する長さに形成される。紙面の前後方向である縦方向の長さは、第２のシリンダの肉厚と同一である。

このようにブレード室１０ｂ内に永久磁石Ｚを取付けてブレード１１ｂを磁気吸着することにより、シリンダ６Ｂ〜永久磁石Ｚ〜ブレード１１ｂに至る磁気回路が形成され、永久磁石Ｚの磁力が効率よく利用でき、これによって永久磁石Ｚの使用量の抑制化が可能となる。

永久磁石Ｚを取付けるために、シリンダ６Ｂやブレード室１０ｂに加工を施す必要がなく、加工工数が削減するとともに、シリンダ６Ｂが削られることがないので、シリンダ６Ｂの剛性低下を避けることができる。

図１７（Ａ）（Ｂ）と図１８（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は、第８の実施の形態における変形例である。
図１７（Ａ）は、第２のブレード１１ｂを第２のブレード室１０ｂに保持する第１の保持部材８０Ａの平面図、図１７（Ｂ）は、第２のブレード１１ｂを第２のブレード室１０ｂに保持する第２の保持部材８０Ｂの平面図である。
図１８（Ａ）は第１の保持部材の斜視図、図１８（Ｂ）は第１の保持部材の正面図、図１８（Ｃ）は第１の保持部材の側面図である。

第１の保持部材８０Ａは、上下方向に離間する一対の水平片と、これら一対の水平片の中央部相互を連結する縦片とから略エの字状に形成されるとともに、下部側の水平片中央から下方に突出する片部が設けられる基体部ｇと、基体部ｇの水平片両端から一体に湾曲成される曲成部ｍと、基体部ｇに設けられる後述する保持用突部ｈとからなる。

保持用突部ｈは、基体部ｇの縦片中央部で上下方向に所定間隔を存し、曲成部ｍの曲成方向とは逆方向に切り起される一対の突部と、突部相互間に対向する部位で基体部ｇの両側縁に沿い、曲成部ｍの曲成方向とは逆方向に折曲される折曲片とから構成される。保持用突部ｈの突出（折曲）高さは、永久磁石Ｚの厚さよりも大とする。

保持用突部ｈを構成する一対の突部と折曲片との間に永久磁石Ｚを挿入し、保持する。より信頼性を確保するには、保持用突部ｈと永久磁石Ｚとの間に接着剤を塗布しておくと良い。保持用突部ｈの突出高さの設定により、この端縁は永久磁石Ｚの面から突出することになる。

そして、永久磁石Ｚを保持した第１の保持部材８０Ａを第２のブレード室１０ｂに挿入し取付ける。このときも予め、第１の保持部材８０Ａの曲成部ｍ取付け面に接着剤を塗布すると良い。

あるいは、曲成部ｍの曲率半径を、縦孔部１０ｂ２の曲率半径よりも大に形成し、曲成部ｍを縮めた状態で縦孔部１０ｂ２に挿入し、曲成部ｍの弾性反発力を利用しての取付けであっても良い。いずれにしても、永久磁石Ｚは第１の保持部材８０Ａによって第２のブレード室１０ｂに取付けられる。

第１の保持８０Ａは、板金のプレス成形で得られ、高精度でありながら廉価に製作できる。永久磁石のブレード室１０ｂへの取付けは、保持部材８０Ａに取付けたあとブレード室１０ｂに挿入すればよく、容易に行える。

第１の保持部材８０Ａを構成する保持用突部ｈの突出（折曲）高さを、永久磁石Ｚの厚さよりも大としたので、永久磁石Ｚがブレード１１ｂを磁気吸着した状態での衝撃を保持部材８０Ａが受ける。したがって、永久磁石Ｚの損傷を防止でき、信頼性の向上を得られる。

つぎに、図１７（Ｂ）に示す、第２の保持部材８０Ｂについて説明する。
第２の保持部材８０Ｂは、第２のブレード室１０ｂの周面一部に沿うよう湾曲成されるとともに、この一面に保持用突部ｎが一体に設けられてなる。第２のブレード室１０ｂの軸方向長さと、第２の保持部材８０Ｂの長さが一致する。

第２の保持部材８０Ｂを第２のブレード室１０ｂに取付けるのに、予め第２の保持部材８０Ｂに永久磁石Ｚを取付けたうえで、ブレード室１０ｂに挿入する。保持部材８０Ｂに接着剤を塗布しておくか、保持部材８０Ｂの曲率半径をブレード室１０ｂの曲率半径よりも大とし、収縮状態で挿入し、反発力をブレード室１０ｂに作用させてもよい。

保持用突部ｍの突出高さは永久磁石Ｚの板厚よりもわずかに高く形成されていて、ブレード１１ｂを磁気吸着したとき、永久磁石Ｚにブレード１１ｂが接触しない。したがって、永久磁石Ｚの損傷を防止でき、信頼性の向上を得られる。
永久磁石Ｚがブレード１１ｂに直接対面するので、永久磁石Ｚの磁力がブレード１１ｂに確実に作用して、より信頼性の向上を得られる。

なお、以上説明した実施の形態においては、通常運転である両方のシリンダ室で圧縮作用を行う全能力運転に対して、一方のシリンダ室において休筒運転を行う、全能力の半分の能力半減運転をなすようにしたが、これに限定されるものではない。
すなわち、休筒運転をなす側のシリンダ室の排除容積を適宜変更することで、全能力運転と、任意の圧縮能力での運転切換えが可能となる。

さらに、本発明は上述した実施の形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。そして、上述した実施の形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組合せにより種々の発明を形成できる。

１…密閉容器、４…電動機部、３Ａ…第１の圧縮機構部、３Ｂ…第２の圧縮機構部、２，２Ａ…中間仕切り板、Ｓａ…第１のシリンダ室、Ｓｂ…第２のシリンダ室、１０ａ…第１のブレード室、１０ｂ…第２のブレード室、６Ａ…第１のシリンダ、６Ｂ…第２のシリンダ、ａ…第１の偏心部、ｂ…第２の偏心部、５…回転軸、９ａ…第１の偏心ローラ、９ｂ…第２の偏心ローラ、１１ａ…第１のブレード、１１ｂ…第２のブレード、１４…ばね部材、Ｋ…圧力切換え弁、２５…スライダ用孔、２１…弁本体、２４…スライダ、２７…ブレード室連通路、２６…吸込み連通路、２８…吐出連通路、３０…切欠き部、６０…段差部（位置決め手段）、１２…バルブカバー（位置決め手段）、２５Ｃ…スライダ用孔（位置決め手段）、１５…油溜り部、２３…磁性部材、２２…電磁コイル、３１…円筒部材、７０…ガイドパイプ、７３…横孔、Ｚ…永久磁石、Ｒ…密閉型圧縮機、１７…凝縮器、１８…膨張装置、１９…蒸発器。

Claims (10)

1. 密閉容器内に、電動機部と圧縮機構部とを収容し、
   上記圧縮機構部は、
   中間仕切り板を介在して設けられ、それぞれの内径部にシリンダ室が形成されるとともに、それぞれのシリンダ室に連通するブレード室を備えた第１のシリンダおよび第２のシリンダと、
   上記第１のシリンダと第２のシリンダのシリンダ室にそれぞれに収容され、第１の偏心部と第２の偏心部を有し、上記電動機部に連結される回転軸と、
   この回転軸の上記第１の偏心部と第２の偏心部それぞれに嵌合された第１の偏心ローラおよび第２の偏心ローラと、
   上記ブレード室に移動自在に収容され、上記第１の偏心ローラと第２の偏心ローラそれぞれに当接してシリンダ室を区画する第１のブレードおよび第２のブレードとを具備し、
   上記第２のブレードは、上記第２のブレード室に導かれる吐出圧によって、上記第２の偏心ローラに接触するよう押圧付勢されるとともに、第２のブレード室に導かれる吸込み圧によって第２の偏心ローラから離間保持され、
   上記密閉容器に、第２のシリンダに設けられる第２のブレード室の圧力を吐出圧と吸込み圧に切換える圧力切換え弁の少なくとも一部を内蔵し、
   上記圧力切換え弁は、スライダ用孔を有する弁本体と、この弁本体の上記スライダ用孔に配置されるスライダとを有し、
   上記スライダは、
   上記第２のブレード室と、密閉容器内空間とを連通する第１の動作位置と、
   上記第２のブレード室と、第２のシリンダ室の吸込み側とを連通する第２の動作位置とに切換え可能とした
   ことを特徴とする密閉型圧縮機。
2. 上記圧力切換え弁のスライダ用孔に、
   上記第２のブレード室と連通するブレード室連通路と、
   上記第２のシリンダ室の吸込み側と連通する吸込み連通路および、上記密閉容器内に連通する吐出連通路が接続され、
   上記スライダの周面一部に、スライダの位置に応じて、ブレード室連通路に対し吸込み連通路もしくは吐出連通路が連通するよう切欠き部が設けられる
   ことを特徴とする請求項１記載の密閉型圧縮機。
3. 上記圧力切換え弁のスライダが、上記ブレード室連通路と上記吸込み連通路が連通する位置に制止されるように、圧力切換え弁にスライダ位置決め手段を備えた
   ことを特徴とする請求項２記載の密閉型圧縮機。
4. 上記密閉容器内底部に、潤滑油を集溜する油溜り部が設けられ、
   上記圧力切換え弁は、上記油溜り部の潤滑油中に浸漬される
   ことを特徴とする請求項１記載の密閉型圧縮機。
5. 上記圧力切換え弁は、
   上記スライダと一体形成またはスライダに連結される磁性部材と、上記磁性部材の周面に設けられる電磁コイルとの組合せにより、スライダを往復駆動し、
   上記磁性部材と電磁弁との間に、一端が閉止され、他端が開口される円筒部材が上記密閉容器を貫通して介設され、
   上記円筒部材の開口端は上記弁本体に固着され、円筒部材の閉止端は上記密閉容器外部に突出され、上記電磁コイルは円筒部材の閉止端外周面に取付けられる
   ことを特徴とする請求項１記載の密閉型圧縮機。
6. 上記円筒部材は、密閉容器に設けられるガイドパイプに、高周波誘導加熱加工により接着される
   ことを特徴とする請求項５記載の密閉型圧縮機。
7. 上記圧力切換え弁の弁本体を、上記中間仕切り板で兼用させた
   ことを特徴とする請求項１記載の密閉型圧縮機。
8. 上記圧力切換え弁に設けられ、第２のブレード室と第２のシリンダ室とを連通する吸込み連通路は、上記中間仕切り板に設けられる横孔にて形成される
   ことを特徴とする請求項７記載の密閉型圧縮機。
9. 上記ブレード室に、圧縮運転停止時にブレードをローラから離間保持する永久磁石を備えた
   ことを特徴とする請求項１記載の密閉型圧縮機。
10. 上記請求項１ないし請求項９のいずれかに記載の密閉型圧縮機と、凝縮器と、膨張装置と、蒸発器を備えて冷凍サイクルを構成する
    ことを特徴とする冷凍サイクル装置。

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