JP2012162112A

JP2012162112A - 車両用防音材及びその製造方法

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Publication number: JP2012162112A
Application number: JP2011022084A
Authority: JP
Inventors: Soichiro Honda; 荘一朗本田; Hiroaki Tejima; 宏昭手島; Yuhei Kajiwara; 雄平梶原
Original assignee: Hirotani Co Ltd
Current assignee: Hirotani Co Ltd
Priority date: 2011-02-03
Filing date: 2011-02-03
Publication date: 2012-08-30
Also published as: CN102627010B; MX2011012799A; EP2484826A1; CN102627010A; MX338651B; MX387408B

Abstract

【課題】本発明の目的は、軽量で且つ吸音特性及び遮音性能に優れた防音材およびその製造方法を提供することにある。
【解決手段】極細繊維と熱融着性繊維とを含む不織布で、その少なくとも片方の表面を加熱及び加圧して高密度な通気調整膜を形成することで、基材と同じ素材で通気調整膜を有する２層構造を実現させるものであって、要求される吸音性能と遮音性能とを両立させるとともに軽量化を実現させた。
【選択図】図１

Description

本発明は、軽量で吸音性能・遮音性能に優れた車両用防音材及びその製造方法に関し、特にダッシュインシュレータに好適な防音材及びその製造方法に関する。

一般に、車室内騒音レベルは、エンジン音、吸・排気音、ロードノイズ、風切音及びエンジンの振動やトルク変動に起因するこもり音等の影響が大きい。騒音の伝達経路はエンジン及び車室内の隔壁（ダッシュパネル）からの透過音の影響が最も大きく、全体の５０％以上に及ぶと言われている。

従って、従来からこの部位は車室内騒音レベル低減の最も大切な部位として、各社がその防音性能（吸音・遮音）向上に傾注してきた。本発明では、吸音性能及び遮音性能の両方を有する性能を防音性能とし、その部材を防音材として述べる。

また、車両用の防音材として用いる場合には、吸音性能と遮音性能のほかに、環境問題への対応と燃費向上の観点から、車体の軽量化を図るために軽量な素材が要望されている。そのために、近年では、吸音材として短繊維不織布が広く用いられている。また、吸音性能を高くするために、繊維径を細くして空気の通過抵抗を大きくしたり、目付を大きくするなどの方法が採られてきた。その結果、高い吸音性能を求められる場合には、繊維径が１５μｍ程度と比較的細い繊維を用い、目付（面密度）が１０００〜５０００ｇ／ｍ^２の厚くて重い短繊維不織布が用いられてきた。特に、特許文献１に示すように、極細繊維を含む不織布は優れた吸音特性やフィルター性等のすぐれた特性があり多くの用途に利用されてきた。しかし、極細繊維を含む不織布だけでは強度が弱かったり、形態安定性が悪い等の問題がある。また、不織布を厚くすれば遮音性能が良くなるが、レイアウト上の問題で限界があり、軽量化の観点からはあまり厚くすることは避けられてきた。

これらの改善のために、極細繊維を含む不織布に別の素材を、例えば合成樹脂フィルムや別の不織布を膜材として積層複合化することが知られている（特許文献２、３）。この際に積層一体化する方法としては、スプレーや転写などでバインダーとなる樹脂を付与する方法や熱融着性繊維などを使用する方法がある。

しかしながら、これらの方法では、乾燥あるいは樹脂の融解接着の目的で熱処理を行うことが必要であり、環境汚染の問題や省エネルギーの観点からあまり好ましいことではない。また、バインダー樹脂が不織布間の界面で皮膜を形成し、吸音性が低下するなどの問題もあった。

一方、極細繊維不織布と長繊維不織布を積層一体化する方法は通称Ｓ（スパンボンド）／Ｍ（メルトブロー）／Ｓ（スパンボンド）などの名前で知られる、スパンボンド不織布の間に極細繊維であるメルトブローン不織布を積層して熱エンボス法で接合する方法が知られている。

しかしながら、これらの不織布は、ボリューム感に欠け、硬い風合いとなっており用途が制限されてしまうという問題点があった。

特開２００９−２８７１４３号公報特許３７０５４１９号公報特開２００８−２９０６４２号公報

上記従来技術では、吸音性と遮音性とを両立させるために、極細繊維を用いた不織布と別の膜材（本発明では、樹脂製フィルムや別の不織布等を含めて、極細繊維を用いた不織布に積層される部材で高密度なものを全て膜材と称する）とを接合して使用することとなっているために、接合するために接着剤を使用する、接着工程を必要とする等の不具合を有する。また、接着する別の膜材と極細繊維との接着性や成形性等を考慮し且つ軽量化も検討すると、別の膜材として使用できるものに制限があり、必ずしも吸音性と遮音性とを両立させたものが得られなかった。

本発明の目的は、上記問題点に鑑み、軽量で且つ吸音特性及び遮音性能に優れた防音材およびその製造方法を提供することにある。

即ち、本発明は、極細繊維を含む不織布に別の膜材を積層するのではなく、極細繊維を含む不織布自体で膜材を含む２層構造を実現させるものであって、吸音性能と遮音性能とを両立させるとともに軽量化を実現させるようにしたものである。
請求項１の発明は、繊度が０．１〜１．０dtexの極細繊維を主成分とする繊維Ａ：４０〜７５重量％と、繊度が１．２〜５．０dtexの熱融着性繊維を主成分とする繊維Ｂ：１５〜６０重量％と、繊度が１．２〜５．０dtexの短繊維を主成分とする繊維Ｃ：０〜２０重量％とを混ぜ合わせた繊維体からなる基材を備え、該基材の少なくとも一方の表面が加熱及び圧縮されて高密度な通気調整膜が形成されていることを特徴とする。

請求項２の発明は、請求項１に記載の車両用防音材において、該通気調整膜が、目付：５０〜２００ｇ／ｍ^２であることを特徴とする。

請求項３の発明は、請求項１または２に記載の車両用防音材において、上記防音材の目付：８００〜２４００ｇ／ｍ^２であることを特徴とする。

請求項４の発明は、請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用防音材において、該防音材がダッシュインシュレータであり、該通気調整膜が一方のみに設けられており、該通気調整膜が車室側に配置されていることを特徴とする。

請求項５の発明は、請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用防音材の製造方法であって、繊維Ａと繊維Ｂとを開繊機によりフリースマシン又はカード機のいずれかにより交絡させて繊維体からなるシート状の基材を形成するとともに、一方の表面を１００〜２４０℃で、０．５〜１０秒間の間、所定厚さに加圧保持して高密度な通気調整膜を形成し、該基材を加熱・加圧して所定形状に成形することを特徴とする。

請求項６の発明は、請求項４に記載の車両用防音材の製造方法であって、繊維Ａと繊維Ｂと繊維Ｃとを開繊機によりフリースマシン又はカード機のいずれかにより交絡させて繊維体からなるシート状の基材を形成するとともに、一方の表面を１００〜２４０℃で、０．５〜１０秒間の間、所定厚さに加圧保持して高密度な通気調整膜を形成し、該基材を加熱・加圧して所定形状に成形することを特徴とする。

請求項１の発明によれば、吸音性能と遮音性能とを満足し、且つ軽量化した防音材を得ることが出来る。特に通気調整膜が基材の一部を処理することで得られるので、基材と同じ素材であり、且つ接合の問題もなく簡単に得られる。且つ通気調整膜の形成状態（厚さや目付等）を調整することが容易である。

請求項２の発明によれば、通気調整膜の目付を特定範囲とするので、吸音性と遮音性のバランスの取れた防音材を得られる。

請求項３の発明によれば、防音材の目付を特定範囲とするので、吸音性に優れた防音材を得られる。

請求項４の発明によれば、吸音性能と遮音性能とを満足し、且つ軽量化したダッシュインシュレータを得ることができる。

請求項５及び６の発明によれば、吸音性能と遮音性能とを満足し、且つ軽量化した防音材を得ることが出来る。特に通気調整膜が基材の表面を加熱・加圧することで得られるので、基材と同じ素材で製造でき、且つ接合の問題もなく簡単に得られる。更に、通気調整膜の厚さや目付の調整も容易であり、設計自由度の高い通気調整膜を得ることができる。

本発明の実施形態に係る防音材を模式的に示す断面図である。本発明の実施例及び比較例それぞれの垂直入射吸音率を示すグラフである。本発明の実施例及び比較例それぞれの垂直入射透過損失を示すグラフである。本発明の実施例及び比較例それぞれの通気抵抗と目付の関係を示すグラフである。通気抵抗を測定する器具の説明図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。

図１は、本発明の実施例に係る防音材の断面図を模式的に示すものであって、図１（Ａ）は防音材１０の一方の表面に通気調整膜１２を形成し、他方の表面には基材１１が露出するタイプを、また図１（Ｂ）は防音材１０の両方の表面に通気調整膜１２を形成するタイプをそれぞれ示している。

先ず、本発明の実施形態に係る各繊維について説明する。

（極細繊維）
極細繊維としては、防音材としての実用的にはポリエステル繊維が有用である。防音材に極細繊維を主成分とする不織布（繊維集合体）を採用することで、内部のインピーダンス（通気抵抗）が上がり、内部のエネルギー減衰効果が飛躍的に向上することとなり、吸音性を阻害せずに遮音性を付加できる。

極細繊維が少なすぎると吸音性能が劣り、多すぎると相対的に熱融着性繊維が少なくなり成形性が悪くなるので、４０〜７５重量％とすることが好ましい。

繊度は低いと繊維自体が細くなるので通気抵抗が高くなり吸音性能は良くなる方向にあるが、取り扱い難くなり生産性が劣るようになる。逆に繊度が高いと繊維自体が太くなるために通気抵抗が低下して吸音性が悪くなる。従って、繊度は０．１〜１．０dtexとすることが好ましい。

（熱融着性繊維）
熱融着性繊維としては、加熱時に熱融着性繊維が溶融して極細繊維を接合する樹脂であれば特に限定されないが、この熱融着性繊維は全て溶融するのではなく、内部などの一部が溶融しないで残り、熱収縮を軽減する樹脂が好ましい。例えば、ポリエステル繊維を芯材とし、ＰＥ、ＰＰ及びＰＥＴを鞘材とした芯鞘構造が好ましい。特に、極細繊維と同じ素材であれば接合性も良く、リサイクル性の観点から好ましい。熱融着性繊維が、少なすぎるとバインダー機能を発揮できず且つ成形性が悪くなり、多すぎると極細繊維が相対的に少なくなるので、１５〜６０重量％、特に２５〜５５重量％とすることが好ましい。

熱融着性繊維の繊度が低いと、製品剛性が低くなり製品の取扱いがしにくくなり、逆に高いと繊維間の隙間が大きくなり吸音性が悪くなるので、繊度は１．２〜５．０dtexとすることが好ましい。

（混合する短繊維）
上記極細繊維と熱融着性繊維との組み合わせだけでなく、極細繊維や熱融着性繊維の機能を阻害しない範囲で、これらにさらに熱融着性繊維と同様な短繊維を混ぜ合わせてもよい。リサイクル性やコストダウンの観点から上記短繊維を混ぜることが好ましい。この場合でも、極細繊維または熱融着性繊維と同じ素材であれば接合性も良く、リサイクル性の観点から好ましい。多すぎると防音材の本来機能を低下させるので、まったく混合させないか、混合するとしても２０重量％までである。

この短繊維の繊度は、熱融着性繊維と同様に、１．２〜５．０dtexとすることが好ましい。

（通気調整膜）
本発明の特徴である通気調整膜は上記極細繊維と熱融着性繊維（または更に混ぜ合わせる短繊維）を混合して製造した不織布を用いて、この不織布の表面を加熱・加圧して高密度な通気調整膜を形成するものである。従って本発明の通気調整膜は、別の膜材を接合するのではないので、ベースの不織布との密着性を気にする必要性がなく、容易に通気調整膜を基材の不織布に一体に製造することができる。特に、加熱温度や加熱時間、加圧圧力や加圧隙間等を制御することで、この通気調整膜の厚さや通気度を調整することができるので、使用する用途等に応じた特性を調整することが容易にできる。

この通気調整膜の厚さは厚すぎると、伸びが悪く成形性に劣り、薄すぎると遮音性が発揮できないので、厚さを０．０５〜０．５ｍｍ、特に０．１〜０．３５ｍｍとすることが好ましい。

この通気調整膜の目付は低すぎると遮音性に劣り、高すぎると伸びが悪くなり成形性が悪くなるので、５０〜２００ｇ／ｍ^２とすることが好ましい。

なお、本発明の通気調整膜は、基材を加熱・圧縮して得られるもので有り、基材と同じ素材から成るものであり、防音材全体の通気抵抗を調整する役目を備え、防音材の有する吸音性と遮音性を高めると共に両者のバランスを取るために形成されるものである。従って、基材と同じ素材でありながら基材との違いを明確にするために、本発明では通気調整膜と称した。

（基材）
基材は、上記極細繊維と熱融着性繊維（或いは更に短繊維を混ぜたもの）を混合して製造した不織布からなるものであり、この基材の目付は、低すぎると極細繊維の持つ吸音性、遮蔽性、フィルター性能等の効果が期待できず、逆に高すぎるとバインダー繊維との接合性が低下するので、通気調整膜を入れて８００〜２４００ｇ／ｍ^２とすることが好ましい。なお、通気調整膜が基材を加熱・圧縮して形成されるものであるから、基材と通気調整膜との境界は明確でない部分も有るが、通気調整膜を除いた元の基材のままの部分を基材と称する。

この基材及び通気調整膜からなる防音材全体の厚さは、薄すぎると吸音性、遮音性とも劣り、厚すぎると吸音性、遮音性は優れるが、重量アップとなり軽量化できなくなるので、５〜６０ｍｍ、特に１０〜４０ｍｍとすることが好ましい。

防音材の通気抵抗は、高すぎると吸音性が悪く、低すぎると遮音性が悪いので、４００〜３５００Ｎs／ｍ^３の範囲とすることが良い。なお、目付は、８００〜２４００ｇ／ｍ^２の範囲が好ましいと前に説明したが、目付量が多くなるに従って通気抵抗の許容範囲の値が大きい値に移動するような範囲にすることが好ましい。即ち、目付が少ない場合には、通気抵抗も小さくしないと直ぐに吸音性が悪くなり、吸音性を満足出来なくなるので、目付が少ない場合には、通気抵抗の許容範囲は小さい値の範囲となり、目付が多い場合には、通気抵抗も大きくしないと遮音性が悪くなり、遮音性を満足出来なくなるので、目付が多い場合には、通気抵抗の許容範囲は大きな値の範囲となる。特に、本発明では、通気調整膜を基材と同じ素材（即ち極細繊維を含む素材）としているから、上記傾向（通気抵抗と目付の相関関係）が顕著になると思われる。

上記説明では、防音材の一方の面に通気調整膜を設けるとして説明したが、他方の面にも上記通気調整膜を設けるようにしても良い。また、一方の表面或いは両表面に通気調整膜を設けた防音材を、同じ向きで重ねる或いは逆向きにして重ねるようにして防音材を形成しても良い。

両表面に通気調整膜を設けると、特定の周波数領域に対して、吸音や遮音特性を向上させたい場合、防音特性のバラツキの少ない基材を得易い、塵や埃が付着し難い等のメリットが出る。また、防音材の表面は、熱融着性繊維で溶着された極細繊維の層が露出するよりも、膜状に形成されている方が、表面の取り扱い易さからすると有利であり、他方の面にも上記通気調整膜を設けるようにしても良い。他方の表面に設ける通気調整膜としては、用途や狙いに応じて、一方の表面に設けるような通気調整膜でなくて、極めて薄い保護膜のようなものであっても良い。

本発明の防音材の製造方法を説明する。

極細繊維、熱融着性樹脂（或いは更に短繊維を混ぜたもの）を積層・攪拌してフリースマシンにかけて板状の基材を形成し、加熱炉で加熱してから、製品形状のプレス金型で冷却しつつ圧縮成形する。

通気調整膜は、基材の形成前後で、加熱・加圧して形成する。具体的には、通気調整膜は、（1）通気調整膜のない板状の基材に形成した後で成形用の加熱炉で加熱する前に、一方の表面のみを加熱してプレス金型で通気調整膜を有する板状の基材を成形すること、（2）通気調整膜のない板状の基材に形成した後で成形用の加熱炉で加熱する前に、一方のみを加熱したローラー間を通して板状に成形すること、（3）通気調整膜のない板状の基材に形成した後で成形用の加熱炉で加熱する前に、一方の表面のみを加熱してからローラー間を通して板状に成形することで製造される。

また、極細繊維、熱融着性樹脂（或いは更に短繊維を混ぜたもの）を一度に一緒に積層・攪拌するのではなく、熱融着性樹脂（或いは更に短繊維を混ぜたもの）を積層・攪拌してフリースマシンにかけて板状に形成し、その後メルトブロー法で作成した極細繊維を重ねることでもよい。この方法の場合では、通気調整膜は、極細繊維を重ねた後の基材で製造する方法やメルトブロー法で作成した極細繊維を重ねる前の基材で製造する方法が可能である。製造方法は、上記と同様な方法が使用でき、即ちプレス金型やローラーを使って圧縮するとともに、これらを使って加熱するかこれらの前工程として加熱する方法でも良い。

なお、一方の表面のみに通気調整膜を設けることで説明したが、両面に設ける場合には、詳細な説明は省略するが、他方の面も上記の方法で加熱・加圧するようにすれば良いものである。

（防音材の製造条件）
（基材の製造条件）
基材を製造する方法及び製造条件は、一般的な基材の製造方法及び製造条件と同様なものであり、ここでは詳細な説明は省略する。また、極細繊維、熱融着性樹脂（或いは更に短繊維を混ぜたもの）を一度に一緒に積層・攪拌する場合の条件も、一般的な基材の製造方法及び製造条件と同様なものであり、ここでは詳細な説明は省略する。

（通気調整膜を形成する条件）
通気調整膜を形成するための加熱温度は、低すぎると必要とする通気調整膜ができなくなり、逆に高すぎると膜厚が厚くなり、伸びが悪く成形性に劣ることとなるので、加熱プレス機の加熱温度は、１００〜２４０℃とすることが好ましい。なお、プレス機でなく、一方を加熱したローラー間を通す場合には、時間が短いので、温度を高めにすることも可能である。加熱時間は、短いと必要な通気調整膜が得られず、長いと膜厚が厚くなって伸びが悪くなり成形性に劣ることとなるので、加熱時間は０．５〜１０秒とすることが好ましい。

（防音材の成形条件）
板状の防音材を所定形状に成形するためには、この防音材を加熱炉等で加熱して成形（変形）し易くし、加熱された防音材を所定形状のプレス金型に投入して成形する。この場合に、プレス金型で所定形状に成形されると出来るだけ早く冷却して形状を維持できるようにすることが好ましいので、プレス金型の表面から冷却風を出して加熱された防音材を冷却しつつ成形するようにしても良い。上記加熱温度は、板状の防音材が成形しやすい状態になれば良いものであり、熱融着性繊維の融点よりも高い温度であれば良く、それほど高温にする必要はない。例えば１５０〜１８０℃で良い。加熱時間も成形しやすい状態にするために必要な時間であれば良いので、１５〜６０秒が好ましい。
金型クリアランスは、基材の厚さや不織布の繊維、或いは用途等で適切に選択して設定すればよいものであるが、０．５〜５ｍｍ程度が実用的な範囲と言える。

次に、具体的に実施した実施例について説明する。

（実施例１）
繊度が０．６dtexのＰＥＴ繊維からなる極細繊維Ａを７５重量％と、繊度が２．２dtexのＰＥＴ繊維からなる熱融着性繊維Ｂを２５重量％で混合撹拌してフリースマシンにかけて、厚さ：３０ｍｍ、目付：１４００ｇ／ｍ^２のシート状に成形した。このシートの一方の表面をプレス金型（加熱温度：約１５０℃、加熱時間：５sec）で加圧して通気調整膜を形成した。その後、加熱炉（加熱温度：約１６５℃、加熱時間：４０sec）で加熱した後、プレス金型に投入して、所定形状に成形した。上記の製造方法で得られた防音材は、以下のものであった。

防音材の厚さ：２５ｍｍ
通気調整膜の厚さ：０．２ｍｍ
通気調整膜の目付：１００ｇ／ｍ^２
（実施例２）
実施例１と異なるのは、極細繊維Ａ：６５重量％、熱融着性繊維Ｂ：３５重量％とした点が異なるだけで、後は実施例１と同じである。

（実施例３）
実施例１と異なるのは、極細繊維Ａ：５５重量％、熱融着性繊維Ｂ：４５重量％とした点が異なるだけで、後は実施例１と同じである。

（実施例４）
実施例１と異なるのは、極細繊維Ａ：４０重量％、熱融着性繊維Ｂ：６０重量％とした点が異なるだけで、後は実施例１と同じである。

（実施例５）
実施例２と異なるのは、極細繊維Ａ：６５重量％、熱融着性繊維Ｂ：１５重量％とし、更に混合する短繊維Ｃとして、繊度が２．２dtexのＰＥＴ繊維を加えた点が異なるだけで、後は実施例２と同じである。

（実施例６）
実施例２と異なるのは、極細繊維Ａ：６５重量％、熱融着性繊維Ｂ：１５重量％とし、更に混合する短繊維Ｃとして、繊度が４．４dtexのＰＥＴ繊維を加えた点が異なるだけで、後は実施例２と同じである。

（実施例７）
実施例２と異なるのは、極細繊維Ａとして、繊度が０．９dtexのＰＥＴ繊維、熱融着性繊維Ｂとして繊度が２．２dtexのＰＥＴ繊維を加えた点が異なるだけで、後は実施例２と同じである。

（比較例１）
本発明の実施例２と配合割合が異なるものを比較例１とした。極細繊維Ａ：３５重量％、熱融着性繊維Ｂ：４５重量％とし、更に混合する短繊維Ｃとして、繊度が２．２dtexのＰＥＴ繊維：２０重量％を加えた点である。

（比較例２）
比較例１と配合割合を変更したものであって、極細繊維Ａ：１５重量％、熱融着性繊維Ｂ例えば、：６５重量％とし、更に混合する短繊維Ｃとして、繊度が２．２dtexのＰＥＴ繊維：２０重量％を加えた点である。

（比較例３）
従来技術の例として、粗毛フェルト（例えば、廃材になった衣類等を細かくほぐしてフェルト状にしたもので、綿や化繊、ウール等のものが原料になっている）からなる不織布に軟質ＰＶＣを接着したものである。

不織布
繊度：２〜７dtex、厚さ：２５ｍｍ、目付：１２５０ｇ／ｍ^２
軟質ＰＶＣ
厚さ：２ｍｍ、目付：３４００ｇ／ｍ^２
実施例１〜７及び比較例１〜３について、管内法吸音率、管内法透過損失、通気抵抗について評価した。

管内法吸音率は、ＩＳＯ１０５３４−２、ＪＩＳＡ１４０５−２及びＡＳＴＭＥ１０５０に基づいた垂直入射吸音率評価、管内法透過損失は、ＡＳＴＭＥ２６１１に基づいた垂直入射透過損失評価を行った。通気抵抗は、図５に示す測定治具で行った。

（通気抵抗の測定方法）
各実施例のサンプルを３００ｍｍ×３００ｍｍの大きさで求める。このサンプルの目付量を通常の方法で測定する。そして、図５に示す測定治具１にこのサンプルＳをセットして、厚さを１５ｍｍまでに押さえた状態で、通気度を測定する。具体的には、φ１８０ｍｍの吸引部２で２５リットル／ｍｉｎの吸引速度で吸引して、
元の圧力−吸引時の圧力＝Δｐとし、
AFR＝Δｐ／吸引速度として、
AFR（エアーフロー割合）を通気抵抗として求める。

実施例及び比較例について、管内法吸音率、管内法透過損失の測定結果を表１に示す。

車両用の内装材では、吸音性能や遮音性能として、管内法吸音率は０．８以上であり、且つ管内法透過損失は１１ｄＢ以上が要求されている。本発明の各実施例では、表１から判るように、管内法吸音率が０．８以上であり、管内法透過損失が１１ｄＢ以上であり、いずれにも良い数値を示している。これに対して、比較例１や２では、それぞれ管内法吸音率が０．７２，０．６８であり、ある程度の数値を示すが、吸音率として満足できる値になっていない。また、管内法透過損失では、比較例１が８．９、比較例２が７．２で有り、遮音性能が不足する結果となった。

また、図２及び図３は、それぞれ管内法吸音率及び管内法透過損失を周波数の変化状態を示す。図２に示すように、比較例３では、５００〜６３００Ｈｚのどの範囲でも吸音率が悪い結果となっており、比較例１や２では、一部の周波数帯では本発明の実施例と同レベルにある場合があるが、悪い数値の周波数帯も有り安定した吸音率を示していない。

また、図３に示すように、比較例３は、遮音性能では格段に優れた数値を示すが、比較例１や２は、悪い数値となっており、遮音性能で劣っている。

更に、図４の通気抵抗と目付の関連図で比較してみると、実施例１〜７は吸音性と遮音性の両方を満足する通気抵抗の範囲に入っているが、比較例１及び２は、所定の目付に対して通気抵抗が低くて、遮音性に劣る結果となった。なお、比較例３では、通気抵抗がかなり大きな値になるので、この図には描ききれなかったが、遮音性は優れているといえる。

なお、図４において、目付が８００ｇ／ｍ^２の時の通気抵抗の上限値（ａ）、目付が２０００ｇ／ｍ^２の時の通気抵抗の下限値（ｂ）は、極細繊維や熱融着繊維の材質、繊度、厚さ等で変動するので、定量的な数値として示さなかった。但し、上限値（ａ）−４００＜３５００−下限値（ｂ）の関係となり、目付が多いほど通気抵抗の許容範囲は広くなると言える。特に、本発明では、通気調整膜を基材と同じ素材（即ち極細繊維を含む素材）として、単に加熱・加圧しただけであるから、通気抵抗が図４に示すような許容範囲になると思われる。

本発明は、軽量化が望まれる車両用内装部材であって、吸音性能及び遮音性能の両性能を要求され、且つ軽量化を要求される内装材、例えばダッシュインシュレータ、フロアマット及びドアトリムの吸音材などに有利に適用できるので、極めて有用であり、産業上の利用可能性が高い。

１測定治具
２吸引部
Ｓサンプル
１０防音材
１１基材
１２通気調整膜

Claims

繊度が０．１〜１．０dtexの極細繊維を主成分とする繊維Ａ：４０〜７５重量％と、繊度が１．２〜５．０dtexの熱融着性繊維を主成分とする繊維Ｂ：１５〜６０重量％と、繊度が１．２〜５．０dtexの短繊維を主成分とする繊維Ｃ：０〜２０重量％とを混ぜ合わせた繊維体からなる基材を備え、該基材の少なくとも一方の表面が加熱及び圧縮されて高密度な通気調整膜が形成されていることを特徴とする車両用防音材。
請求項１に記載の車両用防音材において、
該通気調整膜が、目付：５０〜２００ｇ／ｍ^２であることを特徴とする車両用防音材。
請求項１または２に記載の車両用防音材において、
上記防音材の目付：８００〜２４００ｇ／ｍ^２であることを特徴とする車両用防音材。
請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用防音材において、
該防音材がダッシュインシュレータであり、該通気調整膜が一方のみに設けられており、該通気調整膜が車室側に配置されていることを特徴とする車両用防音材。
請求項１ないし３のいずれか１つに記載の車両用防音材の製造方法であって、
繊維Ａと繊維Ｂとを開繊機によりフリースマシン又はカード機のいずれかにより交絡させて繊維体からなるシート状の基材を形成するとともに、一方の表面を１００〜２４０℃で、０．５〜１０秒間の間、所定厚さに加圧保持して高密度な通気調整膜を形成し、
該基材を加熱・加圧して所定形状に成形することを特徴とする車両用防音材の製造方法。
請求項４に記載の車両用防音材の製造方法であって、
繊維Ａと繊維Ｂと繊維Ｃとを開繊機によりフリースマシン又はカード機のいずれかにより交絡させて繊維体からなるシート状の基材を形成するとともに、一方の表面を１００〜２４０℃で、０．５〜１０秒間の間、所定厚さに加圧保持して高密度な通気調整膜を形成し、
該基材を加熱・加圧して所定形状に成形することを特徴とする車両用防音材の製造方法。