JP2014202151A - コンバインドサイクル発電プラントおよびその運転方法 - Google Patents

Abstract

【課題】蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給することができるコンバインドサイクル発電プラントを提供する【解決手段】高温の燃焼ガスにより駆動されるガスタービン２と、該ガスタービンの排ガスを熱源として蒸気を生成する排熱回収ボイラ４と、前記排熱回収ボイラで得られた蒸気により駆動される蒸気タービン５と、を備えたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、前記ガスタービンから排熱回収ボイラに送られる排ガスに低温流体を供給する排ガス冷却装置６と、前記蒸気タービンに流入する蒸気の温度を検出する蒸気温度センサ６０と、前記ガスタービンから排熱回収ボイラに送られる排ガスの温度を検出する排ガス温度センサ６１と、前記蒸気温度センサと排ガス温度センサの検出結果に基づいて、前記排ガス冷却装置から供給される低温流体の供給量を制御する低温流体流量制御手段７０とを備える。【選択図】図１

Description

本発明は、ガスタービンの排ガスを用いて排熱回収ボイラで蒸気を発生させ、その蒸気で蒸気タービンを駆動するようにしたコンバインドサイクル発電プラントに関する。

産業用電力を支える発電プラントのひとつに、天然ガスや石油、炭層ガスといった化石資源を燃料とするガスタービンと、ガスタービンの排ガスを熱源として発生させた蒸気により駆動する蒸気タービンとを組み合わせたコンバインドサイクル発電プラントがあり、効率や起動性能の優位性から火力系発電プラントの主流となっている。最近のコンバインドサイクル発電プラントに対しては、太陽光、風力等の再生エネルギー導入に伴う電力系統の変動を抑制するため、プラントを高速に起動することが求められている。

プラント起動時においては、蒸気タービンに流入する蒸気温度が適切でない場合、蒸気タービンにて過大な熱応力が発生し寿命消費が大きくなる、あるいは熱伸びにより振動が発生するといった不都合が生じる可能性がある。蒸気タービンに流入する蒸気温度は、排熱回収ボイラに流入する排ガスの流量、温度によって決まり、さらに排ガス流量、温度は、ガスタービン運転特性の影響を受ける。従って、起動時に蒸気タービンに流入する蒸気温度を適切な温度に保つために、ガスタービンに対して部分負荷保持運転や負荷上昇率の抑制といった運転上の制限を与える必要があり、その結果、プラントの起動に時間を要することとなる。

そこで、プラントを高速に起動するために、起動時にガスタービンの運転に制限を与えることなく、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給する従来技術として、特開２００５-２１４０４７号公報（特許文献１）がある。この公報には、排熱回収ボイラで発生する蒸気に対して、減温器を用いて冷却水を噴霧して蒸気温度を制御することで、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給する技術が開示されている。また、特開２００９-１５６０３３号公報（特許文献２）がある。この公報には、ガスタービンからの排ガスの流れを排熱回収ボイラ側とバイパス煙突側に切替可能なダンパを設置し、起動時にダンパを操作して排熱回収ボイラに流入する排ガス流量を制御することで、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給する技術が開示されている。

特開２００５-２１４０４７号公報 特開２００９-１５６０３３号公報

しかしながら、特許文献１においては、減温器にて噴霧される冷却水量が過大となった場合、減温器にてドレンが発生し、発生したドレンが蒸気タービン内に混入し、蒸気タービンを損傷させる原因となる可能性があった。また、特許文献２では、バイパス煙突に流入した排ガスは高温状態で大気に放出されるため、放出分の排ガスが保有する熱量が回収されず、起動時のプラント効率が低下するという問題があった。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、起動時にガスタービンの運転に制限を与えることなく、かつ、蒸気タービン内へのドレン混入を抑制し、プラント効率が低下することなく、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給することができるコンバインドサイクル発電プラントを提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明のコンバインドサイクル発電プラントは、高温の燃焼ガスにより駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの排ガスを熱源として蒸気を生成する排熱回収ボイラと、前記排熱回収ボイラで得られた蒸気により駆動される蒸気タービンと、を備えたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、前記ガスタービンから排熱回収ボイラに送られる排ガスに低温流体を供給する排ガス冷却装置と、前記蒸気タービンに流入する蒸気の温度を検出する蒸気温度センサと、前記ガスタービンから排熱回収ボイラに送られる排ガスの温度を検出する排ガス温度センサと、前記蒸気温度センサと排ガス温度センサの検出結果に基づいて、前記排ガス冷却装置から供給される低温流体の供給量を制御する低温流体流量制御手段と、を備えたことを特徴とする。

本発明によれば、起動時にガスタービンの運転に制限を与えることなく、かつ、蒸気タービン内へのドレン混入を抑制し、プラント効率が低下することなく、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給することができる。

実施例１に係るコンバインドサイクル発電プラントの全体構成を概略的に示す図である。 実施例１に係るコンバインドサイクル発電プラントの起動時におけるプロセス量の特性図である。 実施例２に係るコンバインドサイクル発電プラントの全体構成を概略的に示す図である。 実施例３に係るコンバインドサイクル発電プラントの全体構成を概略的に示す図である。

以下、実施例を図面を用いて説明する。

図１は、実施例１に係るコンバインドサイクル発電プラントの全体構成を概略的に示す図である。

図１において、コンバインドサイクル発電プラントは、供給される空気８０を加圧して燃焼用空気を生成する圧縮機１と、燃焼用空気とガスタービン燃料８１とを混合して燃焼する燃焼器３と、燃焼器３で得られた燃焼ガスにより駆動されるガスタービン２と、ガスタービン２の排ガス８２を熱源として蒸気を生成する排熱回収ボイラ４と、排ガス８２を排熱回収ボイラ４に送る排ガスダクト３０と、排熱回収ボイラ４で得られた蒸気により駆動される蒸気タービン５と、排ガスダクト３０に冷却空気８３を混入して排ガス８２を冷却する排ガス冷却装置６とから概略構成されている。

大気条件の空気８０は圧縮機１にて吸気、加圧されて圧縮空気（燃焼用空気）として燃焼器３に送られる。燃焼器３では、燃焼用空気とガスタービン燃料８１とが混合・燃焼されて高温・高圧の燃焼ガスが生成され、この燃焼ガスがガスタービン２に流入する。ガスタービン２は、燃焼器３からの燃焼ガスによって駆動され、このガスタービン２と軸１１により結合された圧縮機１、蒸気タービン５、及び発電機１０が駆動される。ガスタービン２で仕事をした排ガス８２は排ガスダクト３０を介して排熱回収ボイラ４に送られる
排熱回収ボイラ４は、ガスタービン２からの排ガス８２を熱源として蒸気タービン５を駆動するための蒸気を生成するものであり、過熱器１２、蒸発器１３、節炭器１４および蒸気ドラム１５を備えている。排熱回収ボイラ４に送られた排ガス８２は過熱器１２、蒸発器１３、節炭器１４内で熱回収されることにより温度が降下し、図示しない煙突から大気中に放出される。一方、排熱回収ボイラ４に供給される給水８４は、節炭器１２で加熱された後に、蒸気ドラム１５を経由して蒸発器１３に送られ、蒸発器１３で蒸気に変換される。蒸発器１３で得られた蒸気は再び蒸気ドラム１５に送られ、分離された蒸気が過熱器１２に送られる。過熱器１２で過熱された蒸気は蒸気配管３１を介して蒸気タービン５に供給される。

蒸気タービン５は、排熱回収ボイラ４から供給される蒸気によって駆動される。蒸気タービン５の駆動に用いられ排出された蒸気は復水器７で凝縮されて水となり、復水ポンプ８及び給水管３２を介して排熱回収ボイラ４に給水８４として戻される。

排ガス冷却装置６は、排ガスダクト３０に大気条件の冷却空気８３を混入して排ガス８２を冷却するものであり、送風機１６、冷却空気配管３３、冷却空気流量調節弁５０を備えている。送風機１６により加圧され、冷却空気流量調節弁５０により流量調節された冷却空気８３は、冷却空気配管３３を介して排ガスダクト３０に送られ、排ガス８２に混入する。

このように構成された本実施の形態のコンバインドサイクル発電プラントには、検出系としてセンサ６０、６１が設けられ、制御系として冷却空気流量制御手段７０が備えられている。

冷却空気流量制御手段７０は、冷却空気流量調節弁５０の開度を制御するものである。蒸気配管３１には、蒸気タービン５に供給される蒸気の温度（以降、蒸気タービン供給蒸気温度と称する）を検出する蒸気温度センサ６０が設けられている。また、排ガスダクト３０には、排熱回収ボイラ４に供給される排ガス８２の温度を検出する排ガス温度センサ６１が設けられている。冷却空気流量制御手段７０は、蒸気温度センサ６０と排ガス温度センサ６１の検出結果に基づいて冷却空気流量調節弁５０の開度を制御し、排ガス８２に混入される冷却空気８３の流量を調節することにより、蒸気タービン供給蒸気温度が、起動時の蒸気タービンの蒸気温度条件を満足するよう制御する。

以上のように構成した本実施の動作を図面を参照しつつ説明する。

図２は、実施例１に係るコンバインドサイクル発電プラントの起動時におけるガスタービン２、排熱回収ボイラ４、および排ガス冷却装置６のプロセス量の特性図である。図２において、線９０はガスタービン２の回転数、線９１はガスタービン９１の負荷、線９２は排ガス８２の温度、線９３は冷却空気８３を混入しない場合の排ガス８２の温度、線９４は冷却空気８３の流量、線９５は蒸気タービン供給蒸気温度、線９６は冷却空気８３を混入しない場合の蒸気タービン供給蒸気温度、線９７は起動時の蒸気タービンの蒸気温度条件をそれぞれ時間経過とともに示している。ここで蒸気温度条件は、蒸気タービン供給蒸気温度の上限値を示しており、この上限値を超えると、蒸気タービン５にて過大な熱応力が発生し寿命消費が大きくなる、あるいは熱伸びにより振動が発生するといった不都合が生じる可能性がある。

時刻ｔ１でガスタービン２が起動されると、一定の割合でガスタービン２の回転数が上昇し、時刻ｔ２で定格の回転数に到達する。定格回転数到達直後にガスタービン２が併入し、時刻ｔ３で最低負荷運転となり、時刻ｔ４から負荷上昇して時刻ｔ６で定格の負荷に到達し、プラントの起動が完了する。

ガスタービン２の負荷の上昇とともに排ガス８２の温度が上昇し、それに従い蒸気タービン供給蒸気温度も上昇する。時刻ｔ４でガスタービン２が負荷上昇を開始すると、蒸気タービン供給蒸気温度が蒸気タービンの蒸気温度条件（蒸気タービン供給蒸気温度の上限値）を上回るため、冷却空気流量制御手段７０は、蒸気温度センサ６０と排ガス温度センサ３０の検出結果に基づいて冷却空気流量調節弁５０の開度を制御し、排ガス８２に混入される冷却空気８３の流量を調節することにより、蒸気タービン供給蒸気温度が、起動時の蒸気タービンの蒸気温度条件を満足するよう制御する。冷却空気流量制御手段７０により、時刻ｔ４から時刻ｔ５の間で冷却空気８３が排ガス８２に混入し、排ガス８２が冷却され、蒸気タービン供給蒸気温度が蒸気タービンの蒸気温度条件を満足するように推移する。

冷却空気８３を混入しない場合は、時刻ｔ４でガスタービン２が負荷上昇を開始すると、蒸気タービン供給蒸気温度が蒸気タービンの蒸気温度条件を上回るため、これを回避するために、ガスタービン２の負荷上昇タイミング（時刻ｔ４）を遅らせる必要がる。その結果、ガスタービン２の定格負荷到達時間（時刻ｔ６）も遅れることとなり、プラント起動時間が長くなる。

以上のように構成した本実施の形態における効果を説明する。

プラント起動時においては、蒸気タービンに流入する蒸気温度が適切でない場合、蒸気タービンにて過大な熱応力が発生し寿命消費が大きくなる、あるいは熱伸びにより振動が発生するといった不都合が生じる可能性がある。蒸気タービンに流入する蒸気温度は、排熱回収ボイラに流入する排ガスの流量、温度によって決まり、さらに排ガス流量、温度は、ガスタービン運転特性の影響を受ける。従って、起動時に蒸気タービンに流入する蒸気温度を適切な温度に保つために、ガスタービンに対して部分負荷保持運転や負荷上昇率の抑制といった運転上の制限を与える必要があり、その結果、プラントの起動に時間を要することとなる。従来技術としては、排熱回収ボイラで発生する蒸気に対して、減温器を用いて冷却水を噴霧して蒸気温度を制御することで、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給するものもある。しかしながら、上記従来技術においては、減温器にて噴霧される冷却水量が過大となった場合、減温器にてドレンが発生し、発生したドレンが蒸気タービン内に混入し、蒸気タービンを損傷させる原因となる可能性があった。

また、別の従来技術としては、ガスタービンからの排ガスの流れを排熱回収ボイラ側とバイパス煙突側に切替可能なダンパを設置し、起動時にダンパを操作して排熱回収ボイラに流入する排ガス流量を制御することで、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給するものもある。しかしながら、上記従来技術においては、バイパス煙突に流入した排ガスは高温状態で大気に放出されるため、放出分の排ガスが保有する熱量が回収されず、起動時のプラント効率が低下するという問題があった。

これに対し、本実施の形態においては、冷却空気８３を送風機１６により加圧、冷却空気流量調節弁５０により流量調節し、冷却空気配管３３を介して排ガスダクト３０に接続し、排ガス８２に混入するよう構成した。冷却空気８３を排ガス８２に混入することで蒸気温度を制御しているため、蒸気タービン内にドレンを混入することなく、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給することができる。また、冷却空気８３が排ガス８２に混入した後も排ガス８２の熱量は不変であり、排熱回収ボイラ４で熱量が回収されるため、プラント効率が低下することなく、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給することができる。

図３は、本発明の実施例２に係るコンバインドサイクル発電プラントの全体構成を概略的に示す図である。

図1のコンバインドサイクル発電プラントのうち、既に説明した図１に示された同一の符号を付された構成と、同一の機能を有する部分については、説明を省略する。

本発明の実施例１に示したコンバインドサイクル発電プラントでは、排ガス冷却装置６において、冷却空気８３を送風機１６で加圧して排ガス８２に混入するのに対して、図３に示す実施例２では、排ガス冷却装置１０１において、冷却空気８３をエゼクタ１０２で加圧して排ガス８２に混入する。

排ガス冷却装置１０１は、エゼクタ１０２、抽気配管１３０、冷却空気配管１３１、抽気流量調節弁１５０を備えている。圧縮機１から抽気した圧縮空気は、抽気流量調節弁１５０により流量調節され、抽気配管１３０を介してエゼクタ１０２に供給される。冷却空気８３はエゼクタ１０２により加圧され、冷却空気配管１３１を介して排ガスダクト３０に接続され、排ガス８２に混入する。

抽気流量制御手段１７０は、抽気流量調節弁１５０の開度を制御するものである。抽気流量制御手段１７０は、蒸気温度センサ６０と排ガス温度センサ６１の検出結果に基づいて抽気流量調節弁１５０の開度を制御し、排ガス８２に混入される冷却空気８３の流量を調節することにより、蒸気タービン供給蒸気温度が、起動時の蒸気タービンの蒸気温度条件を満足するよう制御する。

以上のように構成した本実施の形態における効果を説明する。

本発明の実施例１の形態では、冷却空気８３を送風機１６で加圧して排ガス８２に混入するのに対して、本発明の実施例２の形態では、圧縮機１から抽気した圧縮空気を得エゼクタ１０２に供給し、冷却空気８３をエゼクタ１０２で加圧して排ガス８２に混入する。送風機１６が駆動用の電力を必要とするのに対して、エゼクタ１０２は駆動用の電力を必要としない。従って、実施例２の形態では、よりプラント効率の高い条件で、蒸気タービンの蒸気温度条件を満たす蒸気を供給することができる。

図４は、本発明の実施例３に係るコンバインドサイクル発電プラントの全体構成を概略的に示す図である。

図1のコンバインドサイクル発電プラントのうち、既に説明した図１に示された同一の符号を付された構成と、同一の機能を有する部分については、説明を省略する。

本発明の実施例１に示したコンバインドサイクル発電プラントでは、排ガス冷却装置６において、冷却空気８３を排ガス８２に混入して排ガス８２を冷却するのに対して、図４に示す実施例３では、排ガス冷却装置２０１において、減温器２０２を用いて給水８４を排ガス８２に噴霧して排ガス８２を冷却する。

排ガス冷却装置２０１は、減温器２０２、減温水配管２３０、減温水流量調節弁２５０を備えている。復水ポンプ８で加圧された給水３２は、減温水流量調節弁２５０により流量調節され、減温水配管２３０を介して減温器２０２に供給される。減温器２０２にて給水８４は排ガスダクト３０を流れる排ガス８２に噴霧され排ガス８２を冷却する
減温水流量制御手段２７０は、減温水流量調節弁２５０の開度を制御するものである。減温水流量制御手段２７０は、蒸気温度センサ６０と排ガス温度センサ６１の検出結果に基づいて減温水流量調節弁２５０の開度を制御し、排ガス８２に噴霧される給水８４の流量を調節することにより、蒸気タービン供給蒸気温度が、起動時の蒸気タービンの蒸気温度条件を満足するよう制御する。

以上のように構成した本実施の形態における効果を説明する。

本発明の実施例１の形態では、冷却空気８３を排ガス８２に混入して排ガス８２を冷却するのに対して、本発明の実施例３の形態では、減温器２０２を用いて給水８４を排ガス８２に噴霧して排ガス８２を冷却する。減温器２０２により排ガス８２を冷却する場合、水は空気よりも比熱が大きく、また、水の蒸発潜熱を利用できるので、より効果的に排ガス８２を冷却できる。従って、実施例３の形態では、蒸気タービン供給蒸気温度の制御性を向上させることができる。

なお、本発明は上記した実施例に限定されるもではなく、様々な変形例が含まれる。

例えば、上記各実施例では、コンバインドサイクルプラントが単圧の蒸気タービン５を備える形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、コンバインドサイクルプラントが高圧蒸気タービン及び低圧蒸気タービンを備える形態、又はコンバインドサイクルプラントが高圧蒸気タービン、中圧蒸気タービン、及び低圧蒸気タービンを備える形態としてもよい。

また、上記実施例では、コンバインドサイクルプラントがガスタービン２と蒸気タービン５とを単一軸で結合させた１軸型形式である形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、コンバインドサイクルプラントがガスタービン２と蒸気タービン５を個別の軸に結合させた多軸型形式である形態としてもよい。

また、上記実施例３では、減温器２０２に供給する減温水として、復水ポンプ８で加圧された給水８４を使用する形態について説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、外部系統からの給水をポンプで加圧して減温水として使用する形態としてもよい。

１ 圧縮機
２ ガスタービン
３ 燃焼器
４ 排熱回収ボイラ
５ 蒸気タービン
６ 排ガス冷却装置
７ 復水器
８ 復水ポンプ
１０ 発電機
１１ 軸
１２ 過熱器
１３ 蒸発器
１４ 節炭器
１５ 蒸気ドラム
１６ 送風機
３０ 排ガスダクト
３１ 蒸気配管
３２ 給水管
３３ 冷却空気配管
５０ 冷却空気流量調節弁
６０ 蒸気温度センサ
６１ 排ガス温度センサ
７０ 冷却空気流量制御手段
８０ 空気
８１ 燃料
８２ 排ガス
８３ 冷却空気
８４ 給水
９０ ガスタービン回転数
９１ ガスタービン負荷
９２ 排ガス温度
９３ 冷却空気を混入しない場合の排ガス温度
９４ 冷却空気流量
９５ 蒸気タービン供給蒸気温度
９６ 冷却空気を混入しない場合の蒸気タービン供給蒸気温度
９７ 起動時の蒸気タービンの蒸気温度条件
１０１ 冷却空気流量制御手段
１０２ エゼクタ
１３０ 抽気配管
１３１ 冷却空気配管
１５０ 抽気流量調節弁
１７０ 抽気流量制御手段
２０１ 冷却空気流量制御手段
２０２ 減温器
２３０ 減温水配管
２５０ 減温水流量調節弁
２７０ 減温水流量制御手段

Claims (6)

1. 高温の燃焼ガスにより駆動されるガスタービンと、
   該ガスタービンの排ガスを熱源として蒸気を生成する排熱回収ボイラと、
   前記排熱回収ボイラで得られた蒸気により駆動される蒸気タービンと、を備えたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、
   前記ガスタービンから排熱回収ボイラに送られる排ガスに低温流体を供給する排ガス冷却装置と、
   前記蒸気タービンに流入する蒸気の温度を検出する蒸気温度センサと、
   前記ガスタービンから排熱回収ボイラに送られる排ガスの温度を検出する排ガス温度センサと、
   前記蒸気温度センサと排ガス温度センサの検出結果に基づいて、前記排ガス冷却装置から供給される低温流体の供給量を制御する低温流体流量制御手段と、を備えたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。
2. 請求項１に記載のコンバインドサイクル発電プラントにおいて、
   前記低温流体は冷却空気であり、
   前記排ガス冷却装置は、前記冷却装置を加圧する送風機と、前記冷却空気の流量を調節する冷却空気流量調節弁と、を備えたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。
3. 請求項１に記載のコンバインドサイクル発電プラントにおいて、
   前記低温流体は冷却空気であり、
   前記排ガス冷却装置は、前記前記ガスタービンの圧縮機から抽気した圧縮空気を噴射して前記冷却空気を吸引するエゼクタと、前記圧縮機から抽気した圧縮空気の流量を調節する抽気流量調節弁と、を備えたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。
4. 請求項１に記載のコンバインドサイクル発電プラントにおいて、
   前記低温流体は減温水であり、
   前記排ガス冷却装置は、前記減温水を前記ガスタービンの排ガス中に噴霧する減温器と、該減温器で噴霧される減温水の流量を調節する減温水流量調節弁と、を備えたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。
5. 請求項１に記載のコンバインドサイクル発電プラントにおいて、
   低温流体流量制御手段は、起動時の蒸気タービンの蒸気温度条件を満足するように、前記排ガスに混入する低温流体の流量を制御することを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント。
6. 高温の燃焼ガスにより駆動されるガスタービンと、
   該ガスタービンの排ガスを熱源として蒸気を生成する排熱回収ボイラと、
   前記排熱回収ボイラで得られた蒸気により駆動される蒸気タービンと、を備えたコンバインドサイクル発電プラントの運転方法において、
   前記蒸気タービンに流入する蒸気の温度と、前記ガスタービンから排熱回収ボイラに送られる排ガスの温度の検出結果に基づいて、前記ガスタービンの排ガスに混入する低温流体の供給量を制御することを特徴とするコンバインドサイクル発電プラントの運転方法。