JP2015102207A - 緩み止めナット - Google Patents

Abstract

【課題】プリベリングトルクの増大を可能にした緩み止めナットの提供を図る。また、フリクション片とナット本体との位置関係が設計通り行なわれずとも、フリクション片とボルトのねじ山とを適正に係合させることができるようにする。
の提供を図る。
【解決手段】ナット本体３１の上面３３に、プリベリングトルク発生用のフリクション片２３が固定される。フリクション片２３のない移行部２４からボルト１１のねじ山１２を侵入させ、侵入したねじ山１２に係合してフリクション片２３が弾性変形することによりプリベリングトルクが発生する。ナット本体３１の上面３３とフリクション片２３との間に軸方向に干渉防止用空間４１が設けられる。
【選択図】図１

Description

本発明は、緩み止めナットの改良に関するものである。

従来より、樹脂やフリクションリング等のプリベリングトルク発生部をナットに取り付け、ボルトとの摩擦抵抗によって戻り止め作用を発揮させるプリベリングトルク型の緩み止めナットが、振動の多い箇所の締付手段として広く使用されている。
本発明の出願人並びにその関係者はプリベリングトルク型の緩み止めナットについて大きなシェアを有しており、これまでにも出願人並びにその関係者は特許文献１〜３に示すものの他、多数の出願を行なっている。特許文献１〜３にあっては、ナット本体の、座面に対向する端面にフリクションリングを装着したナットを開示する。このフリクションリングは、金属製のバネ弾性を有する環状体であり、環状体の内周から一体的に内方向に突設された弧状のフリクション片を有する。このフリクション片は、ボルトとの螺合に際して、その雄ねじに係合する。この雄ねじは、雄ねじの進行に伴い弾性変形し、これによってプリベリングトルクを発生させることによってナットの緩み止めをなすものである。特許文献１にあっては、約６０度の範囲に渡るフリクション片が３個等間隔に形成されたもので、フリクション片間の移行部からボルトのねじ山が侵入するようにしたものが開示されている。特許文献２にあっては、約１８０度の範囲に渡って形成されたフリクション片を１個有するものであり、約１８０度の範囲に渡って前記移行部か形成されている。特許文献３にあっては、比較的緩やかなリード角を有するナットにおいて、１個のフリクション片が約２８０度の範囲に渡って形成され、約８０度の範囲に渡って前記移行部か形成されている。

このように、フリクション片の設計にあっては、種々の態様が提案されているが、一般にフリクション片を周方向に長い範囲に渡って形成する方が、ボルトのねじ山に対するフリクション片の係合面積と弾性変形の度合いが大きくなり、フリクショントルクを大きくすることができる。

他方、この種の緩み止めナットにあっては、前記移行部からボルトのねじ山が円滑に侵入できるように、ナット本体のねじ山の切り上がり部分との位置関係を調製して、フリクションリングをナット端面に取り付ける必要がある。具体的には、フリクションリングをナット端面に接するように取り付ける場合には、ナット本体のねじ山の切り上がり部分が、移行部に位置するように取り付ける必要がある。この取付精度が低下すると、ボルトのねじ山がうまくフリクション片に係合することができず、ボルトのねじ山やフリクション片を破損したり、過大なねじ込みトルクが発生したりするなど、設計通りの性能を発揮することができない。また、フリクション片の形成範囲を周方向に長くすると、移行部の範囲が小さくなるため、高度の取付精度を要求される。

実公昭４６−８４９６号公報 実公昭６１−２３４６号公報 実公平５−３７０５５号公報

本発明は、上述の緩み止めナット提供をさらに改良し、プリベリングトルクの増大を可能にした緩み止めナットの提供を図ることを課題とする。
また本発明の他の課題は、フリクション片とナット本体との位置関係が設計通り行なわれずとも、フリクション片とボルトのねじ山とを適正に係合させることができるようにすることにある。

本発明は、ナット本体と、前記ナット本体に上面に固定されたプリベリングトルク発生用のフリクション片とを備え、前記フリクション片のない移行部からボルトのねじ山を侵入させ、前記フリクション片が侵入した前記ねじ山のフランク面に係合して弾性変形することによりプリベリングトルクを発生させる緩み止めナットを改良するものである。その要旨は、前記上面とフリクション片との間に軸方向へ干渉防止用空間を設けることにある。

本発明は、プリベリングトルクを発生させるフリクション片が、周方向に大きな範囲で形成された場合であっても、フリクション片とねじ山との干渉を生じるおそれを低減させることができる。これによって、フリクション片の形成範囲を大きくすることが可能となり、より大きなフリクション抵抗を発生させて、プリベリングトルクの増大を図ることができる。

特に、フリクション片の形成範囲を大きくして、干渉防止用空間を設けることによって、ボルトとナットとが螺合した状態においては、前記フリクション片は、ボルトの追い側フランクと進み側フランクとによって規定される同じ一連の谷空間に位置した状態を保ちつつ、フリクション片の周方向の前側では前記進み側フランクの上に沿って変形し、フリクション片の周方向の後側では前記追い側フランクの下に沿って変形するものとなる。これによって、ボルトのねじ山に対して、上と下との双方から抵抗を付与するという、新たなフリクション抵抗の付与形態を実現することができる。

本発明は、プリベリングトルクの増大を可能にした緩み止めナットの提供を図ることができたものである。
また本発明は、フリクション片とナット本体との位置関係が設計通り行なわれずとも、フリクション片とボルトのねじ山とを適正に係合させることができるようになった
ものである。

（Ａ）本発明の実施の形態に係る緩み止めナットの平面図。（Ｂ）同緩み止めナットのフリクションリングを装着しない状態の平面図。（Ｃ）同緩み止めナットの断面図。 同緩み止めナットとボルトとの移行関係を示す断面説明図。 従来の緩み止めナットとボルトとの移行関係を示す断面説明図。 （Ａ）本発明の実施の形態に係る緩み止めナットのフリクションリングの周方向を示す雌ねじの展開図。（Ｂ）従来の緩み止めナットの展開図。

以下、図面に基づき本願発明の実施の形態を説明する。
この実施の形態に係るナット２０は、図１に示すように、ナット本体３１とフリクションリング２１とを備える。ナット本体３１は鋼やステンレス製などの弾性の低い金属製などが適しており、フリクションリング２１はバネ鋼製などの弾性の高い金属製などが適しているが、素材については本発明の目的を達成できる範囲で適宜変更することができる。

ナット本体３１は、座面３２とその反対側の上面３３との間に雌ねじが形成されたもので、１条又は複数条のねじ山（以下、ナット本体３１のねじ山を雌ねじ山３４という）を備え、ボルト１１と螺合する。ボルト１１は、１条又は複数条のねじ山（以下、ボルト１１のねじ山を雄ねじ山１２といい、雌ねじ山３４と雄ねじ山１２とを区別する必要のない場合には、単にねじ山という。）を備える。雌ねじ山３４は、通常のナットと同様、頂部３７を挟んで軸方向の両側に形成された進み側フランク３５及び追い側フランク３６を備え、雌ねじ山３４同士の間に谷底３８を備える。雄ねじ山１２は、通常のボルトと同様、頂部１５を挟んで軸方向の両側に形成された進み側フランク１３及び追い側フランク１４を備え、雄ねじ山１２同士の間に谷底１６を備える。
ねじ山は、互いに螺合することを条件にその具体的形状は、一般のボルト・ナットと同様に種々変更して実施することができる。

ナット本体３１の上面３３には、フリクションリング２１が取り付けられる。フリクションリング２１は、環状の固定部２２と、その内周側に突出するフリクション片２３とを備える。弾性はフリクション片２３にのみあればよいが、フリクションリング２１全体を板状のバネ材で構成する方が生産上は効率的である。

このフリクションリング２１を取り付けるために、ナット本体３１の上面３３にはかしめ部３９が形成されている。このかしめ部３９は環状であってもよく、周方向に断続的に設けられたものであってもよい。取り付け方法は、自由である。例えば、この種のフリクションナットの製法の常法に従って行うならば、曲げ加工する前のかしめ部３９の内側におけるナット本体３１の固定基準面４０にフリクションリング２１を載置して、かしめ部３９を内周側に曲げ加工して、固定基準面４０とかしめ部３９との間に固定部２２をかしめ止めすればよい。なお、固定手段は、熔接等の他の固定方法や構造に変更して実施することが可能である。

上記の取り付けのために、固定部２２は環状に形成され、フリクション片２３は、ナット本体３１のねじ穴内に突出している。これによって、ボルト１１とナット２０との螺合に際して、フリクション片２３が雄ねじ山１２に係合する。このフリクション片２３の内径は、雄ねじ山１２と係合してプリベリングトルクを発生し得ることを条件に変更することができるが、雄ねじ山１２の山径以上、雄ねじ山１２の谷径以下であることが適当である。なお、雌ねじ山３４との関係では、雌ねじ山３４の谷径以上、雌ねじ山３４の山径以下であることが適当である。

周方向については、この例では、フリクション片２３はフリクションリング２１における略３５０度の範囲に渡って固定部２２から突出しており、移行部２４が略１０度の範囲に渡って形成されている。この周方向におけるフリクション片２３の形成範囲は、大きい方がフリクション効果が高まると考えられる。ところが、従来、２７０度を越えると雄ねじ山１２との干渉が著しく、２８０度を越えることは不可能であると考えれらていた。これに対して、本発明では、２７０度や２８０度を越えるものにあっても、雄ねじ山１２との干渉を緩和して螺合でき、雄ねじ山１２とナット２０との自由回転を阻止する大きなプリベリングトルクを発生させることができるものであり、これを実現するための構造を以下に説明する。

従来のこの種のフリクションナットであれば、ナット本体３１の固定基準面４０と上面３３とが面一であり、同じ高さに設定されていた。これに対して、本発明にあっては、固定基準面４０と上面３３との間に干渉防止用空間４１を形成する。この実施の形態にあっては、従来、固定基準面４０と面一であった上面３３を、下方（座面３２側）に穿設して凹部とすることによって、干渉防止用空間４１を形成している。但し、かしめ部３９を上方に高く伸ばして、固定基準面４０を上面３３よりも高い位置に形成するようにしてもよく、加工上有利な手段を選択して採用することができる。

なお、図４（Ａ）に示すように、フリクションリング２１と、ナット本体３１及びボルト１１との周方向における位置関係は、次のように構成することが最も好ましいが、螺合に際して、ボルト１１の雄ねじ山１２が、移行部２４の下方から侵入してフリクションリング２１の上方に出るものであれば、次のものに限る必要はない。

まず図４（Ｂ）の干渉防止用空間４１を形成しない場合について説明する。フリクションリング２１の移行部２４と雄ねじ山１２との周方向の位置関係では、雄ねじ山１２の先端が、フリクションリング２１の移行部２４に良好に侵入していくように、両者の位置を設定する。そのためには、雄ねじ山１２の先端がフリクションリング２１に到達した際に、同先端が移行部２４に位置するようにする。

ここで、干渉防止用空間４１を形成しない図４（Ｂ）の場合では、固定基準面４０とナット本体３１の上面３３とが面一（同じ高さ）となるため、雄ねじ山１２の先端がフリクションリング２１に到達する位置と、雄ねじ山１２の先端が上面３３上に表われる位置とは同じになる。従って、雄ねじ山１２の先端が上面３３上に表われる位置を規定する切り上がり部４２が、移行部２４内に位置すればよい。言い換えれば、ナット本体３１の上面３３に、雌ねじ山３４が表われる先端の位置を規定する切り上がり部４２が、移行部２４内に位置するように配置する。詳しくは、雌ねじ山３４は、上面３３から座面３２に向けて、追い側フランク３６と頂部３７と進み側フランク３５とによって規定され、雌ねじ山３４と雌ねじ山３４との間に谷底３８が位置するため、切り上がり部４２は、追い側フランク３６の先端（追い側フランク３６と谷底３８との境界）に位置する。

これに対して、図４（Ａ）に示すように、干渉防止用空間４１を形成する場合にも、ボルト１１がフリクションリング２１の移行部２４に侵入していく好ましい位置は変化せず、図４（Ｂ）の場合と同様、雄ねじ山１２の先端がフリクションリング２１に到達した際に、同先端が移行部２４に位置するようにする。

ところが、図４（Ａ）に示すように、干渉防止用空間４１を形成する場合には、フリクションリング２１の位置を規定する固定基準面４０よりも、上面３３が低い位置（座面３２寄りの位置）となるため、雄ねじ山１２の先端が上面３３上に表われても、雄ねじ山１２の先端はフリクションリング２１に到達しない。固定基準面４０と上面３３との高低差（例えば１／３ピッチ）分だけ、ねじが回転して、雄ねじ山１２の先端はフリクションリング２１に到達する。

従って、本発明の図４（Ａ）では、雄ねじ山１２の先端が上面３３上に表われる位置を規定する切り上がり部４２は、固定基準面４０と上面３３との高低差（例えば１／３ピッチ）分だけ、移行部２４からずれた位置に配置すればよい。言い換えれば、ナット本体３１の上面３３に、雌ねじ山３４が表われる先端の位置を規定する切り上がり部４２から、ねじ山のつる巻き線に沿って伸ばされた仮想線４４が、移行部２４内に位置するように配置する。詳しくは、追い側フランク３６の先端（追い側フランク３６と谷底３８との境界）に位置する切り上がり部４２から、ねじ山のつる巻き線に沿って伸ばされた仮想線４４が、移行部２４内に位置するように配置する。

上記のような周方向の位置関係に、フリクションリング２１を配置した場合において、フリクションリング２１、ボルト１１及びナット本体３１との関係を図２、図３を参照しながら説明する。
図２は、本発明の実施の形態に係る場合（即ち、干渉防止用空間４１を設けた図４（Ａ）の場合）を示すものである。横列は、同じ螺入角度にけおるボルト１１とナット２０との状態の断面図を、図１（Ａ）の位置における５つの位置（Ａ−Ａ＝約０度、Ｂ−Ｂ＝９０度、Ｃ−Ｃ＝１８０度、Ｄ−Ｄ＝２７０度、Ｅ−Ｅ＝約３６０度）で配列したものである。また、縦列には、ボルト１１がナット２０に螺合するボルト１１の螺入角度を、０度、９０度、１８０度、２７０度、３６０度、７２０度とした状態の断面図を配列したものである。
図３は、従来の形態に係る場合（即ち、干渉防止用空間４１を設けない図４（Ｂ）の場合）を示すものである。横列は、図３と同様、同じ螺入角度にけおるボルト１１とナット２０との状態の断面図を、５つの位置（Ａ−Ａ＝約０度、Ｂ−Ｂ＝９０度、Ｃ−Ｃ＝１８０度、Ｄ−Ｄ＝２７０度、Ｅ−Ｅ＝約３６０度）で配列したものである。また、縦列には、ボルト１１がナット２０に螺合するボルト１１の螺入角度を、０度、９０度、１８０度、２７０度、３６０度とした状態の断面図を配列したものである。

まず、干渉防止用空間４１を設けない場合（図３参照）から説明する。この場合、固定基準面４０と上面３３とが面一（同じ軸方向高さ）となっているため、フリクションリング２１のフリクション片２３とねじ山とが干渉して、実質的にボルト１１とナット２０とを螺合させることができない。
図３の縦列の変化から判るように、ボルト１１がフリクションリング２１に到達すると、徐々に、雄ねじ山１２の進み側フランク１３に沿ってフリクションリング２１のフリクション片２３が弾性変形して持ち上げられるようになる。その際、Ａ−Ａ断面だけを見ると、０度から３６０度まで徐々に持ち上がっていく。そして、Ａ−Ａ断面からＤ−Ｄ断面に移行することで、この持ち上がる状態は、ねじ山のつる巻き線に沿って少なくなることが判る。このＤ−Ｄ断面（即ち、Ａ−Ａ断面から周方向に２７０度の位置での断面）では、フリクション片２３は上面３３に当接した状態となり、その内周端は雄ねじ山１２の谷底１６に入り込んだ状態となっている。

ところが、Ｅ−Ｅ断面では、フリクション片２３は、上面３３及び雄ねじ山１２に干渉してしまう。この干渉部分４３を、図３にて黒塗りで示す。より詳しくは、Ｅ−Ｅ断面では、フリクション片２３は、本来、雄ねじ山１２の追い側フランク１４に案内されて、固定基準面４０よりも下方に位置するように変形される状態となる。ところが、固定基準面４０と上面３３とが面一であるため、固定基準面４０よりも下方に変形しようとしても、上面３３が存在するため、下方に変形することができず、雄ねじ山１２の追い側フランク１４と干渉する。言い換えれば、上面３３が位置すべき空間が、固定基準面４０と雄ねじ山１２とによって塞がれた状態となり、フリクション片２３が存在し得なくなる。従って、螺入角度が比較的小さな段階では、ボルト１１とナット本体３１との公差の存在や、フリクション片２３もしくは雄ねじ山１２を傷つけることで、無理矢理にでも螺合を勧めることができるが、螺入角度が大きくなるに従って顕著となり、フリクション片２３が固定基準面４０と雄ねじ山１２との間に挟まった状態となり、ねじの回転が進まなくなる。

これに対して、本発明の実施の形態に係る図２の場合には、固定基準面４０の直下に上面３３が存在せず、干渉防止用空間４１が存在する。従って、Ｅ−Ｅ断面では、フリクション片２３は、雄ねじ山１２の追い側フランク１４に案内されて、固定基準面４０よりも下方に位置するように変形することができる。これによって、フリクション片２３は、Ａ−Ａ断面では、雄ねじ山１２の進み側フランク１３に沿って最も顕著に弾性変形し、周方向に角度が進むごとに、変形が小さくなり、２７０度の位置での断面（Ｄ−Ｄ断面）では、フリクション片２３は上面３３と略同じ高さとなり、その内周端が雄ねじ山１２の谷底１６に入り込んだ状態となる。そして、本発明では干渉防止用空間４１内が存在するため、Ｅ−Ｅ断面（即ち、Ａ−Ａ断面から周方向に進み側フランク３５０度の位置での断面）では、フリクション片２３は上面３３よりも下方に弾性変形することができる。これによって、フリクション片２３は雄ねじ山１２の追い側フランク１４に沿うようになる。従って、図２の最下列である７２０度の螺入角度におけるＡ−Ａ断面からＥ−Ｅ断面を順次見れば分かるように、フリクション片２３は、雄ねじ山１２の進み側フランク１３と追い側フランク１４とによって規定される同じ一連の谷空間に位置し、フリクション片２３の周方向の前側（Ａ−Ａ断面〜Ｃ−Ｃ断面）では進み側フランク１３の上に沿って弾性変形し、周方向の後側（Ｅ−Ｅ断面）では追い側フランク１４の下に沿って変形した状態となる。これによって、ねじの回転を進めることができると共に，雄ねじ山１２の上下両側から摩擦抵抗を加えることができ、従来よりも大きなプリベリングトルクを発生させることができる。

なお、設計上、前述の干渉が生じるおそれがあるのは、フリクション片２３の形成範囲が一定の範囲を超えた場合である。
この一定の形成範囲の角度Ｘは、Ｘ＝（１−ｂ／ｐ）×３６０で求められる（但し、ｂ＝ナット本体３１における雌ねじ山３４間の谷底３８の軸方向長さ。ｐ＝雌ねじの１ピッチ。）。

例えば、前述の各図は、谷底３８の軸方向長さは、１／４ピッチのナット本体３１を用いたものであり、Ｘ＝３／４×３６０＝２７０度を超えた範囲にフリクション片２３が形成されると、干渉が生じるおそれが生じる。なお、実際には、これにねじの公差が加味されるため、約１０度を加えて２８０度を越えた範囲にフリクション片２３が形成されると、干渉が生じるそれがある。

なお、本発明は、種々変更して実施することができる。例えば、移行部２４は、周方向に幅を持ったものとして実施しているが、実質的な面積を持たない線状の切込であってもよい。従って、この場合には、フリクション片２３は約全周（理論的には３６０度未満）の角度となる。さらに、３６０度以上となって、フリクション片２３の前端と後端とが重なる（接するか否かは問わない）ようであっても、前端と後端との間から雄ねじ山１２の先端が侵入することができる場合には、実施することができる。特に、フリクションリング２１を平面的な板状とせずに、一部又は全部をスパイラル状等の立体的な形状とすることによって、重なったフリクション片２３の前端と後端との間から雄ねじ山１２の先端を侵入させ移行させることができる。

フリクション片２３は、前述の例では、周方向に連続したものを示したが、周方向に複数に分断したものであってよい。前述の例で言えば、フリクション片２３は、３５０度連続したものであってもよいが、例えば、これを約６５度ずつ等に５分割等して、その間の約５度を分断された隙間とすることもできる。このようにフリクション片２３を周方向へ複数に分割した場合でも、周方向において最前のフリクション片２３から最後のフリクション片２３間の形成範囲が２７０度（公差を考慮して２８０度を越える）を場合には、前述の干渉の問題が生じるおそれがあるが、本発明ではかかるおそれを抑制することができる。

干渉防止用空間４１については、先の例では、全周に形成したが、少なくとも、前述の干渉が生じる周方向の範囲（フリクション片２３が固定基準面４０よりも下方に変形する範囲）にのみ形成すればよい。具体的には、周方向における干渉防止用空間４１の形成範囲は、Ｙ＝ｂ／ｐ×３６０で求められるＹ度以上とすることができる（但し、ｂ＝ナット本体３１における雌ねじ山３４間の谷底３８の軸方向長さ。ｐ＝雌ねじの１ピッチ。）。例えば、前述の各図は、谷底３８の軸方向長さは、１／４ピッチのナット本体３１を用いたものであり、Ｘ＝１／４×３６０＝９０度を超えた範囲にフリクション片２３を形成すれば、干渉が生じるそれを解消できると考えられる。

干渉防止用空間４１の軸方向長さは、干渉防止用空間４１の突出長さや周方向の形成範囲の如何によって変化するが、雌ねじの谷底３８の軸方向長さ以上の軸方向長さ雌ねじ山３４の１／３ピッチ以上の軸方向長さがあれば充分である。勿論、前述の干渉を避けることができることを条件に、雌ねじの谷底３８の軸方向長さ未満であってもよい。理論上では、この軸方向長さは、いくら大きくても干渉防止の観点からは問題はないが、一般的にナット２０は同性能であれば小型のものが望ましいとされる場合が多いため、不必要にこの値を大きくする必要はない。より具体的には、例えば、谷底３８の軸方向長さが１／４である場合には、若干の余裕を見て１／３程度の間隔を置けば安定した製品作りをなすことができる。

また、干渉防止用空間４１は軸方向と直交する平面として実施したが、固定基準面４０から内周側に向かうに従って下方に傾斜した斜面や曲面として実施することもできるものであり、フリクション片２３が変形できる空間が確保できることを条件に、その具体的な形状は種々変更して実施することができる。

本発明は、フリクション片２３の周方向の範囲が２７０度（交差を加えると２８０度）を超えた範囲で生じる前述の干渉を抑制することに一つの効果を見出せるものであるが、フリクション片２３の周方向の範囲が２７０度（交差を加えると２８０度）以下の場合にあっても実施することができる。この場合、従来の干渉防止用空間がないものであっては、フリクションリング２１の移行部２４の位置を正確に設定しなければ、前述の干渉が生じるおそれがあったが、干渉防止用空間４１を設けることによって、その位置の精度が低下した場合にあっても、干渉を生じるおそれを少なくすることができ、不良率の発生を抑えることができる。

１１ ボルト
１２ 雄ねじ山
１３ 進み側フランク
１４ 追い側フランク
１５ 頂部
１６ 谷底
２０ ナット
２１ フリクションリング
２２ 固定部
２３ フリクション片
２４ 移行部
３１ ナット本体
３２ 座面
３３ 上面
３４ 雌ねじ山
３５ 進み側フランク
３６ 追い側フランク
３７ 頂部
３８ 谷底
３９ かしめ部
４０ 固定基準面
４１ 干渉防止用空間
４２ 切り上がり部
４３ 干渉部分
４４ 仮想線

Claims (5)

1. 雌ねじと座面とを有するナット本体と、前記座面に対向する前記ナット本体の上面に固定されたプリベリングトルク発生用のフリクション片とを備え、
   前記フリクション片のない移行部からボルトの雄ねじを侵入させ、前記フリクション片が侵入した雄ねじに係合して弾性変形することによりプリベリングトルクを発生させる緩み止めナットにおいて、
   前記上面と前記フリクション片との間に軸方向に、前記フリクション片と前記雄ねじとの干渉を防止する干渉防止用空間が設けられたことを特徴とする緩み止めナット。
2. 前記ボルトとの螺合状態において、前記フリクション片は、前記ボルトの追い側フランクと進み側フランクとによって規定される同じ一連の谷空間に位置し、
   前記フリクション片は、前記フリクション片の周方向の前側では前記進み側フランクの上に沿って変形し、前記フリクション片の周方向の後側では前記追い側フランクの下に沿って変形するものであることを特徴とする請求項１記載の緩み止めナット。
3. 前記フリクション片は、下記式１のＸ度以上の周方向の範囲に渡って形成されたことを特徴とする請求項１又は２に記載の緩み止めナット。
   ［式１］Ｘ＝（１−ｂ／ｐ）×３６０
   但し、ｂ＝ナット本体の雌ねじの谷底の軸方向長さ。ｐ＝雌ねじの１ピッチ。
4. 干渉防止用空間は、雌ねじの谷底の軸方向長さ以上の軸方向長さがあることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の緩み止めナット。
5. 干渉防止用空間は、下記式２のＹ度以下の周方向の範囲に渡って形成されたことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の緩み止めナット。
   ［式２］Ｙ＝ｂ／ｐ×３６０
   但し、ｂ＝ナット本体の雌ねじの谷底の軸方向長さ。ｐ＝雌ねじの１ピッチ。

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