JP2016205351A

JP2016205351A - 内燃機関の排気浄化制御システム

Info

Publication number: JP2016205351A
Application number: JP2015091973A
Authority: JP
Inventors: 大河萩本; Taiga Hagimoto
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2015-04-28
Filing date: 2015-04-28
Publication date: 2016-12-08

Abstract

【課題】排気通路に選択還元型ＮＯｘ触媒と、その上流に硫黄成分を吸蔵又は吸着する性質を有する前段触媒とを有する内燃機関の排気系において、前段触媒の硫黄被毒を解消する際に、選択還元型ＮＯｘ触媒が硫黄被毒状態に陥りＮＯｘ浄化性能が低下することを可及的に回避する。【解決手段】上記内燃機関の排気系において、前段触媒を昇温させて、該前段触媒に吸蔵又は吸着している硫黄酸化物を除去する回復処理の実行条件が成立していると判定されたときに、選択還元型ＮＯｘ触媒に吸着していると推定されたアンモニア量が所定量より少ない場合には、選択還元型ＮＯｘ触媒にアンモニアを供給することでそのアンモニア吸着量を少なくとも該所定量まで増量した後に、回復処理を実行させる。【選択図】図３

Description

本願発明は、内燃機関の排気浄化制御システムに関する。

内燃機関の排気通路には、排気中のＮＯｘを還元するための選択還元型ＮＯｘ触媒を備える場合がある。選択還元型ＮＯｘ触媒は、還元剤としてのアンモニアが供給されると該触媒の活性点にアンモニアが吸着し、排気中のＮＯｘに対して選択的な還元反応を示すことでＮＯｘ浄化が行われる。ここで、特許文献１には、排気通路に、上流側から吸蔵還元型ＮＯｘ触媒、及び選択還元型ＮＯｘ触媒を配置することで、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒での排気中の燃料成分との反応によりアンモニアを生成し、該生成されたアンモニアを選択還元型ＮＯｘ触媒でのＮＯｘ還元反応に利用する排気浄化装置が開示されている。ここで吸蔵還元型ＮＯｘ触媒は、排気中に含まれる硫黄成分の酸化物を吸蔵して硫黄被毒することで、その触媒としての性能が劣化する特性を有する。そこで、吸蔵された硫黄成分を除去するために、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒を昇温させ、その触媒性能の回復を図る硫黄被毒回復処理が行われる。

具体的には、特許文献１に示す技術では、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒の性能回復のために硫黄被毒回復処理が行われている際に、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒の上流側から噴射弁により尿素水が噴射供給される。この構成により、噴射供給された尿素水で生成されたアンモニアが上流側の吸蔵還元型ＮＯｘ触媒に作用することで、吸蔵された硫黄酸化物による硫黄被毒の解消が図られる。更に、生成されたアンモニアが吸蔵還元型ＮＯｘ触媒から漏れ出し、下流側の選択還元型ＮＯｘ触媒に到達することで、排気中のＮＯｘ浄化も促進されることになる。

特開２００９−８５１７８号公報

従来技術によれば、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒における硫黄被毒の解消処理が開示されているが、選択還元型ＮＯｘ触媒も排気中に含まれる硫黄成分が吸着することで、その触媒性能が低下し得る。そのため、選択還元型ＮＯｘ触媒においても、可及的に硫黄被毒状態となることを回避すべきである。ここで、上記の従来技術に示す例では、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒の硫黄被毒回復処理が行われると、そこに吸蔵されていた硫黄成分がアンモニアの作用によって触媒外に放出されることになるが、その下流側に配置されている選択還元型ＮＯｘ触媒は、放出された硫黄成分に晒されるため硫黄被毒状態に陥り、そのＮＯｘ浄化性能が低下しやすい。

本願発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、排気通路に選択還元型ＮＯｘ触媒と、その上流に硫黄成分を吸蔵又は吸着する性質を有する前段触媒とを有する内燃機関の排気系において、前段触媒の硫黄成分の吸蔵や吸着を解消する際に、選択還元型ＮＯｘ触媒が硫黄被毒状態に陥りＮＯｘ浄化性能が低下することを可及的に回避することを目的とする。

上記課題を解決するために、本出願人は、前段触媒での硫黄成分の吸蔵や吸着の解消の
際における、選択還元型ＮＯｘ触媒でのアンモニア吸着量に着目した。これは、選択還元型ＮＯｘ触媒での硫黄成分による硫黄被毒形態が、選択還元型ＮＯｘ触媒でのアンモニア吸着量の影響を受けやすく、仮に選択還元型ＮＯｘ触媒が硫黄被毒したとしても、アンモニア吸着量が多いほど選択還元型ＮＯｘ触媒によるＮＯｘ還元性能の低下が抑制され、また、選択還元型ＮＯｘ触媒における硫黄被毒状態を解消しやすいからである。

より詳細には、本願発明は、内燃機関の排気浄化制御システムであって、内燃機関の排気通路に設けられた触媒であって、排気中の硫黄成分を吸蔵又は吸着する性質を有する前段触媒と、前記前段触媒の下流側の前記排気通路に設けられ、アンモニアを還元剤としてＮＯｘを選択還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、前記選択還元型ＮＯｘ触媒にアンモニアを供給するアンモニア供給手段と、前記選択還元型ＮＯｘ触媒に吸着しているアンモニア量を推定する推定手段と、前記前段触媒を昇温させて、該前段触媒に吸蔵又は吸着している硫黄酸化物を除去する回復処理を実行する回復手段と、前記回復処理の実行条件の成立を判定する判定手段と、前記判定手段により前記回復処理の実行条件が成立していると判定されたときに、前記推定手段により推定されたアンモニア量が所定量より少ない場合には、前記アンモニア供給手段によりアンモニアを供給することで前記選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニア吸着量を少なくとも該所定量まで増量した後に、前記被毒回復手段による該回復処理を実行させる制御手段と、を備える。

本願発明によれば、排気通路に選択還元型ＮＯｘ触媒と、その上流に硫黄成分を吸蔵又は吸着する性質を有する前段触媒とを有する内燃機関の排気系において、前段触媒の硫黄成分の吸蔵や吸着を解消する際に、選択還元型ＮＯｘ触媒が硫黄被毒状態に陥りＮＯｘ浄化性能が低下することを可及的に回避することができる。

本願発明に係る内燃機関の排気浄化制御システムの概略構成を示す図である。選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニア吸着量と硫黄被毒の割合との相関を示す図である。選択還元型ＮＯｘ触媒における硫黄被毒量とＮＯｘ浄化率との相関を示す図である。選択還元型ＮＯｘ触媒における触媒温度と硫黄酸化物の離脱量との相関を示す図である。図１に示す排気浄化制御システムにおいて実行される硫黄被毒回復制御に関するフローチャートである。

以下、本発明の具体的な実施形態について図面に基づいて説明する。本実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置等は、特に記載がない限りは発明の技術的範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。

本発明に係る内燃機関の排気浄化制御システムの実施例について、本願明細書に添付された図に基づいて説明する。図１は、本実施例に係る内燃機関の排気浄化システムの概略構成を示す図である。内燃機関１は車両駆動用のガソリンエンジン等である。

内燃機関１には排気通路２が接続されている。排気通路２には、上流側から順に、三元触媒４１、吸蔵還元型ＮＯｘ触媒（以下、「ＮＳＲ触媒」という）４２、選択還元型ＮＯｘ触媒（以下、「ＳＣＲ触媒」という）４３が備えられている。三元触媒４１は、酸化機
能を有し、触媒雰囲気が理論空燃比のときにＮＯｘ、ＨＣおよびＣＯを最大効率で浄化する。また、ＮＳＲ触媒４２は、ＮＯｘを吸蔵する吸蔵剤を有し、流入する排気の酸素濃度が高いときは排気中のＮＯｘを吸蔵し、流入する排気の酸素濃度が低下し且つ還元剤が存在するときは吸蔵していたＮＯｘを放出し還元する。ＮＳＲ触媒４２に供給する還元剤には、内燃機関１から排出される燃料を利用することができる。当該燃料の量は、内燃機関１での燃料噴射条件やその燃焼条件の調整を介して制御される。

ここで、三元触媒４１またはＮＳＲ触媒４２を排気が通過するときに、排気中のＮＯｘがＨＣまたは水素と反応してアンモニアが生成されることがある。例えば、水性ガスシフト反応または水蒸気改質反応により排気中のＣＯや水から水素が発生すれば、該水素が三元触媒４１またはＮＳＲ触媒４２においてＮＯと反応してアンモニアが生成される。三元触媒４１またはＮＳＲ触媒４２を通過する排気の空燃比が理論空燃比以下のときにアンモニアが生成される。そして、ＳＣＲ触媒４３は、三元触媒４１またはＮＳＲ触媒４２にて生成される上記のアンモニアを吸着しておき、ＮＯｘが通過するときに、吸着していたアンモニアによりＮＯｘを選択還元する。

更に、ＮＳＲ触媒４２の下流側には、ＮＳＲ触媒４２から流れ出る排気温度を検出する温度センサ４４が設けられる。その他、クランクポジションセンサ２１、アクセル開度センサ２２、排気流路２５に設けられたエアフローメータ２６等も配置されており、これらの各センサはＥＣＵ２０に電気的に接続され、その検出値がＥＣＵ２０に渡される。そして、ＥＣＵ２０は、これらの検出値に基づいて、内燃機関１の運転状態を把握することができる。

このように構成される排気浄化制御システムでは、三元触媒４１、ＮＳＲ触媒４２、ＳＣＲ触媒４３の各排気浄化能力により、内燃機関１から排出される排気の浄化が図られる。その際に、排気に含まれる硫黄酸化物（ＳＯｘ）が、ＮＳＲ触媒４２の吸蔵剤にＮＯｘとともに吸蔵され、そして蓄積していく場合がある。吸蔵材にＳＯｘが蓄積していくと、ＮＯｘを吸蔵できる容量が低下するため、結果としてＮＳＲ触媒４２が本来果たすべきＮＯｘ浄化機能やアンモニア生成能力を発揮しにくくなる。そこで、ＮＳＲ触媒４２の吸蔵剤に蓄積したＳＯｘを離脱させるために、ＮＳＲ触媒４２の温度を上昇させるとともにＮＳＲ触媒４２をリッチ雰囲気に置く硫黄被毒回復処理が行われる。具体的には、酸化機能を有する三元触媒４１に対して、排気を介して燃料を送り込み、そこでの燃料の酸化反応熱によりＮＳＲ触媒４２の温度が所定の温度となるように昇温が図られる。なお、ＮＳＲ触媒４２の温度は、温度センサ４４の検出値に基づいて検出される。また、硫黄被毒回復処理においてはＮＳＲ触媒４２をリッチ雰囲気に置く必要があるため、三元触媒４１に流れ込む排気へ供給される燃料は、ＮＳＲ触媒４２の昇温とともにそのリッチ雰囲気の形成を考慮した量となる。

このような硫黄被毒回復処理が行われると、ＮＳＲ触媒４２の昇温に伴いＳＣＲ触媒４３の温度が上昇するとともに、ＮＳＲ触媒４２から離脱させられたＳＯｘがＳＣＲ触媒４３に流れ込むことになる。そのため、ＳＣＲ触媒４３が離脱ＳＯｘに晒されることにより、ＳＣＲ触媒４３が硫黄被毒してしまい、そのＮＯｘ浄化性能（ＮＯｘ浄化率）が低下するおそれがある。

ここで、ＳＣＲ触媒４３における硫黄被毒について、図２Ａ〜図２Ｃに基づいて説明する。図２Ａは、ＳＣＲ触媒４３におけるアンモニア吸着量と、硫黄被毒の割合（被毒割合）との相関を表すグラフである。ＳＣＲ触媒４３における硫黄被毒には、大別して２つの被毒形態が確認できる。第１の被毒形態は、ＳＣＲ触媒４３に含まれる活性成分、例えばＣｕ等とＳＯｘとの結合とによって生じる被毒であり、ＳＣＲ触媒４３においてＣｕＳＯ_４等が生成されることになる。また、第２の被毒形態は、ＳＣＲ触媒４３に吸着している
アンモニアとＳＯｘとの結合によって生じる被毒であり、ＳＣＲ触媒４３において（ＮＨ_４）_２ＳＯ_４等が生成されることになる。そこで、上記被毒割合は、ＳＣＲ触媒４３で生じている硫黄被毒における、第１の被毒形態による硫黄被毒の占める割合（図２Ａにおいて線Ｌ１で示される推移）、又は第２の被毒形態による硫黄被毒の占める割合（図２Ａにおいて線Ｌ２で示される推移）として定義される。図２Ａに示す被毒割合の特性からも理解できるように、ＳＣＲ触媒４３におけるアンモニア吸着量が多くなるほど、第１の被毒形態による被毒割合は低下し、一方で、第２の被毒形態による被毒割合は上昇する傾向がある。

次に、図２Ｂは、ＳＣＲ触媒４３の硫黄被毒量と、ＳＣＲ触媒４３によるＮＯｘ浄化性能との相関を表すグラフである。ＮＯｘ浄化性能としては、ＳＣＲ触媒４３によるＮＯｘ浄化率（＝１−ＳＣＲ触媒４３から流出する排気中のＮＯｘ濃度／ＳＣＲ触媒４３に流入する排気中のＮＯｘ濃度）が利用できる。また、ＳＣＲ触媒４３の硫黄被毒量は、第１の被毒形態又は第２の被毒形態によりＳＣＲ触媒４３に含まれているＳＯｘの量である。図２Ｂにおいて、線Ｌ３で示されるのは、第１の被毒形態に係るＮＯｘ浄化性能の推移であり、線Ｌ４で示されるのは、第２の被毒形態に係るＮＯｘ浄化性能の推移である。図２Ｂに示すＮＯｘ浄化性能の特性からも理解できるように、ＳＣＲ触媒４３における硫黄被毒量が多くなるほど、第１の被毒形態によるＳＣＲ触媒４３のＮＯｘ浄化性能は、第２の被毒形態によるＳＣＲ触媒４３のＮＯｘ浄化性能よりも大きく低下する傾向がある。このように第２の被毒形態の場合の方が、ＮＯｘ浄化性能の低下程度が小さいのは、第２の被毒形態では、ＳＣＲ触媒４３の還元性能を決定する活性成分に対してＳＯｘが結び付いていないためと考えられる。

次に、図２Ｃは、ＳＣＲ触媒４３の温度に対する、該ＳＣＲ触媒４３から離脱する硫黄成分量の推移を示すグラフである。ＳＣＲ触媒４３の温度が約４５０度のときは、第２の被毒形態によりＳＣＲ触媒４３と結合していたＳＯｘが主に離脱している。また、ＳＣＲ触媒４３の温度が、更に高温側の約６５０度のときは、第１の被毒形態によりＳＣＲ触媒４３と結合していたＳＯｘが主に離脱している。すなわち、第２の被毒形態下でのＳＯｘは、第１の被毒形態下でのＳＯｘよりもＳＣＲ触媒４３からの離脱がより低温側で生じ、換言すれば、比較的容易にＳＣＲ触媒４３から離脱させることができると言える。

以上より、第１の被毒形態と第２の被毒形態を比較すると、仮にＳＣＲ触媒４３が硫黄被毒してしまった場合でも、第２の被毒形態による硫黄被毒の方が、硫黄被毒に起因するＮＯｘ浄化性能の落ち込みは小さく、また、硫黄被毒状態からの回復も容易であることが理解できる。そこで、本発明では、図３に示す硫黄被毒回復制御が行われることで、ＮＳＲ触媒４２において硫黄被毒回復処理が行われることで、その下流側に配置されるＳＣＲ触媒４３が硫黄被毒する可能性があったとしても、その被毒形態が可及的に第２の被毒形態となるように、ＳＣＲ触媒４３のアンモニア吸着量が制御される。当該硫黄被毒回復制御は、ＥＣＵ２０に格納された制御プログラムにより、所定タイミングで繰り返し実行される。

先ず、Ｓ１０１では、ＮＳＲ触媒４２の硫黄被毒状態が推定される。すなわち、後述するＳ１０６での硫黄被毒回復処理の対象であるＮＳＲ触媒４２においてどの程度のＳＯｘが吸蔵された状態となっているか推定される。具体的には、前回の硫黄被毒回復処理の実行完了後から現時点までの間の、排気に含まれる硫黄量に関連する内燃機関１の運転状態に基づいて、当該推定が行われる。当該推定は従来技術によるものであるので、その詳細な説明は割愛する。Ｓ１０１の処理が終了すると、Ｓ１０２へ進む。

Ｓ１０２では、ＳＣＲ触媒４３におけるアンモニアの吸着量Ｘ１が算出される。ＳＣＲ触媒４３におけるアンモニアの吸着量については、当該吸着量を増加させる要素として、
内燃機関１から供給される燃料成分に従ってＮＳＲ触媒４２で生成されたアンモニア量のＳＣＲ触媒４３への新たな吸着が挙げられる。この新たなアンモニアの吸着量は、内燃機関１から供給される燃料成分の量、ＮＳＲ触媒４２でのアンモニア生成反応の速度、供給されたアンモニアがＳＣＲ触媒４３をすり抜けずにそこに吸着する割合等の要素を考慮して、算出することができる。一方で、ＳＣＲ触媒４３におけるアンモニアの吸着量を減少させる要素として、ＳＣＲ触媒４３でのＮＯｘ浄化のための還元反応による消費と、ＳＣＲ触媒４３に吸着していたアンモニアの離脱を挙げることができる。前者は、ＳＣＲ触媒４３でのＮＯｘ還元反応に関連する触媒温度や排気中のＮＯｘ濃度等に基づいて算出することができ、後者は、アンモニアの離脱に関連する触媒温度等に基づいて算出することができる。当該算出は従来技術によるものであるので、その詳細な説明は割愛する。Ｓ１０２の処理が終了すると、Ｓ１０３へ進む。

Ｓ１０３では、ＮＳＲ触媒４２の硫黄被毒回復処理の実行条件が成立しているか否かが判定される。Ｓ１０１で推定されたＮＳＲ触媒４２の硫黄被毒状態において、その硫黄被毒量が所定の閾量を超えている場合、ＮＳＲ触媒４２の触媒性能が硫黄被毒によって低下しているため硫黄被毒回復処理を実行すべき状態にあると考えることができる。そこで、第１の実行条件としては、当該硫黄被毒量が所定の閾量を超えていることを含めることができる。更に、硫黄被毒回復処理は、上記の通り、内燃機関１から三元触媒４１に燃料を送り込むことで、ＮＳＲ触媒４２の昇温を図るとともにＮＳＲ触媒４２をリッチ雰囲気に置く必要があるため、内燃機関１の運転状態が、このような燃料供給が可能な状態に置かれている必要がある。その一例としては、アイドル運転状態が挙げられる。そこで、第２の実行条件としては、内燃機関の運転状態がアイドル運転状態であることを含めることができる。以上より、Ｓ１０３では上記の第１及び第２の実行条件の成立の有無が判定され、両実行条件が成立している場合は肯定判定され、それ以外の場合は否定判定されることになる。そして、Ｓ１０３で肯定判定されるとＳ１０４へ進み、否定判定されると本制御を終了する。

Ｓ１０４では、Ｓ１０２で算出されたアンモニア吸着量Ｘ１が、所定量Ｘ０より少ないか否かが判定される。図２Ｂ、図２Ｃに基づいて説明したように、仮にＮＳＲ触媒４２の硫黄被毒回復処理に伴ってＳＣＲ触媒４３が硫黄被毒してしまった場合でも、第２の被毒形態による硫黄被毒の方が、硫黄被毒に起因するＮＯｘ浄化性能の落ち込みは小さく、また、硫黄被毒状態からの回復も容易である。そして、図２Ａに示すように、ＳＣＲ触媒４３において生じる、第１の被毒形態と第２の被毒形態の比率は、ＳＣＲ触媒４３でのアンモニア吸着量によって変動し、具体的には、当該アンモニア吸着量が増加する程、第２の被毒形態による硫黄被毒が生じやすい。そこで、この点を考慮して、アンモニア吸着量が所定量Ｘ０より少ない場合には、ＳＣＲ触媒４３では第１の被毒形態による硫黄被毒が生じやすくなり、ＮＯｘ浄化性能の低下や硫黄被毒解消のための困難さ等が顕著になると考えることができる。そのような考えに従って、所定量Ｘ０は、ＳＣＲ触媒４３に求められる最低限のＮＯｘ浄化性能やＳＣＲ触媒４３の硫黄被毒回復に要するエネルギー量等に基づいて設定することができる。Ｓ１０４で肯定判定されるとＳ１０５へ進み、否定判定されるとＳ１０６へ進む。

Ｓ１０５では、内燃機関１からの燃料供給を介して、ＳＣＲ触媒４３のアンモニア吸着量の増量処理が実行される。当該増量処理は、仮にＮＳＲ触媒４２の硫黄被毒回復処理に伴ってＳＣＲ触媒４３が硫黄被毒してしまった場合でも、上記したようにアンモニア吸着量が多いほど第２の被毒形態による硫黄被毒が生じやすくなる点を考慮したものである。したがって、Ｓ１０５では、ＳＣＲ触媒４３のアンモニア吸着量が、少なくとも所定量Ｘ０に到達するまで増量処理が行われることになる。Ｓ１０５の処理が終了すると、Ｓ１０６へ進む。そして、Ｓ１０６では、上述したＮＳＲ触媒４２のための硫黄被毒回復処理が実行される。

このように本制御によれば、ＮＳＲ触媒４２の硫黄被毒回復処理の実行条件が成立しており且つその実行前に、その下流に配置されたＳＣＲ触媒４３のアンモニア吸着量が所定量Ｘ０より少ない場合には、その増量処理が行われた後に硫黄被毒回復処理が実行されることになる。これにより、硫黄被毒回復処理の実行時において、ＳＣＲ触媒４３におけるアンモニア吸着量は所定量Ｘ０以上であることが担保されることになり、以て、ＮＳＲ触媒４２の硫黄被毒解消に伴いＳＣＲ触媒４３で第１の被毒形態による硫黄被毒が生じることで、ＳＣＲ触媒４３のＮＯｘ浄化性能が大きく低下する等の不都合を回避することが可能となる。

＜変形例＞
内燃機関１の排気系の変形例として、図１に示すＮＳＲ触媒４２に代えて、排気中のＳＯｘを吸蔵するＳトラップを配置してもよい。ここで、Ｓトラップは、その中を流通する排気中のＳＯｘを吸蔵し、排気からＳＯｘを除去するものであり、触媒担持層と触媒担持層に担持された貴金属触媒とＳＯｘ吸収剤から構成される。触媒担持層は、一般に用いられている酸化物多孔体より構成され、例えば、アルミナ、シリカ、ジルコニア、シリカ−アルミナ、ゼオライトなどが用いられる。貴金属触媒としては、白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）、イリジウム（Ｉｒ）、ルテニウム（Ｒｕ）などが例示でき、これらのうち１種又は複数種を用いることができる。ＳＯｘ吸収剤としては、硫酸塩を形成することができる物質を用いることができ、アルカリ金属、アルカリ土類金属、希土類金属、遷移金属より選ばれる少なくとも１種が例示できる。

Ｓトラップは、上記の通り排気中のＳＯｘを吸蔵するためのものであるから、本変形例では、ＳＣＲ触媒４３に還元剤としてのアンモニアを供給するために、その前駆体である尿素水を排気中に添加する構成（例えば、尿素水供給弁およびその尿素水を貯留するタンク等）が配置される必要がある。

このように内燃機関１の排気系が、上流側から三元触媒４１、Ｓトラップ、ＳＣＲ触媒４３によって構成される場合でも、Ｓトラップに吸蔵されているＳＯｘが放出される処理、すなわちＳトラップによるＳＯｘの吸蔵能力を回復させるための回復処理が実行されると、それに伴い放出されるＳＯｘが下流に位置するＳＣＲ触媒４３に流れ込むことで、図１に示す場合と同じようにＳＣＲ触媒４３の硫黄被毒が発生し得る。そこで、このようなケースにおいても、上記に示した硫黄被毒回復制御と同等の制御が実行されて、Ｓトラップのための回復処理の前に、ＳＣＲ触媒４３におけるアンモニア吸着量に応じたその増量処理が行われてもよい。これにより、ＳＣＲ触媒４３の硫黄被毒に起因するＮＯｘ浄化性能の低下等を回避することができる。

１内燃機関
２排気通路
４１三元触媒
４２ＮＳＲ触媒（吸蔵還元型ＮＯｘ触媒）
４３ＳＣＲ触媒
４４温度センサ
２０ＥＣＵ

Claims

内燃機関の排気通路に設けられた触媒であって、排気中の硫黄成分を吸蔵又は吸着する性質を有する前段触媒と、
前記前段触媒の下流側の前記排気通路に設けられ、アンモニアを還元剤としてＮＯｘを選択還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、
前記選択還元型ＮＯｘ触媒にアンモニアを供給するアンモニア供給手段と、
前記選択還元型ＮＯｘ触媒に吸着しているアンモニア量を推定する推定手段と、
前記前段触媒を昇温させて、該前段触媒に吸蔵又は吸着している硫黄酸化物を除去する回復処理を実行する回復手段と、
前記回復処理の実行条件の成立を判定する判定手段と、
前記判定手段により前記回復処理の実行条件が成立していると判定されたときに、前記推定手段により推定されたアンモニア量が所定量より少ない場合には、前記アンモニア供給手段によりアンモニアを供給することで前記選択還元型ＮＯｘ触媒におけるアンモニア吸着量を少なくとも該所定量まで増量した後に、前記被毒回復手段による該回復処理を実行させる制御手段と、
を備える、内燃機関の排気浄化制御システム。