JP2019120237A - 圧縮比制御装置及びエンジンシステム - Google Patents

Abstract

【課題】気体燃料の組成成分の違いに基づく異常燃焼を抑制する。【解決手段】昇圧された作動流体により燃焼室の圧縮比を高める可変圧縮装置の上記作動流体の供給量を制御する圧縮比制御装置であって、上記燃焼室における異常燃焼に関する情報に基づいて、上記燃焼室の圧縮比を決定する圧縮比設定手段と、上記圧縮比設定手段により決定された圧縮比に基づいて、上記作動流体の供給量を制御する可変圧縮装置調整手段とを有する。【選択図】図３

Description

本発明は、圧縮比制御装置及びエンジンシステムに関するものである。

例えば、特許文献１には、クロスヘッドを有する大型往復ピストン燃焼エンジンが開示されている。特許文献１の大型往復ピストン燃焼エンジンは、重油などの液体燃料と天然ガス等の気体燃料との両方での稼働が可能とされるデュアルフュエルエンジンである。特許文献１の大型往復ピストン燃焼エンジンは、液体燃料による稼働に適する圧縮比と気体燃料による稼働に適する圧縮比との双方に対応するため、油圧によりピストンロッドを移動させることで圧縮比を変更させる調整機構をクロスヘッド部分に設けている。

特開２０１４−２０３７５号公報

上述のような圧縮比を変更する圧縮調整装置を有するエンジンシステムには、液体燃料または気体燃料の供給が可能とされている。しかしながら、液体燃料または気体燃料は、産地や生成方法などによって組成が大きく異なっており、着火温度等の性質が大きく異なっている。したがって、全ての液体燃料または気体燃料について同一の圧縮比を適用すると、異常燃焼を引き起こす可能性がある。

本発明は、上述する問題点に鑑みてなされたもので、液体燃料または気体燃料の組成成分の違いに基づく異常燃焼を抑制することを目的とする。

本発明は、上記課題を解決するための第１の手段として、昇圧された作動流体により燃焼室の圧縮比を高める可変圧縮装置の上記作動流体の供給量を制御する圧縮比制御装置であって、上記燃焼室における異常燃焼に関する情報に基づいて、上記燃焼室の圧縮比を決定する圧縮比設定手段と、上記圧縮比設定手段により決定された圧縮比に基づいて、上記作動流体の供給量を制御する可変圧縮装置調整手段とを有する、という構成を採用する。

第２の手段として、上記第１の手段において、異常燃焼を検出するセンサからの入力に基づいて、上記燃焼室における異常燃焼を判定する異常燃焼判定手段を有し、上記圧縮比設定手段は、異常燃焼判定手段による判定結果に基づいて、上記燃焼室の圧縮比を決定する、という構成を採用する。

第３の手段として、上記第１または２の手段において、上記圧縮比設定手段は、上記燃焼室に供給される燃料の組成を含む情報に基づいて、上記燃焼室の圧縮比を決定する、という構成を採用する。

第４の手段として、上記第１〜３のいずれかの手段において、上記燃料の組成を含む情報に基づいて、上記燃料が自着火するタイミングを示す自着火タイミングから異常燃焼が発生する否かを判定する異常燃焼推定手段を有し、上記圧縮比設定手段は、上記異常燃焼推定手段の判定結果に基づいて上記燃焼室の圧縮比を決定する、という構成を採用する。

第５の手段として、エンジンシステムは、燃焼室を有する気筒と、昇圧された作動流体が供給されることでピストンロッドが上記燃焼室の圧縮比を高める方向に移動される流体室を有する可変圧縮装置と、第１〜４のいずれかの手段の圧縮比制御装置とを有する、という構成を採用する。

第６の手段として、エンジンシステムは、上記燃焼室に供給される燃料の組成を含む情報を取得する組成取得装置を有する、という構成を採用する。

本発明によれば、圧縮比設定手段が異常燃焼に関する情報に基づいて、異常燃焼が発生しない圧縮比となるように燃焼室の圧縮比を決定する。これにより、圧縮比を変更することにより、液体燃料または気体燃料を供給した際に発生する組成成分の違いに基づく異常燃焼を抑制することができる。

本発明の一実施形態におけるエンジンシステムの断面図である。 本発明の一実施形態におけるエンジンシステムの一部を示す模式断面図である。 本発明の一実施形態におけるエンジンシステムの制御部のブロック図である。 本発明の一実施形態における制御部の異常燃焼抑制制御のフローチャートである。

以下、図面を参照して、本発明におけるエンジンシステム１００の一実施形態について説明する。なお、以下の図面において、各部材を認識可能な大きさとするために、各部材の縮尺を適宜変更している。

［第１実施形態］
本実施形態のエンジンシステム１００は、例えば大型タンカなど船舶に搭載され、図１に示すように、エンジン１と、過給機２００と、制御部３００（圧縮比制御装置）と、筒内圧センサ４００と、ガスクロマトグラフィ５００（組成取得装置）とを有している。なお、本実施形態においては、過給機２００を補機として捉え、エンジン１（主機）と別体として説明する。但し、過給機２００をエンジン１の一部として構成することも可能である。

エンジン１は、多気筒のユニフロー掃気ディーゼルエンジンとされ、天然ガス等の気体燃料を重油などの液体燃料と共に燃焼させるガス運転モードと、重油などの液体燃料を燃焼させるディーゼル運転モードとを有している。なお、ガス運転モードでは、気体燃料のみを燃焼させても良い。このようなエンジン１は、架構２と、シリンダ部３と、ピストン４と、排気弁ユニット５と、ピストンロッド６と、クロスヘッド７と、油圧部８（昇圧機構）と、連接棒９と、クランク角センサ１０と、クランク軸１１と、掃気溜１２と、排気溜１３と、空気冷却器１４とを有している。また、シリンダ部３、ピストン４、排気弁ユニット５及びピストンロッド６により、気筒が構成されている。

架構２は、エンジン１の全体を支持する強度部材であり、クロスヘッド７、油圧部８及び連接棒９が収容されている。また、架構２は、内部において、クロスヘッド７の後述するクロスヘッドピン７ａが往復動可能とされている。

シリンダ部３は、円筒状のシリンダライナ３ａと、シリンダヘッド３ｂとシリンダジャケット３ｃとを有している。シリンダライナ３ａは、円筒状の部材であり、ピストン４との摺動面が内側に形成されている。このようなシリンダライナ３ａの内周面とピストン４とにより囲まれた空間が燃焼室Ｒ１とされている。また、シリンダライナ３ａの下部には、複数の掃気ポートＳが形成されている。掃気ポートＳは、シリンダライナ３ａの周面に沿って配列された開口であり、シリンダジャケット３ｃ内部の掃気室Ｒ２とシリンダライナ３ａの内側とを連通している。シリンダヘッド３ｂは、シリンダライナ３ａの上端部に設けられた蓋部材である。シリンダヘッド３ｂは、平面視において中央部に排気ポートＨが形成され、排気溜１３と接続されている。また、シリンダヘッド３ｂには、不図示の燃料噴射弁が設けられている。さらに、シリンダヘッド３ｂの燃料噴射弁の近傍には、不図示の筒内圧センサが設けられている。筒内圧センサは、燃焼室Ｒ１内の圧力を検出し、制御部３００へと送信している。シリンダジャケット３ｃは、架構２とシリンダライナ３ａとの間に設けられ、シリンダライナ３ａの下端部が挿入された円筒状の部材であり、内部に掃気室Ｒ２が形成されている。また、シリンダジャケット３ｃの掃気室Ｒ２は、掃気溜１２と接続されている。

ピストン４は、略円柱状とされ、後述するピストンロッド６と接続されてシリンダライナ３ａの内側に配置されている。また、ピストン４の外周面には不図示のピストンリングが設けられ、ピストンリングにより、ピストン４とシリンダライナ３ａとの間隙を封止している。ピストン４は、燃焼室Ｒ１における圧力の変動により、ピストンロッド６を伴ってシリンダライナ３ａ内を摺動する。

排気弁ユニット５は、排気弁５ａと、排気弁筐５ｂと、排気弁駆動部５ｃとを有している。排気弁５ａは、シリンダヘッド３ｂの内側に設けられ、排気弁駆動部５ｃにより、シリンダ部３内の排気ポートＨを閉塞する。排気弁筐５ｂは、排気弁５ａの端部を収容する円筒形の筐体である。排気弁駆動部５ｃは、排気弁５ａをピストン４のストローク方向に沿う方向に移動させるアクチュエータである。

ピストンロッド６は、一端がピストン４と接続され、他端がクロスヘッドピン７ａと連結された長尺状部材である。ピストンロッド６の端部は、クロスヘッドピン７ａに挿入され、連接棒９が回転可能となるように連結されている。また、ピストンロッド６は、クロスヘッドピン７ａ側端部の一部の径が太く形成された太径部を有している。

クロスヘッド７は、クロスヘッドピン７ａと、ガイドシュー７ｂと、蓋部材７ｃとを有している。クロスヘッドピン７ａは、ピストンロッド６と連接棒９とを移動可能に連結する円柱状部材であり、ピストンロッド６の端部が挿入される挿入空間に、作動油（作動流体）の供給及び排出が行われる油圧室Ｒ３（流体室）が形成される。クロスヘッドピン７ａには、中心よりも下側に、クロスヘッドピン７ａの軸方向に沿って貫通する出口孔Ｏが形成されている。出口孔Ｏは、ピストンロッド６の不図示の冷却流路を通過した冷却油が排出される開口である。内部また、クロスヘッドピン７ａには、油圧室Ｒ３と後述するプランジャポンプ８ｃとを接続する供給流路Ｒ４と、油圧室Ｒ３と後述するリリーフ弁８ｆとを接続するリリーフ流路Ｒ５とが設けられている。

ガイドシュー７ｂは、クロスヘッドピン７ａを回動可能に支持する部材であり、クロスヘッドピン７ａに伴ってピストン４のストローク方向に沿って不図示のガイドレール上を移動する。ガイドシュー７ｂがガイドレールに沿って移動することにより、クロスヘッドピン７ａは、回転運動と、ピストン４のストローク方向に沿う直線方向以外への移動が規制される。蓋部材７ｃは、クロスヘッドピン７ａの上部に固定され、ピストンロッド６の端部が挿入される環状部材である。このようなクロスヘッド７は、ピストン４の直線運動を連接棒９へと伝達している。

図２に示すように、油圧部８は、供給ポンプ８ａと、揺動管８ｂと、プランジャポンプ８ｃと、プランジャポンプ８ｃが有する第１逆止弁８ｄ及び第２逆止弁８ｅと、リリーフ弁８ｆとを有している。また、ピストンロッド６、クロスヘッド７、油圧部８及び制御部３００は、本発明における可変圧縮装置として機能する。

供給ポンプ８ａは、制御部３００からの指示に基づいて、不図示の作動油タンクから供給される作動油を昇圧してプランジャポンプ８ｃへと供給するポンプである。供給ポンプ８ａは、船舶のバッテリの電力により駆動され、燃焼室Ｒ１に液体燃料が供給されるよりも前に稼働することが可能である。揺動管８ｂは、供給ポンプ８ａと各気筒のプランジャポンプ８ｃとを接続する配管であり、クロスヘッドピン７ａに伴って移動するプランジャポンプ８ｃと、固定された供給ポンプ８ａとの間において、揺動可能とされている。

プランジャポンプ８ｃは、クロスヘッドピン７ａに固定されており、棒状のプランジャ８ｃ１と、プランジャ８ｃ１を摺動可能に収容する筒状のシリンダ８ｃ２と、プランジャ駆動部８ｃ３とを有している。プランジャポンプ８ｃは、プランジャ８ｃ１が不図示の駆動部と接続されることで、シリンダ８ｃ２内を摺動し、作動油を昇圧して油圧室Ｒ３へと供給する。また、シリンダ８ｃ２には、端部に設けられた作動油の吐出側の開口に第１逆止弁８ｄが設けられ、側周面に設けられた吸入側の開口に第２逆止弁８ｅが設けられている。プランジャ駆動部８ｃ３は、プランジャ８ｃ１に接続され、制御部３００からの指示に基づいてプランジャ８ｃ１を往復動させる。

第１逆止弁８ｄは、シリンダ８ｃ２の内側に向けて弁体が付勢されることで閉弁する構造とされ、油圧室Ｒ３に供給された作動油がシリンダ８ｃ２へと逆流することを防止している。また、第１逆止弁８ｄは、シリンダ８ｃ２内の作動油の圧力が第１逆止弁８ｄの付勢部材の付勢力（開弁圧力）以上となると、弁体が作動油に押されることにより開弁する。第２逆止弁８ｅは、シリンダ８ｃ２の外側に向けて付勢されており、シリンダ８ｃ２に供給された作動油が供給ポンプ８ａへと逆流することを防止している。また、第２逆止弁８ｅは、供給ポンプ８ａから供給される作動油の圧力が第２逆止弁８ｅの付勢部材の付勢力（開弁圧力）以上となると、弁体が作動油に押されることにより開弁する。なお、第１逆止弁８ｄは、開弁圧力が第２逆止弁８ｅの開弁圧力よりも高く、予め設定された圧縮比で運転される定常運転時においては、供給ポンプ８ａから供給される作動油の圧力により開弁することはない。

リリーフ弁８ｆは、クロスヘッドピン７ａに設けられ、本体部８ｆ１と、リリーフ弁駆動部８ｆ２とを有している。本体部８ｆ１は、油圧室Ｒ３及び不図示の作動油タンクに接続される弁である。リリーフ弁駆動部８ｆ２は、本体部８ｆ１の弁体に接続され、制御部３００からの指示に基づいて本体部８ｆ１を開閉弁する。リリーフ弁８ｆがリリーフ弁駆動部８ｆ２により開弁することで、油圧室Ｒ３に貯留された作動油が作動油タンクに戻される。

図１に示すように、連接棒９は、クロスヘッドピン７ａと連結されると共にクランク軸１１と連結されている長尺状部材である。連接棒９は、クロスヘッドピン７ａに伝えられたピストン４の直線運動を回転運動に変換している。クランク角センサ１０は、クランク軸１１のクランク角を計測するためのセンサであり、制御部３００へとクランク角を算出するためのクランクパルス信号を送信している。

クランク軸１１は、気筒に設けられる連接棒９に接続された長尺状の部材であり、それぞれの連接棒９により伝えられる回転運動により回転されることで、例えばスクリュー等に動力を伝える。掃気溜１２は、シリンダジャケット３ｃと過給機２００との間に設けられ、過給機２００により加圧された空気が流入する。また、掃気溜１２には、空気冷却器１４が内部に設けられている。排気溜１３は、各気筒の排気ポートＨと接続されると共に過給機２００と接続される管状部材である。排気ポートＨより排出されるガスは、排気溜１３に一時的に貯留されることにより、脈動を抑制した状態で過給機２００へと供給される。空気冷却器１４は、掃気溜１２内部の空気を冷却する装置である。

過給機２００は、排気ポートＨより排出されたガスにより回転されるタービンにより、不図示の吸気ポートから吸入した空気を加圧して燃焼室Ｒ１に供給する装置である。

制御部３００は、船舶の操縦者による操作等に基づいて、燃料の供給量等を制御するコンピュータである。また、制御部３００は、油圧部８を制御することにより、燃焼室Ｒ１における圧縮比を変更する。

具体的には、制御部３００は、図３に示すように、異常燃焼判定部３０１（異常燃焼判定手段）と、自着火タイミング算出部３０２と、異常燃焼推定部３０３（異常燃焼推定手段）と、圧縮比設定部３０４（圧縮比設定手段）と、油圧調整部３０５（可変圧縮装置調整手段）とを有している。異常燃焼判定部３０１は、筒内圧センサ４００から取得した筒内圧の情報から通常の燃焼と異なる圧力変動を検出し、異常燃焼であるかを判定する。

自着火タイミング算出部３０２は、例えば、ガスクロマトグラフィ５００より取得した気体燃料の組成と、ガス噴射量から算出する気体燃料の濃度と、バンカリング時(給油時)の組成から判断された液体燃料の組成と、不図示の筒内圧センサからの情報と、筒内圧力と掃気温度から算出された筒内温度との少なくともいずれか一つに基づいて、予め記憶された自着火タイミングマップより、自着火タイミング（異常燃焼に関する情報）を算出する。自着火タイミングマップには、液体燃料または気体燃料の各成分の含有比率の組み合わせの複数のパターンや、燃焼室Ｒ１内の温度、気体燃料の濃度及び燃焼室Ｒ１内の圧力と燃料噴射開始から自着火するまでの時間との相関が記憶されている。自着火タイミング算出部３０２は、自着火タイミングマップを参照して、検出された燃料組成と最も近い液体燃料または気体燃料の各成分の含有比率の組み合わせのパターンにおける燃料噴射開始から自着火するまでの時間から、自着火タイミングを算出する。なお、本実施形態では気体燃料の組成をガスクロマトグラフィより取得しているが、ガスクロマトグラフィを用いずに、バンカリング時の組成から判断してもよい。筒内温度および気体燃料の濃度については、例えば、圧縮比、掃気温度、掃気圧力、排気弁閉タイミング、ガス燃料噴射量の計測値に基づき算出される値を用いてもよい。

異常燃焼推定部３０３は、液体燃料または気体燃料の噴射量と、筒内圧に基づいて、液体燃料または気体燃料の燃焼ガスの燃焼室Ｒ１における分布を算出し、燃焼室Ｒ１に燃焼ガスが行き渡るタイミング（燃焼完了タイミング）を算出する。そして、異常燃焼推定部３０３は、燃焼完了タイミングと自着火タイミングとを比較して、自着火タイミングの方が早いかを判定する。

圧縮比設定部３０４は、外部からの入力に基づいて、燃料の種類により最適な圧縮比を算出する。また、圧縮比設定部３０４は、異常燃焼判定部３０１の判定に基づいて、最適な圧縮比を算出する。さらに、圧縮比設定部３０４は、自着火タイミング算出部３０２により算出された自着火タイミングにおける液体燃料または気体燃料の圧力（自着火圧力）を算出し、算出された自着火圧力に基づいて、圧縮端において液体燃料または気体燃料が自着火するように、可変圧縮装置の圧縮比の調整量を設定する。

油圧調整部３０５は、圧縮比設定部３０４から取得した圧縮比に基づいて、油圧部８のプランジャポンプ８ｃとリリーフ弁８ｆとを制御することにより、作動油の油圧室Ｒ３への供給量を調整する。

筒内圧センサ４００は、燃焼室Ｒ１内の圧力を計測するセンサであり、燃焼室Ｒ１の内壁に設けられている。ガスクロマトグラフィ５００は、気体燃料が供給される際に、供給される気体燃料を取得して、気体燃料の組成ごとの分布を検出する。ガスクロマトグラフィ５００は、気体燃料の組成分布の検出を、例えば１日に１度または１時間に１度程度の頻度で行う。

このようなエンジンシステム１００は、不図示の燃料噴射弁より燃焼室Ｒ１に噴射された燃料を着火、爆発させることによりピストン４をシリンダライナ３ａ内で摺動させ、クランク軸１１を回転させる装置である。詳述すると、燃焼室Ｒ１に供給された燃料は、掃気ポートＳより流入した空気と混合された後、ピストン４が上死点方向に向けて移動することにより圧縮されて温度が上昇し、自然着火する。また、液体燃料の場合には、燃焼室Ｒ１において温度上昇することにより気化し、自然着火する。

そして、燃焼室Ｒ１内の燃料が自然着火することで急激に膨張し、ピストン４には下死点方向に向けた圧力がかかる。これにより、ピストン４が下死点方向に移動し、ピストン４に伴ってピストンロッド６が移動され、連接棒９を介してクランク軸１１が回転される。さらに、ピストン４が下死点に移動されることで、掃気ポートＳより燃焼室Ｒ１へと加圧空気が流入する。排気弁ユニット５が駆動することで排気ポートＨが開き、燃焼室Ｒ１内の排気ガスが、加圧空気により排気溜１３へと押し出される。

液体燃料または気体燃料を用いるために圧縮比を大きくする場合には、制御部３００の圧縮比設定部３０４により最適な圧縮比が算出され、油圧調整部３０５により供給ポンプ８ａが駆動され、プランジャポンプ８ｃに作動油が供給される。そして、制御部３００の油圧調整部３０５は、プランジャポンプ８ｃを駆動して作動油を、ピストンロッド６を持ち上げることが可能な圧力となるまで加圧し、油圧室Ｒ３へと作動油を供給する。油圧室Ｒ３の作動油の圧力により、ピストンロッド６の端部が持ち上がり、これに伴ってピストン４の上死点位置が上方（排気ポートＨ側）に移動される。

液体燃料を用いるために圧縮比を小さくする場合には、制御部３００の圧縮比設定部３０４により最適な圧縮比が算出され、油圧調整部３０５によりリリーフ弁８ｆが駆動され、油圧室Ｒ３と不図示の作動油タンクとが連通状態となる。そして、ピストンロッド６の荷重が油圧室Ｒ３の作動油にかかり、油圧室Ｒ３内の作動油がリリーフ弁８ｆを介して作動油タンクへと押し出される。これにより、油圧室Ｒ３の作動油が減少し、ピストンロッド６が下方（クランク軸１１側）に移動され、これに伴ってピストン４の上死点位置が下方に移動される。

また、異常燃焼防止のための制御について、図４を参照して説明する。
まず、液体燃料または気体燃料が供給される際に、制御部３００は、自着火タイミング算出部３０２により、液体燃料についてはバンカリング時の組成に基づき、気体燃料についてはガスクロマトグラフィ５００からの情報に基づき、供給される液体燃料または気体燃料の組成を取得し（ステップＳ１）、自着火タイミングマップより、自着火タイミングを算出する（ステップＳ２）。

そして、制御部３００は、異常燃焼推定部３０３により、液体燃料または気体燃料の噴射量及び燃焼速度に基づいて、燃焼完了タイミングが算出する（ステップＳ３）。次に、制御部３００は、異常燃焼推定部３０３により、算出された燃焼完了タイミングよりも自着火タイミングが早いか否かを判定する（ステップＳ４）。

ステップＳ４の判定がＹＥＳの場合、すなわち、燃焼完了タイミングよりも自着火タイミングの方が早い場合には、燃焼ガスが燃焼室Ｒ１に行き渡るよりも早く混合気が自着火し、異常燃焼が発生する可能性が高い。したがって、制御部３００は、圧縮比設定部３０４により、現在の燃焼室Ｒ１の圧縮比よりも圧縮比を下げるように圧縮比を算出する（ステップＳ５）。そして、制御部３００は、圧縮比を下げるため、油圧調整部３０５により、油圧室Ｒ３における作動油の供給量を減少させる（ステップＳ６）。

ステップＳ４の判定がＮＯの場合、すなわち、燃焼完了タイミングよりも自着火タイミングの方が遅いまたは同時の場合には、異常燃焼が発生する可能性が低いため、制御部３００は、圧縮比設定部３０４により、現在の燃焼室Ｒ１の圧縮比よりも圧縮比を上げるように圧縮比を算出する（ステップＳ７）。そして、制御部３００は、圧縮比を上げるため、油圧調整部３０５により、油圧室Ｒ３における作動油の供給量を増加させる（ステップＳ８）。

さらに、制御部３００は、ステップＳ５またはステップＳ７における処理が完了すると、燃焼室Ｒ１における爆発行程が完了した後に、異常燃焼判定部３０１により、異常燃焼が発生したか否かを判定する（ステップＳ９）。

ステップＳ９の判定がＹＥＳの場合、すなわち、異常燃焼が発生した場合には、制御部３００は、圧縮比設定部３０４により、現在の燃焼室Ｒ１の圧縮比よりも圧縮比を下げるように圧縮比を算出する（ステップＳ１０）。そして、制御部３００は、圧縮比を下げるため、油圧調整部３０５により、油圧室Ｒ３における作動油の供給量を減少させる（ステップＳ１１）。

ステップＳ８の判定がＮＯの場合、すなわち、異常燃焼が発生していない場合には、制御部３００は、圧縮比設定部３０４により、現在の燃焼室Ｒ１の圧縮比よりも圧縮比を上げるように圧縮比を算出する（ステップＳ１２）。そして、制御部３００は、圧縮比を上げるため、油圧調整部３０５により、油圧室Ｒ３における作動油の供給量を増加させる（ステップＳ１３）。

このような本実施形態によれば、圧縮比設定部３０４が異常燃焼に関する情報に基づいて、異常燃焼が発生しない圧縮比となるように燃焼室Ｒ１の圧縮比を決定する。これにより、液体燃料または気体燃料を供給した際に発生する組成成分の違いに基づく異常燃焼を抑制することができる。

また、本実施形態によれば、筒内圧センサ４００からの入力に基づいて異常燃焼判定部３０１が異常燃焼を判定する。これにより、直接異常燃焼を検出した際に、異常燃焼が発生しない圧縮比となるように燃焼室Ｒ１の圧縮比を決定することができる。したがって、確実に異常燃焼を抑制することができる。

また、本実施形態によれば、自着火タイミング算出部３０２により燃料の組成に基づいて自着火タイミングを算出し、圧縮比設定部３０４がこの自着火タイミングに基づいて異常燃焼が発生しない圧縮比となるように燃焼室Ｒ１の圧縮比を決定することができる。したがって、異常燃焼が発生する前に異常燃焼を予測し、防止することができる。さらに、燃料の組成から自着火タイミングを算出することにより、燃焼完了タイミングとの比較を行うことができ、より簡便に異常燃焼の予測が可能となる。

また、本実施形態によれば、エンジンシステム１００は、ガスクロマトグラフィ５００を有している。これにより、実際に供給される気体燃料の組成の分析を船上で実施することができ、異常燃焼を正確に予測することができる。

また、本実施形態によれば、自着火タイミング算出部３０２及び異常燃焼推定部３０３による異常燃焼の予測に基づいて圧縮比を調整し、爆発行程の完了後に、実際に異常燃焼が発生したかを異常燃焼判定部３０１により判定し、圧縮比を再度調整している。これにより、異常燃焼の予測に基づく圧縮比の調整により異常燃焼が防止できなかった場合に、再び圧縮比を調整でき、異常燃焼を確実に防止できる。

また、本実施形態によれば、異常燃焼が発生していない場合及び異常燃焼が発生しないと予測された場合に、圧縮比を上昇させている。このようなフローを繰り返すことにより、異常燃焼が発生しない範囲において最高の圧縮比とすることができ、燃焼の効率を高めることができる。

以上、図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではない。上述した実施形態において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の趣旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。

上記実施形態においては、筒内圧センサ４００からの入力に基づいて異常燃焼を判定するものとしたが、本発明はこれに限定されない。例えば、燃焼室Ｒ１に振動センサを設け、振動センサからの入力に基づいて異常燃焼を判定してもよい。

また、上記実施形態においては、制御部３００は、異常燃焼判定部３０１と、自着火タイミング算出部３０２及び異常燃焼推定部３０３との双方を有するものとしたが、本発明はこれに限定されない。異常燃焼判定部３０１のみを有する構成、または、自着火タイミング算出部３０２及び異常燃焼推定部３０３のみを有する構成とすることも可能である。

また、上記実施形態においては、エンジンシステム１００は、ガスクロマトグラフィ５００を有する構成としたが、本発明はこれに限定されない。気体燃料の組成が予め判明している場合には、ガスクロマトグラフィ５００を有さなくともよい。また、組成取得装置は、ガスクロマトグラフィ５００以外の構成としてもよい。

なお、上記実施形態においては、自着火タイミングマップには、液体燃料または気体燃料の各成分の含有比率の組み合わせの複数のパターン、燃焼室Ｒ１内の温度、気体燃料の濃度及び燃焼室Ｒ１内の圧力と、燃料噴射開始から自着火するまでの時間との相関が記憶されているものとしたが、本発明はこれに限定されない。自着火タイミングマップには、液体燃料または気体燃料の各成分の含有比率の組み合わせの複数のパターンと、燃料噴射開始から自着火するまでの時間との相関のみが記憶されるものとしてもよい。

１ エンジン
２ 架構
３ シリンダ部
３ａ シリンダライナ
３ｂ シリンダヘッド
３ｃ シリンダジャケット
４ ピストン
５ 排気弁ユニット
５ａ 排気弁
５ｂ 排気弁筐
５ｃ 排気弁駆動部
６ ピストンロッド
７ クロスヘッド
７ａ クロスヘッドピン
７ｂ ガイドシュー
７ｃ 蓋部材
８ 油圧部
８ａ 供給ポンプ
８ｂ 揺動管
８ｃ プランジャポンプ
８ｃ１ プランジャ
８ｃ２ シリンダ
８ｃ３ プランジャ駆動部
８ｄ 第１逆止弁
８ｅ 第２逆止弁
８ｆ リリーフ弁
８ｆ１ 本体部
８ｆ２ リリーフ弁駆動部
９ 連接棒
１０ クランク角センサ
１１ クランク軸
１２ 掃気溜
１３ 排気溜
１４ 空気冷却器
１００ エンジンシステム
２００ 過給機
３００ 制御部
３０１ 異常燃焼判定部
３０２ 自着火タイミング算出部
３０３ 異常燃焼推定部
３０４ 圧縮比設定部
３０５ 油圧調整部
４００ 筒内圧センサ
５００ ガスクロマトグラフィ
Ｈ 排気ポート
Ｏ 出口孔
Ｒ１ 燃焼室
Ｒ２ 掃気室
Ｒ３ 油圧室
Ｒ４ 供給流路
Ｒ５ リリーフ流路
Ｓ 掃気ポート

Claims (6)

1. 昇圧された作動流体により燃焼室の圧縮比を高める可変圧縮装置の前記作動流体の供給量を制御する圧縮比制御装置であって、
   前記燃焼室における異常燃焼に関する情報に基づいて、前記燃焼室の圧縮比を決定する圧縮比設定手段と、
   前記圧縮比設定手段により決定された圧縮比に基づいて、前記作動流体の供給量を制御する可変圧縮装置調整手段と
   を有することを特徴とする圧縮比制御装置。
2. 異常燃焼を検出するセンサからの入力に基づいて、前記燃焼室における異常燃焼を判定する異常燃焼判定手段を有し、
   前記圧縮比設定手段は、異常燃焼判定手段による判定結果に基づいて、前記燃焼室の圧縮比を決定する
   ことを特徴とする請求項１記載の圧縮比制御装置。
3. 前記圧縮比設定手段は、前記燃焼室に供給される燃料の組成を含む情報に基づいて、前記燃焼室の圧縮比を決定することを特徴とする請求項１または２記載の圧縮比制御装置。
4. 前記燃料の組成を含む情報に基づいて、前記燃料が自着火するタイミングを示す自着火タイミングから異常燃焼が発生する否かを判定する異常燃焼推定手段を有し、
   前記圧縮比設定手段は、前記異常燃焼推定手段の判定結果に基づいて前記燃焼室の圧縮比を決定する
   ことを特徴とする請求項３記載の圧縮比制御装置。
5. 燃焼室を有する気筒と、
   昇圧された作動流体が供給されることでピストンロッドが前記燃焼室の圧縮比を高める方向に移動される流体室を有する可変圧縮装置と
   請求項１〜４のいずれか一項に記載の圧縮比制御装置と
   を有することを特徴とするエンジンシステム。
6. 前記燃焼室に供給される燃料の組成を含む情報を取得する組成取得装置を有することを特徴とする請求項５記載のエンジンシステム。

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