JP2019178363A - 製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼の製造において、鋳片の割れを防止して良好な製造性を提供する。【解決手段】質量％でＣ：≦０．２５％、Ｓｉ：１．５〜４．０％、Ｍｎ：≦２．０％、Ｐ：≦０．０４５％、Ｓ：≦０．００１５％、Ｃｒ：１６〜２６％、Ｎｉ：８．０〜２２．０％、Ｍｏ：≦３．０％、Ｃｕ：≦２．５％、Ａｌ：０．００３〜０．２％、Ｃａ：１〜５０ｐｐｍ、Ｍｇ；１〜５０ｐｐｍ、Ｎ：≦０．１％を満足し、かつ下式で表されるＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑ＝（［Ｃｒ］＋１．３７［Ｍｏ］＋１．５［Ｓｉ］）／（［Ｎｉ］＋０．３１［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］＋２２［Ｃ］＋１４．２［Ｎ］）＞１．３を満足し、ステンレス鋼中に含まれる非金属介在物がＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳ、ＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＭｇＯ系酸化物の１種または２種以上からなる。【選択図】なし

Description

本発明は、鋳造時の割れを抑制し、製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼に関する。

高Ｓｉのオーステナイト系ステンレス鋼は、高温強度や耐酸化性、耐硝酸性や耐硫酸性に優れている事が知られている。

耐熱性、耐酸化性に優れた高Ｓｉのオーステナイト系ステンレス鋼として、特許文献１に開示される重量％で１．５〜４．０質量％Ｓｉを含む耐熱鋼が開発されている。しかしながら、高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼では鋳造時に割れを生じ易く、製造性に優れたものでは無かった。

特許文献２には高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を改善するために、１１００℃〜１２５０℃でソーキングして金属間化合物の固溶化を行っているが、鋳片で生じる割れを防止する手法に関しては開示されていない。

特許文献３ではＡｌ_２Ｏ_３等のＢ_１系介在物の面積率を０．０３％以下、ＳｉＯ_２等のＡ_２系介在物を０．０６％以下に規定する事で、加工性と高温・高濃度硝酸環境中での耐食性向上を図っているが、Ｂ_１系介在物の含有量を制限する事によって間接的にＣａＯやＣａＯを含む複合介在物を抑制しているため、鋳造時の割れを十分に抑制出来ない。

このように、従来技術は耐食性の向上や耐熱性の向上、熱間圧延時の割れ抑制に関すものはあるが鋳造時の割れを防止する技術は無く、高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼の製造性に関しては改善の必要があった。

特公昭５７−５４５４３号公報 特開平５−５１６３３号公報 特許第５２１２５８１号公報

本発明の目的は、高Ｓｉを含有するオーステナイト系ステンレス鋼の鋳造時の割れを防止し、通常の連続鋳造プロセスによって安価に、しかも安定的に提供する事を目的とする。

本発明者らは、高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼で鋳造時に割れが生じる理由を検討した結果、以下の知見を得た。

鋼中のＳｉ、Ｓ、Ｐが鋳造時に液相に濃縮する事で液相が低融点化し、液相が低温まで残留する事で鋳造時の応力で割れを生じる。そのため、割れの抑制にはＳｉ、Ｓ、Ｐの低減が望ましい。

Ｓｉの低減は耐熱性や耐硝酸性、耐硫酸性など材質特性の観点から添加しているため、低減は望ましく無い。Ｐはステンレス鋼において精錬除去が困難なため、Ｐの低減には［Ｐ］濃度の低い高品位の原料を用いて溶解する必要があり原料コストが上昇する。Ｓの低減は割れ防止に有効であり、可能な範囲で精錬による低Ｓ化することが望ましい。

上記のＳｉ、Ｓ、Ｐに起因した鋳片の割れはＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑ＞１．３とする事で低減する事が出来る。これはＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑ＞１．３とする事で凝固末期に微量晶出したフェライト相がＳｉ、Ｐ、Ｓを固定し、液相への濃縮が抑制されたためと考えられる。

更に、鋼中に含まれる非金属介在物がＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物やＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳ、となる場合に鋳片の割れが抑制される。これは割れに有害なＳが介在物中に固定されるため、凝固時の液相へのＳ濃縮が緩和されて液相の低融点化が抑制されたためと考えられる。一方、脱酸不良で生じる非金属介在物のＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３や脱酸元素のＡｌを過剰添加した際に生じるＡｌ_２Ｏ_３、またＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯスラグ系介在物でもＳｉＯ_２＞１０質量％且つＣａＯ＜１０質量％且つＡｌ_２Ｏ_３＞７０質量％となる組成の場合には鋳片の割れ抑制効果は発現しない。これは、これらの介在物のＳ固定能が小さいためと考えられる。そのため、鋳片の割れを防止するには鋼中の非金属介在物をＳ固定能を有する組成のＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物、ＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳに制御する必要がある。

即ち、本発明の高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼は、下記の構成を要旨とする。
〔１〕質量％で、
Ｃ：≦０．２５％、
Ｓｉ：１．５〜４％、
Ｍｎ：≦２．０％、
Ｐ：≦０．０４５％、
Ｓ：≦０．００１５％、
Ｃｒ：１６〜２６％、
Ｎｉ：８．０〜２２．０％、
Ｍｏ：０．０１〜３．０％、
Ｃｕ：０．０１〜２．５％、
Ａｌ：０．００３〜０．２％、
Ｎ：≦０．１％、
Ｃａ：０．０００１〜０．００５％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．００５％、
を満足し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、かつ下記（１）で表されるＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑが１．３以上であり、
前記のステンレス鋼中に含まれる非金属介在物として、ＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３系、Ａｌ_２Ｏ_３系の介在物をいずれも含有せず、
前記の非金属介在物が、ＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳ、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物の１種または２種以上からなる
ことを特徴とする製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼。
Ｃｒｅｑ／Ｎｉｅｑ＝（［Ｃｒ］＋１．３７×［Ｍｏ］＋１．５×［Ｓｉ］）／（［Ｎｉ］＋０．３１×［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］＋２２×［Ｃ］＋１４．２×［Ｎ］）・・・（１）
但し、式中の［元素名］は、当該元素の含有質量％を意味する。
〔２〕前記非金属介在物において、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物の組成がＳｉＯ_２≦１０質量％且つＣａＯ≧１０質量％且つＡｌ_２Ｏ_３≦７０質量％を満たすことを特徴とする〔１〕に記載の製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼。

本発明の高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼では、鋳造時の割れを抑制出来、従来よりも安定して安価に素材を提供する事が可能となる。

以下、本発明の実施形態を説明する。なお、本発明において成分含有量は、特に注記しない限り質量％を意味する。

Ｃは鋼中に存在する不可避的な元素であり、その含有量が０．２５％を超えると、Ｃｒと結合し炭化物を形成するため、靭性及び耐食性が劣化する。そのため、Ｃの含有量を０．２５％以下に限定した。望ましくは０．１％以下である。

Ｓｉは耐酸化性や高温強度、硝酸や硫酸に対する耐食性向上に有効で１．５％以上添加する。一方、４％を超えて添加すると熱間加工性が著しく劣化し、製造性が損なわれる。そのため、上限を４．０％とする。

ＭｎはＮｉと同様、γ相の化学的安定性を高める元素であるため、２．０％以下の量で含有させる。一方、２．０％を超えて添加すると耐食性が劣化する。そのため、上限を２．０％とする。好ましくは、０．２％以上、１．５％以下である。

Ｐは鋼中に不可避的に含有される元素であり、鋳造時の割れ感受性を高め、熱間加工性も劣化させるため、その含有量を０．０４５％以下に限定する。望ましくは０．０３０％以下である。

Ｓは鋼中に不可避的に含有される元素であって、鋳造時の割れ感受性を高め、熱間加工性も劣化させるため、その含有量を０．００１５％以下に限定する。望ましくは０．００１０％以下である。

Ｃｒは耐食性を確保するために必要な元素であり１６．０％以上含有させる。一方で、Ｃｒを多量に含むとフェライトを含む二相組織となってしまうために熱間加工性や靭性の低下に繋がってしまうため、添加量を２６．０％以下とする。好ましくは、１７．０〜２０．０％である。

Ｎｉはγ相を安定化させる元素であり、さらに耐食性および靭性を改善するため、８．０％以上添加することが望ましい。一方高価な元素であり、過剰に添加することはコストアップにつながるため、上限を２２．０％とする。好ましくは、９．０〜１５．０％である。

Ｍｏは０．０１％以上の含有で耐食性の向上に有効な元素であるが、高価である事と金属間化合物の生成による靭性劣化に繋がる事から、上限を３％以下とする。一方、０．０１質量未満とするにはスクラップの使用に制限が出るためコストアップに繋がる。好ましくは、０．１〜１．６％である。

Ｃｕは０．０１％以上の含有で耐食性の向上に有効な元素であり２．５％以下で添加する。２．５％を超えて添加すると、熱間加工性低下するため上限を２．５％以下とする。一方、０．０１質量未満とするにはスクラップの使用に制限が出るためコストアップに繋がる。好ましくは２．０％以下である。

Ａｌは脱酸のために重要な元素であり、鋼中の酸素を低減し、脱硫を促進するために０．００３％以上の添加が必要である。一方、０．２％を超えて添加すると靭性を劣化させるため、含有量の上限は０．２％とする。好ましくは０．００５〜０．１％である。

Ｎは耐食性を向上させるとともに、γ相の化学的安定性に有効な元素であるが、０．１％を超えて含有すると靭性を劣化させてしまう。そのため、含有量の上限を０．１％とする。好ましくは０．０１％以上である。

Ｃａは熱間加工性を改善する元素であり、０．０００１％以上添加する。一方で、０．００５％超の添加では逆に熱間加工性を低下させるので上限を０．００５％とする。

Ｍｇは熱間加工性を改善させる元素であり、０．０００１％以上添加する。一方で、０．００５％超の添加は逆に熱間加工性を低下させるため、上限０．００５％とする。

また、上述してきた鋼の成分含有量は、下記（１）式で表されるＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑ値で１．３以上の範囲となるように調整する必要がある。Ｃｒｅｑ／Ｎｉｅｑ値は、鋼中のフェライト相とオーステナイト相の安定度バランスを示す指標であり、Ｃｒｅｑ／Ｎｉｅｑ値が１．３を超えると鋳片での割れを低減出来る。
Ｃｒｅｑ／Ｎｉｅｑ＝（［Ｃｒ］＋１．３７［Ｍｏ］＋１．５［Ｓｉ］）／（［Ｎｉ］＋０．３１［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］＋２２［Ｃ］＋１４．２［Ｎ］）・・・（１）
但し、式中の［元素名］は、当該元素の含有質量％を意味する。

また、本発明では、凝固割れに有害なＳの固定に有効となるよう、非金属介在物がＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳ、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物の１種または２種以上から構成されることを必須条件としている。なお、ＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳとはそれぞれの主要酸化物濃度が８０質量％を超える物のことを意味している。
また、ＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３系、Ａｌ_２Ｏ_３系の介在物をいずれも含有しない。割れに有効な介在物を含む場合であっても、ＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３系、Ａｌ_２Ｏ_３系を含む場合は、生成したＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３やＡｌ_２Ｏ_３が鋳造時の浸漬ノズルに付着してノズル閉塞を引き起こす。また、ノズル付着物の脱落に起因した表面疵に繋がるため回避する。
ここで、本発明において、「ＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３系、Ａｌ_２Ｏ_３系の介在物をいずれも含有しない」とは、鋳片においては、直径（最大径）１０μｍ以上のＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３系、Ａｌ_２Ｏ_３系の介在物をいずれも含有しないことを意味し、鋼板または線材においては、圧延によって介在物が延伸したり破砕されて小さくなっているため、１μｍ以上の上記介在物が存在しないことを意味する。
鋼板または線材の場合、非金属介在物の組成分析は、鋼板または線材から厚み中心を通る圧延と平行なＬ断面で試験片を切り出して鏡面研磨した後に、１μｍ以上の介在物をランダムに２５個選んで日本電子製の走査型電子顕微鏡ＪＳＭ−６４９０Ａを用いてＥＤＳにより定量分析する。

上記非金属介在物で鋳片の割れを抑制するためには、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物が以下の条件を満たすことが好ましい。

ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物中のＣａＯ濃度が１０％を下回る場合、ＳｉＯ_２濃度が１０％を超えて高い場合、Ａｌ_２Ｏ_３濃度が７０質量％を超えて高い場合は、介在物のＳ吸収能が低く、十分な割れ抑制効果を得られない。鋳造時の割れ抑制効果を得るにはＣａＯ≧１０％且つＳｉＯ_２≦１０％且つＡｌ_２Ｏ_３≦７０％とする必要がある。

［製造方法］
本発明に係る高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼を確実に製造する事ができる方法を次に説明する。ただし、上記の化学組成および介在物により特定される本発明に係るステンレス鋼が製造する事ができる限り、他の製造方法を採用することも可能である。

鋼中の非金属介在物をＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳ、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物に制御するには、脱酸により溶鋼中の［Ｏ］を十分に下げた上でＣａ−Ｓｉを添加してＣａＯの富化した介在物組成に制御する。脱酸不良の場合はＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３を生じ、過剰脱酸の場合にはＡｌ_２Ｏ_３を生じるため、介在物の組成制御にはＶ−ＡＯＤでの脱酸元素のＡｌ添加量により溶鋼［Ａｌ］濃度とスラグ組成を精度良く制御する必要がある。

本発明に係る高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼を製造する際の精錬における操業上望ましい条件を以下に示す。

電気炉でスクラップおよび合金原料を装入して溶解を行う。Ｐは精錬除去が困難なため、本発明で規定した０．０４５質量％以下となるように原料を選択する。

精錬工程としてＶ−ＡＯＤ炉で脱炭を行う。脱炭は酸素と希釈ガスのＡｒまたは窒素を吹き込み、溶鋼中のＣをＣＯガスとして除去する。さらに減圧によってＣＯガス分圧を低下させてＣｒ酸化を抑制しながら脱炭を行う。脱炭後、ＣａＯおよびＣａＦ_２を添加してスラグを形成し、Ａｌを添加してスラグに移行したＣｒ酸化物の還元回収と溶鋼の脱酸による脱硫を進め、［Ｓ］≦０．００１５質量％に成分調整した。ここで、脱酸不良の場合はＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３を生じるため、出鋼前にＡｌ添加による脱酸を実施するが、Ａｌを過剰添加してしまうとＡｌ_２Ｏ_３を生じてしまうため、Ｖ−ＡＯＤ出鋼前に溶鋼とスラグ組成分析を行ってＡｌ添加量を決定する。

Ａｌ添加量は、Ａｌ添加後のスラグ（ＳｉＯ_２）濃度を５質量％以上１０質量％以下、（Ｃｒ_２Ｏ_３）濃度が０．３質量％以下に希釈し、溶鋼中の［Ａｌ］濃度が０．１質量％以下となる範囲を狙い、Ａｌ添加量最適範囲の下限Ａ_ｍｉｎ（ｋｇ）と上限Ａ_ｍａｘ（ｋｇ）は下記の式で計算する。

Ａ_１＝（５３．９６／４７．９７）×スラグ重量（ｋｇ）×｛（ＳｉＯ_２）−１０｝／１００×（３１．９８／６０．０６）・・・（２）
Ａ_２＝（１０３．９８／４７．９７）×スラグ重量（ｋｇ）×｛（Ｃｒ_２Ｏ_３）−０．３｝／１００×（４７．９７／１５１．９５）・・・（３）
Ａ_ｍｉｎ（ｋｇ）＝Ａ_１＋Ａ_２・・・（４）
Ａ_３＝（５３．９６／４７．９７）×スラグ重量（ｋｇ）×｛（ＳｉＯ_２）−５｝／１００×（３１．９８／６０．０６）・・・（５）
Ａ_４（ｋｇ）＝｛溶鋼重量（ｋｇ）×（０．１−［Ａｌ］）｝／（１００−０．１）・・・（６）
Ａ_ｍａｘ（ｋｇ）＝Ａ_２＋Ａ_３＋Ａ_４・・・（７）

（ＳｉＯ_２）はスラグの（ＳｉＯ_２）濃度、（Ｃｒ_２Ｏ_３）はスラグの（Ｃｒ_２Ｏ_３）濃度、［Ａｌ］は溶鋼の［Ａｌ］濃度で、溶鋼重量はクレーン重量から求めた。スラグ重量はスラグ厚さ測定値を用いて密度から推定できるが、本実施例のスラグ重量に関しては溶鋼重量６０ｔｏｎで操業した際の平均スラグ重量の１５００ｋｇを用いて計算した。

Ａ_１はスラグ（ＳｉＯ_２）濃度を１０％に希釈するのに必要なＡｌ量、Ａ_２はスラグ（Ｃｒ_２Ｏ_３）濃度を０．３％に希釈するのに必要なＡｌ量で、Ａ_ｍｉｎは正の値となる場合のＡ_１、Ａ_２を合計したものである。

Ａ_３はスラグ（ＳｉＯ_２）濃度を５％に希釈するのに必要なＡｌ量、Ａ_４は溶鋼［Ａｌ］濃度を０．１質量％とするのに必要なＡｌ量で、Ａ_ｍａｘは正の値となる場合のＡ_２、Ａ_３、Ａ_４の値を合計したものである。

その後、ＬＦで合金添加による成分調整とＣａ−Ｓｉワイヤ添加によるスラグ系介在物の組成をＣａの富化した組成に制御した後、Ａｒの底吹きで５ｍｉｎ以上撹拌する事で均一化と過剰な介在物の浮上を行った。
一方、ＭｇはＡＯＤでスラグにＭｇＯを添加してスラグ中のＭｇＯ活量を高める事で溶鋼中のＡｌを還元する反応３ＭｇＯ＋２Ａｌ→３Ｍｇ＋Ａｌ_２Ｏ_３によりＭｇを溶鋼に取り込む。
このようにして溶鋼の成分と非金属介在物の組成を制御し、連続鋳造機にて鋳造する事で、鋳片の凝固割れを抑制し、製造性に優れたγ系高Ｓｉステンレス鋼が提供される。

次に、本発明の実施例を参照しながら本発明を説明する。なお、本実施例は本発明の一実施形態を示すものであり、以下の構成に限定されるものではない。

表１に示す組成の溶鋼を電気炉で溶解後、表２に示したＶ−ＡＯＤ出鋼前成分とＡｌ添加条件でＶ−ＡＯＤで精錬し、ＬＦで成分調整後に連続鋳造によりφ＝１８０ｍｍの丸ブルームおよび２００ｍｍ厚のスラブを鋳造した。

このようにして得られた鋳片とＶ−ＡＯＤで採取した溶鋼とスラグについて以下の評価を行った。

スラグ組成分析は、Ｖ−ＡＯＤで採取したスラグを粉末状に砕き、蛍光Ｘ線分析装置を用いて分析を行った。
Ｖ−ＡＯＤで採取した溶鋼および鋳片の組成分析は試験片をベルト研磨後に蛍光Ｘ線分析装置により測定した。またＣ、Ｓは炭素・硫黄分析装置を、Ｎは酸素・窒素分析装置を用いて測定した。

非金属介在物の組成分析は、鋳片から切り出した試験片を鏡面研磨し、１０μｍ以上の介在物をランダムに１５２５点選んで日本電子製の走査型電子顕微鏡ＪＳＭ−６４９０Ａを用いてＥＤＳにより定量分析した。介在物は単体酸化物の質量％が８５を超えるものについては単体酸化物のＣａＯ、ＣａＳ、ＭｇＯ、Ａｌ_２Ｏ_３に分類し、２０％＜ＭｇＯ＜３０％且つ６０％＜Ａｌ_２Ｏ_３＜８０％の場合はＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３に分類し、それ以外をスラグ系のＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯに分類し、種類毎にＥＤＳで測定した組成の平均値をそれぞれの介在物組成とした。なお、同一介在物中に１μｍ以上の組成の異なる別種の介在物が含まれる複合介在物の場合は、それぞれ別種の介在物として分類して組成の平均値を求めた。

鋳片の割れ評価は、鋳片表層を１．５ｍｍ研削した後に、浸透探傷液を用いた簡易ＰＴでチェックした。１．５ｍｍ研削で割れの無いものは○評価とし、追加の１ｍｍ研削で割れが除去出来たものは△評価とし、それよりも割れが深いものは×評価とした。

結果を表３に示した。
発明鋼である実施例１〜１０は鋳片の表面１．５ｍｍ研削後に割れが無く、良好な鋳片品質であった。
比較例１１は鋼中に含まれる介在物に規定する介在物が含まれていたが、Ｃｒｅｑ／Ｎｉｅｑが１．３を下回っており、鋳片の割れ評価は×であった。
比較例１２はＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑが１．３を下回っており、更に鋼中に含まれる介在物も規定の介在物を含んでおらず、鋳片の割れ評価は×であった。
比較例１３はＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑが１．３を超えたが、鋼中に規定する介在物が含まれておらず、鋳片の割れ評価は△であった。
比較例１４はＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑが１．３を超えたが、鋼中に規定する介在物が含まれておらず、鋳片の割れ評価は△であった。
比較例１５はＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑが１．３を下回っており、更に鋼中に含まれる介在物も規定の介在物を含んでおらず、鋳片の割れ評価は×であった。

Claims (2)

1. 質量％で、
   Ｃ：≦０．２５％、
   Ｓｉ：１．５〜４％、
   Ｍｎ：≦２．０％、
   Ｐ：≦０．０４５％、
   Ｓ：≦０．００１５％、
   Ｃｒ：１６〜２６％、
   Ｎｉ：８．０〜２２．０％、
   Ｍｏ：０．０１〜３．０％、
   Ｃｕ：０．０１〜２．５％、
   Ａｌ：０．００３〜０．２％、
   Ｎ：≦０．１％、
   Ｃａ：０．０００１〜０．００５％、
   Ｍｇ：０．０００１〜０．００５％、
   を満足し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、かつ下記（１）で表されるＣｒｅｑ／Ｎｉｅｑが１．３以上であり、
   前記のステンレス鋼中に含まれる非金属介在物として、ＭｇＯ・Ａｌ_２Ｏ_３系、Ａｌ_２Ｏ_３系の介在物をいずれも含有せず、
   前記の非金属介在物が、ＣａＯ、ＭｇＯ、ＣａＳ、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物の１種または２種以上からなる
   ことを特徴とする製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼。
   Ｃｒｅｑ／Ｎｉｅｑ＝（［Ｃｒ］＋１．３７×［Ｍｏ］＋１．５×［Ｓｉ］）／（［Ｎｉ］＋０．３１×［Ｍｎ］＋［Ｃｕ］＋２２×［Ｃ］＋１４．２×［Ｎ］）・・・（１）
   但し、式中の［元素名］は、当該元素の含有質量％を意味する。
2. 前記非金属介在物において、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＭｇＯ系酸化物の組成がＳｉＯ_２≦１０質量％且つＣａＯ≧１０質量％且つＡｌ_２Ｏ_３≦７０質量％を満たすことを特徴とする請求項１に記載の製造性に優れた高Ｓｉ含有のオーステナイト系ステンレス鋼。