JP2020002384A

JP2020002384A - 蒸発原料用容器及びその製造方法

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Publication number: JP2020002384A
Application number: JP2018119678A
Authority: JP
Inventors: 篤齋; Atsushi Sai; 水谷　文一; Bunichi Mizutani; 文一水谷; 雅昭塚田; Masaaki Tsukada; 泰寛渡貫; Yasuhiro WATANUKI; 正秋田中; Masaaki Tanaka
Original assignee: Kojundo Kagaku Kenkyusho KK
Current assignee: Kojundo Kagaku Kenkyusho KK
Priority date: 2018-06-25
Filing date: 2018-06-25
Publication date: 2020-01-09
Anticipated expiration: 2038-06-25
Also published as: JP7144032B2

Abstract

【課題】耐腐食性に優れた蒸発原料用容器を提供する。【解決手段】熱伝導性の容器壁を有し密閉可能な容器本体１０と、この容器本体１０内にキャリアガスを導入するキャリアガス導入口１２と、容器本体１０内の蒸発原料とキャリアガスとの混合ガスを容器本体１０外に導出する混合ガス導出口４２と、を備え、容器壁２０の内表面の少なくとも一部は、所定の研磨処理が施された、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなる、蒸発原料用容器１００。【選択図】図１

Description

本発明は、蒸発原料用容器及びその製造方法に関する。更に詳しくは、耐腐食性に優れた蒸発原料用容器及びその製造方法に関する。

従来、例えば化学気相成長（ＣＶＤ）法において蒸発原料を貯留するための容器として蒸発原料用容器が知られており、そして、この蒸発原料用容器の蒸発器本体を構成する材料として、ステンレス鋼などが報告されている（特許文献１参照）。

特開２０１６−８６６号公報

しかし、特許文献１に記載のような蒸発器は、容器壁にステンレス鋼を採用しており、このステンレス鋼製の容器壁は、熱伝導性が良いものであるが、耐腐食性が十分でないという問題がある。

ここで、最近では、半導体製品の更なる高性能化が求められるようになり、その結果、より高純度の蒸発原料（即ち、不純物の割合がより小さい蒸発原料）であることが要求されてきている。

ここで、ステンレス鋼は、耐腐食性を有するものであるが、蒸発原料と触れることで僅かに腐食し、極微量の不純物が蒸発原料中に混ざることがあった。また、ハステロイについても、ステンレス鋼と同様に極微量の不純物が蒸発原料中に混ざることがあった。

つまり、最近では、ステンレス鋼からなる容器であっても、その耐腐食性は十分というものではなくなってきており、更なる耐腐食性を有する蒸発原料用容器（蒸発器本体）の開発が求められている。特に原子層堆積（ＡＬＤ）法による成膜を行う場合、その膜には、原子レベルでの無欠陥や均一性が求められるため、蒸発原料に含まれる不純物の量を極限まで少なくする必要があることに本発明の発明者らは着目し、このような課題を解決すべく本発明を完成したものである。

本発明は、このような従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものである。本発明の蒸発原料用容器は、容器壁の内表面の少なくとも一部を、ニッケル合金、アルミニウム、または、アルミニウム合金から構成することによって、耐腐食性に優れる蒸発原料用容器を提供するものである。

本発明によれば、以下に示す蒸発原料用容器及びその製造方法が提供される。

［１］熱伝導性の容器壁を有し密閉可能な容器本体と、
前記容器本体内にキャリアガスを導入するキャリアガス導入口と、
前記容器本体内の蒸発原料と前記キャリアガスとの混合ガスを前記容器本体外に導出する混合ガス導出口と、を備え、
前記容器壁の内表面の少なくとも一部は、下記条件（ｉ）で研磨処理された、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなる、蒸発原料用容器。
条件（ｉ）：
直径２５０〜３５０ｍｍの電極を用い、電流密度を２８．５ｍＡ／ｃｍ^２以下、電解溶液の濃度を１５〜３０質量％、液流量を１〜８Ｌ／分、電解溶液のｐＨをアルカリ性とし、更に、研磨条件としては、圧力２０〜６０ｋＰａ、回転数３５０ｒｐｍ以下とし、砥粒として砥粒径０．０２０〜０．１０μｍの無機粒子を用いる。

［２］化学気相成長法による成膜に用いられる、前記［１］に記載の蒸発原料用容器。

［３］原子層堆積法による成膜に用いられる、前記［１］に記載の蒸発原料用容器。

［４］前記容器壁の内表面を構成するニッケル合金は、Ｎｉ、Ｃｒ、及びＭｏを含む合金である、前記［１］〜［３］のいずれかに記載の蒸発原料用容器。

［５］前記容器本体は、下記条件（Ａ）で測定した際の蒸発原料中の金属不純物の総計が、２００ｐｐｂ未満である、前記［１］〜［４］のいずれかに記載の蒸発原料用容器。
条件（Ａ）：
前記蒸発原料用容器の前記容器本体内に蒸発原料を充填し、その後、前記容器本体を、室温から２００℃の範囲で加熱手段を用いて２４時間加熱する。その後、前記蒸発原料用容器の前記容器本体内の蒸発原料を昇華させて回収する。そして、回収されたものを、誘導結合高周波プラズマ質量分析装置にて、王水を用いて所定量を溶解させる。その後、これを別の加熱手段で１２０℃に加熱して蒸発乾固させる。そして、蒸発乾固されたものを希釈し、測定試料を得る。その後、前記誘導結合高周波プラズマ質量分析装置にて、前記測定試料中の金属不純物を測定する。

［６］熱伝導性の容器壁を有し密閉可能な容器本体と、
前記容器本体内にキャリアガスを導入するキャリアガス導入口と、
前記容器本体内の蒸発原料と前記キャリアガスとの混合ガスを前記容器本体外に導出する混合ガス導出口と、を備える蒸発原料用容器の製造方法であって、
熱伝導性の容器壁を有し密閉可能な未処理容器本体を用意する工程と、
前記未処理容器本体の内表面を、前記条件（ｉ）で研磨処理して、研磨処理が施された前記容器本体を得る工程と、を備える、蒸発原料用容器の製造方法。

本発明の蒸発原料用容器は、耐腐食性に優れるという効果を奏する。

本発明の蒸発原料用容器の製造方法によれば、耐腐食性に優れる蒸発原料用容器を製造することができるという効果を奏する。

本発明の蒸発原料用容器の一実施形態を模式的に示す断面図である。図１に示す領域Ｐを拡大して模式的に示す拡大断面図である。

以下、本発明を実施するための形態について説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではない。即ち、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施の形態に対し適宜変更、改良等が加えられたものも本発明の範囲に属することが理解されるべきである。

［１］蒸発原料用容器：
本発明の蒸発原料用容器の一の実施形態は、図１に示す蒸発原料用容器１００である。この蒸発原料用容器１００は、熱伝導性の容器壁２０を有し密閉可能な容器本体１０と、容器本体１０内にキャリアガスを導入するキャリアガス導入口１２と、容器本体１０内の蒸発原料とキャリアガスとの混合ガスを容器本体１０外に導出する混合ガス導出口４２と、を備えている。容器壁２０の内表面の少なくとも一部は、後述する所定の条件（ｉ）による研磨処理がされた、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなるものである。具体的には、容器壁２０は、内壁２３と外壁２１の２層から構成されており（図２参照）、外壁２１はステンレス鋼からなり、内壁２３は、所定の研磨処理がなされたニッケル合金（例えば、ハステロイやインコネルなど）からなる。また、容器本体１０は、キャリアガス導入口１２と混合ガス導出口４２を備える蓋体３１と、この蓋体３１の受け体３２と、を備えている。

このような蒸発原料用容器１００は、容器壁２０の内表面の少なくとも一部は、所定の研磨処理がなされた、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなるため、耐腐食性に優れるものである。ここで、蒸発原料用容器１００の耐腐食性が劣る場合、蒸発原料が不純物で汚染されること（蒸発原料に不純物が混ざること）になり、より精度の高い半導体製品を製造する妨げにもなってしまう。このように、最近では特に耐腐食性に優れることも重要になっている。

容器壁２０の内表面を構成する、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスのうち、ニッケル合金としては、例えば、ハステロイ、インコネルなどを挙げることができ、この「ハステロイ」及び「インコネル」は、Ｎｉ、Ｍｏを含む合金のことである。

「ハステロイ」は、その組成については適宜決定することができるが、具体的には、Ｎｉが４０〜６０質量％、Ｍｏが３０〜５０質量％である。

「インコネル」は、その組成については適宜決定することができるが、具体的には、Ｎｉが２０〜５０質量％、Ｍｏが７０〜５０質量％である。

「スーパーステンレス」とは、Ｎｉを１７．００〜１９．５０質量％、Ｃｒを１９．００〜２１．００質量％、Ｍｏを５．５０〜６．５０質量％、Ｎを０．１６〜０．２４質量％、Ｃｕを０．５０〜１．００質量％含み、更に、Ｃが０．０２０質量％以下、Ｓｉが０．８０質量％以下、Ｍｎが１．００質量％以下、Ｐが０．０３０質量％以下、Ｓが０．０１５質量％以下であり、耐腐食性を更に高めたステンレス鋼をいう。

容器壁２０は、その内表面が、所定の条件で研磨処理がなされているものである。このように内表面に研磨処理がなされることで、耐腐食性が格段に向上することになる。ここで、研磨処理は、以下の条件（ｉ）にて行う。
条件（ｉ）：
直径２５０〜３５０ｍｍの電極を用い、電流密度を２８．５ｍＡ／ｃｍ^２以下、電解溶液の濃度を１５〜３０質量％、液流量を１〜８Ｌ／分、電解溶液のｐＨをアルカリ性とし、更に、研磨条件としては、圧力２０〜６０ｋＰａ、回転数３５０ｒｐｍ以下とし、砥粒として砥粒径０．０２０〜０．１０μｍの無機粒子を用いる。

上記条件（ｉ）において、電流密度は１５〜２０ｍＡ／ｃｍ^２とすることが好ましい。また、電解溶液のｐＨは、１１〜１１．５であることが好ましい。

研磨条件の回転数としては、５０〜３５０ｒｐｍとすることができる。砥粒としては、無機粒子を用い、この無機粒子としては、特に制限はないが、例えば、上記ＣｏｌｌｏｉｄａｌＳｉＯ_２などを挙げることができる。

このような研磨処理を行った容器壁２０の内表面は、その表面粗さをＲａ＝０．８〜１．１μｍとすることができる。

なお、「容器壁」は、側壁だけでなく底壁も含む概念である。つまり、蒸発原料が蒸発原料用容器１００内に投入された際に、この蒸発原料が接する壁部分はこの容器壁ということがよい。

図１における符号１１，４１は、蒸発原料用容器１００の流路の開閉を行うバルブを示している。このバルブ１１，４１を開くことで、蒸発原料用容器１００（容器本体１０内）にキャリアガスを導入したり、キャリアガスとの混合ガスを容器本体１０外に導出したりすることができる。このように、本発明の蒸発原料用容器は、２本以上の開閉バルブを備えることができる。

ここで、容器壁１０のうち、内表面がニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなる位置は、特に制限はないが、少なくとも、蒸発原料用容器１００に蒸発原料を入れたときに蒸発原料が接する部分が上記構成であることがよい。具体的には、底壁及びこの底壁から延びる側壁の一部（底壁と連続した一部）とすることができる。なお、容器壁１０の全部が、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなるものでもよい。

また、容器壁１０のその他の部分（ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなる部分以外の部分）については、例えば、ステンレス鋼などとすることでもよい。

つまり、容器壁１０は、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなる単一の層（壁）からなるものでもよいし、複数の層（壁）からなるものでもよい。複数の層からなる場合、最も内面側の層の少なくとも一部が、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなるものであればよい。他の層については、例えば、ステンレス鋼などからなるものとすることができる。

蒸発原料用容器１００の容器本体１０は、以下の条件（Ａ）で測定した際の蒸発原料中の金属不純物の総計が、２００ｐｐｂ未満であることが好ましい。ここで、「金属不純物」は、具体的には、表２に示す２０種類の元素が該当する。

条件（Ａ）は、以下の通りである。蒸発原料用容器の容器本体内に固体または液体の化合物（蒸発原料）を充填し、その後、容器本体を、室温から２００℃の範囲で外部ヒータなどの加熱手段を用いて、モニタリングしながら、２４時間加熱する。その後、蒸発原料用容器の容器本体内の化合物（蒸発原料）を昇華させて回収する。そして、回収されたものを、ＩＣＰＭＳ（誘導結合高周波プラズマ質量分析法）の装置にて、王水を用いて所定量を溶解させる。その後、これをホットプレートなどの加熱手段で１２０℃に加熱して蒸発乾固させる。そして、蒸発乾固されたものを希釈し、測定試料を得る。その後、上記分析装置にて、測定試料中の金属不純物を測定する。

容器本体１０は、上述したように蓋体３１と受け体３２を備えるもの（分離可能な構造を有するもの）であってもよいし、蓋体３１と受け体３２が一体となっているものであってもよい。

キャリアガスとしては、特に制限はなく、例えば、水素、ヘリウム、窒素、酸素、アルゴン、一酸化炭素、二酸化炭素などを挙げることができる。

蒸発原料としては、特に制限はなく、例えば、化学気相成長（ＣＶＤ）法、有機金属化学気相成長（ＭＯＣＶＤ）法、原子層堆積（ＡＬＤ）法による成膜に用いられるものなどを適宜決定して採用することができ、固体、液体に制限は無く、揮発性を有するものであればよい。より具体的には、第３アミリミドトリス（ジメチルアミド）タンタル（タイマータ）、テトラキス（ジエチルアミド）チタン（ＴＤＥＡＴ）、テトラキス（ジメチルアミド）チタン（ＴＤＭＡＴ）、五リン酸ジメチルアミドタンタル（ＰＤＭＡＴ）、タンタルペンタエトキシド（ＴＡＥＴＯ）、ビス（エチルシクロペンタジエニル）ルテニウム（ＩＩ）（Ｒｕ（ＥｔＣｐ）_２）などの液体原料を挙げることができる。

更に、蒸発原料としては、例えば、ホウ素、亜リン酸、銅、ガリウム、ヒ素、ルテニウム、インジウム、アンチモン、ランタン、タンタル、イリジウム、デカボラン（Ｂ_１０Ｈ_１４）、四塩化ハフニウム（ＨｆＣｌ_４）、四塩化ジルコニウム（ＺｒＣｌ_４）、三塩化インジウム（ＩｎＣｌ_３）、四塩化ガリウム、六塩化タングステン、五塩化タングステン、βジケトナト複合体、シクロペンタジエニルシクロヘプタトリエニルチタン（ＣｐＴｉＣｈＴ）、三塩化アルミニウム（Ａ１Ｃｌ_３）、ヨウ化チタン（ＴｉｘＩｙ）、シクロオクタテトラエンシクロペンタジエニルチタン（（Ｃｏｔ）（Ｃｐ）Ｔｉ）、ビス（シクロペンタジエニル）チタンジアジド、タングステンカルボニル（Ｗｘ（ＣＯ）ｙ）、ビス（シクロペンタジエニル）ルテニウム（ＩＩ）（Ｒｕ（Ｃｐ）_２）、三塩化ルテニウム（ＲｕＣｌ_３）などの固体原料を挙げることができる。

なお、本発明の蒸発原料用容器は、塩化ジルコニウム、塩化アルミニウムなどの塩化物のように腐食性が強い蒸発原料であっても良好に保存することができ、蒸発原料に存在する不純物の割合が非常に小さくなる。

なお、本発明の蒸発原料用容器は、外部から加熱または冷却が可能な加熱媒体や冷却媒体と接触し、容器内の化合物を気体、固体のいずれかの状態を保持することが可能な容器である。

本発明の蒸発原料用容器は、化学気相成長（ＣＶＤ）法、有機金属化学気相成長（ＭＯＣＶＤ）法、原子層堆積（ＡＬＤ）法による成膜に用いられる蒸発原料を溜めておくための容器として使用することができ、原子層堆積（ＡＬＤ）法による成膜に用いられる容器として使用することが好ましい。具体的には、原子層堆積（ＡＬＤ）法は、化学気相成長（ＣＶＤ）法によって形成される膜よりも薄い膜を形成することができる方法であり、数ｎｍ程度の非常に薄い膜を成膜することができるが、その反面、膜の精度が、蒸発原料に含まれる不純物による影響を受けやすい。そこで、本発明の蒸発原料用容器を用いることによって、蒸発原料に含まれる不純物を極微量とすることができる。

［２］蒸発原料用容器の製造方法：
本発明の蒸発原料用容器は、以下のように製造することができる。まず、従来公知の方法で、ステンレス鋼からなる外壁（外側容器）を作製する。その後、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなる内壁（内側容器）を作製する。このとき、内側容器は、外側容器に収納した際に隙間なく収まる大きさのものとする。そして、外壁内に内壁を収納して容器材を作製する。同様にして、蓋体も作製する。このようにして、未処理容器本体を有する容器を得る（準備工程）。

次に、未処理容器本体を研磨処理する（研磨処理工程）。具体的には、未処理容器本体の内表面を、上述の条件（ｉ）で研磨処理して、研磨処理が施された容器本体を得る。このようにして蒸発原料用容器１００を作製できる。

［３］蒸発原料用容器の使用方法：
まず、蒸発原料用容器１００のキャリアガス導入口１２を、キャリアガスタンク（図示せず）と連結させ、更に、混合ガス導出口４２を、半導体処理設備（不図せず）に連結させる。次に、蒸発原料用容器１００内に、蒸発原料を投入し、その後、容器本体１０を密閉状態とする。次に、キャリアガスタンクからキャリアガスを蒸発原料用容器１００内に導入する。そして、蒸発原料用容器１００内で蒸発した蒸発原料（原料ガス）とキャリアガスとが混合し、混合ガスとして、混合ガス導出口４２から導出される。なお、蒸発原料は、加熱などによって蒸発（気化）されて原料ガスになる。その後、半導体処理設備において、化学気相成長（ＣＶＤ）法、有機金属化学気相成長（ＭＯＣＶＤ）法、原子層堆積（ＡＬＤ）法による成膜が行われる。半導体処理設備は、被膜対象である基板が配置される設備（例えば、ＣＶＤ装置の反応室）であり、この半導体処理設備内に配置された基板上に所望の薄膜を形成する。

蒸発原料用容器１００は、その容器本体１０の容器壁２０が上記構成を有するため、耐腐食性に優れる。その結果、蒸発材料中における容器由来の不純物の割合が非常に小さくなり、高純度の混合ガスを半導体処理設備に供給することができる。本発明の蒸発原料用容器は、ＣＶＤ、ＡＬＤ、ＭＯＣＶＤ等の気相としてガス化させる用途の容器であり、半導体用のバルブを備える圧力容器として用いられるものである。

以下、本発明を実施例および比較例によって、さらに具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。

（実施例１〜１１、比較例１〜１８）
図１，図２に示す蒸発原料用容器１００のような容器（蓋付きで有底の円筒状の容器）を作製した。具体的には、表１に示す各材料（「容器壁」の「内壁」、「外壁」の欄に記す）を用いて、「蓋付きで有底の円筒状の容器」を作製し、この容器の内表面を、以下の条件（ｉ）で研磨処理して、各蒸発原料用容器を得た。
条件（ｉ）：
直径３００ｍｍの電極を用い、電流密度を２０ｍＡ／ｃｍ^２以下、電解溶液の濃度を２０質量％、液流量を３Ｌ／分、電解溶液のｐＨを１０とし、更に、研磨条件としては、圧力３１．３５ｋＰａ、回転数３００ｒｐｍとし、砥粒として砥粒径０．０７μｍのＣｏｌｌｏｉｄａｌＳｉＯ_２を用いる。

この蒸発原料用容器について耐腐食性の評価を行った。なお、蒸発原料用容器の容器本体の内壁の厚さは、３ｍｍであり、外壁の厚さは、３ｍｍであった。更に、内側容器の内径は、１４０ｍｍであった。

耐腐食性の評価は、具体的には、実施例及び比較例の各蒸発原料用容器に蒸発材料を入れて、熱処理後の蒸発材料中の不純物（表２に示す２０種の元素）の量をＩＣＰＭＳ（誘導結合プラズマ質量分析計）によって測定した。なお、蒸発材料としては、塩化アルミニウムを用いた。

不純物の量の測定は、具体的には、以下の条件（Ａ）で行った。まず、蒸発原料用容器の容器本体内に蒸発原料を充填し、その後、容器本体を、室温から２００℃の範囲で外部ヒータを用いて、モニタリングしながら、２４時間加熱した。その後、蒸発原料用容器の容器本体内の蒸発原料を昇華させて回収し、回収されたものを、ＩＣＰＭＳ（誘導結合高周波プラズマ質量分析法）の装置にて、王水を用いて所定量を溶解させた。その後、これをホットプレートで１２０℃に加熱して蒸発乾固させた。そして、蒸発乾固されたものを希釈し、測定試料を得た。その後、上記分析装置にて、測定試料中の金属不純物を測定した。なお、条件（Ａ）で測定した際の蒸発原料中の金属不純物（表２に示す２０種の元素）の総計は、実施例１〜１１の全てにおいて、２００ｐｐｂ未満であった。

また、「ハステロイ」としては、具体的には、「ハステロイＣ２７６」を用いた。「インコネル」としては、具体的には、「インコネル６００」を用いた。「アルミニウム合金」としては、具体的には、「アルミニウム合金Ａ５０５２」を用いた。「ステンレス鋼」としては、具体的には、「ＳＵＳ３１６Ｌ」を用いた。「スーパーステンレス」としては、具体的には、Ｎｉを１７．９８質量％、Ｃｒを２０．１９質量％、Ｍｏを６．２６質量％、Ｎを０．２２質量％、Ｃｕを０．６７質量％含み、更に、Ｃを０．０１４質量％、Ｓｉを０．５５質量％、Ｍｎを０．５７質量％、Ｐを０．０１７質量％、Ｓを０．００１質量％含むものを用いた。

また、上記加熱前後の容器本体１０の内表面の表面粗さを、ＡＦＭ（原子間力顕微鏡）アナライザー（ＨＯＲＩＢＡ社製）によって測定した。この表面粗さは、複数回測定してその平均値を算出した。

表２から分かるように、実施例１〜１１の蒸発原料用容器は、比較例１〜１８の蒸発原料用容器に比べて、不純物の量が少ないことが分かる。また、耐腐食性の試験前後における表面粗さの差が小さいことが分かる。ここで、この表面粗さの差が小さいということは、蒸発材料による腐食の程度が少なかったことを表しており、耐腐食性が高いことが分かる。このような結果から、実施例１〜１１の蒸発原料用容器は、耐腐食性に優れたものであることが分かる。

本発明の蒸発原料用容器は、化学気相成長（ＣＶＤ）法、有機金属化学気相成長（ＭＯＣＶＤ）法、原子層堆積（ＡＬＤ）法による成膜に用いられる容器として利用することができる。

１０：容器本体、１１，４１：バルブ、１２：キャリアガス導入口、２０：容器壁、２１：外壁、２３：内壁、３１：蓋体、３２：受け体、４２：混合ガス導出口、１００：蒸発原料用容器。

Claims

熱伝導性の容器壁を有し密閉可能な容器本体と、
前記容器本体内にキャリアガスを導入するキャリアガス導入口と、
前記容器本体内の蒸発原料と前記キャリアガスとの混合ガスを前記容器本体外に導出する混合ガス導出口と、を備え、
前記容器壁の内表面の少なくとも一部は、下記条件（ｉ）で研磨処理された、ニッケル合金、アルミニウム、アルミニウム合金、または、スーパーステンレスからなる、蒸発原料用容器。
条件（ｉ）：
直径２５０〜３５０ｍｍの電極を用い、電流密度を２８．５ｍＡ／ｃｍ^２以下、電解溶液の濃度を１５〜３０質量％、液流量を１〜８Ｌ／分、電解溶液のｐＨをアルカリ性とし、更に、研磨条件としては、圧力２０〜６０ｋＰａ、回転数３５０ｒｐｍ以下とし、砥粒として砥粒径０．０２０〜０．１０μｍの無機粒子を用いる。
化学気相成長法による成膜に用いられる、請求項１に記載の蒸発原料用容器。
原子層堆積法による成膜に用いられる、請求項１に記載の蒸発原料用容器。
前記容器壁の内表面を構成するニッケル合金は、Ｎｉ、Ｃｒ、及びＭｏを含む合金である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の蒸発原料用容器。
前記容器本体は、下記条件（Ａ）で測定した際の蒸発原料中の金属不純物の総計が、２００ｐｐｂ未満である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の蒸発原料用容器。
条件（Ａ）：
前記蒸発原料用容器の前記容器本体内に蒸発原料を充填し、その後、前記容器本体を、室温から２００℃の範囲で加熱手段を用いて２４時間加熱する。その後、前記蒸発原料用容器の前記容器本体内の蒸発原料を昇華させて回収する。そして、回収されたものを、誘導結合高周波プラズマ質量分析装置にて、王水を用いて所定量を溶解させる。その後、これを別の加熱手段で１２０℃に加熱して蒸発乾固させる。そして、蒸発乾固されたものを希釈し、測定試料を得る。その後、前記誘導結合高周波プラズマ質量分析装置にて、前記測定試料中の金属不純物を測定する。
熱伝導性の容器壁を有し密閉可能な容器本体と、
前記容器本体内にキャリアガスを導入するキャリアガス導入口と、
前記容器本体内の蒸発原料と前記キャリアガスとの混合ガスを前記容器本体外に導出する混合ガス導出口と、を備える蒸発原料用容器の製造方法であって、
熱伝導性の容器壁を有し密閉可能な未処理容器本体を用意する準備工程と、
前記未処理容器本体の内表面を、前記条件（ｉ）で研磨処理して、研磨処理が施された前記容器本体を得る研磨処理工程と、を備える、蒸発原料用容器の製造方法。