JP2022062017A

JP2022062017A - 高圧フリーラジカル重合により形成されるエチレン系ポリマー

Info

Publication number: JP2022062017A
Application number: JP2022001563A
Authority: JP
Inventors: オットー・ジェイ・バービー; J Berbee Otto; ホアキン・フローレス; Flores Joaquin; コーネリス・ジェイ・エフ・ホスマン; J F Hosman Cornelis; ニ・ダン; Dang Nhi
Original assignee: Dow Global Technologies LLC
Current assignee: Dow Global Technologies LLC
Priority date: 2015-11-10
Filing date: 2022-01-07
Publication date: 2022-04-19
Also published as: BR112018009092B1; US20180312614A1; WO2017083552A1; JP2018532862A; CN108473603B; SG11201803777RA; KR20180081085A; EP3168238A1; KR102736133B1; EP3374404B1; JP7441001B2; US10494456B2; ES2770752T3; BR112018009092A2; CN108473603A; EP3374404A1

Abstract

【課題】一定かつ／または高長鎖分岐（ＬＣＢ）レベルを有するが、狭いレベルから広いレベルまで変動するＭＷＤを有するエチレン系ポリマーを調製するために用いることができる重合プロセスを提供する。
【解決手段】少なくとも１つのフリーラジカルの存在下でエチレン系ポリマーを形成するプロセスであって、前記プロセスは、少なくとも４つの反応部、及び少なくとも３つのエチレン供給流を備える反応器構成においてエチレンを含む混合物の重合を少なくとも含み、形成された総ポリマーの最初の４０重量％のＬＣＢ含量対最終ポリマー中の総ＬＣＢ含量の比率（Ｒ_{ＬＣＢｆ４０％}）は、≦２９％であり、第１の反応部に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、及び任意に１つ以上のＣＴＡの量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、及び任意に１つ以上のＣＴＡの総モルに基づいて、２０モル％～７０モル％である。
【選択図】なし

Description

関連出願の参照
本出願は、２０１５年１１月１０日に出願された欧州特許出願第１５３８２５５５．９
号に対する優先権を主張する。

低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）は、高圧及び高温のオートクレーブ及び／または管状
反応器中で生成される。高圧のフリーラジカル重合は、米国特許第８，４４５，６０６号
、同第４，１３５，０４４号、同第７，５８２，７０９号、及びＪＰ０５０５３４４２２
（要約）の参考文献に開示される。異なる特性、例えば、異なるレベルの長鎖分岐、異な
る分子量分布、及び異なる密度を有するＬＤＰＥ生成物は、複数のエチレン系供給流量注
入及び複数の反応部などの異なる反応器構成を適用することによって生成することができ
る。押出コーティング樹脂は、典型的に、高レベルの長鎖分岐及び広い分子量分布（ＭＷ
Ｄ）を必要とし、かかる樹脂は、典型的に、高ピークまたは制御温度を使用して重合され
る。一方、膜用途に必要とされる狭いＭＷＤ樹脂（低レベルの長鎖分岐を有する）は、典
型的に、低温で重合される。高いまたは低いピーク温度での操作は、管状ＬＤＰＥ工場の
従来のレベル及びポリマー生成量に強く影響を及ぼす。典型的に、広いＭＷＤ樹脂の重合
はコストが低いが、狭いＭＷＤ樹脂の重合はコストが高い。

一定かつ／または高長鎖分岐（ＬＣＢ）レベルを有するが、狭いレベルから広いレベル
まで変動するＭＷＤを有するエチレン系ポリマーを調製するために使用することができる
新しい重合プロセスが必要である。高い転化レベルをもたらすかかるプロセスが更に必要
である。これらの必要性が、以下の発明により満たされた。

少なくとも１つのフリーラジカルの存在下で、エチレン系ポリマーを形成するプロセス
であって、該プロセスは、
少なくとも４つの反応部、及び少なくとも３つのエチレン供給流を備える反応器構成に
おいてエチレンを含む混合物を重合することを少なくとも含み、
「形成された総ポリマーの最初の４０重量％」のＬＣＢ含量対「最終ポリマー中の総Ｌ
ＣＢ含量」の比率（Ｒ_{ＬＣＢｆ４０％}）は、パーセントで≦２９％であり、
第１の反応部に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、及び任意に１
つ以上の連鎖移動剤（ＣＴＡ）の量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上
のコモノマー、及び任意に１つ以上のＣＴＡの総モルに基づいて、２０モル％～７０モル
％である。

管状反応器を含み、比較重合ＣＰ１、ＣＰ１．１、ＣＰ２、及びＣＰ３に使用されたプロセスフロー図を描写する。管状反応器を含み、比較重合ＣＰ４～ＣＰ８、ならびに本発明の重合ＩＰ４．１、ＩＰ５．１、ＩＰ６．１、ＩＰ６．２、ＩＰ６．４、ＩＰ７．１及びＩＰ８．１に使用されたプロセスフロー図を描写する。管状反応器を含み、本発明の重合ＩＰ４．２、ＩＰ４．３、ＩＰ５．２、ＩＰ６．３、ＩＰ７．２、及びＩＰ８．２に使用されたプロセスフロー図を描写する。重合ＣＰ１及びＣＰ１．１の「局所ＬＣＢレベル対形成されたポリマー重量％」を描写する。重合ＣＰ６及びＩＰ６．２の「局所長鎖分岐レベル対形成されたポリマー重量％」を描写する。比較重合ＣＰ１及びＣＰ１．１の温度プロファイル対正規化された反応器長さを描写する。比較重合ＣＰ６及び本発明の重合ＩＰ６．２の「温度プロファイル対正規化された反応器長さ」を描写する。前方ガスパーセンテージ（総供給物のモルパーセント）の関数としての「正規化された分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）」を描写する。各ひし形記号は、高いピーク温度を使用する重合実行を表し、各丸記号は、低い前方ピーク温度を使用する重合実行を表し、各三角形記号は、低い前方ピーク温度を使用する重合実行、ならびに反応器の前方への新しい（補給）ＣＴＡ分配、及び反応器の側方への新しい（補給）エチレン分配を表す。

一定の転化レベルで顕著なレベルのＬＣＢｆ及びより狭いＭＷＤを有するエチレン系ポ
リマーを提供する新しい重合プロセスが開発されてきた。新しいエチレン及び／または補
給ＣＴＡ分配が反応器供給流（複数可）にわたって導入されて、上記発明の操作の製品及
びプロセス機能を更に増強することができることも発見された。

上述のように、少なくとも１つのフリーラジカルの存在下で、エチレン系ポリマーを形
成するプロセスが提供され、該プロセスは、
少なくとも４つの反応部、及び少なくとも３つのエチレン供給流を備える反応器構成に
おいてエチレンを含む混合物を重合することを少なくとも含み、
「形成された総ポリマーの最初の４０重量％」のＬＣＢ含量対「最終ポリマー中の総Ｌ
ＣＢ含量」の比率（Ｒ_{ＬＣＢｆ４０％}）は、パーセントで≦２９％であり、
第１の反応部に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、及び任意に１
つ以上のＣＴＡの量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、
及び任意に１つ以上のＣＴＡの総モルに基づいて、２０モル％～７０モル％である。

本発明のプロセスは、本明細書に記載される２つ以上の実施形態の組み合わせを含み得
る。

一実施形態では、反応器構成は３つのエチレン供給流のみを含む。

一実施形態では、形成された総ポリマーの最初の４０重量％は、総ポリマーの総ＬＣＢ
含量のＬＣＢ含量、または≦２８．５％、≦２８．０％、または≦２７．５％、または≦
２７．０％、または≦２６．５％、または≦２６．０％を有する。

一実施形態では、「形成された最後の６０重量％総ポリマー」対「形成された総ポリマ
ーの最初の４０重量％」のＬＣＢ含量の比率は、≧４．８、または≧５．０、または≧５
．２、または≧５．４、または≧５．６である。

一実施形態では、第１の反応部に供給されるモノマー及びＣＴＡ（複数可）の合計量は
、重合に供給されるモノマー及びＣＴＡ（複数可）の合計量の２０～６０モル％、または
２０～５０モル％、または２０～４０モル％である。

一実施形態では、エチレン転化は、２８％以上、２９％以上、または３０％以上、また
は３１％以上である。

一実施形態では、エチレンは、第１の反応部（１）、ならびに２つ以上の後続反応部で
ある区域ｎ及び区域ｎ＋１または区域ｎ＋２に供給され（式中、ｎ＞１である）、エチレ
ンは、新しいエチレン及び再循環されたエチレンを含み、
次の比率：
ａ）反応部ｎに関して、「第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンのモル
分率」対「反応部ｎ（ＲＺｎ）に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Ｒｎが、
０～１の（Ｒｎ＝ＲＺ１／ＲＺｎ）である、
ｂ）反応部ｎ＋１に関して、「第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンの
モル分率」対「反応部（ＲＺｎ＋１）に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Ｒ
ｎ＋１が、０～１の（Ｒｎ＋１＝ＲＺ１／ＲＺｎ＋１）である、
ｃ）反応部ｎ＋２に関して、「第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンの
モル分率」対「反応部（ＲＺｎ＋２）に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Ｒ
ｎ＋２が、０～１の（Ｒｎ＋２＝ＲＺ１／ＲＺｎ＋２）である、のうちの少なくとも２つ
を満たし、
「重合プロセスに供給されるエチレンの総量」が、少なくとも１つの新しいエチレン流
及び少なくとも１つの再循環されたエチレン流から得られる。

一実施形態では、エチレンは、第１の反応部（１）に供給され、
次の条件：
ａ）第１の反応部は新しいエチレンを受容しない、
ｂ）反応器への第２のエチレン系供給物は新しいエチレンを含まない、
ｃ）反応器への第３のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、
ｄ）反応器への第４の任意のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、を満たす。

一実施形態では、エチレンは、第１の反応部（１）及び２つの後続の反応部に供給され
、
次の条件：
ａ）第１の反応部は新しいエチレンを受容しない、
ｂ）反応器への第２のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、
ｃ）反応器への第３のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、を満たす。

一実施形態では、エチレンは、第１の反応部（１）及び１つの後続の反応部に供給され
、
次の条件：
ａ）第１の反応部は新しいエチレンを受容しない、
ｂ）反応器への第２のエチレン系供給物は新しいエチレンを含む、を満たす。

一実施形態では、第１のエチレン供給流は、重合に添加される新しいＣＴＡの総量の０
～１００モル％を含み、第１のエチレン供給物におけるＣＴＡ系の活性は、各後続のエチ
レン供給物におけるＣＴＡ系の活性以上である。

一実施形態では、第１のエチレン供給流は、重合に供給されるＣＴＡの総量の２０～１
００モル％を含み、第１のエチレン供給物におけるＣＴＡ系の活性は、各後続のエチレン
供給物におけるＣＴＡ系の活性以上である。

一実施形態では、第１のエチレン供給流は、重合に添加される新しいＣＴＡの総量の２
０～１００モル％を含み、第１のエチレン供給物におけるＣＴＡ系の活性は、第２のエチ
レン供給物におけるＣＴＡ系の活性と等しい。

一実施形態では、第１のエチレン供給流は、重合に添加される新しいＣＴＡの総量の２
０～１００モル％を含み、第１のエチレン供給物におけるＣＴＡ系の活性は、第２のエチ
レン供給物におけるＣＴＡ系の活性よりも大きい。一実施形態では、第１のエチレン供給
流は、重合に添加されるＣＴＡの総量の２０～１００モル％を含み、第１のエチレン供給
物におけるＣＴＡ系の活性は、第３のエチレン供給物におけるＣＴＡ系の活性と等しい。
一実施形態では、第１のエチレン供給流は、重合に添加されるＣＴＡの総量の２０～１０
０モル％を含み、第１のエチレン供給物におけるＣＴＡ系の活性は、第３のエチレン供給
物におけるＣＴＡ系の活性よりも大きい。

一実施形態では、エチレン系ポリマーは、０．１０～２０．０ｇ／１０分のメルトイン
デックス（Ｉ２）を有する。

一実施形態では、混合物は、アルデヒド、アルカン、ケトン、アルコール、アセテート
、エステル、メルカプタン、ホスフィン、ホスゲン、アルファ－オレフィン、またはこれ
らの組み合わせから選択される少なくとも１つのＣＴＡを更に含む。一実施形態では、混
合物は、アルデヒド、アルカン、ケトン、アルコール、エステル、メルカプタン、ホスフ
ィン、ホスゲン、アルファ－オレフィン、またはこれらの組み合わせから選択される少な
くとも１つのＣＴＡを更に含む。一実施形態では、混合物は、アルデヒド、アルカン、ケ
トン、アルコール、アセテート、エステル、アルファ－オレフィン、またはこれらの組み
合わせから選択される少なくとも１つのＣＴＡを更に含む。一実施形態では、混合物は、
アルデヒド、アルカン、ケトン、アルコール、エステル、アルファ－オレフィン、または
これらの組み合わせから選択される少なくとも１つのＣＴＡを更に含む。一実施形態では
、混合物は、アルデヒド、アルカン、ケトン、アセテート、エステル、アルファ－オレフ
ィン、またはこれらの組み合わせから選択される少なくとも１つのＣＴＡを更に含む。一
実施形態では、混合物は、アルデヒド、アルカン、ケトン、エステル、アルファ－オレフ
ィン、またはこれらの組み合わせから選択される少なくとも１つのＣＴＡを更に含む。

一実施形態では、反応器構成への総エチレン系供給流量は、１時間当たり３０～４００
トン、または１時間当たり５０～４００トン、または１時間当たり７５～４００トン、ま
たは１時間当たり１００～４００トンである。一実施形態では、反応器構成への総エチレ
ン系供給流量は、１時間当たり４０～３５０トン、または１時間当たり５０～３００トン
である。

一実施形態では、反応器構成における唯一の反応器は管状反応器である。

一実施形態では、第１の反応部は、管状反応部である。

一実施形態では、各反応部は、管状反応部である。

一実施形態では、反応部の総数は、ｉに等しく、ｉは、４以上、または≧５、または≧
６、または≧７、または≧８、または≧９、または≧１０、または≧２０である。

一実施形態では、反応器構成は、少なくとも１つの一次圧縮器と、少なくとも１つのブ
ースタ圧縮器とを備える。

一実施形態では、プロセスは、１つの一次圧縮器のみを備える。

一実施形態では、エチレン系ポリマーは、ポリエチレンホモポリマーであり、更にＬＤ
ＰＥである。一実施形態では、エチレン系ポリマーは、ＬＤＰＥである。

一実施形態では、エチレン系ポリマーは、少なくとも１つのコモノマーを含むエチレン
系インターポリマーである。

一実施形態では、プロセスは、４、または５、または６以上のエチレン供給流を含む。

一実施形態では、第１及び第２のエチレン供給流は各々、プロセス重合に供給される総
エチレンの２０～９５ｍｏｌパーセント（ｍｏｌ％）、または２０～８５ｍｏｌ％、また
は２０～７５ｍｏｌ％、または２０～７０ｍｏｌ％、または２０～６５ｍｏｌ％、または
２０～６０ｍｏｌ％、または２０～５５ｍｏｌ％、または２０～５０ｍｏｌ％を含む。

一実施形態では、第１の反応部に供給されるエチレンは、重合に供給される総エチレン
の少なくとも２０モルパーセントである。一実施形態では、第１の反応部に供給されるエ
チレンは、重合に供給される総エチレンの２０～１００モルパーセント、または２０～８
０モルパーセント、または２０～７５モルパーセント、または２０～７０モルパーセント
、または２０～６０モルパーセント、または２０～５０モルパーセントである。

一実施形態では、第１、第２、及び第３のエチレン供給流は各々、プロセス重合に供給
される総エチレンの２０～５０ｍｏｌパーセント（ｍｏｌ％）、または２５～４５ｍｏｌ
％、または３０～４０ｍｏｌ％、または３０～３５ｍｏｌ％を含む。

一実施形態では、新しいエチレンは、エチレン生成／分画プロセス起源の１つ以上の残
留化合物以外の連鎖移動剤を含まない。

一実施形態では、新しい（補給）エチレンの総量は、全反応部に分配される。一実施形
態では、新しい（補給）エチレンは、反応部ｎ（ｎ＝＞１）にのみ分配される。一実施形
態では、新しい（補給）エチレンは、反応部ｎ及びｎ＋１（ｎ＝＞１）にのみ分配される
。一実施形態では、新しい（補給）エチレンは、反応部ｎ＋１（ｎ＝＞１）にのみ分配さ
れる。

一実施形態では、新しい（補給）ＣＴＡの総量は、第１の反応部にのみ分配される。一
実施形態では、新しい（補給）ＣＴＡの総量は、エチレン系供給流を受容する全ての反応
部に分配される。一実施形態では、新しい（補給）ＣＴＡの総量は、最初の２つの反応部
にのみ分配される。一実施形態では、新しい（補給）ＣＴＡの総量は、第２及び第３の反
応部にのみ分配される。

一実施形態では、各反応部への各供給物は、同じＣＴＡ系を含む。一実施形態では、各
反応部への各供給物は、組成及び／またはレベルが異なるＣＴＡ系を含む。

更なる実施形態では、各供給物のＣＴＡ系は、単一のＣＴＡを含む。一実施形態では、
新しいＣＴＡは、第１の反応部に分配されない。

一実施形態では、重合は、少なくとも１０００バール（１００ＭＰａ）の高圧（注入口
圧力）で実施される。

一実施形態では、各反応部は独立して、４００℃未満の最高温度、及び１０００ＭＰａ
未満、または５００ＭＰａ未満、または４００ＭＰａ未満で実行される。

一実施形態では、反応部１の最高重合温度は、２６０℃以下、好ましくは２５５℃以下
、より好ましくは２５０℃以下、及び最も好ましくは２４５℃未満である。

一実施形態では、反応部１及び反応部２の最高重合温度は、２６０℃以下、好ましくは
２５５℃以下、より好ましくは２５０℃以下、及び最も好ましくは２４５℃未満である。

一実施形態では、形成された最終ポリマーの最後の６０重量％と、形成された最終ポリ
マーの最初の４０重量％との間の長鎖分岐の比率は、４．５よりも大きい、好ましくは５
よりも大きい、より好ましくは５．５よりも大きい、及び最も好ましくは６よりも大きい
。

一実施形態では、形成された最終ポリマーの最初の４０重量％と、生成された最終累積
ポリマーとの間の長鎖分岐の比率は、３０％以下、好ましくは２９％以下、より好ましく
は２８％以下、及び最も好ましくは２７．０％以下である。

一実施形態では、正規化された分子量分布は、２４０％未満、好ましくは１７０％未満
、より好ましくは１３０％未満、及び最も好ましくは７０％未満である。

一実施形態では、反応器構成は、少なくとも１つの管状反応器を備え、各管状反応器は
、１つ以上の冷却部を有する。一実施形態では、反応器構成は、少なくとも１つの管状反
応器を備え、各管状反応器は、複数の熱伝達部を装備し、熱はプロセス側と熱伝達媒体と
の間で交換される。一実施形態では、反応器構成は、少なくとも１つの管状反応器を備え
、各反応器に対する冷却及び／または加熱は、反応器を囲む複数の冷却部において、並流
モード及び／または向流モードで操作する加圧型液体水により提供される。

一実施形態では、反応器構成は、少なくとも１つの管状反応器を備え、各反応器に対す
る冷却及び／または加熱は、反応器を囲む複数の冷却部において、並流モード及び／また
は向流モードで操作する液体熱伝達流体（例えば、シリコン油及び／またはポリグリコー
ル（例えば、ＤＯＷＴＨＥＲＭ流体））により提供される。

一実施形態では、高圧反応器管は、典型的に、ジャケットを装備し、このジャケットを
流れる熱伝達媒体の助けを借りて熱伝達を可能にする。

一実施形態では、反応器構成は、少なくとも１つの管状反応器を備え、各管状反応器は
、複数のジャケットを装備し、各ジャケットは、１つの注入口と、１つの出口とを有し、
ジャケットの全てのそれぞれの注入口及び出口は、互いに直列に接続されて、１つの熱伝
達部を形成する。更なる実施形態では、熱伝達部の注入口の温度は均一であり、各注入口
の温度は、２０～２４０℃である。別の実施形態では、熱伝達部の少なくとも２つの注入
口の温度は均一であり、各注入口の温度は、２０～２４０℃である。別の実施形態では、
熱伝達部の各注入口の温度は、他の熱伝達部の注入口の温度とは異なり、各注入口の温度
は、２０～２４０℃である。

一実施形態において、エチレン系ポリマーは、エチレン及び１つ以上のコモノマー、及
び好ましくは１つのコモノマーを含む。コモノマーには、α－オレフィン、アクリレート
、アセテート、メタクリレート、及び無水物（それぞれが、典型的に２０個以下の炭素原
子を有する）が挙げられるが、これらに限定されない。合わせたモノマーとＣＴＡ官能基
を有するα－オレフィンコモノマーは、３～１０個の炭素原子を有し得るか、または代替
例において、α－オレフィンコモノマーは、３～８個の炭素原子を有し得る。例となるα
－オレフィンコモノマーには、プロピレン、１ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１
－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、及び４メチル－１－ペンテン、な
らびにこれらの組み合わせが挙げられるが、これらに限定されない。好ましくは、α－オ
レフィンコモノマーは、プロピレン、１－ブテン、及びこれらの組み合わせから選択され
る。

開始剤
フリーラジカル開始剤が一般に、本発明のエチレン系ポリマーを生成するために使用さ
れる。フリーラジカル開始剤は、本明細書において使用する場合、化学的手法及び／また
は放射手法によって発生したフリーラジカルを指す。例となるフリーラジカル開始剤には
、これらに限定されないが、環状ペルオキシド、ジアシルペルオキシド、ジアルキルペル
オキシド、ヒドロペルオキシド、ペルオキシカーボネート、ペルオキシジカーボネート、
ペルオキシエステル、及びペルオキシケタールを含む有機ペルオキシドを含む。好ましい
開始剤は、ｔ－ブチルペルオキシピバレート、ジ－ｔ－ブチルペルオキシド、ｔ－ブチル
ペルオキシアセテート、及びｔ－ブチルペルオキシ－２－ヘキサノエート、またはこれら
の混合物である。更に、酸素は、開始剤として使用することができる。一実施形態におい
て、これらの有機ペルオキシド開始剤は、重合可能なモノマーの重量に基づいて、０．０
０１～０．２重量％の量で使用される。

ペルオキシド開始剤は、ある特定の時間間隔におけるそれらの半減期温度によって、特
徴付けし、分類することができる。例えば、０．１時間半減期温度は、０．１時間または
６分間に開始剤が５０％のラジカルに解離される温度を示す。ＡｋｚｏＮｏｂｅｌは、そ
れらの小冊子「ＩｎｉｔｉａｔｏｒｓｆｏｒＨｉｇｈＰｏｌｙｍｅｒｓ」において
、それらの市販の有機ペルオキシド開始剤の０．１、１．０、及び１０時間半減期温度を
示す。高圧反応器システムにおける５分未満の、及び個別の反応器部における２分未満の
典型的な滞留時間により、０．１時間半減期温度が、有機ペルオキシド開始剤の分類及び
選択に関連している。有機ペルオキシドは、以下のクラスに分類することができる：クラ
ス１：７０～１２０℃の０．１時間半減期温度を有する低温開始剤。これらのペルオキシ
ドは典型的に、開始のために使用される。クラス２：１２０～１５０℃の０．１時間半減
期温度を有する中温開始剤。クラス３：１５０℃を上回る０．１時間半減期温度を有する
高温開始剤。酸素は、中間有機ヒドロペルオキシドの形成の間ずっと働くと考えられ、典
型的に１８０℃から始まる温度で分解し、したがって酸素は、高温開始剤（クラス３）と
見なすことができる。有機ペルオキシドは、多くの場合、最低温度の開始剤クラスによっ
て温度発達を始める、及び／または速めるために、より低い及びより高い温度の開始剤の
混合物に適用されるが、それぞれ、オートクレーブ反応部の最大区域温度及び管状反応器
部の最大ピーク温度である制御温度は、最高温度の開始剤クラスによって制御及び決定さ
れる。

したがって、反応部の温度制御は、各区域に供給される最高温度クラスの開始剤のモル
合計の関数であり、更に、適用されるより高温のペルオキシドが重合ラジカルに解離する
、または重合ラジカルを発生する効率の影響を受ける場合がある。溶媒で希釈される可能
性があり、反応部ｉに注入される開始剤の混合物は、反応部ｉに対する開始系と称される
。

一実施形態では、酸素は、単独で、または高温開始剤として他の開始剤と組み合わせて
使用される。

一実施形態では、開始剤の使用及び効率は、有効な重合ラジカルを形成するための、い
わゆるかご効果または可能性の影響を受ける。

一実施形態では、開始剤は、少なくとも１つの反応部に添加され、開始剤は、２５５℃
を超える、好ましくは２６０℃を超える１秒間半減期温度を有する。更なる実施形態では
、かかる開始剤は、３２０℃～３５０℃のピーク重合温度で使用される。更なる実施形態
では、開始剤は、環構造に組み込まれた少なくとも１つのペルオキシド基を含む。かかる
開始剤の例には、ＴＲＩＧＯＮＯＸ３０１（３，６，９－トリエチル－３，６，９－トリ
メチル－１，４，７－トリペルオキソナン）及びＴＲＩＧＯＮＯＸ３１１（３，３，５，
７，７－ペンタメチル－１，２，４－トリオキセパン）（共にＡｋｚｏＮｏｂｅｌから
入手可能）、ならびにＨＭＣＨ－４－ＡＬ（３，３，６，６，９，９－ヘキサメチル－１
，２，４，５－テトロキソナン）（ＵｎｉｔｅｄＩｎｉｔｉａｔｏｒｓから入手可能）
が挙げられるが、これらに限定されない。国際公開第ＷＯ０２／１４３７９号及び同第Ｗ
Ｏ０１／６８７２３号も参照されたい。

一実施形態では、反応器の第１の注入口で測定される重合圧力は、１０００バール～４
０００バール、または１４００～３６００バール、または１８００～３２００バールであ
る。

最終物品加工ステップ及び最終用途に応じて、異なる製品品質目標が、各製品等級に対
して設定される。メルトインデックス、密度、及び溶融強度は、製品の品質及び生成され
る製品の一貫性を記載する、及び測定するための主要パラメータである。メルトインデッ
クスは平均分子量を反映し、ＣＴＡ系のレベル及び組成を変動させることによって調整／
制御することができる。

短鎖分岐（ＳＣＢ）レベルは、製品密度に対する指標であり、この密度は典型的に、あ
る特定の範囲、例えば、９２４±１０ｋｇ／ｍ^３で変動してもよい。長鎖分岐（ＬＣＢ）
レベルは、分子量分布、またその結果として粘弾特性、例えば溶融強度に強く影響を与え
、これは、吹込及び流延膜、発泡体、押出コーティングなどの用途に重要である。ＳＣＢ
及びＬＣＢレベルのような特性は、適用される重合温度及び圧力レベルの影響を強く受け
る。更に、ＬＣＢレベルは、反応器システムにおけるポリマーレベルプロファイルの影響
も受ける。

添加剤
本発明の組成物は、１つ以上の添加剤を含み得る。添加剤には、安定剤、可塑剤、帯電
防止剤、顔料、染料、核形成剤、充填剤、スリップ剤、難燃剤、加工助剤、煙抑制剤、粘
度調整剤、及び粘着防止剤が挙げられるが、これらに限定されない。ポリマー組成物は、
例えば、本発明のポリマーの重量に基づいて１０％未満の合わせた重量の１つ以上の添加
剤を含み得る。一実施形態において、本発明のポリマーは、１つ以上の安定剤、例えば、
ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０、ＩＲＧＡＮＯＸ１０７６、及びＩＲＧＡＦＯＳ１６８などの酸
化防止剤で処理される。一般に、ポリマーは、押出または他の溶融プロセスの前に、１つ
以上の安定剤で処理される。

本発明の組成物は、本発明のエチレン系ポリマーに加えて、少なくとも１つの他のポリ
マーを更に含み得る。本発明のポリマーと他のポリマーとのブレンド及び混合物が、調製
され得る。本発明のポリマーとブレンドするのに好適なポリマーには、天然及び合成ポリ
マーが挙げられる。ブレンドのための例となるポリマーには、プロピレン系ポリマー（共
に、衝撃変性ポリプロピレン、イソタクチックポリプロピレン、アタクチックポリプロピ
レン、及びランダムプロピレン／エチレンコポリマー）、複数の反応器のＰＥ（米国特許
第６，５４５，０８８号（Ｋｏｌｔｈａｍｍｅｒら）、同第６，５３８，０７０号（Ｃａ
ｒｄｗｅｌｌら）、同第６，５６６，４４６号（Ｐａｒｉｋｈら）、同第５，８４４，０
４５号（Ｋｏｌｔｈａｍｍｅｒら）、同第５，８６９，５７５号（Ｋｏｌｔｈａｍｍｅｒ
ら）、及び同第６，４４８，３４１号（Ｋｏｌｔｈａｍｍｅｒら）に開示される生成物な
どの、不均質に分岐したＰＥ及び均質に分岐したＰＥの「反応器中」組成物）を含む、高
圧フリーラジカルＬＤＰＥ、不均質に分岐したＬＬＤＰＥ（典型的にチーグラーナッタ触
媒作用を介する）、均質に分岐した線状または実質的に線状のＰＥ（典型的にメタロセン
触媒作用を含むシングルサイトを介する）を含む様々な種類のエチレン系ポリマー、エチ
レン－酢酸ビニル（ＥＶＡ）、エチレン／ビニルアルコールコポリマー、ポリスチレン、
衝撃変性ポリスチレン、ＡＢＳ、スチレン／ブタジエンブロックコポリマー及びそれらの
水素化誘導体（ＳＢＳ及びＳＥＢＳ）、ならびに熱可塑性ポリウレタンが挙げられる。他
のエチレン系ポリマーには、オレフィンプラストマーと、エラストマー（例えば、ＡＦＦ
ＩＮＩＴＹプラストマー及びＥＮＧＡＧＥエラストマー（ＴｈｅＤｏｗＣｈｅｍｉｃ
ａｌＣｏｍｐａｎｙ）、ならびにＥＸＡＣＴ（ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌＣｈｅｍｉｃａ
ｌＣｏ．）の商標名称の下で入手可能なポリマー）などの、均質のポリマーが挙げられ
る。プロピレン系コポリマー（例えば、ＶＥＲＳＩＦＹプラストマー及びエラストマー（
ＴｈｅＤｏｗＣｈｅｍｉｃａｌＣｏｍｐａｎｙ）、ならびにＶＩＳＴＡＭＡＸＸ（
ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌＣｈｅｍｉｃａｌＣｏ．）の商標名称の下で入手可能なポリマ
ーもまた、本発明のポリマーを含むブレンド中の構成成分として有用であり得る。

用途
本発明のポリマー、ポリマーブレンド、及び組成物は、様々な基材上への押出コーティ
ング；単層膜及び多層膜；吹込成形、射出成形、またはロト成形物品などの成形物品；コ
ーティング；繊維；ならびに織物または不織布を含む有用な物品を生成するための、種々
の従来の熱可塑性成形加工プロセスで使用され得る。

本発明のポリマーは、限定されないが、透明収縮性膜、照合収縮膜、流延伸縮性膜、サ
イレージ膜、伸縮性覆い、密閉剤、及びおむつの裏面シートを含む種々の膜に使用され得
る。他の好適な用途には、ワイヤ及びケーブル、ガスケット及び歯形、接着剤、履物の構
成要素、ならびに自動車内装部品が挙げられるが、これらに限定されない。

本発明は、本発明のプロセスにより作製されたエチレン系ポリマーも提供する。

一実施形態では、エチレン系ポリマーは、ポリエチレンホモポリマーである。一実施形
態において、エチレン系ポリマーは、エチレン系インターポリマーである。

一実施形態では、エチレン系ポリマーは、ＬＤＰＥである。

一実施形態では、エチレン系ポリマーは、０．９１０～０．９４０ｇ／１０ｃｍ^３の密
度を有する。一実施形態では、エチレン系ポリマーは、０．１～１０００ｇ／１０分のメ
ルトインデックスを有する。一実施形態では、エチレン系ポリマーは、０．１～１００ｇ
／１０分、または０．１～５０ｇ／１０分、または０．１～２０ｇ／１０分のメルトイン
デックスを有する。一実施形態では、エチレン系ポリマーは、０．１５～５０ｇ／１０分
、または０．１５～２０ｇ／１０分、または０．１５～１５ｇ／１０分のメルトインデッ
クスを有する。一実施形態では、エチレン系ポリマーは、０．２～２０ｇ／１０分、また
は０．２０～１５ｇ／１０分、または０．２～１０ｇ／１０分のメルトインデックスを有
する。一実施形態では、エチレン系ポリマーは、０．９１０～０．９４０ｇ／ｃｃ（１ｃ
ｃ＝１ｃｍ^３）の密度、及び０．１～１０００ｇ／１０分のメルトインデックスを有する
。

本発明のポリマーは、本明細書に記載される２つ以上の実施形態の組み合わせを含み得
る。本発明は、本発明のエチレン系ポリマーを含む組成物も提供する。一実施形態では、
組成物は、別のエチレン系ポリマーを更に含む。

本発明は、本発明の組成物を形成した少なくとも１つの構成成分を含む物品を提供する
。一実施形態では、物品は押出コーティング樹脂である。一実施形態では、物品は膜であ
る。一実施形態では、物品は、金属ワイヤの周りの絶縁材料及び／または保護層である。
一実施形態では、物品は発泡体である。本発明の物品は、本明細書に記載される２つ以上
の実施形態の組み合わせを含み得る。

定義
それに反して述べられないか、文脈から含意されるか、または当該技術分野において慣
例ではない限り、全ての部及びパーセントは、重量に基づき、全ての試験方法は、本出願
の出願日付けで最新である。

「エチレン供給流」または「エチレン系供給」または「エチレン系供給流」または「エ
チレン供給」という用語は、本明細書において使用する場合、反応部への供給流を指し、
供給流の構成成分の全てのモル量に基づいて過半量のエチレンを含む。任意に、更なる連
鎖移動剤、コモノマー、他のプロセス構成成分（潤滑油、溶媒などのようなもの）及び／
または不純物（例えば、開始剤分解生成物である）のうちの１つが、供給流中に存在し得
る。

本明細書において使用する場合、「エチレン系供給物構成成分」という用語は、反応部
への注入口において反応部に添加される、エチレン（新しい及び／または再循環された）
、及び任意にＣＴＡ（新しい及び／または再循環された）、溶媒（新しい及び／または再
循環された）、コモノマー（複数可）（新しい及び／または再循環された）、ならびに／
または他の構成成分（例えば、新しい及び／もしくは再循環された潤滑油（複数可）、酸
化防止剤（複数可）、エタン、メタン、ならびに／または開始剤解離生成物を含むが、こ
れらに限定されない）を指す。一実施形態において、エチレン系供給物構成成分は、エチ
レン（新しい及び／または再循環された）、及び任意にＣＴＡ（新しい及び／または再循
環された）、溶媒（新しい及び／または再循環された）、コモノマー（複数可）（新しい
及び／または再循環された）、ならびに／または、新しい及び／もしくは再循環された潤
滑油（複数可）、酸化防止剤（複数可）、エタン、メタン、ならびに／または開始剤解離
生成物から選択される他の構成成分を含む。別の実施形態において、エチレン系供給物構
成成分は、エチレン（新しい及び／または再循環された）、及び任意にＣＴＡ（新しい及
び／または再循環された）、溶媒（新しい及び／または再循環された）、コモノマー（複
数可）（新しい及び／または再循環された）、ならびに／または、新しい及び／もしくは
再循環された潤滑油（複数可）、酸化防止剤（複数可）、エタン、メタン、開始剤（例え
ば、酸素）、ならびに／または開始剤解離生成物から選択される他の構成成分を含む。

「ＬＣＢ含量」という用語は、１０００個の炭素（総炭素）当たりの長鎖分岐のレベル
を指す。ＬＣＢ含量は、エチレン及び任意に存在するコモノマーの「ポリマーへの移動」
、ならびに「成長」の速度の助けを借りて計算される。Ｃ＝Ｃ二重結合を含むコモノマー
は、それらの二重結合基におけるそれらの２個の炭素による１０００Ｃ当たりのＬＣＢレ
ベルの計算で表される。ＬＣＢ含量は、最終ポリマー（最終生成物ＬＣＢｆ）、反応器に
沿って進行しているポリマー形成（累積ＬＣＢｆ）、または反応器の局所重合条件の関数
としての局所的に形成されたポリマー（局所ＬＣＢｆ）のレベルとして得ることができる
。

「エチレン転化」という用語は、生成された最終ポリマーに組み込まれる、反応器に供
給されるエチレンの重量分率を指す。

「組成物」という用語は、本明細書において使用する場合、組成物ならびに組成物の材
料から形成される反応生成物及び分解生成物を含む材料の混合物を含む。

「ポリマー」という用語は、同じまたは異なる種類のモノマーかに関わらず、モノマー
を重合することによって調製される化合物を指す。ポリマーという一般名称は、したがっ
て、以下に定義される通り、（微量の不純物が、ポリマー構造内に組み込まれ得るという
理解のもとで、１種類のみのモノマーから調製されるポリマーを指す）ホモポリマーとい
う用語、及び「インターポリマー」という用語を、包含する。微量の不純物が、ポリマー
内に、及び／またはポリマー内部に組み込まれてもよい。微量の不純物は、連鎖移動活性
を示す、開始剤残渣及び他の構成成分、例えば、潤滑油、溶媒などを含み得る。「インタ
ーポリマー」という用語は、少なくとも２つの異なる種類のモノマーの重合によって調製
されるポリマーを指す。「インターポリマー」という一般名称には、（２つの異なるモノ
マーから調製されるポリマーを指す）コポリマー、及び２つを超える異なる種類のモノマ
ーから調製されるポリマーが含まれる。

「エチレン系ポリマー」という用語は、ポリマーの重量に基づいて過半量の重合エチレ
ン、及び任意に、少なくとも１つのコモノマーを含むポリマーを指す。

「エチレン系インターポリマー」という用語は、インターポリマーの重量に基づいて、
過半量の重合エチレンを含み、少なくとも１つのコモノマーを含むインターポリマーを指
す。「エチレン系コポリマー」という用語は、インターポリマーの重量に基づいて過半量
の重合エチレン、及び唯一のモノマーの種類としてのコモノマーを含むコポリマーを指す
。

「高圧重合プロセス」という用語は、本明細書において使用する場合、少なくとも１０
００バール（１００ＭＰａ）の高圧（注入口圧力）で実施されるフリーラジカル重合プロ
セスを指す。

「注入口流」または「反応部注入口流」という用語は、本明細書において使用する場合
、反応部の注入口での総質量流量または総モル流量を指し、前の反応部から移動した質量
流量またはモル流量＋任意のエチレン豊富供給流＋任意にＣＴＡ供給流＋任意に単独で、
または別の供給流と一緒に供給される任意に開始剤供給流からなる。

「支流」または「側部供給流」という用語は、本明細書において使用する場合、連続反
応部への、エチレン系供給流、ＣＴＡ系供給流、及び／または開始剤系を指す。

本明細書において使用する場合、「反応器システム」という用語は、ポリマーを重合及
び単離するために使用される装置を指す。かかる装置には、１つ以上の反応器、反応器予
熱器（複数可）、エチレン系供給物－反応器冷却装置（複数可）、ハイパー圧縮器（複数
可）、一次圧縮器（複数可）、及び／またはブースタ圧縮器（複数可）が挙げられるが、
これらに限定されない。

「反応器構成」という用語は、本明細書において使用する場合、ポリマーを重合するた
めに使用される１つ以上の反応器、及び任意に１つ以上の反応器予熱器を指す。そのよう
な反応器には、オートクレーブ反応器（複数可）、管状反応器（複数可）、ならびにオー
トクレーブ反応器及び管状反応器の組み合わせが挙げられるが、これらに限定されない。

「注入口圧力」または「反応器注入口圧力」という用語は、本明細書において使用する
場合、第１の反応部の注入口における圧力レベルを指す。

「反応部」という用語は、本明細書において使用する場合、重合反応が、フリーラジカ
ル、またはフリーラジカルに解離するか、及び／もしくはフリーラジカルを発生する構成
成分の添加によって開始または再開される反応器部を指す。一般的に、反応媒体は、反応
器の周りのジャケットを通して流れる熱伝達媒体によって加熱及び／または冷却される。
反応部は、新しい及び／もしくは再循環されたエチレン、ならびに／またはフリーラジカ
ルもしくはフリーラジカルに解離する、及び／もしくはフリーラジカルを発生する構成成
分の添加から始まることもある。

「第１の反応部」という用語は、本明細書において使用する場合、重合が、ラジカル及
び／またはラジカルに解離する、及び／もしくはラジカルを発生する構成成分の添加によ
って開始される第１の反応器部を指す。第１の反応部は、ラジカル、ならびに／またはラ
ジカルに解離する、及び／もしくはラジカルを発生する構成成分、更に任意に、新しい再
循環エチレン及び／またはコモノマー（複数可）の新たな供給が存在する点で終了する。

「反応部の最高温度」または「ピーク温度」という語句は、本明細書において使用する
場合、反応部において、例えば、オートクレーブ反応部（典型的に最大区域温度と述べら
れる）及び管状反応部（典型的にピーク温度と述べられる）において測定される最高温度
を指す。

ハイパー圧縮器（ハイパー）または二次圧縮器は、ａ）ＨＰＲ（高圧再循環）から流入
するエチレン系構成成分、及び／またはｂ）一次から流入するエチレン系構成成分を、各
々、その注入口圧力で反応器への供給に必要とされる圧力レベルに圧縮する装置である。
この圧縮は、１つまたは複数の圧縮段階で行うことができ、中間冷却と組み合わせること
ができる。ハイパーは、往復プランジャー圧縮器を備え、単一または複数の圧縮器フレー
ム（複数可）で構成され得る。

「ハイパー圧縮器処理量」または「二次圧縮器処理量」という用語は、本明細書におい
て使用する場合、圧縮され、反応器構成に供給されたエチレン系供給物構成成分の正味量
を指す。ハイパー処理量は、吸引側におけるエチレン系構成成分の圧縮体積及び密度の関
数である。ハイパー圧縮器の吸引側における圧力及び温度条件は、圧縮されるべきエチレ
ン系構成成分の密度を画定する。

「新しい」という用語は、エチレン系供給物構成成分（すなわち、「新しいエチレン」
、「新しいＣＴＡ」）を参照して本明細書で使用するとき、外部の供給源（複数可）から
提供され、再循環源（複数可）から内部で提供されない反応物質を指す。例えば、ある実
施形態では、新しいエチレンは、プロセス及びポリマー中の残留エチレンから、重合によ
って消費された、及び／または例えば、エチレンパージを通じて失ったエチレンを補うの
に必要な「補給エチレン」として使用される。

「再循環された」という用語は、反応物質を参照して本明細書で使用するとき（すなわ
ち、「再循環エチレン」、「再循環ＣＴＡ」）、高圧分離器（複数可）及び／または低圧
分離器（複数可）でポリマーから分離され、反応器に戻される／圧縮される未反応反応物
質を指す。

「供給」、「供給流量」、または「供給流」という用語は、本明細書において使用する
場合、注入口において反応部に添加される新しい及び／または再循環された構成成分（例
えば、エチレン、開始剤、ＣＴＡ、及び／または溶媒）を指す。

「モル分率」という用語は、本明細書において使用する場合、混合物中の１つの構成成
分対混合物の構成成分の総モルのモル比を指す。モル分率は、モル量またはモル流量の比
率を計算することによって決定することができる。

「第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンのモル分率」という語句は、本
明細書において使用する場合、第１の反応部に供給される（前方流を介して）新しいエチ
レンのモル量を、第１の反応部に供給される（前方流を介して）エチレン＋任意のコモノ
マー（複数可）＋任意のＣＴＡ（複数可）のモル量で除したものを指す。

「第ｎの反応部（ＲＺｎ）に供給される新しいエチレンのモル分率」という語句は、本
明細書において使用する場合、第ｎの反応部に供給される（支流を介して）新しいエチレ
ンのモル量を、第ｎの反応部に供給される（支流を介して）エチレン＋任意のコモノマー
（複数可）＋任意のＣＴＡ（複数可）のモル量で除したものを指す。

「ＣＴＡ系」という用語は、一般的にメルトインデックスを制御するために重合プロセ
スに添加される単一のＣＴＡ、またはＣＴＡの混合物を含む。ＣＴＡ系は、水素原子を、
ラジカルを含む成長ポリマー分子に移動することができ、それによりＣＴＡ分子にラジカ
ルが形成される構成成分を含み、それは次いで、新たなポリマー鎖を開始することができ
る。ＣＴＡは、テロゲンまたはテロマーとしても既知である。

「ＣＴＡ活性」または「連鎖移動活性係数（Ｃｓ値）」という用語は、本明細書におい
て使用する場合、「連鎖移動の速度」と「エチレン伝搬の速度」との比率を指す。以下の
実験セクションに提供されるＭｏｒｔｉｍｅｒの参照文献を参照されたい。

「Ｚ１」及び「Ｚｉ」という用語は、本明細書において使用する場合、以下のように決
定される。「反応器部ｉ中のＣＴＡの反応器部モル濃度（［ＣＴＡ］_ｊｉ）は、「反応器
部ｋ＝１からｋ＝ｉに供給されたそのＣＴＡ（前の反応部からの移動を除く）の総モル量
」を、反応器部１からｉに供給されたエチレン（前の反応部からの移動を除く）の総モル
量」で除したものと定義される（ｉ≧１であることに留意する）。この関係は、下の方程
式ＡＣに示される。

方程式ＡＣにおいて、ｊ≧１であり、

は、「第ｋの反応器部（式中、ｋ＝１～ｉ）に新しく注入された第ｊのＣＴＡのモル量
」であり、

は、第ｋの反応器部（式中、ｋ＝１～ｉ）に新しく注入されたエチレンのモル量」であ
る。

「反応器部Ｉ（Ｚｉ）におけるＣＴＡ（系）の移動活性」は、「反応器部中の各ＣＴＡ
の反応器部モル濃度の合計」を、その連鎖移動活性定数（Ｃｓ）で乗じたものと定義され
る。方程式ＢＣを参照されたい。連鎖移動活性定数（Ｃｓ）は、参照圧力（１３６０ａｔ
ｍ）及び参照温度（１３０℃）での反応速度の比率Ｋｓ／Ｋｐである。この関係は下の方
程式ＢＣに示され、式中、ｎ_{ｃｏｍｐｉ}は、反応器部ｉ中のＣＴＡの総数である。ｉ≧１
及びｎ_{ｃｏｍｐｉ}≧１であることに留意する。

いくつかの連鎖移動剤の連鎖移動定数（Ｃｓ）が下の表Ａに示され、これは、示される
連鎖移動剤の１３０℃及び２００℃、ならびに１３６０ａｔｍでＭｏｒｔｉｍｅｒにより
得られた連鎖移動定数（Ｃｓ）を示す。

「Ｒｎ＝ＲＺ１／ＲＺｎ」という用語は、本明細書において使用する場合、反応部ｎに
関して、「第１の反応部（ＲＺ１）に供給された新しいエチレンのモル分率」対「反応部
ｎ（ＲＺｎ）に供給された新しいエチレンのモル分率」の比率を指す。エチレンホモポリ
マーの重合に関して、ＲＺ１及びＲＺｎ値は、次のように決定される。方程式ＡＥ及びＢ
Ｅを参照されたい。

式中、ｎ_{ｆｒｅｓｈ，ｅｔｈ，１}は、反応部１に供給された新しいエチレン（一次から
）のモル流量［ｍｏｌ／時間］であり、ｎ_{ｆｒｅｓｈ，ｅｔｈ，ｎ}は、反応部ｎに供給さ
れた新しいエチレン（一次から）のモル流量［ｍｏｌ／時間］であり、ｎ_{ｅｔｈ，１}は、
反応部１に供給されたＨＰＲ再循環からのエチレンのモル流量［ｍｏｌ／時間］であり、
ｎ_{ｅｔｈ，ｎ}は、反応ｎに供給されたＨＰＲからのエチレンのモル流量である。

「開始剤系」という用語は、各々一般的に、重合プロセスに添加される溶媒（例えば、
炭化水素溶媒）中に溶解される、単一の開始剤、または開始剤の混合物を含む。

「注入位置」という用語は、本明細書において使用する場合、（重合プロセスで使用さ
れる）装置の注入口の場所を指し、そこで供給流が装置に追加される。

「供給条件」という用語は、本明細書において使用する場合、反応器に供給される構成
成分、例えば、エチレン、ＣＴＡ、開始剤、及び／またはコモノマー（複数可）のモルで
の流量を指す。

「反応ｉにおけるプロセス速度」という用語は、本明細書において使用する場合、プロ
セスまたはエチレン系構成成分の体積流量を、反応部で使用される反応器管の横断面積で
除したものであり、次のように計算される：

式中、φ_ｉ［ｍ^３／秒］は、反応部ｉに供給された総構成成分（モノマー、コモノマー
、ＣＴＡ、不純物などを含む）の体積流量であり、反応ｉに供給された総質量流量を流量
の密度で除することにより計算され、ｄ_ｉ［ｍ］は、反応部ｉの内部管の直径である。

「反応部ｉにおける平均プロセス速度」という用語は、反応部ｉの長さで平均化したプ
ロセス速度を指す。

試験方法
メルトインデックス－メルトインデックス、またはＩ２をＡＳＴＭＤ１２３８（１９
０℃／２．１６ｋｇの条件）に従って測定し、１０分間当たりのグラムでの溶出量を報告
する。ＡＳＴＭＤ１２３８（１９０℃／１０ｋｇの条件）に従ってＩ１０を測定し、ｇ
／１０分間での溶出量を報告する。

分岐の１３ＣＮＭＲ
試料調製：弛緩剤として０．０２５ＭＣｒ（ＡｃＡｃ）_３を含むおよそ２．７ｇのテ
トラクロロエタンーｄ２／オルトジクロロベンゼンの５０／５０混合物を、Ｎｏｒｅｌｌ
１００１－７１０ｍｍＮＭＲ管中の０．２５ｇの試料に添加することにより、各ポ
リマー試料を１３ＣＮＭＲのために調製する。加熱ブロック及びヒートガンを使用して
、管及びその内容物を１５０℃に加熱することにより、試料を溶解及び均質化する。Ｂｒ
ｕｋｅｒＤｕａｌＤＵＬ高温ＣｒｙｏＰｒｏｂｅを装備したＢｒｕｋｅｒ４００Ｍ
Ｈｚスペクトロメーターを使用して、データを収集する。データファイル当たり１２８０
～２５６０のトランジェント、６秒パルス繰返し遅延、９０度のフリップ角、及び１２０
℃の試料温度でのインバースゲートデカップリングを使用して、データを取得する。全て
の測定は、ロックモードで、非回転試料で行われる。データを取得する前に７分間、試料
を熱的に平衡化する。^１３ＣＮＭＲ化学シフトは、３０．０ｐｐｍのＥＥＥトリアッド
を内部基準にする。

ＬＤＰＥは、多くの種類の分岐、例えば、１，３－ジエチル、第四級炭素（ｇｅｍジエ
チル）上のエチル分岐、Ｃ４、Ｃ５以上を含み、ブテンまたはプロピレンが使用される場
合、単離されたＣ２分岐（ブテンから）またはＣ１（メチル、プロピレンから）分岐が観
察される。全ての分岐レベルは、下の表Ａ１に示されるように、約４０ｐｐｍ～５ｐｐｍ
のスペクトルを積分し、整数値を１０００に設定し、その後、各分岐の種類に関連するピ
ークを積分することにより決定される。次に、ピーク積分は、ポリマー中の１０００Ｃ当
たりの各分岐の種類の数を表す。表Ａ１の最後の列は、各積分範囲に関連する炭素を記載
する。ＬＤＰＥにおけるＣ６＋分岐の直接測定を表示し、長い分岐は「鎖端部」と区別さ
れない。この値は、ＬＬＤＰＥ、ＨＤＰＥ、及び他の線状ポリマーとは異なって定義され
る分岐レベルを表す。全ての鎖または６個以上の炭素の分岐の端部から３番目の炭素を表
す３２．２ｐｐｍピークが使用される。長鎖分岐機構によりＣ６＋分岐の数を得るために
、測定されたＣ６＋の数は、ＬＤＰＥ分子における主骨格の両端基の存在、及び炭素数が
≧８のアルファ－オレフィンの使用の可能性について補正されなければならない。

実験
ＣＰ１、ＣＰ１．１、ＣＰ２、及びＣＰ３に使用されたフロースキーム
図１は、管状反応器を備えるシミュレーション高圧重合反応器システムの一般化したフ
ロースキームを示し、ハイパー圧縮器からの全ての構成成分は、「全前方ガス」反応器構
成を表す反応器の第１（前方）の反応部に送られる。流れ（１）は、一次圧縮器によって
、ブースタ圧縮器の出口と一緒に流れ（２）へと圧縮される新しいエチレン補給である。
流れ（２）は、高圧再循環流（１８）と組み合わされ、流れ（３）を形成し、二次圧縮器
システム（ハイパー）の吸引注入口に分配される。ハイパーは、エチレン供給流を、高圧
管状反応器（反応器）に供給するのに十分なレベルに加圧する。この反応器構成において
ＣＴＡ系補給（新しい）供給を描写する流れ（４）は、ハイパーの注入口（複数可）、段
間、または出口に供給され得る。ＣＴＡ系は、単一または複数のいずれかの構成成分から
なってもよく、異なる組成物を含み得る。流れ（６）は、ハイパーの注入口（複数可）、
段間（複数可）、出口（複数可）に供給され得る任意のコモノマー供給物を表す。ハイパ
ーの吐出し温度は、典型的に、６０～１００℃である。第１の反応部へのエチレン供給物
は、典型的に、１３０～１８０℃の温度に余熱される。

反応器内で、各反応部の注入口で注入及び／または活性化されるフリーラジカル開始系
（複数可）の助けを借りて、重合が開始される。各反応部内の最高温度は、各反応部の開
始時に、開始系の濃度及び／または供給量を調整することによって設定点で制御される。
反応の終了及び複数の冷却ステップを適用させた後、反応混合物を（１０）で減圧及び／
または冷却し、高圧分離器（ＨＰＳ）内で分離する。ＨＰＳは、少量のワックス及び／ま
たは同伴ポリマーを含むエチレンが豊富な流れ（１５）と、ポリマーが豊富な流れ（１１
）とに分離し、さらなる分離のためにＬＰＳに送られる。エチレン流（１５）を冷却し、
流れ（１７）中で洗浄する。流れ（１６）は、不純物及び／または不活性成分を除去する
ためのパージ流である。

ＬＰＳで分離されるポリマーは、（１２）で更に処理される。ＬＰＳで除去されたエチ
レンは、ブースタに供給され（流れ（１３）を参照されたい）、ここで圧縮中に、溶媒、
潤滑油、及び他の構成成分などの凝縮物質が、流れ（１４）を通して回収及び除去される
。ブースタの出口を、補給エチレン流（１）と合わせ、一次圧縮器によって更に圧縮する
。

ＣＰ４～ＣＰ８、ＩＰ４．１、ＩＰ５．１、ＩＰ６．１、ＩＰ６．２、ＩＰ６．４、Ｉ
Ｐ７．１、ＩＰ８．１のフロースキーム
図２は、管状反応器を備えるシミュレーシ高圧重合反応器システムの一般化したフロー
スキームを示す。ＨＰＲ（流れ１７）は、一次流量（流れ２）と組み合わされ、これは後
にライン（１８）及び（１９）を通して流れ（４）及び（５）に分割され、ハイパーの吸
引側に供給される。これらの操作において、ハイパーからの吐出し流量の一部は、反応器
の第１（前方）の反応部（流れ９）に送られ、残りの流量（流れ８）は、第１の反応部か
ら下流に位置する反応部（支流）に送られる。エラー！参照源は見出されずに示されるよ
うに、反応器の側方に２つのエチレン系供給流（流れ２０及び２１）がある。

流れ（６）及び／または（７）は、ＣＴＡ系補給（新しい）供給を描写する。ＣＴＡ補
給は、原則として、支流（８）及び前方流れ（９）に供給及び／または分配される主要圧
縮流に自由に分配され得る。ＣＴＡ補給流（６）及び／または（７）は、ハイパーの注入
口（複数可）、段間（複数可）、出口（複数可）、及び／または反応部の注入口（複数可
）に供給され得る。コモノマー流量は、流れ（６）及び／または（７）を介してハイパー
の吸引側に供給され得る。反応器システムの全ての他の残りの部分は、図１に関して上述
される。

ＩＰ４．２、ＩＰ４．３、ＩＰ５．２、ＩＰ６．３、ＩＰ７．２、及びＩＰ８．２のフ
ロースキーム
図３は、管状反応器を備えるシミュレーシ高圧重合反応器システムの一般化したフロー
スキームを示し、ハイパー圧縮器からの全ての構成成分は、反応器への３つのエチレン系
供給流に分割される。流れ（１）は、一次圧縮器によって、ブースタ圧縮器の出口と一緒
に流れ（２）へと圧縮される新しいエチレン補給である。流れ（２）は（１９）に送られ
る。流れ（１９）は、流れ（１９ａ）に送られ、（１９）からの残りのエチレンは、ライ
ン（３ａ）を通って（１９ｂ）に送られる。代替的に、流れ（３ｂ）からのエチレンは、
流れ（１９ｃ）に送られてもよい。高圧再循環流（１８）は、流れ（１９ｃ）に向けられ
、（１８）からの残りのエチレンは、ライン（３ｂ）を通ってライン（１９ｂ）に送られ
る。流れ（１９ｃ、１９ｂ、及び１９ａ）は、ハイパーによって、反応器の注入口圧力に
圧縮され、それぞれ、９、２０、及び２１を通って第１、第２、及び第３の反応部の注入
口に送られる。この反応器構成においてＣＴＡ系補給（新しい）供給を描写する流れ（４
）は、ハイパー圧縮流（１９ｃ）の注入口（複数可）、段間、または出口に供給され得る
。ＣＴＡ系は、単一または複数のいずれかの構成成分からなってもよく、異なる組成物を
含み得る。

流れ（６）は、ハイパーの注入口（複数可）、段間（複数可）、出口（複数可）に供給
され得る任意のコモノマー供給物を表す。任意に、（４）及び（６）も、（１９ｂ）及び
／または（１９ａ）に向けられてもよい。ハイパーの吐出し温度は、典型的に、６０～１
００℃である。第１の反応部へのエチレン供給物は、典型的に、１３０～１８０℃の温度
に予熱されるが、反応器への側部供給に供給されるエチレンは、ハイパーの吐出し温度で
反応器に供給されるか、または反応器への供給前に冷却される。反応器システムの全ての
他の残りの部分は、図１に関して上述される。

重合シミュレーション
適用される反応スキーム及び速度での重合シミュレーションモデルは、Ｇｏｔｏらによ
って記載されている（Ｇｏｔｏｅｔａｌ；ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄ
ＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ：ＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍｅｒＳｙｍｐｏｓｉｕ
ｍ，３６，２１－４０，１９８１（Ｔｉｔｌｅ：Ｃｏｍｐｕｔｅｒｍｏｄｅｌｆｏｒ
ｃｏｍｍｅｒｃｉａｌｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅｒ
ｅａｃｔｏｒｂａｓｅｄｏｎｅｌｅｍｅｎｔａｒｙｒｅａｃｔｉｏｎｒａｔｅ
ｓｏｂｔａｉｎｅｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｌｙ。他の反応器及び製品のモデル化
フレームワークは、ＡｓｐｅｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｉｎｃ．Ｂｕｒｌｉｎｇｔｏｎ
，Ｍａｓｓａｃｈｕｓｅｔｔｓ，ＵＳＡのＡＳＰＥＮＰＬＵＳ、及びＤｒ．Ｗｕｌｋｏ
ｗＣｏｍｐｕｔｉｎｇｉｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＧｍｂＨ（ＣｉＴ），Ｒａｓｔ
ｅｄｅ，ＧｅｒｍａｎｙのＰＲＥＤＩＣＩを通じて入手可能である。これらのモデルフレ
ームワークによって予期されるプロセス及び製品の応答は、反応器パラメータ、適用され
る反応スキーム、及び速度パラメータによって決定される。適用する反応スキーム及び速
度パラメータは、以下に記載される。

重合シミュレーションは、上述のＧｏｔｏ，ＬＤＰＥシミュレーションモデルにより達
成された。Ｇｏｔｏらによって使用された速度データは、次の参照文献：Ｋ．Ｙａｍａｍ
ｏｔｏ，Ｍ．Ｓｕｇｉｍｏｔｏ；Ｒａｔｅｃｏｎｓｔａｎｔｆｏｒｌｏｎｇｃｈ
ａｉｎ－ｃｈａｉｎｂｒａｎｃｈｆｏｒｍａｔｉｏｎｉｎｆｒｅｅ－ｒａｄｉｃ
ａｌｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆｅｔｈｙｌｅｎｅ；Ｊ．Ｍａｃｒｏｍｏｌ
．Ｓｃｉｅｎｃｅ－Ｃｈｅｍ．，Ａ１３（８），ｐｐ．１０６７－１０８０（１９７９）
に記載されるように、様々な温度、圧力、及びポリマー濃度で行われた、高圧フリーラジ
カルポリエチレン重合実験から得られた。素反応ステップは、Ｇｏｔｏらによって次のよ
うに記載されている：ｉ）エチレンの伝搬、ｉｉ）ラジカルの停止、ｉｉｉ）バックバイ
ティングまたはＳＣＢ形成、ｉｖ）ポリマーの移動またはＬＣＢ形成、ｖ）ビニル形成を
もたらす第二級ラジカルのベータ脱離、及びｖｉ）ビニリデン形成をもたらす第三級ラジ
カルのベータ脱離。

主反応に対する速度データは、表１に示され、表中、ｋｏは、前指数または頻度因子で
あり、Ｅａは、温度依存を反映する活性化エネルギーであり、ΔＶは、圧力依存を反映す
る活性化体積である。全ての速度定数は、ｋｏ、Ｅａ、及びΔＶ値がバックバイティング
の値であり、これらが、圧力及び温度条件の関数として、高圧ポリエチレン中のメチル分
岐（Ｃ１３ＮＭＲ技法によって分析される）をより反映するために最適化されたことを除
いて、Ｇｏｔｏらからである。

高圧（注入口圧力≧１００ＭＰａ）のフリーラジカル重合において、分岐は、次の主反
応により形成することができる：ａ）エチル及びブチル分岐をもたらす分子内反応である
バックバイティング反応、ｂ）アルファ－オレフィンをポリマー分子内に組み込む反応（
かかるアルファ－オレフィンは連鎖移動剤として使用される（例えば、プロピレン、１－
ブテンなど））、ｃ）ポリマー分岐が停止される前のエチレン挿入の数に依存する炭素長
を有するポリマー分岐をもたらすポリマーへの移動を伴う反応。例えば、分子間水素移動
は、成長ポリマー分子の停止、及び「死」または不活性ポリマー分子の再活性化をもたら
す。ポリマーへの移動を伴う反応に関して（上記の「ｃ」）、理論的には、この反応は、
最大１０００個及びそれ以上の炭素のエチル及びブチル分岐に変化する分岐長をもたらし
得る。この反応によるエチル及びブチル分岐の形成は、非常に低く小さなレベル、典型的
に、１０００個の炭素当たり０．１未満で生じるのみである。長鎖分岐は、分子間水素移
動から形成され（上記の「ｃ」）、最終ポリマーの分子量分布の拡大をもたらす。上記の
「ｂ」の反応に関して、アルファ－オレフィンの組み込みは、最終ポリマーの分子量分布
の拡大をもたらさない。１３ＣＮＭＲは、Ｃ６以上と定義される長鎖分岐（ＬＣＢ）の
レベルを測定するために使用することができるが、ＮＭＲスペクトルに対する補正は、よ
り高いアルファ－オレフィンの存在を伴って、または伴わずに作製されたポリマー試料の
スペクトルを比較することによって、８個以上の炭素数を有する任意のアルファ－オレフ
ィン（ＣＴＡ）の存在に関して行われ得る。Ｇｏｔｏら及びＹａｍａｍｏｔｏらによって
開発された速度は、温度、圧力、及び重合濃度（組み込まれたエチレン単位として表され
る）などのプロセス条件の関係、分子間水素移動（「ポリマーへの移動」）の速度パラメ
ータ、及び最終ポリマーの分子量分布に対する分子間水素移動のレベルの影響に焦点を当
てている。

選択されたＣＴＡの速度データが、表２に示される。速度定数は、Ｍｏｒｔｉｍｅｒに
より決定されたＣｓ値（ｋｓ／ｋｐ）上の速度定数（以下の参照文献を参照されたい）、
及びＧｏｔｏらによって示されている通りのエチレン伝搬速度（表１を参照されたい）の
助けを借りて計算された。

そのＣＴＡ官能基のそばのプロピレンはコモノマーとしても作用し、追加のメチル分岐
をもたらす。これらの追加のメチル分岐は、典型的に、ポリマーの密度を０．００１～０
．００４ｇ／ｃｃ低下させる。更に、コモノマー活性は、反応器周期当たりの消費レベル
を増加させ、これにより、より多くのプロピレンがＣＴＡならびにコモノマーとしての消
費を補うために添加されなければならない。

参照文献：
一般：Ｇ．Ｌｕｆｔ，Ｃｈｅｍ．－Ｉｎｇ．－Ｔｅｃｈ．，Ｈｏｃｈｄｒｕｃｋ－Ｐｏ
ｌｙａｅｔｈｙｌｅｎ，Ｖｏｌ．５１（１９７９）Ｎｒ．１０，ｐａｇｅｓ９６０－９
６９。Ｐｅｒｏｘｉｄｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ：Ｔ．ｖａｎｄｅｒＭｏｌｅｎｅ
ｔａｌ，Ｉｎｇ．Ｃｈｉｍ．Ｉｔａｌ，“Ｌｉｇｈｔ－ｏｆｆ”ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ
ｅａｎｄｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆ１６ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓｉｎＬＤ
ＰＥｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ，Ｖｏｌ．１８，Ｎ．１－２，Ｆｅｂ１９８２，ｐａｇｅ
ｓ７－１５。連鎖移動活性及びコモノマー反応性スキームデータは、次に記載されている
：Ｐ．Ｅｈｒｌｉｃｈ，Ｇ．Ａ．Ｍｏｒｔｉｍｅｒ，Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓｏｆ
ｔｈｅｆｒｅｅｒａｄｉｃａｌｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆｅｔｈｙｌ
ｅｎｅ，Ａｄｖ．ＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉ．，Ｖｏｌ．７，３８６－４４８（１９７０）
、Ｇ．Ｍｏｒｔｉｍｅｒ，ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ：Ｐ
ａｒｔＡ－１；Ｃｈａｉｎｔｒａｎｓｆｅｒｉｎｅｔｈｙｌｅｎｅｐｏｌｙｍｅ
ｒｉｚａｔｉｏｎ；Ｖｏｌ．４，ｐ８８１－９００（１９６６）、Ｇ．Ｍｏｒｔｉｍｅｒ
，ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ：ＰａｒｔＡ－１，Ｃｈａｉ
ｎｔｒａｎｓｆｅｒｉｎｅｔｈｙｌｅｎｅｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ．Ｐａ
ｒｔＩＶ．Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌｓｔｕｄｙａｔ１３６０ａｔｍａｎｄ１３
０°Ｃ；Ｖｏｌ．８，ｐ１５１３－１５２３（１９７０）、Ｇ．Ｍｏｒｔｉｍｅｒ，Ｊｏ
ｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ：ＰａｒｔＡ－１，Ｃｈａｉｎｔ
ｒａｎｓｆｅｒｉｎｅｔｈｙｌｅｎｅｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ．ＰａｒｔＶ
．Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；Ｖｏｌ．８，ｐ１５３５－１
５４２（１９７０）、Ｇ．Ｍｏｒｔｉｍｅｒ，ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒ
Ｓｃｉｅｎｃｅ：ＰａｒｔＡ－１，Ｃｈａｉｎｔｒａｎｓｆｅｒｉｎｅｔｈｙｌｅ
ｎｅｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎＰａｒｔＶ．Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｐｒ
ｅｓｓｕｒｅ，Ｖｏｌ．８，ｐ１５４３－１５４８（１９７０）、及びＧ．Ｍｏｒｔｉｍ
ｅｒ，ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ：ＰａｒｔＡ－１，Ｃｈ
ａｉｎｔｒａｎｓｆｅｒｉｎｅｔｈｙｌｅｎｅｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎ
ＶＩＩ．Ｖｅｒｙｒｅａｃｔｉｖｅａｎｄｄｅｐｌｅｔｅａｂｌｅｔｒａｎｓｆ
ｅｒａｇｅｎｔｓ，Ｖｏｌ．１０，ｐ１６３－１６８（１９７２）。Ｓ．Ｇｏｔｏｅ
ｔａｌ．，ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ
：ＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍｅｒＳｙｍｐｏｓｉｕｍ，３６，２１－４０，１９８１
（表題：Ｃｏｍｐｕｔｅｒｍｏｄｅｌｆｏｒｃｏｍｍｅｒｃｉａｌｈｉｇｈｐ
ｒｅｓｓｕｒｅｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅｒｅａｃｔｏｒｂａｓｅｄｏｎｅｌ
ｅｍｅｎｔａｒｙｒｅａｃｔｉｏｎｒａｔｅｓｏｂｔａｉｎｅｄｅｘｐｅｒｉｍ
ｅｎｔａｌｌｙ）のＬＤＰＥシミュレーションモデルを参照されたい。

開始剤系
表３は、温度及び圧力が、活性化エネルギー（Ｅａ）及び活性化体積（ΔＶ）を介して
、伝搬速度及びラジカル停止速度に著しい影響を有することを示す。ペルオキシド効率は
、比率

の影響を受け、そのため、温度及び／または圧力の上昇と共に増加し、温度及び／また
は圧力の低下と共に減少する。例えば、ＴｈｅｏｖａｎｄｅｒＭｏｌｅｎら（上記
の参照文献を参照されたい）は、その論文「Ｌｉｇｈｔ－ｏｆｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ
ｅａｎｄｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆ１６ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓｉｎＬＤ
ＰＥｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ」において、高圧ＬＤＰＥ反応器において、ある特定の温度
レベルに達するまでの開始剤の消費は、操作圧力の影響を強く受けることを示す。このた
め、開始剤系の量を増加させずに操作圧力を低下させることは、所与の反応器システムに
対してより低い最大区域またはピーク温度（複数可）及びより低いモノマー転化レベルを
もたらし、逆もまた同様である。

管状反応器シミュレーションの詳細
表４及び表５は、本発明及び比較重合の反応器構成及びプロセス条件を示す。メルトイ
ンデックスを制御するためにシミュレーションに使用したＣＴＡの種類は、０．００１～
０．３３のＣＴＡ活性（Ｃｓ）を有する。６０メートルトン／時間のエチレン系処理量を
用いて、典型的に２８０ＭＰａ（２８００バール）の反応器注入口圧力で操作する高圧管
状反応器に関して重合をシミュレーションする。ハイパー圧縮器から流入するエチレン系
流量は、１００／０／０／０（ＣＰ１、ＣＰ１．１、ＣＰ２、及びＣＰ３）、または４０
／４０／２０／０（ＣＰ４、ＣＰ５、ＩＰ４．１、ＩＰ４．２、ＩＰ４．３、ＩＰ５．１
、及びＩＰ５．２）、または２５／２５／５０／０（ＣＰ６、ＣＰ７、ＩＰ６．１、ＩＰ
６．２、ＩＰ６．３、ＩＰ６．４、ＩＰ７．１、及びＩＰ７．２）、または６０／２０／
２０／０（ＣＰ８、ＩＰ８．１、及びＩＰ８．２）で分配され、これはエチレン流量が完
全に前方反応部に送られたか、または最初の３つの反応部にわたって異なる比率で分配さ
れたかのいずれかであったことを示す。管状反応器構成は、４つ以上の反応部の全長の最
大数千メートルを構成する。このシミュレーション研究において、反応器長さは、１３０
０～１４００メートルに変化し、反応器は４つの反応部を含む。反応器管の内径は、所望
の平均プロセス速度を１２～１４ｍ／秒に維持するために異なり、したがって、混合、熱
伝達、ならびに反応器内及び反応器にわたる許容可能な圧力低下のための良好な流動様式
を提供する。反応器にわたる圧力低下は、全てのシミュレーションに関して約５００バー
ルに保たれる。

開始剤系は１つまたは開始剤の混合物を含み、異なる位置で反応器に注入され、複数の
反応部を創出し、したがって、４つの反応部温度プロファイルを創出する。シミュレーシ
ョンに使用された各ペルオキシドの半減期時間は、表３に列記される。

典型的に、Ｔｅｒｔ－ブチルペルオキシ－２－エチルヘキサノエート（ＴＢＰＯ）及び
ジ－ｔｅｒｔ－ブチルペルオキシド（ＤＴＢＰ）の混合物が使用されたが、低い開始及び
／または再開温度では、Ｔｅｒｔ－ブチルペルオキシピバレート（ＴＢＰＩＶ）が添加さ
れるか、またはより低いピーク温度（２７０℃以下）の場合には、ＤＴＢＰはＴｅｒｔ－
ブチルペルアセテート（ＴＢＰＡ）に置き換えられた。

反応部の冷却または加熱のための水温度は、向流モードで１５５℃の注入口温度で操作
される。代替的に、水温度は、他の一様なまたは一様でない設定で操作されてもよい。冷
却部は並流及び／または向流モードで操作され得る。

シミュレーションは、１５０℃の第１の反応部の注入口温度で行われた。それぞれ、０
．３３及び０．００１の活性（Ｃｓ）、ならびに反応器周期当たり約１０％及び１％の転
化を有するプロピオンアルデヒド（ＰＡ）及びイソ－ブタンは、連鎖移動剤（ＣＴＡ）と
して使用される。

形成された最終ポリマーの最初の４０重量％及び形成された最終ポリマーの最後の６０
重量％の長鎖分岐
本明細書で使用される「長鎖分岐頻度（ＬＣＢｆ）」という用語は、ポリエチレンに転
化される１０００個のＣ原子（または５００個のエチレン単位）当たりの長鎖分岐をもた
らす、後述される、ポリマーステップへの移動に関連する比率を指す。一般的にＬＣＢｆ
は、全ポリマーの平均数である。この比率は、ＮＭＲによって決定するか、またはシミュ
レーションによって計算することができる。本明細書で使用される数は、シミュレーショ
ンによって得られる。シミュレーションによって得られるＬＣＢｆは、ポリマー反応Ｒ_Ｌ
_ＣＢ速度及び伝搬速度Ｒ_ｐに対する移動の比率であり、この比率に５００を乗じる。Ｒ_Ｌ
_ＣＢ＝ｋ_ＬＣＢ＊［Ｒａｄ］＊［Ｐｏｌ］及びＲ_ｐ＝ｋ_ｐ＊［Ｒａｄ］＊［エチレン］。
Ｒ_ＬＣＢ／Ｒ_ｐの比率は、転化される１エチレン単位当たりのＬＣＢ形成の頻度のみを示
すだろう。全ポリマーの総ＬＣＢｆを得るために、比率は、使用される反応器の温度、圧
力、ならびに転化プロファイル上で積分しなければならない。これは一般的に、ＣｉＴの
Ｐｒｅｄｉｃｉのようなシミュレーションソフトウェア、または類似プログラムにおいて
行われ、これらは微分方程式を解くことができる。

ＬＣＢ含量は、ＭｉｔｓｕｂｉｓｈｉＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＣｏ．，Ｌｔｄ
．（ＭＰＣＬ）モデルに基づき、Ｇｏｔｏ（Ｇｏｔｏｅｔａｌ．，Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ：ＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍ
ｅｒＳｙｍｐｏｓｉｕｍ，３６，２１－４０（１９８１）によって記載される重合シミ
ュレーションモデルから得られ、これは、プロセスシミュレーションの生成量から反応器
の長さに沿って抽出することができる。形成されたポリマーの最初の４０重量％でのＬＣ
Ｂ（ＬＣＢｆ_４０％）は、生成された総累積ポリマー（反応器の出口で生成された総ポリ
マー）に対する４０重量％ポリマーの位置で得られる（例えば、線形内挿を使用して）。

総ポリマー（Ｍ_Ｐ４０％）のその４０重量％の位置でのポリマーの量は、下の方程式１
に示される。
Ｍ_Ｐ４０％＝Ｍ_{Ｐｔｏｔａｌ}×０．４［ｋｇ／時間］（方程式
１）、
式中、Ｍ_{ｐｔｏｔａｌ}は、反応器の端部（出口）で生成された累積ポリマーの総量であ
る。この位置でのＬＣＢｆは、プロセスシミュレーション生成量から決定され、ＬＣＢｆ
_４０％で検討される。

残りの６０重量％ポリマーのＬＣＢｆは、下の（方程式２）により計算される。

総ポリマーに対する最初のＬＣＢ_４０％とＬＣＢ_４０％に対するＬＣＢ_６０％との比率
は、下の（方程式３）及び（方程式４）に簡素化される。

ＬＣＢｆ_４０％の計算例（ＩＰ６．１の例に対して行われた）。異なる重量％のポリマ
ーが形成される反応器位置でのプロセスシミュレーション生成量（Ｇｏｔｏ速度－表１を
参照されたい）。形成された重量ポリマーの３７．９％は、０．８８／１０００ＣのＬＣ
Ｂｆを有する。形成された重量ポリマーの４２．５％は、０．９０／１０００ＣのＬＣＢ
ｆを有する。形成された最終ポリマーは、３．０８／１０００ＣのＬＣＢｆを有する。

正規化された分子量分布（ＭＷＤ）
分子量分布（（ｄｗ／ｄｌｏｇＭ）とｌｏｇＭとの間の関係を表す）は、重合設計、プ
ロセス開発、改善、及び操作に使用される重要なパラメータである。それは、所望の生成
物特性を提供する、生成されるポリマーの種類（狭いまたは広いＭＷＤ）を決定するため
に必要である。正規化されたＭＷＤデータは、ポリマーポピュレーションバランス方程式
の解により重合速度（本研究におけるＧｏｔｏ速度）からＭＷＤを構築するために、ＰＲ
ＥＤＩＣＩの市販のソフトウェアパッケージ（Ｄｒ．Ｍ．Ｗｕｌｋｏｗ，Ｃｏｍｐｕｔｉ
ｎｇｉｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＧｍｂＨ，Ｐａｔｅｒ－Ｋｌｂｅ－Ｓｔｒａβｅ
７，Ｄ－２６１８０Ｒａｓｔｅｄｅ，Ｇｅｒｍａｎｙにライセンスされる）を使用する
ことによって得ることができる。ＰＲＥＤＩＣＩのために必要な入力は、使用されたＧｏ
ｔｏ速度、ならびにモノマー及び／またはコモノマー、開始剤及びＣＴＡ流量、温度及び
圧力プロファイル、ならびに経過時間であり、これらの全てはプロセスシミュレーション
から得ることができる。ＰＲＥＤＩＣＩソフトウェアパッケージは、正規化されたＭＷＤ
データを生成するために使用することができる。各ポリマーのＭＷＤが計算され、その後
、（方程式５）：

に従い、ＣＰ１のＭＷＤで正規化された（比較－１００／０／０／０）。

管状反応器の比較重合：ＣＰ１、ＣＰ１．１、及びＣＰ２～ＣＰ８
比較重合ＣＰ１、ＣＰ１．１、ＣＰ２、及びＣＰ３のシミュレーションは、反応器構成
１００／０／０／０（エチレン系供給流が完全に第１の反応部に送られる）に対して行わ
れた。反応器の内管径は、５４ｍｍのものであり、全反応器長さにわたって約１３．６ｍ
／秒の平均プロセス速度をもたらす。転化レベルは、ＣＰ１．１の最後２つのピーク温度
を調整することによって標的レベルで維持される。異なる活性を有する、つまりＣｓ＝０
．３３及びＣｓ＝０．０１のＣＴＡがシミュレーションされた。これらのＣＴＡは、それ
ぞれ、１０％及び１％の全体的な転化または補給レベルでシミュレーションされた。大半
のシミュレーションは、１ｄｇ／分のメルトインデックスを有する生成物に対して行われ
た（１０ｄｇ／分のメルトインデックスの生成物に対してシミュレーションされたＣＰ２
を除く）。ＣＰ１、ＣＰ１．１、ＣＰ２、及びＣＰ３に関して、補給及び再循環された全
てのＣＴＡは、第１の反応部に供給される。比較及び本発明の実施例におけるエチレン転
化は、それぞれ、３１．９％（１ＭＩ、Ｃｓ＝０．３３）、３３．９％（１０ＭＩ、Ｃｓ
＝０．３３）、及び３１．５％（１ＭＩ、Ｃｓ＝０．０１）である。更なる詳細は、表４
及び表５に見出すことができる。

ＣＰ１において、エチレンは、それぞれ、２９０、２９０、２９０、及び２９０℃の高
いピーク温度下で重合され、最終生成物において、３．１３／１０００ＣのＬＣＢｆ含量
をもたらす。ＬＣＢ_４０％含量は、０．７９／１０００Ｃのものであり、２５．３％のＲ
_{ＬＣＢｆ４０％}をもたらす。

正規化された分子量分布（ＭＷＤ）は、１００％である、つまり

ＣＰ１のＭＷＤは、表６に報告される正規化されたＭＷＤ値を計算するために使用され
る。

ＣＰ１．１において、重合は、２４０℃の最初の２つのピーク温度でシミュレーション
されるが、残りの２つのピークは、ＣＰ１の転化レベルに達するように、３１８℃及び３
１８℃に増加される。興味深いことには、生成された最初の４０％のポリマーがＣＰ１の
対応する値よりも大幅に低いＬＣＢｆ_４０％レベルを有することである。したがって、残
りの６０％のポリマーは、更に全体的なＬＣＢレベルが増加するため、増加したＬＣＢｆ
_６０％を有する。このより高いＬＣＢレベルは、わずかに広いＭＷＤ（１０４％対１００
％）をもたらす。反応器長さに沿って局所的に形成されたポリマーのＬＣＢレベルの発達
及び温度プロファイルは、図４及び図６に見出すことができる。

ポリマーの特性に対するメルトインデックス（１０ＭＩ）及びＣＴＡ活性（Ｃｓ＝０．
０１）の作用は、ＣＰ２及びＣＰ３において対応する。より高いＭＩはＭＷＤを狭化し（
ＣＰ２の実施例は、８２％の正規化されたＭＷＤを有する）が、低い活性ＣＴＡで操作す
ると非常に広いＭＷＤポリマーが得られる（ＣＰ３の実施例は１６０％の正規化されたＭ
ＷＤを有する）ことが明確に示される。

ＣＰ４～ＣＰ８の実施例は、反応器の前方及び側方の両方に供給されたエチレン系供給
流による高圧管状重合を示す。ＣＰ４（４０／４０／２０／０）は、総流量の４０％流量
が前方に送られ、次の４０％及び残りの２０％が反応器の側方（それぞれ、反応部２及び
３）に送られることを示すが、ＣＴＡ（補給及び再循環）は、反応部にわたって分配され
るエチレン供給流量で案分され、反応器に沿って等しいＣＴＡ供給濃度をもたらす。比較
の例では、高いピーク温度、つまり２９０、２９０、２９０及び２９０℃が全ての反応部
に対して適用された。反応器長さは、３１．９％転化（Ｃｓ＝０．３３及び１ＭＩに関し
て）、３１．５％（Ｃｓ＝０．０１及び１ＭＩ）、または３３．９％（Ｃｓ＝０．３３及
び１０ＭＩ）を得る／それと一致するように選択された。反応器にわたる異なる流量分配
により、各反応部において約１３ｍ／秒の平均プロセス速度を維持するために、及び良好
な流動様式及び熱伝達を維持するために、管内径が各例に対して調整されたことに留意す
るべきである。類似のアプローチがＣＰ６、ＣＰ７（２５／２５／５０／０の反応器構成
）、及びＣＰ８（６０／２０／２０／０の反応器構成）に適用された。

ＣＰ１、ＣＰ８、ＣＰ４、及びＣＰ６の正規化されたＭＷＤ値から、同じプロセス条件
で第１の反応部に送られるエチレン系流量を低下させることによってＬＣＢｆ_４０％の値
は大幅に増加するが、４０／４０／２０／０／の値は６０／２０／２０／０及び２５／２
５／５０／０／構成の値よりも低いと結論付けることができる。正規化されたＭＷＤ値は
、１００／０／０／０から２５／２５／５０／０構成の段階を追った着実な増加傾向（１
００％、１２８％、１４０％、及び１６４％）を示す。正規化されたＭＷＤにおけるこの
傾向は、最終ポリマーのＬＣＢレベルまたはＬＣＢｆ_４０％値によって支持されない。同
様に、メルトインデックスの増加はＭＷＤを狭化する（ＣＰ７を参照されたい）。低い活
性ＣＴＡに向かうことによってＭＷＤが広がる（ＣＰ５を参照されたい）。

本発明の重合ＩＰ４．１～ＩＰ４．３、ＩＰ５．１、ＩＰ５．２、ＩＰ６．１～ＩＰ６
．４、ＩＰ７．１、ＩＰ７．２、ＩＰ８．１、及びＩＰ８．２
全ての本発明のポリマーは、最初の２つのピーク（第１及び第２ピーク）温度を２４０
℃に下げてシミュレーションされた（最初の２つのピーク温度を２５８℃で操作するＩＰ
６．１の例を除く）。ＩＰ６．１は、特許請求の限度値を決定するために使用された。標
的転化レベルを維持するために残りのピークの温度を上げる。観察されるように、エチレ
ン系供給流の反応器の側方への供給、及び低い第１ピーク温度での操作（全てのＩＰの例
に示される）の組み合わされた作用は、第２及び第３の反応部の再開温度を大幅に低下さ
せる。

比較重合ＣＰ４～ＣＰ８を使用して生成されたポリマーと比較して、本発明の重合（Ｉ
Ｐの実施例）により生成されたポリマーの特性、例えば、生成された最初の４０重量％の
ポリマーは、明らかにより低いＬＣＢｆ_４０％を示す。関連のＬＣＢｆ蓄積プロファイル
は図４及び図５に示される。表６の正規化されたＭＷＤは、最終ポリマーにおいてＬＣＢ
レベルが類似するにも関わらず、第１ピーク温度の低下が、反応器の側方へのエチレン系
流量を使用する全ての反応器構成に関して、高いピーク温度で操作するそれらのそれぞれ
のベースラインの例（ＣＰの実施例）に対してＭＷＤの狭化をもたらすことを示す。

意外にも、ＬＣＢがポリマーにおいて形成されるシーケンスがポリマーの最終ＭＷＤに
対して極めて大きな作用を有し得ることが分かった。狭いＭＷＤポリマーまたはより高い
転化レベルである特定のＭＷＤを有するポリマーを作製するために、ＬＣＢの形成を遅ら
せ、形成される最初の４０重量％のポリマーの維持ＬＣＢレベルを低く保つことが好まし
い一方で、形成される残りのポリマーにおけるより高いＬＣＢレベルは、プロセスが狭い
ＭＷＤポリマーを生成する、またはより高い転化レベルである特定のＭＷＤを有するポリ
マーを生成する能力に著しく影響を及ぼさない。

検証された構成のベースライン及び本発明の操作を比較する次の観察を行うことができ
る。全ての高いピーク温度操作に関して、ＭＷＤは、より多くのエチレン系供給流を反応
器の側方に送る場合、大幅に拡大される。本発明の操作は、より多くのエチレン系供給流
を反応器の側方に送る場合、ＭＷＤの拡大にあまり大幅な増加をもたらさない。したがっ
て、ＭＷＤの狭化の改善作用は、より多くのエチレン系供給流を反応器の側方に送る場合
、より顕著となると結論付けることができる。

ポリマー特性に対する冷ガス注入（ＣＩ）温度の影響がＩＰ６．４（８０℃のＣＩ温度
）において研究されてきた。ＩＰ６．１の例（４０℃のＣＩ温度）と比較して、ＩＰ６．
４は、第２の反応部の高い再開、及び最後の２つの反応部において増加したピーク温度を
もたらし、より低いＬＣＢｆ_４０％レベルだが、最終ポリマーにおいてより高いＬＣＢ及
びより広いＭＷＤをもたらす。ＩＰ４．２は、全ての新しいエチレンが一次圧縮器から反
応器支流に流入する分配の実施例を示す。この分配は、正規化されたＭＷＤを１１０％か
ら９１％に狭化する。最後に、新しいエチレンの反応器支流への上記分配と、全ての補給
ＣＴＡの反応器前方流への分配とを組み合わせることにより、正規化されたＭＷＤが９１
％から８０％に更に低下される。類似する傾向が２５／２５／５０／０及び６０／２０／
２０／０構成で見られた。

本発明の第１のピーク温度の低下ならびに新しいエチレン及び／またはＣＴＡの好まし
い分配に類似する利益が、異なるＭＩで、または異なる活性のＣＴＡを用いて作製される
場合、正規化されたＭＷＤに関して観察される（１０ＭＩに関してはＩＰ７．１及び７．
２、０．０１のＣｓを有するＣＴＡに関してはＩＰ５．１及びＩＰ５．２を参照されたい
）。比較及び本発明の実施例の温度プロファイルは、図６及び図７に示される。

製品機能
製品特性（正規化されたＭＷＤ）に対するエチレン系スプリット比及びプロセス条件の
影響は、図８にプロットされている。意外にも、２つの供給流にエチレン系供給流量を分
配することと組み合わせて、より低い第１のピーク温度を使用する本発明の重合が所与の
転化レベルで狭いＭＷＤポリマーを生成する機能を増強することが分かった。この作用は
、ひし形及び白丸ラベルデータ点により図８に示される。本発明の所見は、高転化レベル
を維持しながら、ポリマー生成物のＭＷＤを更に狭化するために新しいエチレン及び／ま
たは新しいＣＴＡの好ましい分配を適用することによって更に改善され得る。意外にも、
最低前方ピーク及び再開温度の本発明の構成は、類似する条件（圧力、ＣＴＡの種類、及
び分配、第１のピーク温度、ならびに転化レベル）で操作されたときの、より高い再開温
度を有する４０／４０／２０／０及び６０／２０／２０構成よりも高い正規化されたＭＷ
Ｄ値を示している。

要約
第１のピーク温度を下げることにより、エチレン供給物が３つのエチレン供給流に分配
される構成に対しても狭いＭＷＤ生成物を生成する機能がもたらされることが分かった。
第１のピーク温度の低下と新しいエチレン及び／またはＣＴＡの好ましい分配とを組み合
わせることにより、一定した転化レベルで、ＣＰ１で使用される１００／０／０／０エチ
レン供給分配よりも狭いＭＷＤがもたらされる。

管状プロセスに関して、形成されたポリマーのＭＷＤが管状反応部に沿ってポリマーの
形成中に長鎖分岐の形成を段階分けすることにより影響を受け得ることが分かった。より
狭いＭＷＤポリマー、またはより高い転化レベルで類似するＭＷＤを有するポリマーは、
「形成された最初の４０重量％総ポリマー」対「「形成された総ポリマーの最後の６０重
量％」のＬＣＢ比（Ｒ_{ＬＣＢｆ４０％／ＬＣＢｆ６０％}）を低下させることにより達
成され得、例えば、この比率は、≦０．２９である。

更に、上記の発見が、例えば、最終ポリマー中のＬＣＢのレベル（適用された温度、圧
力、及びポリマー濃度条件の結果である）、反応器部にわたるエチレン系供給流の分配、
エチレン系供給流にわたる補給エチレンの分配、反応器にわたる補給ＣＴＡ系及び／また
はエチレン系流の分配、適用されたＣＴＡの種類及び活性、ならびに最終ポリマーのメル
トインデックスなど、本明細書に記載されるエチレン系ポリマーのＭＷＤに影響を及ぼす
他の生成物及びプロセスパラメータと組み合わせることができることが分かった。

更に、上記の発見が、例えば、最終ポリマー中のＬＣＢのレベル（適用された温度、圧力、及びポリマー濃度条件の結果である）、反応器部にわたるエチレン系供給流の分配、エチレン系供給流にわたる補給エチレンの分配、反応器にわたる補給ＣＴＡ系及び／またはエチレン系流の分配、適用されたＣＴＡの種類及び活性、ならびに最終ポリマーのメルトインデックスなど、本明細書に記載されるエチレン系ポリマーのＭＷＤに影響を及ぼす他の生成物及びプロセスパラメータと組み合わせることができることが分かった。
本願は以下の態様にも関する。
（１）少なくとも１つのフリーラジカルの存在下で、エチレン系ポリマーを形成するプロセスであって、
少なくとも４つの反応部、及び少なくとも３つのエチレン供給流を備える反応器構成においてエチレンを含む混合物を重合すること、を少なくとも含み、
「形成された総ポリマーの最初の４０重量％」のＬＣＢ含量対「最終ポリマー中の総ＬＣＢ含量」のの比率（Ｒ _{ＬＣＢｆ４０％} ）は、パーセントで≦２９％であり、
第１の反応部に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、及び任意に１つ以上のＣＴＡの量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、及び任意に１つ以上のＣＴＡの総モルに基づいて、２０モル％～７０モル％である、プロセス。
（２）前記反応器構成が、３つのエチレン供給流のみを含む、上記（１）に記載のプロセス。
（３）「形成された総ポリマーの最後の６０重量％」対「形成された総ポリマーの最初の４０重量％」のＬＣＢ比（Ｒ _{ＬＣＢｆ６０％／ＬＣＢｆ４０％} ）が、５．０以上である、上記（１）または（２）に記載のプロセス。
（４）前記第１の反応部に供給されるモノマー及びＣＴＡ（複数可）の合計量が、前記重合に供給されるモノマー及びＣＴＡ（複数可）の総モルに基づいて、２０～６０モル％である、いずれの他の上記に記載のプロセス。
（５）前記エチレン転化が、２８％以上である、上記のいずれか１項に記載のプロセス。
（６）前記エチレンが、第１の反応部（１）、ならびに２つ以上の後続反応部である区域ｎ及び区域ｎ＋１または区域ｎ＋２に供給され（式中、ｎ＞１である）、前記エチレンが、新しいエチレン及び再循環されたエチレンを含み、
次の比率：
ａ）反応部ｎに関して、「前記第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンのモル分率」対「前記反応部（ＲＺｎ）に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Ｒｎが、０～１の（Ｒｎ＝ＲＺ１／ＲＺｎ）である、
ｂ）反応部ｎ＋１に関して、「前記第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンのモル分率」対「前記反応部（ＲＺｎ＋１）に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Ｒｎ＋１が、０～１の（Ｒｎ＋１＝ＲＺ１／ＲＺｎ＋１）である、
ｃ）反応部ｎ＋２に関して、「前記第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンのモル分率」対「前記反応部（ＲＺｎ＋２）に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Ｒｎ＋２が、０～１の（Ｒｎ＋２＝ＲＺ１／ＲＺｎ＋２）である、のうちの少なくとも２つを満たし、
「前記重合プロセスに供給されるエチレンの総量」が、少なくとも１つの新しいエチレン流及び少なくとも１つの再循環されたエチレン流から得られる、上記のいずれか１項に記載のプロセス。
（７）前記第１のエチレン供給流が、前記重合に添加される新しい総ＣＴＡの２０～１００モル％を含み、前記第１のエチレン供給物における前記ＣＴＡ系の活性が、各後続のエチレン供給物における前記ＣＴＡ系の活性以上である、上記のいずれか１項に記載のプロセス。
（８）エチレン系ポリマーが、０．１０～２０．０ｇ／１０分のメルトインデックス（Ｉ２）を有する、上記のいずれか１項に記載のプロセス。
（９）前記混合物が、アルデヒド、アルカン、ケトン、アルコール、アセテート、エステル、アルファ－オレフィン、またはこれらの組み合わせから選択される少なくとも１つのＣＴＡを更に含む、上記のいずれか１項に記載のプロセス。
（１０）前記エチレン系ポリマーが、ＬＤＰＥである、上記のいずれか１項に記載のプロセス。

Claims

少なくとも１つのフリーラジカルの存在下で、エチレン系ポリマーを形成するプロセス
であって、
少なくとも４つの反応部、及び少なくとも３つのエチレン供給流を備える反応器構成に
おいてエチレンを含む混合物を重合すること、を少なくとも含み、
「形成された総ポリマーの最初の４０重量％」のＬＣＢ含量対「最終ポリマー中の総Ｌ
ＣＢ含量」のの比率（Ｒ_{ＬＣＢｆ４０％}）は、パーセントで≦２９％であり、
第１の反応部に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、及び任意に１
つ以上のＣＴＡの量は、重合に供給されるエチレン、及び任意に１つ以上のコモノマー、
及び任意に１つ以上のＣＴＡの総モルに基づいて、２０モル％～７０モル％である、プロ
セス。
前記反応器構成が、３つのエチレン供給流のみを含む、請求項１に記載のプロセス。
「形成された総ポリマーの最後の６０重量％」対「形成された総ポリマーの最初の４０
重量％」のＬＣＢ比（Ｒ_{ＬＣＢｆ６０％／ＬＣＢｆ４０％}）が、５．０以上である、請求
項１または２に記載のプロセス。
前記第１の反応部に供給されるモノマー及びＣＴＡ（複数可）の合計量が、前記重合に
供給されるモノマー及びＣＴＡ（複数可）の総モルに基づいて、２０～６０モル％である
、いずれの他の先行請求項に記載のプロセス。
前記エチレン転化が、２８％以上である、先行請求項のいずれか１項に記載のプロセス
。
前記エチレンが、第１の反応部（１）、ならびに２つ以上の後続反応部である区域ｎ及
び区域ｎ＋１または区域ｎ＋２に供給され（式中、ｎ＞１である）、前記エチレンが、新
しいエチレン及び再循環されたエチレンを含み、
次の比率：
ａ）反応部ｎに関して、「前記第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレンの
モル分率」対「前記反応部（ＲＺｎ）に供給される新しいエチレンのモル分率」の比率Ｒ
ｎが、０～１の（Ｒｎ＝ＲＺ１／ＲＺｎ）である、
ｂ）反応部ｎ＋１に関して、「前記第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレ
ンのモル分率」対「前記反応部（ＲＺｎ＋１）に供給される新しいエチレンのモル分率」
の比率Ｒｎ＋１が、０～１の（Ｒｎ＋１＝ＲＺ１／ＲＺｎ＋１）である、
ｃ）反応部ｎ＋２に関して、「前記第１の反応部（ＲＺ１）に供給される新しいエチレ
ンのモル分率」対「前記反応部（ＲＺｎ＋２）に供給される新しいエチレンのモル分率」
の比率Ｒｎ＋２が、０～１の（Ｒｎ＋２＝ＲＺ１／ＲＺｎ＋２）である、のうちの少なく
とも２つを満たし、
「前記重合プロセスに供給されるエチレンの総量」が、少なくとも１つの新しいエチレ
ン流及び少なくとも１つの再循環されたエチレン流から得られる、先行請求項のいずれか
１項に記載のプロセス。
前記第１のエチレン供給流が、前記重合に添加される新しい総ＣＴＡの２０～１００モ
ル％を含み、前記第１のエチレン供給物における前記ＣＴＡ系の活性が、各後続のエチレ
ン供給物における前記ＣＴＡ系の活性以上である、先行請求項のいずれか１項に記載のプ
ロセス。
エチレン系ポリマーが、０．１０～２０．０ｇ／１０分のメルトインデックス（Ｉ２）
を有する、先行請求項のいずれか１項に記載のプロセス。
前記混合物が、アルデヒド、アルカン、ケトン、アルコール、アセテート、エステル、
アルファ－オレフィン、またはこれらの組み合わせから選択される少なくとも１つのＣＴ
Ａを更に含む、先行請求項のいずれか１項に記載のプロセス。
前記エチレン系ポリマーが、ＬＤＰＥである、先行請求項のいずれか１項に記載のプロ
セス。