JP2554836B2 - 脱硝制御装置 - Google Patents

脱硝制御装置

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JP2554836B2
JP2554836B2 JP5325552A JP32555293A JP2554836B2 JP 2554836 B2 JP2554836 B2 JP 2554836B2 JP 5325552 A JP5325552 A JP 5325552A JP 32555293 A JP32555293 A JP 32555293A JP 2554836 B2 JP2554836 B2 JP 2554836B2
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    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は１台以上のガスタービン
から構成されるシンプルサイクル発電プラントもしくは
複合サイクル発電プラントに付設される脱硝制御装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンと、その排ガスを用いて蒸
気を発生する排熱回収ボイラと、そのボイラで発生した
蒸気を用いて駆動される蒸気タービンとで構成される一
軸型または多軸型の複合サイクル発電プラント、または
少なくとも１台以上のガスタービンから構成されるシン
プルサイクル発電プラントは、図８に示すように空気圧
縮機５１で圧縮された空気と別に供給される燃料とが燃
焼器５３で燃焼され、得られた燃焼ガスがガスタービン
５１に供給される。この燃焼ガスでガスタービン５５が
駆動されて同軸上に結合された発電機（図示せず）が回
転し電気出力が得られるようになっている。
【０００３】一般に、ガスタービン５５から排出される
排ガス中には人体に有害な窒素酸化物（ＮＯｘ）が多量
に含まれおり、ＮＯｘが環境の汚染を助長することか
ら、ＮＯｘを低減された後に大気に放出してやる必要が
ある。そのため、排ガスを導く煙道５７内にＮＯｘ濃度
を下げる脱硝装置５９を設けて最善をつくすようにして
いる。
【０００４】この脱硝装置５９の働きはガスタービンの
排ガスが脱硝装置５９に入る前に還元物質である、例え
ばアンモニアを注入しておき、脱硝装置５９内の脱硝触
媒層中でＮＯｘと還元物質を化学反応させてＮＯｘを無
害な物質、例えば窒素と水等に還元するものである。そ
のため、煙道５７内にはアンモニアを排ガス中に送り込
む注入グリット６１を設けており、これに還元物質流量
調節弁６３を有する還元物質供給系６５を接続してい
る。
【０００５】この還元物質の供給量が少な過ぎると、希
薄混合により未反応のＮＯｘが増えることになり、高濃
度のＮＯｘがそのまま大気に放出されることになり、環
境に悪影響が及びかねない。一方、還元物質の供給量が
多くなり過ぎると、過濃混合により未反応の還元物質が
増えることになり、大気中に未反応の還元物質が放出さ
れてしまう懸念がある。長期にわたり大量の還元物質が
大気に放出されるのを放置することは環境上、やはり好
ましくなく、還元物質の供給量の過剰も大気中に排出さ
れる未反応ＮＯｘが低減される効果があるとはいうもの
の、許されないことである。また、経済的にも不都合で
ある。
【０００６】要するに、注入する還元物質が多すぎても
少なすぎても環境へ与える影響は大きく、排ガス中のＮ
Ｏｘに見合う量の還元物質を供給することが欠かせな
い。この還元物質の注入量を還元物質流量調節弁６３で
操作し、プラントより排出されるＮＯｘ排出量あるいは
濃度を制御するための装置が図に示した脱硝制御装置６
７である。
【０００７】ところで、プラントから排出されるＮＯｘ
の規制は対象にはＮＯｘ流量に対するもの、ＮＯｘ濃度
に対するものおよびその両方を含む場合があり、これか
ら脱硝制御装置６７は制御する対象をＮＯｘ濃度、ＮＯ
ｘ流量またはどちらか厳しい方の規制値を満足するよう
に制御することを求められる。例えば、脱硝制御装置６
７の一例として、煙突入口ＮＯｘ濃度を制御する場合を
説明する。この脱硝制御装置６７は大気に放出されるＮ
Ｏｘ濃度、すなわち煙突６９入口のＮＯｘ濃度を規制値
以下に保つことに最善を尽くすものである。そのため、
脱硝制御装置６７では後記される煙突入口ＮＯｘ濃度検
出器により検出された煙突入口ＮＯｘ濃度が規制値以下
に設定された制御設定値と等しくなるようなフィードバ
ック制御を行う。
【０００８】さて、ガスタービン５１から排出されるＮ
Ｏｘ濃度の特性を図９に示している。図９に示すように
プラント負荷によりガスタービン排出ＮＯｘ濃度は激し
く変化する。また、脱硝プロセスが化学反応を含むプロ
セスであること、また煙突入口ＮＯｘ濃度検出器に遅れ
があることによりフィードバック制御だけでは、プラン
ト起動、停止時または負荷変化時には良好な制御性が得
られない。そこで、フィードバック制御にフィードフォ
ワード制御を加えてこれを補償するようにしている。
【０００９】図１０は従来の技術による脱硝制御装置６
７の一例を示したものである。以下、図１０を参照して
この制御方法を詳細に説明する。フィードフォワード制
御系においては圧縮機吸込温度、圧縮機吸込圧力、燃料
流量、大気圧力、絶対湿度等からなるガスタービン状態
量演算入力信号ａがガスタービン状態量演算手段７に入
力され、ガスタービン出口ＮＯｘ濃時計算値信号ｂ、ガ
スタービン出口Ｏ2 濃度計算値信号ｙおよび排ガス流量
計算値信号ｃが出力される。
【００１０】このガスタービン出口ＮＯｘ濃時計算値信
号ｂと排ガス流量計算値信号ｃと掛算器８にて掛算し、
ガスタービン出口ＮＯｘ流量信号ｊを算出する。このガ
スタービン出口ＮＯｘ流量信号ｊに対応して還元物質を
注入する必要があるため、ＮＯｘ流量に対する還元物質
流量の割合、いわゆるモル比が信号発生器９に予め設定
されており、そのモル比信号ｋとガスタービン出口ＮＯ
ｘ流量信号ｊとを掛算器１０で掛算し、フィードフォワ
ード制御系の出力として第１の還元物質流量設定値信号
ｍを算出する。ここで、第１の還元物質流量設定値信号
ｍはガスタービン出口ＮＯｘ流量より算出された必要な
還元物質流量となる。
【００１１】一方、第１のフィードバック制御系におい
ては煙突入口ＮＯｘ濃度検出器１２より検出された煙突
入口ＮＯｘ濃度信号ｎと、煙突入口生ＮＯｘ濃度設定値
信号ｚの偏差ｑを偏差演算器１３で演算し、その偏差ｑ
が減少するようにＰ１制御の演算をＰ１制御演算器１４
で行い、第２の還元物質流量設定値信号ｒとして出力さ
れる。ここで、第２の還元物質流量設定値信号ｒは第１
の還元物質流量設定値信号ｍと加算器１５で加算されて
第３の還元物質流量設定値信号ｓを得る。
【００１２】ここで、第１のフィードバック制御系で用
いる煙突入口生ＮＯｘ濃度設定値信号ｚの求め方につい
て述べる。ＮＯｘ規制値は、通常、濃度規制方式を採用
しているが、空気により排ガスを希釈して基準値に適合
させることができないように、排ガス中の残存Ｏ2 濃度
によりＮＯｘ濃度を換算する方式を導入している。本発
明の対象となる発電プラントの想定では基準Ｏ2 濃度を
１６％としてＮＯｘ濃度を換算している。
【００１３】換算ＮＯｘ濃度と生ＮＯｘ濃度の換算式は
次式で示される。 換算ＮＯｘ濃度（ppm)＝生ＮＯｘ濃度（ppm)×｛２１−
基準Ｏ2 濃度（％）／２１−残存Ｏ2 濃度（％）｝ なお、上式中、２１は大気（空気）中のＯ2 濃度を示
す。
【００１４】このように、ＮＯｘ規制値が換算ＮＯｘで
扱われるため、信号発生器１１からの信号は、換算ＮＯ
ｘ濃度である。これに対し、還元物質の注入は換算する
前の生のＮＯｘ濃度に対して行うため、煙突入口換算Ｎ
Ｏｘ濃度設定値信号ｐにたいして逆換算を行う必要があ
る。
【００１５】換算ＮＯｘ濃度を逆換算して生ＮＯｘ濃度
を求めるときは、次式の計算を行うことになる。
【００１６】 生ＮＯｘ濃度（ppm)＝換算ＮＯｘ濃度（ppm ）×｛２１
−残存Ｏ2 濃度（％）／２１−基準Ｏ2 濃度（％）｝ なお、上式中、２１は大気（空気）中のＯ2 濃度を示
す。
【００１７】そのため、ＮＯｘ濃度換算部１９を設け、
残存Ｏ2 濃度としてガスタービン状態量演算手段７から
のガスタービン出口Ｏ2 濃度計算値信号ｙをＮＯｘ濃度
換算部１９に入力し、ＮＯｘ濃度の逆換算を行って煙突
入口換算ＮＯｘ濃度設定値信号ｐを煙突入口生ＮＯｘ濃
度設定値信号ｚに換算している。
【００１８】さて、第２のフィードバック制御系ではこ
のように計算された第３の還元物質流量設定値信号ｓ
と、還元物質流量検出器１６によって検出された還元物
質流量信号ｔの偏差ｕを偏差演算器１７にて求め、Ｐ１
制御演算器１８にてその偏差ｕが少なくなるように、還
元物質流量調節弁開度指令値信号ｖが演算され、還元物
質流量調節弁６３の開度が調節される。
【００１９】このように計算された還元物質流量調節弁
開度指令値信号ｖが精度よく計算されていれば、設定し
た流量の還元物質が注入グリッド６１から噴射され、ガ
スタービン排出ＮＯｘと脱硝装置５９内の脱硝触媒層で
化学反応してガスタービン排ガスが脱硝されるものであ
る。なお、制御対象が煙突入口ＮＯｘ流量の場合は信号
発生器１２に設定されている煙突入口ＮＯｘ濃度設定値
信号ｐの代わりに煙突入口ＮＯｘ流量設定値を設定し、
煙突入口ＮＯｘ濃度信号ｎに排ガス流量計算値信号ｃを
掛算することにより容易に実施できる。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】従来の方法は第１の還
元物質流量設定値信号ｍを算出するのにガスタービン出
口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂを使用しているが、ガスター
ビン状態量演算手段１でこの値の演算精度は非常に悪
く、一般に±２０％の範囲で誤差がある。このため、そ
の値を用いて計算している還元物質流量調節弁開度指令
値信号ｖもその分の誤差を含むことになる。
【００２１】また、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値
信号ｂと同様に、ガスタービン出口Ｏ2 濃時計算値信号
ｙにも誤差がある。この誤差を含む値を計算に使用する
と、ガスタービン出口０2 濃度計算値信号ｙに基づいて
計算している煙突入口生ＮＯｘ濃度設定値信号ｚにも誤
差が含まれてしまい、制御性が良好に保てなくなる。さ
らに、ガスタービン状態量演算入力信号ａの入力が異常
のときは、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂを
演算することができなくなるため、制御を継続できない
おそれがある。
【００２２】こうした良好といえない制御性のもとでは
還元物質の希薄混合または過濃混合が繰り返され、結果
として煙突入口ＮＯｘ濃度が規制値を超えるか、または
多量の還元物質が無駄に注入されるなどの不具合が生じ
るのを避け難く、制御性の良好な新たな方法が求められ
ている。
【００２３】本発明の目的は脱硝制御におけるＮＯｘ濃
度および／またはＯ2 濃度の計算精度を向上して制御性
を高めるようにした脱硝制御装置を提供することにあ
る。
【００２４】また、別の目的は検出信号に異常が確認さ
れたとき、別な検出器から与えられる信号に切替えて信
頼性を向上させるようにした脱硝制御装置を提供するこ
とにある。
【００２５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還元物
質の流量を示す第１の還元物質流量設定値信号を生成す
るフィードフォワード制御系と、脱硝出口実ＮＯｘ濃度
が設定値と等しくなるような還元物質の流量を表す第２
の還元物質流量設定値信号を生成する第１のフィードバ
ック制御系と、前記第１の還元物質流量設定値信号と前
記第２の還元物質流量設定値信号とから求められる第３
の還元物質流量設定値信号と、還元物質実流量検出信号
とに基づいて脱硝装置の還元物質流量調節弁の制御する
第２のフィードバック制御系とを備えてなる脱硝制御装
置において、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器よって
検出されたＮＯｘ実濃度信号をガスタービン状態量の少
なくとも１つに基づいて補正する手段を設けたことを特
徴とするものである。
【００２６】また、本発明は脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対
して必要な還元物質の流量を示す第１の還元物質流量設
定値信号を生成するフィードフォワード制御系と、脱硝
出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元物質
の流量を表す第２の還元物質流量設定値信号を生成する
第１のフィードバック制御系と、前記第１の還元物質流
量設定値信号と前記第２の還元物質流量設定値信号とか
ら求められる第３の還元物質流量設定値信号と、還元物
質実流量検出信号とに基づいて脱硝装置の還元物質流量
調節弁の制御する第２のフィードバック制御系とを備え
てなる脱硝制御装置において、ガスタービン状態量から
ガスタービン出口ＮＯｘ濃度を演算し、ガスタービン出
口ＮＯｘ濃度検出器で検出されたＮＯｘ実濃度信号を演
算で求めたＮＯｘ濃度信号によって補正する手段を設け
たことを特徴とするものである。
【００２７】さらに、本発明はＮＯｘ濃度検出器の動特
性を表すガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器モデルを備
えることを特徴とするものである。
【００２８】また、本発明は脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対
して必要な還元物質の流量を示す第１の還元物質流量設
定値信号を生成するフィードフォワード制御系と、脱硝
出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元物質
の流量を表す第２の還元物質流量設定値信号を生成する
第１のフィードバック制御系と、前記第１の還元物質流
量設定値信号と前記第２の還元物質流量設定値信号とか
ら求められる第３の還元物質流量設定値信号と、還元物
質実流量検出信号とに基づいて脱硝装置の還元物質流量
調節弁の制御する第２のフィードバック制御系とを備え
てなる脱硝制御装置において、ガスタービン出口Ｏ2 濃
度検出器によって検出されたＯ2 実濃度信号をガスター
ビン状態量の少なくとも１つに基づいて補正する手段を
設けたことを特徴とするものである。
【００２９】別の目的を達成するために本発明は、脱硝
入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還元物質の流量を示す
第１の還元物質流量設定値信号を生成するフィードフォ
ワード制御系と、脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等し
くなるような還元物質の流量を表す第２の還元物質流量
設定値信号を生成する第１のフィードバック制御系と、
前記第１の還元物質流量設定値信号と前記第２の還元物
質流量設定値信号とから求められる第３の還元物質流量
設定値信号と、還元物質実流量検出信号とに基づいて脱
硝装置の還元物質流量調節弁の制御する第２のフィード
バック制御系とを備えてなる脱硝制御装置において、ガ
スタービン状態量演算入力信号あるいはガスタービンＮ
Ｏｘ濃度検出器によって検出されたガスタービン出口Ｎ
Ｏｘ実濃度信号のいずれかが異常か否かを判定する信号
判定器を設け、一方の信号に異常が確認されたとき、異
常のない他の信号に切替えて出力するようにしたことを
特徴とするものである。
【００３０】
【作用】ＮＯｘ量を低減するために用いられる還元物質
は、排ガスへの注入にあたり適正な量が維持されねばな
らない。この適正な量の見極めに実際の排ガス中のＮＯ
ｘ濃度およびＯ2 濃度が深く係わり、本発明においては
ガスタービン出口ＮＯｘ濃度およびＯ2 濃度を検出する
手段を用いてそれぞれの出力信号を得るようにする。こ
のガスタービン出口ＮＯｘ実濃度信号は高い精度のフィ
ードフォワード制御系の還元物質流量設定値信号を得る
ためには望ましくない。すなわち、これは大きな遅れを
伴うものであり、計算精度は大きく損ねられる。また、
同様な理由からガスタービン出口Ｏ2 実濃度信号も高精
度なフィードバック制御系の還元物質流量設定値信号を
得るためには望ましくない。
【００３１】これらの検出されたガスタービン出口ＮＯ
ｘ実濃度信号およびＯ2 実濃度信号の遅れを補償するた
めに本発明においては補正手段を設けて補正計算を実行
し、それによって高精度な計算値を得る。こうして得ら
れた高い精度の第１または第２の還元物質流量設定値信
号がそれぞれフィードフォワード制御系または第１のフ
ィードバック制御系に送られるので、適正な量の還元物
質を排ガス中に注入することができ、過濃混合あるいは
希薄混合を防止することが可能になる。
【００３２】また、本発明においてはフィードフォワー
ド制御系のガスタービン状態量演算入力信号あるいは検
出されたガスタービン出口ＮＯｘ実濃度信号は異常の有
無を判定する信号判定器により信号状態が判定される。
この判定結果で異常が確認されると異常の生じた出力信
号は制御から切り離され、異常のない他の出力信号に切
替えられてその信号で制御は続けられる。こうして、脱
硝制御が一時的に中断される状態に陥るのを避けて還元
物質の注入が跡切れてしまうのを防止する。
【００３３】
【実施例】本発明の実施例を図面を参照して詳細に説明
する。図１において、本実施例の制御方法は従来の技術
と同じくフィードフォワード制御系と、フィードバック
制御系とからなる。フィードフォワード制御系はより精
度の高いガスタービン出口ＮＯｘ濃度を求めるために、
ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器１とガスタービン出
口ＮＯｘ濃度補正手段２０とを新たに設け、このガスタ
ービン出口ＮＯｘ濃度検出器１からのガスタービン出口
ＮＯｘ濃度信号ｆを補正する。
【００３４】圧縮機吸込温度、圧縮機吸込圧力、燃料流
量、大気圧力、絶対湿度等からなるガスタービン状態量
演算入力信号ａがガスタービン状態量演算手段７に入力
され、得られた演算結果はガスタービン出口Ｏ2 濃度計
算値信号ｙ、および排ガス流量計算値信号ｃとして出力
される。
【００３５】ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器１より
出力されるガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆと、ガス
タービン状態量演算入力信号ａのいずれかの信号とがガ
スタービン出口ＮＯｘ濃度補正手段２０に入力され、ガ
スタービン状態量演算入力信号ａのいずれかの値よりバ
イアス値を計算し、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆ
を補正してＮＯｘ濃度補正計算値信号ｇとして出力され
る。このＮＯｘ濃度補正計算値信号ｇと、排ガス流量計
算値信号ｃとを掛算器８にて掛算し、ガスタービン出口
ＮＯｘ流量信号ｊを算出する。
【００３６】その他の構成は、以下に述べるように従来
と同様である。このＮＯｘ流量に対応して還元物質を注
入する必要があるため、ＮＯｘ流量に対する還元物質流
量の割合、いわゆるモル比が信号発生器９に予め設定さ
れており、そのモル比信号ｋとガスタービン出口ＮＯｘ
流量信号ｊとを掛算器１０で掛算し、フィードフォワー
ド制御系の出力としての第１の還元物質流量設定値信号
ｍを算出する。ここで、第１の還元物質流量設定値信号
ｍはガスタービンＮＯｘ流量より算出された必要な還元
物質流量となる。
【００３７】一方、フィードバック制御系はＮＯｘ濃度
換算部１９を設け、ガスタービン状態量演算手段７から
のガスタービン出口Ｏ2 濃度計算値信号ｙにより信号発
生器１１からの信号煙突入口換算ＮＯｘ濃度設定値信号
ｐの逆換算を行って求めた煙突入口生ＮＯｘ濃度設定値
信号ｚと、煙突入口ＮＯｘ濃度検出器１２より検出され
た煙突入口ＮＯｘ濃度信号ｎの偏差ｑとを偏差演算器１
３で演算し、その偏差ｑが減少するようにＰ１制御の演
算をＰ１制御演算器１４で行い、第２の還元物質流量設
定値信号ｒとして出力される。ここで、第２の還元物質
流量設定値信号ｒは加算器１５で加算されて第３の還元
物質流量設定値信号ｓを得る。
【００３８】第３の還元物質流量設定値信号ｓと還元物
質流量検出器１６によって検出された還元物質流量信号
ｔとの偏差ｕを偏差演算器１７にて求め、Ｐ１制御演算
器１８にてその偏差ｕが少なくなるように還元物質流量
調節弁開度指令値信号ｖが演算され、還元物質流量調節
弁６３の開度が調整される。
【００３９】次に、上記構成によるところの作用を説明
する。本実施例で用いるガスタービン出口ＮＯｘ濃度検
出器１の出力であるガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆ
は、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度の真値に対して、かな
り大きな遅れを持っている。これは、ＮＯｘ濃度検出器
がガスタービン定常運転時の様に排ガス中のＮＯｘ濃度
が安定している場合に於いては、その精度が±１％程度
であり、ほぼ正確な値を示すのに対し、プラント起動・
停止時や負荷変化時などのように排ガス中のＮＯｘ濃度
が変化する場合においては、被測定ガスを取出す場所か
ら、ＮＯｘを検出するところまでの距離が長いなどの理
由により、検出器自体に大きなむだ時間や遅れがあるた
めである。
【００４０】このため、プラント状態が変わる場合、ガ
スタービン出口濃度検出器１を設けただけでは、例えば
プラントの起動・停止時、負荷変更時などの場合におい
て、適切な還元物質流量調節弁開度指令値信号ｖを求め
ることができない。そこで、ガスタービン状態量演算入
力信号ａのいずれかの信号を用いてバイアス値を求め、
これを用いてガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆを補正
する。このように本実施例によれば、ガスタービン出口
ＮＯｘ濃度信号ｆはバイアス値によって補正されるか
ら、精度の高いＮＯｘ濃度補正計算値信号ｇを得ること
ができ、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度の計算精度を飛躍
的に向上させることが可能になる。したがって、過膿混
合あるいは希薄混合を生じることなく還元物質を注入で
き脱硝制御装置の制御性を大きく改善することが可能で
ある。
【００４１】次に、本発明の他の実施例を図２を参照し
て説明する。図２において、本実施例も従来の技術と同
じくフィードフォワード制御系と、フィードバック制御
系とからなる。フィードフォワード制御系はより精度の
高いガスタービン出口ＮＯｘ濃度を求めるために、ガス
タービン出口ＮＯｘ濃度検出器１と、ガスタービン出口
ＮＯｘ濃度補正手段２１を新たに設け、このガスタービ
ン出口ＮＯｘ濃度検出器１からのガスタービン出口ＮＯ
ｘ濃度信号ｆを補正する。
【００４２】圧縮器吸込み温度、圧縮器吸込圧力、燃料
流量、大気圧力、絶対湿度等からなるガスタービン状態
量演算入力信号ａがガスタービン状態量演算手段７に入
力され、それぞれガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信
号ｂ、ガスタービン出口Ｏ2濃度計算値信号ｙおよび排
ガス流量計算値信号ｃとして出力される。ガスタービン
出口ＮＯｘ濃度検出器１から出力されるガスタービン出
口ＮＯｘ濃度信号ｆは、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計
算値信号ｂと共に、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度補正手
段２１に入力され、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値
信号ｂの値よりバイアス値を計算し、ガスタービン出口
ＮＯｘ濃度信号ｆを補正してＮＯｘ濃度補正計算値信号
ｇとして出力される。その他の構成は、従来と同様であ
り、説明を省略する。
【００４３】本実施例も上記実施例と同じくガスタービ
ン状態量演算入力信号ａのいずれかの信号を用いてバイ
アス値を求め、このバイアス値でガスタービン出口ＮＯ
ｘ濃度信号ｆが補正されるのでガスタービン出口ＮＯｘ
濃度の計算精度を大きく向上させることができ、脱硝制
御装置の制御性を大きく改善することが可能である。次
に、上記の２つの実施例と同様な制御に用いる他の実施
例を説明する。図３において、本実施例は上記の２つの
実施例に共通して用いられるガスタービン出口ＮＯｘ濃
度検出器１を設ける点は同じであるが、さらにガスター
ビン出口ＮＯｘ濃度検出器モデル２を設ける点が異な
る。
【００４４】図３（ａ）に示すように、このガスタービ
ン出口ＮＯｘ濃度検出器モデル２へはガスタービン出口
ＮＯｘ濃度計算値信号ｂが入力される。
【００４５】ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器モデル
２の出力値信号ｂとガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値
信号ｂとの偏差を求めるために双方の信号が偏差演算器
３に入力され、誤差信号ｅとして出力される。この誤差
信号ｅを補正値としてガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出
器１の出力であるガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆと
加算器４で加算し、ＮＯｘ濃度補正計算値信号ｇが算出
される。
【００４６】なお、本実施例は図３（ｂ）に示すよう
に、ＮＯｘ濃度検出器モデル２の出力値信号ｄおよびガ
スタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆの偏差を求めてそれに
ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂを加算器４で
加えて求めるようにしてもよい。 本実施例の作用を図
７を参照して説明する。
【００４７】図７はガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値
信号ｂ、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器１からのガ
スタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆ、ＮＯｘ濃度検出器モ
デルの出力値信号ｄおよびガスタービン出口実ＮＯｘ濃
度ｗの関係をわかりやすく示すために、ある時間変化に
おける各値の変化を示したものである。
【００４８】ガスタービン出口実ＮＯｘ濃度ｗはガスタ
ービン出口の排ガス中のＮＯｘ濃度の真値を示す。この
値は従来の方法では実測することも、計算することもで
きなかったが、本実施例ではこの近似値を精度良く求め
るものである。
【００４９】ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂ
は従来の方法により、ガスタービン状態量から計算され
たものである。この計算値は先に述べたように演算精度
において劣り、ガスタービン出口実ＮＯｘ濃度ｗとの誤
差が±２０％程度であり、各負荷を通じてその誤差はほ
ぼ一定である。
【００５０】これに対して、ガスタービン出口ＮＯｘ濃
度検出器１の出力であるガスタービン出口ＮＯｘ濃度信
号ｆは、上述したようにガスタービン出口実ＮＯｘ濃度
ｗに対して、かなり大きな遅れを持っている。
【００５１】このように、ガスタービン出口実ＮＯｘ濃
度ｗに対し、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂ
は遅れこそないが、その値の誤差は大きく、一方ガスタ
ービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆは遅れがあるが、その値の
誤差はほとんどないといえる。 ＮＯｘ濃度が変化して
いるある時間ｔ１におけるガスタービン出口実ＮＯｘ濃
度ｗとガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆの値の差を誤
差ｘとすると、この誤差ｘが求められれば、ガスタービ
ン出口実ＮＯｘ濃度ｗはガスタービン出口ＮＯｘ濃度信
号ｆに誤差ｘを加えたものであるから、求めたいガスタ
ービン出口実ＮＯｘ濃度ｗは得られるわけである。
【００５２】そこで、本実施例においてはガスタービン
出口ＮＯｘ濃度検出器１のモデルをガスタービン出口Ｎ
Ｏｘ濃度検出器モデル２として制御装置に取り込む。
【００５３】このガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器モ
デル２は検出器の遅れや、むだ時間などの動特性を表現
するものとし、ラプラス演算子を含む伝達関数の構成を
持つか、あるいは線形の微分方程式の構成を持つか、非
線形要素として上下限制限がある非線形方程式の構成を
持つものであり、いずれも検出器の遅れやむだ時間な
ど、その動特性を的確に表すものとする。
【００５４】この検出器モデルの入力をガスタービン出
口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂとしたときの出力がＮＯｘ濃
度検出器モデルの出力値信号ｄである。
【００５５】このとき、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計
算値信号ｂとＮＯｘ濃度検出器モデルの出力値信号ｄと
の偏差である誤差信号ｅは、検出器の遅れや無駄時間な
どによるものである。ガスタービン出口実ＮＯｘ濃度ｗ
に対するガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂの誤
差が常にほぼ一定であることから、ガスタービン出口実
ＮＯｘ濃度ｗとガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆとの
誤差ｘとほぼ等しくなる。
【００５６】したがって、ガスタービン出口実ＮＯｘ濃
度ｗを求めるために、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算
値信号ｂとＮＯｘ濃度検出器モデルの出力値信号ｄとの
偏差である誤差信号ｅを求め、それをガスタービン出口
ＮＯｘ濃度信号ｆに加えればよいことになる。
【００５７】次に、ＮＯｘ濃度が安定しているある時間
ｔ２においては、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信
号ｂとＮＯｘ濃度検出器モデルの出力値信号ｄとの偏差
である誤差信号ｅはゼロとなるため、ＮＯｘ濃度補正計
算値信号ｇはガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆと等し
くなる。
【００５８】かくして、本実施例によれば、検出器のモ
デルを用いて上記の２つの実施例と比べてより正確なガ
スタービン出口ＮＯｘ濃度信号を得ることができる。
【００５９】このように、本実施例によれば、ガスター
ビン出口実ＮＯｘ濃度ｗに極めて近い、精度の高いＮＯ
ｘ濃度補正計算値信号ｇを得ることができ、ガスタービ
ン出口ＮＯｘ濃度の計算精度を飛躍的に向上させること
が可能になる。したがって、脱硝制御装置の制御性を大
きく改善することができる。
【００６０】次に、ガスタービン出口Ｏ2 濃度の計算精
度を向上させるのに好適な実施例を説明する。図４にお
いて、フィードフォワード制御系はガスタービン状態量
演算入力信号ａがガスタービン状態量演算手段７に入力
され、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂ、ガス
タービン出口Ｏ2 濃度計算値信号ｙおよび排ガス流量計
算値信号ｃとして出力される。
【００６１】このガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信
号ｂと、排ガス流量計算値信号ｃとを掛算器８にて掛算
し、ガスタービン出口ＮＯｘ流量信号ｊを算出する。こ
のＮＯｘ流量に対応して還元物質を注入する必要がある
ため、ＮＯｘ流量に対する還元物質流量の割合、いわゆ
るモル比が信号発生器９に予め設定されており、そのモ
ル比信号ｋとガスタービン出口ＮＯｘ流量信号ｊとを掛
算器１０で掛算し、フィードフォワード制御系の出力と
して第１の還元物質流量設定値信号ｍを算出する。ここ
で、第１の還元物質流量設定値信号ｍはガスタービン出
口ＮＯｘ流量より算出された必要な還元物質流量とな
る。
【００６２】このように、図４はフィードフォワード制
御系は従来技術による方法と同じに説明してあるが、本
発明の上記各実施例で説明したフィードフォワード制御
系を用いてもよく、またこれらのものと全く別な形のフ
ィードフォワード制御系を用いても本実施例と同様な効
果を得ることができる。
【００６３】一方、フィードバック制御系は煙突入口Ｎ
Ｏｘ濃度検出器１２より検出された煙突入口ＮＯｘ濃度
信号ｎと、煙突入口ＮＯｘ濃度設定値信号ｚとの偏差ｑ
を偏差演算器１３で演算し、その偏差ｑが減少するよう
にＰ１制御の演算をＰ１制御演算器１４で行う。
【００６４】新たなフィードバック制御系のための構成
として本実施例はガスタービン出口Ｏ2 濃度検出器２２
を設け、そのガスタービン出口検出Ｏ2 濃度信号abと、
ガスタービン出口Ｏ2 濃度計算値信号ｙとをガスタービ
ン出口Ｏ2 濃度補正手段２３にて補正計算し、より精度
の高いガスタービン出口補正Ｏ2 濃度信号aaを出力する
ようにする。
【００６５】ちなみに、この場合のガスタービン出口Ｏ
2 濃度補正手段２３は、本発明の実施例（図１参照）の
ようにガスタービン状態量のいずれかによって、検出値
を補正する方法でも、また、他の実施例（図２参照）の
ように、従来の計算値を用いて検出値を補正する方法で
も、また他の実施例（図３参照）のようにＯ2 検出器の
モデルによって補正する方法でも、いずれでも適用でき
る。
【００６６】その他の構成は、従来の技術と同様であ
り、説明を省略する。
【００６７】次に、上記構成によるところの作用を説明
する。
【００６８】従来の技術で述べたとおり、ＮＯｘ規制値
は、通常、濃度規制方式を採用しているが、空気により
排ガスを希釈して基準値に適合させることができないよ
うに、排ガス中の残存Ｏ2 濃度によりＮＯｘ濃度を換算
する方式が主流となっている。 そのため、ＮＯｘ規制
値が換算ＮＯｘで扱われるため、信号発生器１１からの
信号は換算ＮＯｘ濃度である。これに対し、還元物質の
注入は換算を行う前の生のＮＯｘ濃度に対して行うた
め、煙突入口換算ＮＯｘ濃度設定値信号ｐに対して逆換
算を行う必要がある。
【００６９】したがって、従来の方法ではＮＯｘ濃度換
算部１９を設け、残存Ｏ2 濃度としてガスタービン状態
量演算手段７からのガスタービン出口Ｏ2 濃度計算値信
号ｙを直接ＮＯｘ濃度換算部１９で用いることによりＮ
Ｏｘ濃度の逆換算を行い、煙突入口換算ＮＯｘ濃度設定
値信号ｐを煙突入口生ＮＯｘ濃度設定値信号ｚに換算す
るよう構成されている。
【００７０】しかし、このガスタービン出口Ｏ2 濃度計
算値信号ｙはガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂ
と同様に、誤差を含むことが知られており、それを用い
て計算した煙突入口生ＮＯｘ濃度設定値信号ｚも当然誤
差を含むことになる。この設定値による誤差は制御性を
大きく損ねてしまう。
【００７１】本実施例においてはガスタービン出口検出
Ｏ2 濃度信号abと、ガスタービン出口Ｏ2 濃度計算値信
号ｙとを補正計算するので、より高い精度の煙突入口生
ＮＯｘ濃度設定値信号ｚを得ることができ、ガスタービ
ン出口Ｏ2 濃度の計算精度を飛躍的に向上させることが
可能になる。
【００７２】したがって、過膿混合あるいは希薄混合を
生じることなく還元物質を注入でき、脱硝制御装置の制
御性を大きく改善することが可能である。
【００７３】次に、脱硝制御装置の信頼性を高めるのに
好適な実施例を説明する。
【００７４】図５において、フィードフォワード制御は
ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器１と共に、信号判定
器５および信号切換器６を新たに設けている。
【００７５】ガスタービン状態量演算入力信号ａがガス
タービン状態量演算手段７に入力され、ガスタービン出
口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂ、ガスタービン出口Ｏ2 濃度
計算値信号ｙ、および排ガス流量計算値信号ｃとして出
力される。
【００７６】新たに設けられる信号判定器５はガスター
ビン出口ＮＯｘ濃度検出器１からの信号が異常である
か、正常であるか、あるいはガスタービン状態量演算入
力信号ａのいずれかが異常であるか、またはすべて正常
であるかの判定を行い、その判定結果を判定信号ｈとし
て信号切替器６に送るようになっている。
【００７７】この信号切替器６はその判定信号ｈにより
両方の信号が正常であるときは、どちらかの信号を選択
してもよいが、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号
ｂを選択すれば、従来の技術と同等な結果が得られ、ガ
スタービン出口ＮＯｘ濃度検出器１からの信号が異常で
あるときは、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂ
の信号を選択し、ガスタービン状態量演算入力信号ａの
いずれかが異常であるときは、ガスタービン出口ＮＯｘ
濃度信号ｆを選択して異常信号をバックアップする。
【００７８】また、本実施例の応用として、異常の判定
の他に信号判定器５は負荷変化率などのガスタービン状
態量変化の判定を行い、その判定結果を判定信号ｈとし
て信号切替器６に送る方法もある。例えば、ガスタービ
ン状態量として負荷変化率を選んだとき、信号切替器６
は負荷変化率が大きいときは、ガスタービン出口ＮＯｘ
濃度計算値信号ｂを選択し、それ以外のときは、ガスタ
ービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆを選択し、ガスタービン出
口補正ＮＯｘ濃度信号ｉとする方法である。
【００７９】また、その他の応用例として、ガスタービ
ン出口ＮＯｘ濃度の補正方法が上記図３に示す実施例と
同じ場合に信号切替器６を設けた場合の例を図６に示し
ている。
【００８０】ここで、信号判定器５はガスタービン出口
ＮＯｘ濃度検出器１からの信号が異常であるか正常であ
るか、ガスタービン状態量演算入力信号ａのいずれかが
異常であるか、またはすべて正常であるかの判定を行
い、その判定結果を判定信号ｈとして信号切替器６に送
る。また、信号切替器６はその判定信号ｈによりガスタ
ービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂか、ガスタービン出
口ＮＯｘ濃度信号ｆか、あるいはＮＯｘ濃度補正計算値
信号ｇのいずれかを選択し、ガスタービン出口補正ＮＯ
ｘ濃度信号ｉとして出力するものである。
【００８１】その他の構成は従来の技術と同様であり、
説明を省略する。例えば、従来技術のように、ガスター
ビン出口ＮＯｘ濃度を求めるのにガスタービン状態量演
算入力信号ａから計算する方法しかないと、ＮＯｘ濃度
計算に使用するガスタービン状態量演算入力信号ａのい
ずれかの信号が検出異常になったとき、脱硝制御は事実
上できなくなり、還元物質の注入が不可能になる。そこ
で、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器１を設け、ガス
タービン状態量演算入力信号ａあるいはガスタービン出
口ＮＯｘ濃度検出器１からのガスタービン出口ＮＯｘ濃
度信号ｆについて異常か否かを信号判定器５にて判定を
行う。
【００８２】その判定結果により信号切替器６はガスタ
ービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆが異常のときは、ガスター
ビン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂを選択し、ガスタービ
ン状態量演算入力信号ａのいずれかの入力信号が異常の
ときは、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆを選択する
ことによりどの信号が異常となっても、ガスタービン出
口ＮＯｘ濃度の信号を相互に切替えることで制御を継続
することができる。こうして、脱硝制御が一時的に中断
される状態に陥るのを防止することが可能になる。
【００８３】また、この応用例として信号が異常のとき
に切替えるほか、信号判定器５は負荷変化率などのガス
タービン状態量変化の判定を行い、その判定結果を判定
信号ｈとして信号切替器６に送るときの働きを以下に説
明する。
【００８４】ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号ｂ
は従来の方法によりガスタービン状態量から計算された
ものであり、この計算値は先に述べたように演算精度に
おいて劣り、ガスタービン出口実ＮＯｘ濃度ｗとの誤差
が±２０％程度あり、各負荷を通じてその誤差はほぼ一
定である。これに対して、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度
検出器１の出力であるガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号
ｆは、上述したようにガスタービン出口実ＮＯｘ濃度ｗ
に対して、かなり大きな遅れを持っており、ガスタービ
ン定常運転時のように排ガス中のＮＯｘ濃度が安定して
いる場合においてはその精度が±１％程度で、ほぼ正確
な値を示すのに対し、プラント起動・停止時や負荷変化
時などのように排ガス中のＮＯｘ濃度が変化する場合に
おいては大きな誤差が生じることになる。
【００８５】そこで、負荷変化率の判定を信号判定器５
で行い、負荷変化率の大きいときに、ガスタービン出口
ＮＯｘ濃度計算値信号ｂを、また負荷の安定していると
きはガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆをガスタービン
出口補正ＮＯｘ濃度信号ｉに出力すれば、より精度の高
いガスタービン出口ＮＯｘ濃度を算出することが可能に
なる。
【００８６】一方、図６に示す実施例ではＮＯｘ濃度補
正計算値信号ｇを演算するためには、ガスタービン出口
ＮＯｘ濃度検出器１からのガスタービン出口ＮＯｘ濃度
信号ｆおよびガスタービン状態量演算入力信号ａを使用
するが、これらの入力が正常か異常かの判定を信号判定
器５にて行う。
【００８７】その判定結果により信号切替器６はこれら
のすべての信号が正常のときは、ＮＯｘ濃度補正計算値
信号ｇを選択し、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度信号ｆが
異常のときは、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度計算値信号
ｂを選択し、ガスタービン状態量演算入力信号ａのいず
れかの入力信号が異常のときは、ガスタービン出口ＮＯ
ｘ濃度信号ｆを選択することにより、どの信号が異常と
なっても、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度の信号を相互に
切替えることで制御を継続することができる。この応用
例が最もガスタービン出口ＮＯｘ濃度を最も正確に求め
ることができ、しかも信頼性が高いものである。
【００８８】また、図６に示す実施例のガスタービン出
口ＮＯｘ濃度の補正計算の部分は、上記図３の実施例と
同じように示してあるが、ＮＯｘ濃度補正計算値信号ｇ
がいかなる補正計算を行った結果であっても、信号判定
器５および信号切替器６は同様な働きがある。
【００８９】このように、本実施例によればガスタービ
ン出口ＮＯｘ濃度検出器からの入力信号が異常のときで
も計算値、実測値、および補正後の実測値を相互に切替
えることにより脱硝制御装置の信頼性を向上させること
ができる。また、ガスタービン状態量により信号出力を
相互に切替えることによりより正確なガスタービン出口
ＮＯｘ濃度を求めることができる。したがって、脱硝制
御装置の不調から制御が中断する状態に陥るのを防止す
ることが可能である。
【００９０】
【発明の効果】以上説明したように本発明（請求項１ま
たは請求項２）においては、検出されたガスタービン出
口ＮＯｘ実濃度信号を実ガスタービン状態量の少なくと
も１つに基づいて補正し、あるいはガスタービン状態量
からガスタービン出口ＮＯｘ濃度を演算し、検出された
ガスタービン出口ＮＯｘ実濃度信号を演算で求めたＮＯ
ｘ濃度信号によって補正するようにしたから、高い精度
のガスタービン出口ＮＯｘ濃度を求めることができ、過
濃度混合あるいは希薄混合を生じることなく還元物質の
注入を行うことが可能である。
【００９１】また、本発明（請求項４）においては、検
出されたガスタービン出口Ｏ2 実濃度信号をガスタービ
ン状態量の少なくとも１つに基づいて補正するようにし
たから、高い精度のガスタービン出口Ｏ2 濃度を求める
ことができ、過膿混合あるいは希薄混合を生じることな
く還元物質の注入を行うことが可能である。
【００９２】さらに、本発明（請求項６）においてはガ
スタービン状態量演算入力信号あるいは検出されたガス
タービン出口ＮＯｘ実濃度信号のいずれかが異常か否か
を判定する信号判定器を設け、一方の信号に異常が確認
されたとき、異常のない他の信号に切替えて出力するよ
うにしたので、どの信号が異常になっても、ＮＯｘ実濃
度信号を相互に切替えて制御を継続することができ、脱
硝制御が中断されてしまうおそれをなくすことが可能で
ある。したがって、本発明によれば、制御性を飛躍的に
高めることができ、また一方、信頼性を大きく向上させ
ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による脱硝制御装置の実施例の詳細を示
すブロック図。
【図２】本発明による脱硝制御装置の実施例の詳細を示
すブロック図。
【図３】本発明による脱硝制御装置の実施例の詳細を示
すブロック図。
【図４】本発明による脱硝制御装置の実施例の詳細を示
すブロック図。
【図５】本発明による脱硝制御装置の実施例の詳細を示
すブロック図。
【図６】本発明による脱硝制御装置の実施例の詳細を示
すブロック図。
【図７】ガスタービン出口ＮＯｘ濃度の、計測値、計算
値、真値の関係を示す線図。
【図８】従来のプラント機器の構成を示す系統図。
【図９】ガスタービンの排出ＮＯｘ特性を示す線図。
【図１０】従来技術の脱硝制御装置の一例を示すブロッ
ク図。
【符号の説明】
１…ガスダビン出口ＮＯｘ濃度検出器 ２…ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器モデル ３、１３、１７…偏差演算器 ５…信号判定器 ６…信号切替器 ７…ガスタービン状態量演算手段 １１…信号発生器 １２…煙突入口ＮＯｘ濃度検出器 １５…加算器 １６…還元物質流量検出器 １９…ＮＯｘ濃度換算部 ２０、２１…ガスタービン出口ＮＯｘ濃度補正手段 ２２…ガスタービン出口Ｏ2 濃度検出器 ２３…ガスタービン出口Ｏ2 濃度補正手段 ５９…脱硝触媒層 ６１…還元物質注入グリッド ６３…還元物質流量調節弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−36409（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−23538（ＪＰ，Ａ) 実開 昭63−149221（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−71122（ＪＰ，Ｕ)

Claims (7)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還
    元物質の流量を示す第１の還元物質流量設定値信号を生
    成するフィードフォワード制御系と、 脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元
    物質の流量を表す第２の還元物質流量設定値信号を生成
    する第１のフィードバック制御系と、 前記第１の還元物質流量設定値信号と前記第２の還元物
    質流量設定値信号とから求められる第３の還元物質流量
    設定値信号と、還元物質実流量検出信号とに基づいて脱
    硝装置の還元物質流量調節弁の制御する第２のフィード
    バック制御系とを備えてなる脱硝制御装置において、ガ
    スタービン出口ＮＯｘ濃度検出器よって検出されたＮＯ
    ｘ実濃度信号をガスタービン状態量の少なくとも１つに
    基づいて補正する手段を設け、第１の還元物質流量設定
    値信号の精度を高く保つようにしたことを特徴とする脱
    硝制御装置。
  2. 【請求項２】 脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還
    元物質の流量を示す第１の還元物質流量設定値信号を生
    成するフィードフォワード制御系と、 脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元
    物質の流量を表す第２の還元物質流量設定値信号を生成
    する第１のフィードバック制御系と、 前記第１の還元物質流量設定値信号と前記第２の還元物
    質流量設定値信号とから求められる第３の還元物質流量
    設定値信号と、還元物質実流量検出信号とに基づいて脱
    硝装置の還元物質流量調節弁の制御する第２のフィード
    バック制御系とを備えてなる脱硝制御装置において、ガ
    スタービン状態量からガスタービン出口ＮＯｘ濃度を演
    算し、ガスタービン出口ＮＯｘ濃度検出器で検出された
    ＮＯｘ実濃度信号を演算で求めたＮＯｘ濃度信号によっ
    て補正する手段を設け、第１の還元物質流量設定値信号
    の精度を高く保つようにしたことを特徴とする脱硝制御
    装置。
  3. 【請求項３】 補正する手段として検出器の動特性を表
    すモデルを備えることを特徴とする請求項２記載の脱硝
    制御装置。
  4. 【請求項４】 脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還
    元物質の流量を示す第１の還元物質流量設定値信号を生
    成するフィードフォワード制御系と、 脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元
    物質の流量を表す第２の還元物質流量設定値信号を生成
    する第１のフィードバック制御系と、 前記第１の還元物質流量設定値信号と前記第２の還元物
    質流量設定値信号とから求められる第３の還元物質流量
    設定値信号と、還元物質実流量検出信号とに基づいて脱
    硝装置の還元物質流量調節弁の制御する第２のフィード
    バック制御系とを備えてなる脱硝制御装置において、ガ
    スタービン出口Ｏ２濃度検出器によって検出されたＯ２
    実濃度信号をガスタービン状態量の少なくとも１つに基
    づいて補正する手段を設け、第２の還元物質流量設定値
    信号の精度を高く保つようにしたことを特徴とする脱硝
    制御装置。
  5. 【請求項５】 ガスタービン出口Ｏ２濃度検出器によっ
    て検出されたＯ２実濃度信号をガスタービン状態量の少
    なくとも１つに基づいて補正する手段を設け、第２の還
    元物質流量設定値信号の精度を高く保つようにしたこと
    を特徴とする請求項１または２記載の脱硝制御装置。
  6. 【請求項６】 脱硝入口実ＮＯｘ濃度に対して必要な還
    元物質の流量を示す第１の還元物質流量設定値信号を生
    成するフィードフォワード制御系と、 脱硝出口実ＮＯｘ濃度が設定値と等しくなるような還元
    物質の流量を表す第２の還元物質流量設定値信号を生成
    する第１のフィードバック制御系と、 前記第１の還元物質流量設定値信号と前記第２の還元物
    質流量設定値信号とから求められる第３の還元物質流量
    設定値信号と、還元物質実流量検出信号とに基づいて脱
    硝装置の還元物質流量調節弁の制御する第２のフィード
    バック制御系とを備えてなる脱硝制御装置において、ガ
    スタービン状態量演算入力信号あるいはガスタービンＮ
    Ｏｘ濃度検出器によって検出されたガスタービン出口Ｎ
    Ｏｘ実濃度信号のいすれかが異常か否かを判定する信号
    判定器を設け、一方の信号に異常が確認されたとき、異
    常のない他の信号に切替えて出力するようにしたことを
    特徴とする脱硝制御装置。
  7. 【請求項７】 ガスタービン状態量演算入力信号あるい
    はガスタービンＮＯｘ濃度検出器によって検出されたガ
    スタービン出口ＮＯｘ実濃度信号のいずれかが異常か否
    かを判定する信号判定器を設け、一方の信号に異常が確
    認されたとき、異常のない他の信号に切替えて出力する
    ようにしたことを特徴とする請求項１もしくは２または
    ４記載の脱硝制御装置。
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