JP3013000B2 - 二方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
二方向性珪素鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二方向性珪素鋼板の製
造方法に関する。
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄系の材料では結晶軸に対する方向に依
って磁性を担う電子のエネルギー状態が異なり、ミラー
指数＜１００＞軸の方向に磁化され易いという特徴を持
つ。この結晶磁気異方性を利用して、変圧器等の磁心に
用いられる一方向性電磁鋼板ではミラー指数で｛１１
０｝＜００１＞と表現される結晶粒のみ（ゴス方位と呼
ばれる）を選択的に成長させ、鋼板面内の１方向の透磁
率を飛躍的に向上させた。
って磁性を担う電子のエネルギー状態が異なり、ミラー
指数＜１００＞軸の方向に磁化され易いという特徴を持
つ。この結晶磁気異方性を利用して、変圧器等の磁心に
用いられる一方向性電磁鋼板ではミラー指数で｛１１
０｝＜００１＞と表現される結晶粒のみ（ゴス方位と呼
ばれる）を選択的に成長させ、鋼板面内の１方向の透磁
率を飛躍的に向上させた。
【０００３】この一方向性電磁鋼板（｛１１０｝＜００
１＞）に対し、鋼板面内の直交する２方向に＜１００＞
軸を配向させた二方向性電磁鋼板（ミラー指数で｛１０
０｝＜００１＞または｛１００｝＜０１１＞）は、より
理想的な軟質磁性材料である。しかし、工業的なプロセ
スが煩雑であるにも拘わらず、十分な磁気特性が得られ
ないために、二方向性電磁鋼板が広く磁心材料として用
いられるには至っていない。
１＞）に対し、鋼板面内の直交する２方向に＜１００＞
軸を配向させた二方向性電磁鋼板（ミラー指数で｛１０
０｝＜００１＞または｛１００｝＜０１１＞）は、より
理想的な軟質磁性材料である。しかし、工業的なプロセ
スが煩雑であるにも拘わらず、十分な磁気特性が得られ
ないために、二方向性電磁鋼板が広く磁心材料として用
いられるには至っていない。
【０００４】従来の二方向性電磁鋼板の製造法には、大
別して次の３つの方法がある。 １）柱状粒よりなる方向性インゴットを用いる方法 この方法は、特公昭３３−７５０９号公報あるいは特公
昭３３−７９５２号公報に開示されているように、温度
傾斜を維持した状態で柱状粒の発達したインゴットを製
造し、柱状粒の伸長方向と一定の角度関係を満たす方向
に冷間圧延し、再結晶を行わせる方法である。この方法
の要点は、特公昭３３−７９５３号公報に示されている
ように素材の｛１００｝＜００１＞方位からのズレが、
ある許容範囲にあれば冷延・再結晶後に再び｛１００｝
＜００１＞方位の結晶粒となることにある。
別して次の３つの方法がある。 １）柱状粒よりなる方向性インゴットを用いる方法 この方法は、特公昭３３−７５０９号公報あるいは特公
昭３３−７９５２号公報に開示されているように、温度
傾斜を維持した状態で柱状粒の発達したインゴットを製
造し、柱状粒の伸長方向と一定の角度関係を満たす方向
に冷間圧延し、再結晶を行わせる方法である。この方法
の要点は、特公昭３３−７９５３号公報に示されている
ように素材の｛１００｝＜００１＞方位からのズレが、
ある許容範囲にあれば冷延・再結晶後に再び｛１００｝
＜００１＞方位の結晶粒となることにある。
【０００５】２）表面エネルギーを利用する方法 この方法は、特公昭３６−８５５４号公報、特公昭３７
−７１１０号公報あるいは特公昭３８−１６２１２号公
報にあるように、板厚の薄い素材を冷延・再結晶させる
際に熱処理の雰囲気を制御して、｛１００｝面を板表面
に持つ結晶粒のみを再結晶させることを特徴とする製造
法である。
−７１１０号公報あるいは特公昭３８−１６２１２号公
報にあるように、板厚の薄い素材を冷延・再結晶させる
際に熱処理の雰囲気を制御して、｛１００｝面を板表面
に持つ結晶粒のみを再結晶させることを特徴とする製造
法である。
【０００６】３）クロス冷延する方法 この方法は、特公昭３５−２６５７号公報に開示されて
いるように珪素鋼素材を一方向に冷間圧延した後、更に
この冷延と交差方向に冷間圧延を加え、短時間焼鈍と９
００〜１３００℃の高温焼鈍を行う方法である。この方
法の原理は、クロス冷延により｛１００｝＜００１＞方
位粒の成長し易い素地になる集合組織を発達させ、Ａｌ
Ｎ等の粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶に依
って｛１００｝＜００１＞方位粒を発現させるものであ
る。
いるように珪素鋼素材を一方向に冷間圧延した後、更に
この冷延と交差方向に冷間圧延を加え、短時間焼鈍と９
００〜１３００℃の高温焼鈍を行う方法である。この方
法の原理は、クロス冷延により｛１００｝＜００１＞方
位粒の成長し易い素地になる集合組織を発達させ、Ａｌ
Ｎ等の粒成長のインヒビターを利用した二次再結晶に依
って｛１００｝＜００１＞方位粒を発現させるものであ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述してきたように、
二方向性電磁鋼板は３つの磁化容易軸の内２つを鋼板面
内に配向させた理想的な磁性材料であるのに拘らず、今
日まで殆ど工業的に使用されていない。これは、現在ま
でに提案された製造方法を工業的に行うことが極めて困
難であるのに対し、期待されるほどの結晶方位の集積度
が得られないことによる。
二方向性電磁鋼板は３つの磁化容易軸の内２つを鋼板面
内に配向させた理想的な磁性材料であるのに拘らず、今
日まで殆ど工業的に使用されていない。これは、現在ま
でに提案された製造方法を工業的に行うことが極めて困
難であるのに対し、期待されるほどの結晶方位の集積度
が得られないことによる。
【０００８】例えば、１）の方向性インゴットを用いる
方法では、柱状粒を十分に発達させるために、鋳型の側
面を加熱しながら底面を冷却し、溶鋼に温度傾斜をつけ
る必要があり、工業的なプロセスとして大量生産を行う
ことは極めて困難であった。また、２）の表面エネルギ
ーを用いる方法においては、｛１００｝方位粒のみが成
長するように熱処理の雰囲気を厳密に制御することは、
工業的に難しく、また原理的に板面内の＜１００＞軸方
向は揃えることができない。
方法では、柱状粒を十分に発達させるために、鋳型の側
面を加熱しながら底面を冷却し、溶鋼に温度傾斜をつけ
る必要があり、工業的なプロセスとして大量生産を行う
ことは極めて困難であった。また、２）の表面エネルギ
ーを用いる方法においては、｛１００｝方位粒のみが成
長するように熱処理の雰囲気を厳密に制御することは、
工業的に難しく、また原理的に板面内の＜１００＞軸方
向は揃えることができない。
【０００９】３）のクロス冷延を用いる方法は、かなり
高い結晶方位の集積が得られ板面内の二方向にかなり高
い透磁率が期待できるが、十分に高い集積度が得られた
とは言えない。
高い結晶方位の集積が得られ板面内の二方向にかなり高
い透磁率が期待できるが、十分に高い集積度が得られた
とは言えない。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前述したようにクロス冷
延を用いる方法は、かなり高い結晶方位の集積が得られ
る。本発明者等は、この方法を改良することにより更に
高い透磁率を持つ二方向性珪素鋼板を製造する方法を創
案した。｛１００｝＜０１１＞方位を持つ珪素鋼単結晶
を＜０１１＞方向に圧延、焼鈍しても再結晶は起こら
ず、その結晶方位は変わらないことは広く知られている
（例えば、和田等 日本金属学会誌 ３２（１９６８）
７６７）。
延を用いる方法は、かなり高い結晶方位の集積が得られ
る。本発明者等は、この方法を改良することにより更に
高い透磁率を持つ二方向性珪素鋼板を製造する方法を創
案した。｛１００｝＜０１１＞方位を持つ珪素鋼単結晶
を＜０１１＞方向に圧延、焼鈍しても再結晶は起こら
ず、その結晶方位は変わらないことは広く知られている
（例えば、和田等 日本金属学会誌 ３２（１９６８）
７６７）。
【００１１】本発明者等は、更に板面の鉛直方向からの
一つの＜１００＞軸の偏位が１５°以内である珪素鋼板
を、この方向と直交する＜０１１＞軸の鉛直方向からの
板面への投影と１５°以内である方向に圧延、焼鈍した
場合に、高い集積度を持つ二方向性珪素鋼板が得られる
ことを見出した。この現象を利用すれば、クロス冷延を
用いるプロセスによって得られた比較的高い透磁率を持
つ二方向性珪素鋼板の透磁率を改善し、更に高い透磁率
を持つ二方向性珪素鋼板を得ることができる。
一つの＜１００＞軸の偏位が１５°以内である珪素鋼板
を、この方向と直交する＜０１１＞軸の鉛直方向からの
板面への投影と１５°以内である方向に圧延、焼鈍した
場合に、高い集積度を持つ二方向性珪素鋼板が得られる
ことを見出した。この現象を利用すれば、クロス冷延を
用いるプロセスによって得られた比較的高い透磁率を持
つ二方向性珪素鋼板の透磁率を改善し、更に高い透磁率
を持つ二方向性珪素鋼板を得ることができる。
【００１２】更に、本発明者らは、上述のクロス冷延を
用いたプロセスにおいて熱延板に７００〜１２００℃の
焼鈍を施した場合には｛１００｝＜００１＞方位によく
集積した珪素鋼板が得られるが、熱延板に焼鈍を施さな
い場合には、むしろ｛１００｝＜０１１＞によく集積す
ることを見出した。これらの現象を組み合わせることに
より、極めて高い｛１００｝＜０１１＞方位への集積度
を持つ二方向性珪素鋼板を製造することができる。
用いたプロセスにおいて熱延板に７００〜１２００℃の
焼鈍を施した場合には｛１００｝＜００１＞方位によく
集積した珪素鋼板が得られるが、熱延板に焼鈍を施さな
い場合には、むしろ｛１００｝＜０１１＞によく集積す
ることを見出した。これらの現象を組み合わせることに
より、極めて高い｛１００｝＜０１１＞方位への集積度
を持つ二方向性珪素鋼板を製造することができる。
【００１３】以下に、本発明を詳細に説明する。この珪
素鋼板の成分として、Ｓｉ成分は、α−γ変態による結
晶組織の破壊を抑えるために下限を１．８％とした。ま
た、交番磁界中での渦流損を低下させるために有効な上
限として６．８％を規定した。Ｓｉが４．８％以上にな
ると冷間圧延の際に割れが発生し易くなるが、温間で圧
延することによって圧延可能であるので、この上限を規
定した。
素鋼板の成分として、Ｓｉ成分は、α−γ変態による結
晶組織の破壊を抑えるために下限を１．８％とした。ま
た、交番磁界中での渦流損を低下させるために有効な上
限として６．８％を規定した。Ｓｉが４．８％以上にな
ると冷間圧延の際に割れが発生し易くなるが、温間で圧
延することによって圧延可能であるので、この上限を規
定した。
【００１４】この他の成分について、Ａｌは安定した二
次再結晶を行わせるために、正常粒成長を抑え高温まで
十分な粒成長の駆動力を確保するのに必要な量のＡｌＮ
を析出するに足る量として、下限を０．０１０％に限定
し、また０．０５０％を超えるとかえって二次再結晶が
不安定になるために、この値に上限を規定した。ＮもＡ
ｌＮの析出のために必要な元素ではあるが、二次再結晶
前に雰囲気ガス等からの窒化によって補充可能であるの
で、溶鋼中から経済的に低減し得る下限値として０．０
０１％を規定した。また０．０１２０％を超えると溶鋼
中に溶解せず鋼スラブ中の欠陥の原因になるので、上限
値を０．０１２０％とした。
次再結晶を行わせるために、正常粒成長を抑え高温まで
十分な粒成長の駆動力を確保するのに必要な量のＡｌＮ
を析出するに足る量として、下限を０．０１０％に限定
し、また０．０５０％を超えるとかえって二次再結晶が
不安定になるために、この値に上限を規定した。ＮもＡ
ｌＮの析出のために必要な元素ではあるが、二次再結晶
前に雰囲気ガス等からの窒化によって補充可能であるの
で、溶鋼中から経済的に低減し得る下限値として０．０
０１％を規定した。また０．０１２０％を超えると溶鋼
中に溶解せず鋼スラブ中の欠陥の原因になるので、上限
値を０．０１２０％とした。
【００１５】この他、二次再結晶を安定して生じさせる
ためにＭｎＳ、Ｃｕ2Ｓ、ＭｎＳｅ、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）、
Ｓｎ、Ｓｂ等から選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で含ませることも可能である。以上の成分からなる
珪素鋼スラブを加熱し、熱間で圧延する。次いで圧下率
で４０〜８０％の冷間圧延を施し、更にこの冷間圧延と
直角方向に３０〜７０％の冷間圧延を施す。この冷間圧
延は特公昭３５−２６５７号公報に開示されたと同等の
ものである。更にこの鋼板に一次再結晶を目的とした７
５０〜１０００℃の短時間焼鈍を行い、次いで二次再結
晶と純化を目的とした９００〜１３００℃の焼鈍を行
う。これらの焼鈍は特公昭３５−２６５７号公報に開示
されたものと同等のものである。
ためにＭｎＳ、Ｃｕ2Ｓ、ＭｎＳｅ、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）、
Ｓｎ、Ｓｂ等から選ばれる１種ないし２種以上を公知の
範囲で含ませることも可能である。以上の成分からなる
珪素鋼スラブを加熱し、熱間で圧延する。次いで圧下率
で４０〜８０％の冷間圧延を施し、更にこの冷間圧延と
直角方向に３０〜７０％の冷間圧延を施す。この冷間圧
延は特公昭３５−２６５７号公報に開示されたと同等の
ものである。更にこの鋼板に一次再結晶を目的とした７
５０〜１０００℃の短時間焼鈍を行い、次いで二次再結
晶と純化を目的とした９００〜１３００℃の焼鈍を行
う。これらの焼鈍は特公昭３５−２６５７号公報に開示
されたものと同等のものである。
【００１６】本発明者らは、これらの処理工程において
以下のことを知見した。即ち、冷延前に特公昭３８−８
２１３号公報に提示されているのと同等の７００〜１２
００℃の焼鈍を熱延板に施すと、図１（ａ）に示すよう
に上記のクロス冷延方向に＜００１＞軸がよく配向した
｛１００｝＜００１＞方位の集合組織が得られるが、熱
延板焼鈍を施さないと、図１（ｂ）に示すクロス冷延方
向に＜０１１＞軸がよく配向した｛１００｝＜０１１＞
の集合組織が得られる。｛１００｝＜０１１＞に近い方
位が冷延、焼鈍によって更に高く｛１００｝＜０１１＞
方位に集積する現象を利用するためには、熱延板焼鈍を
施さないプロセスが、冷延の簡略化という観点から適し
ていると言える。
以下のことを知見した。即ち、冷延前に特公昭３８−８
２１３号公報に提示されているのと同等の７００〜１２
００℃の焼鈍を熱延板に施すと、図１（ａ）に示すよう
に上記のクロス冷延方向に＜００１＞軸がよく配向した
｛１００｝＜００１＞方位の集合組織が得られるが、熱
延板焼鈍を施さないと、図１（ｂ）に示すクロス冷延方
向に＜０１１＞軸がよく配向した｛１００｝＜０１１＞
の集合組織が得られる。｛１００｝＜０１１＞に近い方
位が冷延、焼鈍によって更に高く｛１００｝＜０１１＞
方位に集積する現象を利用するためには、熱延板焼鈍を
施さないプロセスが、冷延の簡略化という観点から適し
ていると言える。
【００１７】更に二次再結晶を安定させるために一次再
結晶終了後から二次再結晶開始前までに鋼板を窒化する
ことも可能である。この窒化の方法は最終焼鈍の雰囲気
にＮ 2、ＮＨ3等の窒化能のあるガスを混入する方法、最
終焼鈍時の焼鈍分離剤に窒化フェロマンガン等の窒化能
のある物質を加える方法、一次再結晶焼鈍の均熱過程以
降においてＮＨ3等の窒化能のあるガスを含む雰囲気中
で処理する方法等何れでもかまわない。
結晶終了後から二次再結晶開始前までに鋼板を窒化する
ことも可能である。この窒化の方法は最終焼鈍の雰囲気
にＮ 2、ＮＨ3等の窒化能のあるガスを混入する方法、最
終焼鈍時の焼鈍分離剤に窒化フェロマンガン等の窒化能
のある物質を加える方法、一次再結晶焼鈍の均熱過程以
降においてＮＨ3等の窒化能のあるガスを含む雰囲気中
で処理する方法等何れでもかまわない。
【００１８】以上のプロセスによって、直交する二つの
方向に比較的高い＜１１０＞軸の集積を持った二方向性
珪素鋼板ができる。次いで該鋼板の前述した二方向の何
れかの方向に圧延を施す。このときの圧延は工程の簡便
性から冷間で行うことが望ましいが、Ｓｉ成分が多く冷
延が困難なときには３００℃程度までの温間で圧延する
ことも可能である。また圧下率については特に限定しな
いが｛１００｝＜０１１＞方位への十分な集積の効果を
得るためには、圧延率３０％以上、望ましくは５０％以
上の圧延を行うのがよい。
方向に比較的高い＜１１０＞軸の集積を持った二方向性
珪素鋼板ができる。次いで該鋼板の前述した二方向の何
れかの方向に圧延を施す。このときの圧延は工程の簡便
性から冷間で行うことが望ましいが、Ｓｉ成分が多く冷
延が困難なときには３００℃程度までの温間で圧延する
ことも可能である。また圧下率については特に限定しな
いが｛１００｝＜０１１＞方位への十分な集積の効果を
得るためには、圧延率３０％以上、望ましくは５０％以
上の圧延を行うのがよい。
【００１９】圧延に引き続いて施す焼鈍の条件に就いて
も特には限定しないが、圧延による歪を解放するのに十
分な６００℃以上、望ましくは８００℃以上の焼鈍を施
すとよい。以上の工程によって処理することによって、
上記圧延方向と４５°の方向に＜００１＞軸がよく配向
した、極めて方向性の優れた二方向性電磁鋼板が得られ
ることがわかった。
も特には限定しないが、圧延による歪を解放するのに十
分な６００℃以上、望ましくは８００℃以上の焼鈍を施
すとよい。以上の工程によって処理することによって、
上記圧延方向と４５°の方向に＜００１＞軸がよく配向
した、極めて方向性の優れた二方向性電磁鋼板が得られ
ることがわかった。
【００２０】
【実施例】（実施例１） 重量でＳｉ：３．４％、Ｃ：０．０５０％、Ａｌ：０．
０２８％、Ｎ：０．００７０％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱
し、２．５mm厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板を
熱延と同一方向に１．３mm厚までの冷延を施し、この冷
延方向と直角方向に０．６mm厚までの冷延を施した。こ
の冷延板に湿水素中で８２０℃×７分間の脱炭と一次再
結晶を兼ねた焼鈍を行い、ＭｇＯを主体とする焼鈍分離
剤を塗布後に１２００℃で２０時間の焼鈍を行った。こ
の焼鈍時の雰囲気は、１２００℃までの昇温時がＮ2：
２５％、Ｈ2：７５％、１２００℃の均熱時がＨ2：１０
０％であった。以上のプロセスによって得られた二方向
性珪素鋼板の板面内の熱延方向から４５°の二方向での
励磁力８００Ａ／ｍにおける磁束密度は、それぞれ１．
８２Ｔ、１．８２Ｔであった。
０２８％、Ｎ：０．００７０％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱
し、２．５mm厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板を
熱延と同一方向に１．３mm厚までの冷延を施し、この冷
延方向と直角方向に０．６mm厚までの冷延を施した。こ
の冷延板に湿水素中で８２０℃×７分間の脱炭と一次再
結晶を兼ねた焼鈍を行い、ＭｇＯを主体とする焼鈍分離
剤を塗布後に１２００℃で２０時間の焼鈍を行った。こ
の焼鈍時の雰囲気は、１２００℃までの昇温時がＮ2：
２５％、Ｈ2：７５％、１２００℃の均熱時がＨ2：１０
０％であった。以上のプロセスによって得られた二方向
性珪素鋼板の板面内の熱延方向から４５°の二方向での
励磁力８００Ａ／ｍにおける磁束密度は、それぞれ１．
８２Ｔ、１．８２Ｔであった。
【００２１】この素材の熱延方向に冷間で圧延を施し
０．４８mm、０．４２mm、０．３６mm、０．３０mm、
０．２４mm、０．１８mmの板厚とした。この冷延板を９
００℃で３時間焼鈍し、板面内で熱延方向から４５°の
二方向に磁気測定を行った。結果を表１に示す。
０．４８mm、０．４２mm、０．３６mm、０．３０mm、
０．２４mm、０．１８mmの板厚とした。この冷延板を９
００℃で３時間焼鈍し、板面内で熱延方向から４５°の
二方向に磁気測定を行った。結果を表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】図２に熱延、冷延方向と磁気測定方向を示
す。 （実施例２） 重量でＳｉ：３．０％、Ｃ：０．０６０％、Ａｌ：０．
０２５％、Ｎ：０．００８０％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱
し、２．０mm厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板を
熱延と同一方向に０．９mm厚までの冷延を施し、この冷
延方向と直角方向に０．４５mm厚までの冷延を施した。
この冷延板に湿水素中で８２０℃×６分間の脱炭と一次
再結晶を兼ねた焼鈍を行った後、ＮＨ3を含む雰囲気中
で８００℃で５０秒間窒化処理を行い、ＭｇＯを主体と
する焼鈍分離剤を塗布後に１２００℃で２０時間の焼鈍
を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃までの昇
温時がＮ2：１０％、Ｈ2：９０％、１２００℃の均熱時
がＨ2：１００％であった。こうして得られた０．４mm
厚の珪素鋼板の板面内の熱延方向から４５°の二方向の
磁束密度の測定値を表２のＡに示す。この珪素鋼板を熱
延方向と直角の方向に冷延して０．２mm厚とした。その
後、９００℃で２時間の焼鈍をＨ2 雰囲気中で行った。
焼鈍後の磁束密度を表２のＢに示す。本プロセスにより
透磁率が向上することがわかる。
す。 （実施例２） 重量でＳｉ：３．０％、Ｃ：０．０６０％、Ａｌ：０．
０２５％、Ｎ：０．００８０％を含み、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物よりなる珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱
し、２．０mm厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板を
熱延と同一方向に０．９mm厚までの冷延を施し、この冷
延方向と直角方向に０．４５mm厚までの冷延を施した。
この冷延板に湿水素中で８２０℃×６分間の脱炭と一次
再結晶を兼ねた焼鈍を行った後、ＮＨ3を含む雰囲気中
で８００℃で５０秒間窒化処理を行い、ＭｇＯを主体と
する焼鈍分離剤を塗布後に１２００℃で２０時間の焼鈍
を行った。この焼鈍時の雰囲気は、１２００℃までの昇
温時がＮ2：１０％、Ｈ2：９０％、１２００℃の均熱時
がＨ2：１００％であった。こうして得られた０．４mm
厚の珪素鋼板の板面内の熱延方向から４５°の二方向の
磁束密度の測定値を表２のＡに示す。この珪素鋼板を熱
延方向と直角の方向に冷延して０．２mm厚とした。その
後、９００℃で２時間の焼鈍をＨ2 雰囲気中で行った。
焼鈍後の磁束密度を表２のＢに示す。本プロセスにより
透磁率が向上することがわかる。
【００２４】
【表２】
【００２５】（実施例３） 重量でＳｉ：３．１％、Ｃ：０．０７９％、Ａｌ：０．
０２６％、Ｎ：０．００８０％、Ｍｎ：０．０６５、
Ｓ：０．０２３％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなる珪素鋼スラブを１３５０℃に加熱し、２．３mm
厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板を熱延方向に
１．２mm厚まで冷延し、この冷延方向と直角方向に０．
７mm厚までの冷延を施した。この冷延板に湿水素中で８
７０℃×８分間の脱炭と一次再結晶を兼ねた焼鈍を行
い、ＭｇＯを主体とする焼鈍分離剤を塗布後に１２００
℃で２０時間の焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、
１２００℃までの昇温時がＮ2：２５％、Ｈ2：７５％、
１２００℃の均熱時がＨ2：１００％であった。こうし
て得られた０．７mm厚の珪素鋼板の板面内の熱延方向か
ら４５°方向の磁束密度の測定値を表３のＡに示す。こ
の珪素鋼板を、熱延方向に冷延して０．３mm厚とした。
その後、８５０℃で４時間の焼鈍をＨ2 雰囲気中で行っ
た。焼鈍後の磁束密度を表３のＢに示す。本プロセスに
より透磁率が向上することがわかる。
０２６％、Ｎ：０．００８０％、Ｍｎ：０．０６５、
Ｓ：０．０２３％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなる珪素鋼スラブを１３５０℃に加熱し、２．３mm
厚まで熱間で圧延した。得られた熱延板を熱延方向に
１．２mm厚まで冷延し、この冷延方向と直角方向に０．
７mm厚までの冷延を施した。この冷延板に湿水素中で８
７０℃×８分間の脱炭と一次再結晶を兼ねた焼鈍を行
い、ＭｇＯを主体とする焼鈍分離剤を塗布後に１２００
℃で２０時間の焼鈍を行った。この焼鈍時の雰囲気は、
１２００℃までの昇温時がＮ2：２５％、Ｈ2：７５％、
１２００℃の均熱時がＨ2：１００％であった。こうし
て得られた０．７mm厚の珪素鋼板の板面内の熱延方向か
ら４５°方向の磁束密度の測定値を表３のＡに示す。こ
の珪素鋼板を、熱延方向に冷延して０．３mm厚とした。
その後、８５０℃で４時間の焼鈍をＨ2 雰囲気中で行っ
た。焼鈍後の磁束密度を表３のＢに示す。本プロセスに
より透磁率が向上することがわかる。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、クロス冷延と二次再結
晶を利用して得た比較的高い方向性を示す｛１００｝＜
０１１＞集合組織素材を出発材として、圧延、焼鈍を施
すことによって更に高い方位集積度を持つ二方向性珪素
鋼板が得られる。
晶を利用して得た比較的高い方向性を示す｛１００｝＜
０１１＞集合組織素材を出発材として、圧延、焼鈍を施
すことによって更に高い方位集積度を持つ二方向性珪素
鋼板が得られる。
【図１】（ａ）は、熱延板焼鈍を行った場合の｛１０
０｝極点図を示す図、（ｂ）は熱延板焼鈍を行わなかっ
た場合の｛１００｝極点図を示す図である。
０｝極点図を示す図、（ｂ）は熱延板焼鈍を行わなかっ
た場合の｛１００｝極点図を示す図である。
【図２】熱延方向、冷延方向と磁気測定の方向を示す図
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特公 昭33−7952（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭38−16212（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭35−2657（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/12 C22C 38/00 303 C22C 38/06
Claims (1)
- 【請求項１】 重量で、Ｓｉ：１．８〜６．８％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００１〜０．０１
２％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる珪素
鋼スラブを熱間圧延し、熱延方向に４０〜８０％の冷延
後、該方向と直角方向に３０〜７０％の冷延を施し、７
５０〜１０００℃の短時間焼鈍後、９００〜１３００℃
の仕上焼鈍を施す二方向性珪素鋼板の製造方法におい
て、該仕上げ焼鈍後に熱延と同一方向あるいは直角方向
に冷延を行い、しかる後に焼鈍を行うことを特徴とする
ミラー指数で｛１００｝＜０１１＞に極めて近い方位を
持つ方向性の優れた二方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3134477A JP3013000B2 (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3134477A JP3013000B2 (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362131A JPH04362131A (ja) | 1992-12-15 |
| JP3013000B2 true JP3013000B2 (ja) | 2000-02-28 |
Family
ID=15129243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3134477A Expired - Fee Related JP3013000B2 (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | 二方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3013000B2 (ja) |
-
1991
- 1991-06-05 JP JP3134477A patent/JP3013000B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04362131A (ja) | 1992-12-15 |
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