JP3045795B2 - 高強度ばね及びその製造に用いるばね用オイルテンパー線 - Google Patents
高強度ばね及びその製造に用いるばね用オイルテンパー線Info
- Publication number
- JP3045795B2 JP3045795B2 JP3046416A JP4641691A JP3045795B2 JP 3045795 B2 JP3045795 B2 JP 3045795B2 JP 3046416 A JP3046416 A JP 3046416A JP 4641691 A JP4641691 A JP 4641691A JP 3045795 B2 JP3045795 B2 JP 3045795B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spring
- oil
- strength
- tempered wire
- surface hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車や自動２輪車のエ
ンジンの弁ばねあるいは懸架ばね等に適した疲労強度の
優れた高強度ばね、およびこの高強度ばねの製造に適し
たばね用オイルテンパー線に関する。
ンジンの弁ばねあるいは懸架ばね等に適した疲労強度の
優れた高強度ばね、およびこの高強度ばねの製造に適し
たばね用オイルテンパー線に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、自動車や自動２輪車のエンジンの
弁ばねあるいは懸架ばねの一部はオイルテンパー線を冷
間でばねに成形したものが用いられている。
弁ばねあるいは懸架ばねの一部はオイルテンパー線を冷
間でばねに成形したものが用いられている。
【０００３】最近、エンジンの高出力化および車体の軽
量化のため、高強度で高疲労強度の弁ばねや懸架ばねが
強く求められている。ばねの疲労強度を向上させるに
は、ばね材料の強度を上げることが一つの有効な手段で
ある。従ってばね材料には合金元素量を増したばね用材
料が提案されている。しかしばね材料を高強度化すると
延性や靭性が低下し、また切欠き感受性が高くなるため
に、冷間成形でばね加工することが難しくなってしま
う。
量化のため、高強度で高疲労強度の弁ばねや懸架ばねが
強く求められている。ばねの疲労強度を向上させるに
は、ばね材料の強度を上げることが一つの有効な手段で
ある。従ってばね材料には合金元素量を増したばね用材
料が提案されている。しかしばね材料を高強度化すると
延性や靭性が低下し、また切欠き感受性が高くなるため
に、冷間成形でばね加工することが難しくなってしま
う。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は冷間成形によ
るばね加工性が優れ且つ高強度のばね用オイルテンパー
線と、これを用いた高強度ばねの提供を課題としてい
る。
るばね加工性が優れ且つ高強度のばね用オイルテンパー
線と、これを用いた高強度ばねの提供を課題としてい
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段および作用】本発明者等は
この課題を解決するため、種々実験を重ねた結果、オイ
ルテンパーに際して鋼線の最表層を意図的に脱炭させる
ことにより、鋼線の冷間成形によるばね加工性が顕著に
向上することを知得した。また、鋼線の最表層を脱炭さ
せると、鋼線の表層の硬さが低下して疲労強度が低下す
るが、本発明者は、この疲労強度の低下は、ばね加工後
に窒化または浸炭窒化処理とショットピーニング処理を
行う事によって改善されて、高疲労強度を有する高強度
のばねが得られることを知得して本発明をなすに至っ
た。
この課題を解決するため、種々実験を重ねた結果、オイ
ルテンパーに際して鋼線の最表層を意図的に脱炭させる
ことにより、鋼線の冷間成形によるばね加工性が顕著に
向上することを知得した。また、鋼線の最表層を脱炭さ
せると、鋼線の表層の硬さが低下して疲労強度が低下す
るが、本発明者は、この疲労強度の低下は、ばね加工後
に窒化または浸炭窒化処理とショットピーニング処理を
行う事によって改善されて、高疲労強度を有する高強度
のばねが得られることを知得して本発明をなすに至っ
た。
【０００６】本願は（１） 重量％で、Ｃ ：０．５０〜０．８０、 Ｓｉ：１．００〜２．５０ Ｍｎ：０．４０〜１．００、 Ｃｒ：０．４０〜２．００ Ｖ ：０．０５〜０．６０、 Ｍｏ：０．１０〜１．００ を含有し、残部は実質的にＦｅからなる低合金鋼線を用
いて、オイルテンパーに際して脱炭により表層の硬度を
Ｈｖで４００以下とし、ばねに冷間成形し、その後窒化
または浸炭窒化とショットピーニングにより表層の硬度
をＨｖで９００以上にした事を特徴とする高強度ばねで
ある。また（２） 重量％で、Ｃ ：０．５０〜０．８０、 Ｓｉ：１．００〜２．５０ Ｍｎ：０．４０〜１．００、 Ｃｒ：０．４０〜２．００ Ｖ ：０．０５〜０．６０、 Ｍｏ：０．１０〜１．００ を含有し、残部は実質的にＦｅからなる低合金鋼線で、
オイルテンパーに際して脱炭により表層の硬度をＨｖで
４００以下とした、前記（１）に記載の高強度ばねの製
造に用いるばね用オイルテンパー線である。
いて、オイルテンパーに際して脱炭により表層の硬度を
Ｈｖで４００以下とし、ばねに冷間成形し、その後窒化
または浸炭窒化とショットピーニングにより表層の硬度
をＨｖで９００以上にした事を特徴とする高強度ばねで
ある。また（２） 重量％で、Ｃ ：０．５０〜０．８０、 Ｓｉ：１．００〜２．５０ Ｍｎ：０．４０〜１．００、 Ｃｒ：０．４０〜２．００ Ｖ ：０．０５〜０．６０、 Ｍｏ：０．１０〜１．００ を含有し、残部は実質的にＦｅからなる低合金鋼線で、
オイルテンパーに際して脱炭により表層の硬度をＨｖで
４００以下とした、前記（１）に記載の高強度ばねの製
造に用いるばね用オイルテンパー線である。
【０００７】Ｃ：Ｃは鋼の強度を高めるのに有効な元素
であり、０.５０％未満では必要な強度を得ることがで
きず、０.８０％を越えて含有させてもそれ以上の強度
上の利点がないので０.５０〜０.８０％の範囲とする。
であり、０.５０％未満では必要な強度を得ることがで
きず、０.８０％を越えて含有させてもそれ以上の強度
上の利点がないので０.５０〜０.８０％の範囲とする。
【０００８】Ｓi：Ｓiはフェライト中に固溶することに
より鋼の強度を高め、耐へたり性を向上させるのに有効
な元素であり、１.００％未満では十分な耐へたり性を
確保することができず、２.５０％を越えてもそれ以上
の効果が得られないため、１.００〜２.５０％の範囲と
した。
より鋼の強度を高め、耐へたり性を向上させるのに有効
な元素であり、１.００％未満では十分な耐へたり性を
確保することができず、２.５０％を越えてもそれ以上
の効果が得られないため、１.００〜２.５０％の範囲と
した。
【０００９】Ｍn：Ｍnは鋼の脱酸および鋼の焼入性を向
上させるのに有効な元素であり、０.４０％未満ではそ
の効果は不十分であり、１.００％を越えてもそれ以上
の効果が得られないため、０.４０〜１.００％の範囲と
した。
上させるのに有効な元素であり、０.４０％未満ではそ
の効果は不十分であり、１.００％を越えてもそれ以上
の効果が得られないため、０.４０〜１.００％の範囲と
した。
【００１０】Ｃr：ＣrはＭnと共に鋼の焼入れ性を向上
させるのに有効な元素であり、０.４０％未満ではその
効果は不十分であり、２.００％を越えると炭化物の固
溶を抑制し強度の劣化をまねくため、０.４０〜２.００
％の範囲とした。
させるのに有効な元素であり、０.４０％未満ではその
効果は不十分であり、２.００％を越えると炭化物の固
溶を抑制し強度の劣化をまねくため、０.４０〜２.００
％の範囲とした。
【００１１】Ｍo：Ｍoは焼もどし軟化抵抗を高め、また
微細な炭化物を析出することにより、ばねに強度と靭性
を付与するために必要な元素であり、０.１０％未満で
はその効果が認められず、１.００％を越えると効果が
飽和してしまうため、０.１０〜１.００％の範囲とし
た。
微細な炭化物を析出することにより、ばねに強度と靭性
を付与するために必要な元素であり、０.１０％未満で
はその効果が認められず、１.００％を越えると効果が
飽和してしまうため、０.１０〜１.００％の範囲とし
た。
【００１２】Ｖ：Ｖは鋼の結晶粒の微細化、また析出硬
化による強度の向上、および耐へたり性の改善に有効な
元素であり、０.０５％未満ではその効果は認められ
ず、０.６０％を越えて添加しても効果は飽和してしま
うため、０.０５〜０.６０％の範囲とした。
化による強度の向上、および耐へたり性の改善に有効な
元素であり、０.０５％未満ではその効果は認められ
ず、０.６０％を越えて添加しても効果は飽和してしま
うため、０.０５〜０.６０％の範囲とした。
【００１３】本発明では、オイルテンパー線をばね加工
する際の折損を防止するために、オイルテンパーに際し
て表面を脱炭させて、表面硬度をＨｖで４００以下にす
る。オイルテンパー線を格別に工夫しないで高強度化す
ると、鋼線のきず感受性が高くなり、従来は無害とされ
ていた極めて微細な表面欠陥が起点となって、ばね加工
時に折損し易い。後で図２で述べるが、オイルテンパー
に際して表面を脱炭させて、表面硬度をＨｖで４００以
下にすると、ばね加工時の折損を有効に防止することが
できる。この脱炭と表面硬度の調整は、オイルテンパー
に際しての加熱炉の雰囲気を調整する事によって達成す
ることができる。尚、オイルテンパーの前の工程におい
て、あらかじめ脱炭処理を施しておいてもよい。
する際の折損を防止するために、オイルテンパーに際し
て表面を脱炭させて、表面硬度をＨｖで４００以下にす
る。オイルテンパー線を格別に工夫しないで高強度化す
ると、鋼線のきず感受性が高くなり、従来は無害とされ
ていた極めて微細な表面欠陥が起点となって、ばね加工
時に折損し易い。後で図２で述べるが、オイルテンパー
に際して表面を脱炭させて、表面硬度をＨｖで４００以
下にすると、ばね加工時の折損を有効に防止することが
できる。この脱炭と表面硬度の調整は、オイルテンパー
に際しての加熱炉の雰囲気を調整する事によって達成す
ることができる。尚、オイルテンパーの前の工程におい
て、あらかじめ脱炭処理を施しておいてもよい。
【００１４】本発明の請求項２は、このオイルテンパー
線を用いた高強度ばねである。表面の硬さの低下はばね
の疲労強度を低下させる原因となる。このため本発明で
は、ばね加工後に窒化または浸炭窒化処理とショットピ
ーニングを施して、ばねの表面硬度をＨｖで９００以上
に調整する。本発明のオイルテンパー線は、ばね加工前
の表面硬度は低いが、ばね加工を行い浸炭窒化とショッ
トピーニングを施すことによって、後で図３で述べる如
く、ばねの表面硬度は十分に上昇してＨｖで９００以上
とすることができる。
線を用いた高強度ばねである。表面の硬さの低下はばね
の疲労強度を低下させる原因となる。このため本発明で
は、ばね加工後に窒化または浸炭窒化処理とショットピ
ーニングを施して、ばねの表面硬度をＨｖで９００以上
に調整する。本発明のオイルテンパー線は、ばね加工前
の表面硬度は低いが、ばね加工を行い浸炭窒化とショッ
トピーニングを施すことによって、後で図３で述べる如
く、ばねの表面硬度は十分に上昇してＨｖで９００以上
とすることができる。
【００１５】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼線を用い、直
径３.２ｍｍで引張強さ２１６０Ｎ／ｍｍ2の強度を有す
るオイルテンパー線を製作した。尚このオイルテンパー
処理に際して、加熱炉は電気炉で雰囲気酸素量を下記の
如くに調整して、表面を脱炭させた。Ａ：２〜３容量
％、Ｂ：５〜７容量％、Ｃ：１０〜１５容量％、Ｄ：２
０以上容量％、Ａ〜Ｄの雰囲気で製造したオイルテンパ
ー線の表層の硬さ分布を図１のＡ〜Ｄで示した。図中比
較材は本発明品と同一化学成分の材料で従来法により表
面脱炭のないオイルテンパー線の例である。
径３.２ｍｍで引張強さ２１６０Ｎ／ｍｍ2の強度を有す
るオイルテンパー線を製作した。尚このオイルテンパー
処理に際して、加熱炉は電気炉で雰囲気酸素量を下記の
如くに調整して、表面を脱炭させた。Ａ：２〜３容量
％、Ｂ：５〜７容量％、Ｃ：１０〜１５容量％、Ｄ：２
０以上容量％、Ａ〜Ｄの雰囲気で製造したオイルテンパ
ー線の表層の硬さ分布を図１のＡ〜Ｄで示した。図中比
較材は本発明品と同一化学成分の材料で従来法により表
面脱炭のないオイルテンパー線の例である。
【００１６】比較材およびＡ〜Ｄの各オイルテンパー線
を、表２に示すばね仕様に成形加工を行い、ばね加工時
における折損率を調べて、図２に示した。図２の比較材
およびＡ，Ｂにみられる如く、表面硬度が高いオイルテ
ンパー線はばね加工で折損が発生したが、図２のＣ，Ｄ
にみられる如く、表面硬度がＨｖで４００以下の場合に
はばね加工で折損することがなかった。そこで本発明は
表面硬度をＨｖで４００以下とすることにした。
を、表２に示すばね仕様に成形加工を行い、ばね加工時
における折損率を調べて、図２に示した。図２の比較材
およびＡ，Ｂにみられる如く、表面硬度が高いオイルテ
ンパー線はばね加工で折損が発生したが、図２のＣ，Ｄ
にみられる如く、表面硬度がＨｖで４００以下の場合に
はばね加工で折損することがなかった。そこで本発明は
表面硬度をＨｖで４００以下とすることにした。
【００１７】
【表１】
【００１８】本発明のＤ材と比較材を用いて製造したば
ねに、浸炭窒化とショットピーニングを施し、ばねの表
面硬度を調査した結果を図３に示した。尚Ｄ材と比較材
に施した浸炭窒化とショットピーニングの条件は同一で
ある。オイルテンパー線ではＤ材は比較材に比べて表面
硬度が低いが、ばね加工を行い更に浸炭窒化とショット
ピーニングを施すと、ばねの表面硬度はＨｖで９００以
上となって、比較材と同等の表面硬度となる。
ねに、浸炭窒化とショットピーニングを施し、ばねの表
面硬度を調査した結果を図３に示した。尚Ｄ材と比較材
に施した浸炭窒化とショットピーニングの条件は同一で
ある。オイルテンパー線ではＤ材は比較材に比べて表面
硬度が低いが、ばね加工を行い更に浸炭窒化とショット
ピーニングを施すと、ばねの表面硬度はＨｖで９００以
上となって、比較材と同等の表面硬度となる。
【００１９】
【表２】
【００２０】図４は、ばね加工を行い更に浸炭窒化とシ
ョットピーニングを施した本発明のＤ材と比較材のばね
疲労試験の結果である。ばね疲労試験は星型コイルばね
疲労試験機（東海試験機株製）を用いて行った。図４に
みられる如く、本発明のＤ材のばね疲労強度は、比較材
と同等であった。
ョットピーニングを施した本発明のＤ材と比較材のばね
疲労試験の結果である。ばね疲労試験は星型コイルばね
疲労試験機（東海試験機株製）を用いて行った。図４に
みられる如く、本発明のＤ材のばね疲労強度は、比較材
と同等であった。
【００２１】
【実施例２】表３に示す化学成分の鋼線を用いて直径
３.２ｍｍで引張強さ２２１０Ｎ／ｍｍ2の、表面を脱炭
させて表面硬度がＨｖで４００以下のオイルテンパー線
を製作した。その表面硬度の例を図５に示した。このオ
イルテンパー線を表２に示すばね仕様にばね加工した
が、ばね加工時の折損は発生しなかった。このばねに更
に浸炭窒化処理とショットピーニングを施し、ばね疲労
試験を行った。浸炭窒化とショットピーニングを行った
後のばねの表面は、図６にみられる如く十分に硬質で、
その結果５×１０7回で５９０±５３０Ｎ／ｍｍ2とい
う、高い疲労強度が得られた。
３.２ｍｍで引張強さ２２１０Ｎ／ｍｍ2の、表面を脱炭
させて表面硬度がＨｖで４００以下のオイルテンパー線
を製作した。その表面硬度の例を図５に示した。このオ
イルテンパー線を表２に示すばね仕様にばね加工した
が、ばね加工時の折損は発生しなかった。このばねに更
に浸炭窒化処理とショットピーニングを施し、ばね疲労
試験を行った。浸炭窒化とショットピーニングを行った
後のばねの表面は、図６にみられる如く十分に硬質で、
その結果５×１０7回で５９０±５３０Ｎ／ｍｍ2とい
う、高い疲労強度が得られた。
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】本発明のオイルテンパー線を用いると、
ばね加工時の折損を有効に防止することができる。した
がって従来よりも高強度のオイルテンパー線を用いて
も、ばね加工時の折損を防止することができる。この結
果、従来よりも高強度で高疲労強度のばねの製造が可能
となる。
ばね加工時の折損を有効に防止することができる。した
がって従来よりも高強度のオイルテンパー線を用いて
も、ばね加工時の折損を防止することができる。この結
果、従来よりも高強度で高疲労強度のばねの製造が可能
となる。
【図１】は実施例１におけるオイルテンパー線の表面硬
度を示す図、
度を示す図、
【図２】はオイルテンパー線の表面硬度とばね加工にお
ける折損の関係の例を示す図、
ける折損の関係の例を示す図、
【図３】は浸炭窒化とショットピーニング後のばねの表
面硬度の例を示す図、
面硬度の例を示す図、
【図４】はばね疲労試験の結果の例を示す図、
【図５】はオイルテンパー線の表面硬度の他の例を示す
図、
図、
【図６】は浸炭窒化とショットピーニング後のばねの表
面硬度の他の例の図、である。
面硬度の他の例の図、である。
フロントページの続き (72)発明者 小野田 光芳 千葉県習志野市東習志野７−５−１ 鈴 木金属工業株式会社内 (72)発明者 林 博昭 千葉県習志野市東習志野７−５−１ 鈴 木金属工業株式会社内 (72)発明者 中野 修 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 石川 裕二 愛知県愛知郡東郷町大字春木字蛭池１番 地 株式会社東郷製作所内 (72)発明者 内田 尚志 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 新日本製鐵株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−301541（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−176430（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−177152（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−303036（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−162550（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C21D 7/06 C22C 38/24 C22C 8/32
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ ：０．５０〜０．８０、 Ｓｉ：１．００〜２．５０ Ｍｎ：０．４０〜１．００、 Ｃｒ：０．４０〜２．００ Ｖ ：０．０５〜０．６０、 Ｍｏ：０．１０〜１．００ を含有し、残部は実質的にＦｅからなる低合金鋼線を用
いて、オイルテンパーに際して脱炭により表層の硬度を
Ｈｖで４００以下とし、ばねに冷間成形し、その後窒化
または浸炭窒化とショットピーニングにより表層の硬度
をＨｖで９００以上にした事を特徴とする高強度ばね。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ ：０．５０〜０．８０、 Ｓｉ：１．００〜２．５０ Ｍｎ：０．４０〜１．００、 Ｃｒ：０．４０〜２．００ Ｖ ：０．０５〜０．６０、 Ｍｏ：０．１０〜１．００ を含有し、残部は実質的にＦｅからなる低合金鋼線で、
オイルテンパーに際して脱炭により表層の硬度をＨｖで
４００以下とした、請求項１に記載の高強度ばねの製造
に用いるばね用オイルテンパー線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3046416A JP3045795B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 高強度ばね及びその製造に用いるばね用オイルテンパー線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3046416A JP3045795B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 高強度ばね及びその製造に用いるばね用オイルテンパー線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04285142A JPH04285142A (ja) | 1992-10-09 |
| JP3045795B2 true JP3045795B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=12746548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3046416A Expired - Lifetime JP3045795B2 (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 高強度ばね及びその製造に用いるばね用オイルテンパー線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3045795B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3173756B2 (ja) * | 1994-07-28 | 2001-06-04 | 株式会社東郷製作所 | コイルばねの製造方法 |
| JP3754788B2 (ja) * | 1997-03-12 | 2006-03-15 | 中央発條株式会社 | 耐遅れ破壊性に優れたコイルばね及びその製造方法 |
| JP3403913B2 (ja) * | 1997-03-12 | 2003-05-06 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度ばね用鋼 |
| KR101322534B1 (ko) * | 2010-03-11 | 2013-10-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 내지연파괴 특성이 우수한 고강도 강재와 고강도 볼트 및 그 제조 방법 |
| EP3081661B1 (en) * | 2013-12-12 | 2019-07-17 | Aichi Steel Corporation | Ring member for cvt and method for producing same |
-
1991
- 1991-03-12 JP JP3046416A patent/JP3045795B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04285142A (ja) | 1992-10-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3173756B2 (ja) | コイルばねの製造方法 | |
| US7763123B2 (en) | Spring produced by a process comprising coiling a hard drawn steel wire excellent in fatigue strength and resistance to setting | |
| JP2839900B2 (ja) | 耐久性，耐へたり性に優れたばね鋼 | |
| JP4116762B2 (ja) | 耐水素疲労特性の優れた高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| US7615186B2 (en) | Spring steel excellent in sag resistance and fatigue property | |
| JP4097151B2 (ja) | 加工性に優れた高強度ばね用鋼線および高強度ばね | |
| EP0614994B1 (en) | Spring steel wires and process for producing the same | |
| JP3045795B2 (ja) | 高強度ばね及びその製造に用いるばね用オイルテンパー線 | |
| JP2783145B2 (ja) | 疲労強度の優れた窒化ばね用鋼および窒化ばね | |
| JP2708279B2 (ja) | 高強度ばねの製造方法 | |
| JP3859331B2 (ja) | 高疲労強度鋼線およびばねとそれらの製造方法 | |
| CN115485409B (zh) | 弹簧用钢线 | |
| JP4464511B2 (ja) | 延性及び疲労特性の優れた高強度極細鋼線の製造方法 | |
| JP4133515B2 (ja) | 耐へたり性及び耐割れ性に優れたばね用鋼線 | |
| JPH10251760A (ja) | ばね成形加工性に優れた高強度オイルテンパー線および その製造方法 | |
| JP2003003241A (ja) | 高強度ばね用鋼線 | |
| JPH05331597A (ja) | 高疲労強度コイルばね | |
| WO2004055226A1 (ja) | ばね用鋼線 | |
| JP3872364B2 (ja) | 冷間成形コイルばね用オイルテンパー線の製造方法 | |
| JPH05179348A (ja) | 熱間コイリングによるコイルばねの製造方法 | |
| JP3142689B2 (ja) | 疲労強度の優れたばね | |
| JP5400536B2 (ja) | 硬引き線 | |
| JP2003193197A (ja) | 高強度コイルばねおよびその製造方法 | |
| JP2790303B2 (ja) | 高疲労強度ばねの製造方法及びそれに用いる鋼線 | |
| JP2860789B2 (ja) | 焼入性、耐久性の優れたばね用鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000229 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090317 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090317 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100317 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100317 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110317 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |