JP3140319B2 - 耐食性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法 - Google Patents
耐食性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法Info
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- JP3140319B2 JP3140319B2 JP07067084A JP6708495A JP3140319B2 JP 3140319 B2 JP3140319 B2 JP 3140319B2 JP 07067084 A JP07067084 A JP 07067084A JP 6708495 A JP6708495 A JP 6708495A JP 3140319 B2 JP3140319 B2 JP 3140319B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧水型原子力発電所
において使用される熱交換器伝熱管の管材として用いら
れる耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法
に関する。
において使用される熱交換器伝熱管の管材として用いら
れる耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、高温高圧水にさらされる化学プラ
ントや原子力（軽水炉）プラントの熱交換器伝熱管の管
材としては、例えば特開昭５９−２３２２４６号公報に
開示されているような、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎｉ：４
０〜７０％のＡｌｌｏｙ６９０合金（商品名、６０％Ｎ
ｉ−３０％Ｃｒ−９％Ｆｅ合金）などのＮｉ基合金が使
用されている。
ントや原子力（軽水炉）プラントの熱交換器伝熱管の管
材としては、例えば特開昭５９−２３２２４６号公報に
開示されているような、Ｃｒ：２５〜３５％、Ｎｉ：４
０〜７０％のＡｌｌｏｙ６９０合金（商品名、６０％Ｎ
ｉ−３０％Ｃｒ−９％Ｆｅ合金）などのＮｉ基合金が使
用されている。
【０００３】しかし、実際のプラントにおける水質環境
は、例えば２８０℃程度のｐＨが９．２〜９．５という
ような高温弱アルカリ環境であるが、伝熱管と管支持板
の隙間部でアルカリ濃縮が生じる懸念があり、このよう
な高温高濃度アルカリ環境下では、前記合金といえども
耐応力腐食割れ性（耐ＳＣＣ性）が十分に確保できると
はいえない。
は、例えば２８０℃程度のｐＨが９．２〜９．５という
ような高温弱アルカリ環境であるが、伝熱管と管支持板
の隙間部でアルカリ濃縮が生じる懸念があり、このよう
な高温高濃度アルカリ環境下では、前記合金といえども
耐応力腐食割れ性（耐ＳＣＣ性）が十分に確保できると
はいえない。
【０００４】このような高温高濃度アルカリ環境下にお
ける耐応力腐食割れ性を向上させるため、特開昭５９−
８５８５０号公報や特開昭６０−５０１３４号公報に開
示された発明では、最終熱処理後に更に特殊熱処理とし
て、６００〜７５０℃で０．１〜１００時間保持した
後、徐冷するという２段階の熱処理を行なっている。
ける耐応力腐食割れ性を向上させるため、特開昭５９−
８５８５０号公報や特開昭６０−５０１３４号公報に開
示された発明では、最終熱処理後に更に特殊熱処理とし
て、６００〜７５０℃で０．１〜１００時間保持した
後、徐冷するという２段階の熱処理を行なっている。
【０００５】前記2段階の熱処理は、粒界にCr炭化物(Cr
23 C 6 )を析出させると共に、Cr炭化物が析出したことに
よる粒界近傍でのCr欠乏層を回復させるまで長時間の処
理が必要である。また、この熱処理は最終処理であり、
処理後そのままでプラントに使用できるように、酸化被
膜の形成を防ぐため通常真空中で熱処理が行なわれる。
このように、長時間を要する2段階の熱処理が必要であ
り、また真空処理が行なわれるため、製造コストの高騰
は避けられない。
23 C 6 )を析出させると共に、Cr炭化物が析出したことに
よる粒界近傍でのCr欠乏層を回復させるまで長時間の処
理が必要である。また、この熱処理は最終処理であり、
処理後そのままでプラントに使用できるように、酸化被
膜の形成を防ぐため通常真空中で熱処理が行なわれる。
このように、長時間を要する2段階の熱処理が必要であ
り、また真空処理が行なわれるため、製造コストの高騰
は避けられない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記のごとく、従来の
耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法は、
いずれも２段階の熱処理が必要で処理に長時間を要し、
製造コストが高騰するという問題があった。
耐応力腐食割れ性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法は、
いずれも２段階の熱処理が必要で処理に長時間を要し、
製造コストが高騰するという問題があった。
【０００７】本発明は、前記従来の方法に見られる問題
点を排除し、高温高濃度アルカリ環境下における耐応力
腐食割れ性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法を提供する
ものである。
点を排除し、高温高濃度アルカリ環境下における耐応力
腐食割れ性に優れたＮｉ基合金の熱処理方法を提供する
ものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、種々の合金について検討した結果、Crが35%を超え
たNi基合金では、前記従来方法のように2段階熱処理を
施さなくても、最終焼鈍における冷却時の冷却速度を制
御することにより、粒界にCr炭化物を析出させ、しかも
粒界近傍での顕著なCr欠乏層の発生も押さえ得ることが
わかった。また更に、昇温時の加熱速度を制御すること
により、粒界におけるCr炭化物の析出量を増加させ、耐
応力腐食割れ性を向上できることがわかった。本発明
は、前記知見に基づいて完成されたものである。
め、種々の合金について検討した結果、Crが35%を超え
たNi基合金では、前記従来方法のように2段階熱処理を
施さなくても、最終焼鈍における冷却時の冷却速度を制
御することにより、粒界にCr炭化物を析出させ、しかも
粒界近傍での顕著なCr欠乏層の発生も押さえ得ることが
わかった。また更に、昇温時の加熱速度を制御すること
により、粒界におけるCr炭化物の析出量を増加させ、耐
応力腐食割れ性を向上できることがわかった。本発明
は、前記知見に基づいて完成されたものである。
【０００９】すなわち、本発明の第１の耐食性に優れた
Ni基合金の熱処理方法は、重量％で、Ｃ：0.015 〜0.05
％、Si：0.5 ％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Cr：35％を超
え40％以下、Ni：50〜57％、Al：0.5 ％以下、Ti：0.5
％以下、残部は実質的にFeからなるNi基合金の製造時の
最終焼鈍において、1000〜1200℃の温度域に加熱して１
〜60分間保持した後、900 〜500 ℃の温度範囲を冷却速
度５〜100 ℃/secで冷却することにある。
Ni基合金の熱処理方法は、重量％で、Ｃ：0.015 〜0.05
％、Si：0.5 ％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Cr：35％を超
え40％以下、Ni：50〜57％、Al：0.5 ％以下、Ti：0.5
％以下、残部は実質的にFeからなるNi基合金の製造時の
最終焼鈍において、1000〜1200℃の温度域に加熱して１
〜60分間保持した後、900 〜500 ℃の温度範囲を冷却速
度５〜100 ℃/secで冷却することにある。
【００１０】また、本発明の第２の耐食性に優れたNi基
合金の熱処理方法は、重量％で、Ｃ：0.015 〜0.05％、
Si：0.5 ％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Cr：35％を超え40
％以下、Ni：50〜57％、Al：0.5 ％以下、Ti：0.5 ％以
下、残部は実質的にFeからなるNi基合金の製造時の最終
焼鈍において、昇温速度150 〜500 ℃/minで1000〜1200
℃の温度域に加熱して１〜60分間保持した後、900 〜50
0 ℃の温度範囲を冷却速度５〜100 ℃/secで冷却するこ
とにある。
合金の熱処理方法は、重量％で、Ｃ：0.015 〜0.05％、
Si：0.5 ％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Cr：35％を超え40
％以下、Ni：50〜57％、Al：0.5 ％以下、Ti：0.5 ％以
下、残部は実質的にFeからなるNi基合金の製造時の最終
焼鈍において、昇温速度150 〜500 ℃/minで1000〜1200
℃の温度域に加熱して１〜60分間保持した後、900 〜50
0 ℃の温度範囲を冷却速度５〜100 ℃/secで冷却するこ
とにある。
【００１１】
【作用】本発明によれば、2段階熱処理を施さなくて
も、最終焼鈍における冷却時の冷却速度を制御すること
により、粒界にCr炭化物を十分に析出させ、しかも粒界
近傍での顕著なCr欠乏層の発生も押さえることができ、
優れた耐応力腐食割れ性が得られる。また、更に、昇温
時の加熱速度を制御することにより、粒界におけるCr炭
化物の析出量を増加させ、耐応力腐食割れ性をより一層
向上できる。しかも、2段階熱処理を必要としないた
め、処理時間が節減され製造コストの低減に有効であ
る。
も、最終焼鈍における冷却時の冷却速度を制御すること
により、粒界にCr炭化物を十分に析出させ、しかも粒界
近傍での顕著なCr欠乏層の発生も押さえることができ、
優れた耐応力腐食割れ性が得られる。また、更に、昇温
時の加熱速度を制御することにより、粒界におけるCr炭
化物の析出量を増加させ、耐応力腐食割れ性をより一層
向上できる。しかも、2段階熱処理を必要としないた
め、処理時間が節減され製造コストの低減に有効であ
る。
【００１２】本発明において使用する合金の化学成分組
成を限定したのは次の理由による。Cは、粒界にCr炭化
物を析出するのに必須の元素であり、所要の析出量を得
るには0.015%以上が必要である。しかし、0.05%を超え
ると強度が高くなりすぎ、製管性が低下すると共に、最
終焼鈍における粒界へのCr炭化物の析出過多により粒界
近傍でCr欠乏層の形成が起こり耐応力腐食割れ性が劣化
する。そのため、0.015〜0.05%に限定した。
成を限定したのは次の理由による。Cは、粒界にCr炭化
物を析出するのに必須の元素であり、所要の析出量を得
るには0.015%以上が必要である。しかし、0.05%を超え
ると強度が高くなりすぎ、製管性が低下すると共に、最
終焼鈍における粒界へのCr炭化物の析出過多により粒界
近傍でCr欠乏層の形成が起こり耐応力腐食割れ性が劣化
する。そのため、0.015〜0.05%に限定した。
【００１３】Ｓｉは、脱酸のため必要な元素であるが、
０．３％を超えると高Ｃｒフェライトのａ’相の析出が
加速されるので上限は０．３％とした。しかし、少なす
ぎると脱酸効果が不十分となるので、０．０５％以上含
有することが望ましい。
０．３％を超えると高Ｃｒフェライトのａ’相の析出が
加速されるので上限は０．３％とした。しかし、少なす
ぎると脱酸効果が不十分となるので、０．０５％以上含
有することが望ましい。
【００１４】Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸のため必要な元
素であり、０．５％以下を含有させる。
素であり、０．５％以下を含有させる。
【００１５】Ｐは、不純物として含まれるが、粒界に偏
析して耐応力腐食割れ性を劣化させるため、０．０１５
％以下に限定した。
析して耐応力腐食割れ性を劣化させるため、０．０１５
％以下に限定した。
【００１６】Crは、Ni基合金の耐応力腐食割れ性を維持
するのに必要不可欠な元素であり、35％以下では高温高
圧水にさらされる熱交換器伝熱管として要求される耐食
性が確保できず、また40％を超えると高Crフェライトの
a'相の析出が加速されるため、35％超40％以下に限定し
た。
するのに必要不可欠な元素であり、35％以下では高温高
圧水にさらされる熱交換器伝熱管として要求される耐食
性が確保できず、また40％を超えると高Crフェライトの
a'相の析出が加速されるため、35％超40％以下に限定し
た。
【００１７】Ｎｉは、合金の主成分であり、組織を安定
させ、高Ｃｒフェライトのａ’相の析出を抑制するため
５０％以上の含有が必要である。また、耐食性の点から
は上限を定める必要はないが、Ｃｒ等他の合金元素の添
加割合を考慮して上限を５７％とし、５０〜５７％に限
定した。
させ、高Ｃｒフェライトのａ’相の析出を抑制するため
５０％以上の含有が必要である。また、耐食性の点から
は上限を定める必要はないが、Ｃｒ等他の合金元素の添
加割合を考慮して上限を５７％とし、５０〜５７％に限
定した。
【００１８】Ａｌは、Ｓｉ及びＭｎと同様に脱酸作用を
有する元素であるが、０．５％を超えると合金の清浄度
を低下させるため、０．５％以下に限定した。しかし、
添加量が少なすぎると脱酸効果が十分でなく熱間加工性
の劣化を招くので０．０５％以上を含有することが望ま
しい。
有する元素であるが、０．５％を超えると合金の清浄度
を低下させるため、０．５％以下に限定した。しかし、
添加量が少なすぎると脱酸効果が十分でなく熱間加工性
の劣化を招くので０．０５％以上を含有することが望ま
しい。
【００１９】前記以外の成分元素としてＴｉがあるが、
ＴｉはＮと化合してＴｉＮあるいはＴｉ（Ｃ，Ｎ）とし
てＢを固定し、熱間加工性の改善あるいは強度の向上に
有効な元素であり、０．５％以下含有させることが望ま
しい。
ＴｉはＮと化合してＴｉＮあるいはＴｉ（Ｃ，Ｎ）とし
てＢを固定し、熱間加工性の改善あるいは強度の向上に
有効な元素であり、０．５％以下含有させることが望ま
しい。
【００２０】次に、本発明における熱処理を限定した理
由について説明する。焼鈍温度は、1000℃未満では十分
な焼鈍効果が得られず、かつ固溶していない炭化物量が
多く強度が高くなりすぎることと、固溶C量が少なくな
るため冷却速度の制御による粒界へのCr炭化物の析出量
が減少するため、十分な耐食性が確保できず、また1200
℃を超えると結晶粒径が大きくなりすぎ、強度の低下を
招くため、1000〜1200℃に限定した。また、この際の焼
鈍時間は、1分未満ではCの固溶が十分に得られないた
め、1分以上保持する必要がある。しかし、60分を超え
て長く保持しても焼鈍効果には変わりが見られないの
で、1分〜60分とした。
由について説明する。焼鈍温度は、1000℃未満では十分
な焼鈍効果が得られず、かつ固溶していない炭化物量が
多く強度が高くなりすぎることと、固溶C量が少なくな
るため冷却速度の制御による粒界へのCr炭化物の析出量
が減少するため、十分な耐食性が確保できず、また1200
℃を超えると結晶粒径が大きくなりすぎ、強度の低下を
招くため、1000〜1200℃に限定した。また、この際の焼
鈍時間は、1分未満ではCの固溶が十分に得られないた
め、1分以上保持する必要がある。しかし、60分を超え
て長く保持しても焼鈍効果には変わりが見られないの
で、1分〜60分とした。
【００２１】焼鈍後の冷却速度は、Cr炭化物が析出しや
すい900 〜500 ℃の温度域を制御する必要がある。その
冷却速度５℃/sec未満では、粒界へのCr炭化物の析出が
多くなるが、析出に伴い粒界近傍でCr欠乏層が形成され
るので、５℃/sec以上の冷却速度が必要である。しか
し、100 ℃/secを超えると粒界へのCr炭化物の析出が不
十分となり耐食性が低下する。そのため、900 〜500 ℃
の温度域での冷却速度は５〜100 ℃/secに限定した。
すい900 〜500 ℃の温度域を制御する必要がある。その
冷却速度５℃/sec未満では、粒界へのCr炭化物の析出が
多くなるが、析出に伴い粒界近傍でCr欠乏層が形成され
るので、５℃/sec以上の冷却速度が必要である。しか
し、100 ℃/secを超えると粒界へのCr炭化物の析出が不
十分となり耐食性が低下する。そのため、900 〜500 ℃
の温度域での冷却速度は５〜100 ℃/secに限定した。
【００２２】前記のごとく、粒界へのCr炭化物析出の観
点からは焼鈍時の冷却速度が最も重要であるが、焼鈍温
度に加熱する際の昇温速度を制御することにより、更に
Cr炭化物の析出量を増加させ、耐食性の向上が図れる。
一般に、連続炉での焼鈍では、昇温温度は比較的に遅い
(100℃/min程度)が、昇温温度が遅いと500〜900℃の温
度域で昇温中にCr炭化物が析出し、その後再結晶や粒成
長が起こる。このため、粒内にCr炭化物が数多く析出し
た状態となる。このため、粒界へのCr炭化物の析出量を
増加させ、耐食性を更に向上させるには、最終焼鈍時の
昇温速度は150℃/min以上とする必要がある。しかし、5
00℃/minを超えると効果が飽和し、昇温用装置のコスト
が高くなるので上限は500℃/minとした。
点からは焼鈍時の冷却速度が最も重要であるが、焼鈍温
度に加熱する際の昇温速度を制御することにより、更に
Cr炭化物の析出量を増加させ、耐食性の向上が図れる。
一般に、連続炉での焼鈍では、昇温温度は比較的に遅い
(100℃/min程度)が、昇温温度が遅いと500〜900℃の温
度域で昇温中にCr炭化物が析出し、その後再結晶や粒成
長が起こる。このため、粒内にCr炭化物が数多く析出し
た状態となる。このため、粒界へのCr炭化物の析出量を
増加させ、耐食性を更に向上させるには、最終焼鈍時の
昇温速度は150℃/min以上とする必要がある。しかし、5
00℃/minを超えると効果が飽和し、昇温用装置のコスト
が高くなるので上限は500℃/minとした。
【００２３】
【実施例】表１に化学組成を示した本発明の対象合金
ａ、ｂ、ｃ、ｄと本発明の対象外の比較合金ｅ、ｆ、ｇ
を真空溶解により溶製した鋳塊に、鍛造、熱間圧延、中
間熱処理及び冷間圧延等を施して、それぞれ最終板厚３
ｍｍの冷間圧延板に仕上げた。そして、表２に示す種々
の条件により最終焼鈍を施した。更に、これらの処理材
から寸法が２×１０×４０（ｍｍ）の腐食試験片と試験
片の平行部寸法が２×３×２０（ｍｍ）の低歪速度応力
腐食割れ試験片を作製し、下記要領で粒界腐食試験と低
歪速度応力腐食割れ試験（ＳＳＲＴ）を行なった。
ａ、ｂ、ｃ、ｄと本発明の対象外の比較合金ｅ、ｆ、ｇ
を真空溶解により溶製した鋳塊に、鍛造、熱間圧延、中
間熱処理及び冷間圧延等を施して、それぞれ最終板厚３
ｍｍの冷間圧延板に仕上げた。そして、表２に示す種々
の条件により最終焼鈍を施した。更に、これらの処理材
から寸法が２×１０×４０（ｍｍ）の腐食試験片と試験
片の平行部寸法が２×３×２０（ｍｍ）の低歪速度応力
腐食割れ試験片を作製し、下記要領で粒界腐食試験と低
歪速度応力腐食割れ試験（ＳＳＲＴ）を行なった。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】(1) 粒界腐食試験粒界への Cr炭化物の析出により形成される粒界近傍での
Cr欠乏層を検出するため、65%HNO3+0.2g/1Cr6+溶液を用
いて、沸騰,24時間の浸漬試験を行なった。この試験で
は、粒界近傍にCr欠乏層がある場合には腐食速度が大き
くなる。
Cr欠乏層を検出するため、65%HNO3+0.2g/1Cr6+溶液を用
いて、沸騰,24時間の浸漬試験を行なった。この試験で
は、粒界近傍にCr欠乏層がある場合には腐食速度が大き
くなる。
【００２７】（２） 低歪速度応力腐食割れ試験 耐粒界応力腐食割れ性を検出するため、２０％ＮａＯＨ
水溶液中３２０℃で定電位低歪速度応力腐食割れ試験を
行なった。電位は、最も応力腐食割れ感受性が高くなる
（腐食電位＋１００ｍＶ）に保った。この環境では、引
張り速度は遅い方が応力腐食割れ感受性が高まるので、
８×１０-7Ｓ-1の歪速度に設定して試験を行なった。破
断後の破面を走査型電子顕微鏡で観察した。その破断面
の粒界破面率により耐粒界応力腐食割れ性を評価した。
水溶液中３２０℃で定電位低歪速度応力腐食割れ試験を
行なった。電位は、最も応力腐食割れ感受性が高くなる
（腐食電位＋１００ｍＶ）に保った。この環境では、引
張り速度は遅い方が応力腐食割れ感受性が高まるので、
８×１０-7Ｓ-1の歪速度に設定して試験を行なった。破
断後の破面を走査型電子顕微鏡で観察した。その破断面
の粒界破面率により耐粒界応力腐食割れ性を評価した。
【００２８】その試験結果を表2に示す。比較例11とし
てあげたC量が少ないe合金は、本発明と同様の適切な焼
鈍を施しても粒界破面率が大きく耐粒界応力腐食割れ性
が劣る。また、比較例12のC量が多いf合金は、粒界への
Cr炭化物の析出が多くなり粒界腐食試験での腐食速度が
大きく、かつ粒界破面率も粒界近傍のCr欠乏層の生成に
より大きい。更に、比較例13のCr含有量が少ないg合金
は、腐食速度及び粒界破面率が共に大きく耐粒界応力腐
食割れ性の向上は見られない。
てあげたC量が少ないe合金は、本発明と同様の適切な焼
鈍を施しても粒界破面率が大きく耐粒界応力腐食割れ性
が劣る。また、比較例12のC量が多いf合金は、粒界への
Cr炭化物の析出が多くなり粒界腐食試験での腐食速度が
大きく、かつ粒界破面率も粒界近傍のCr欠乏層の生成に
より大きい。更に、比較例13のCr含有量が少ないg合金
は、腐食速度及び粒界破面率が共に大きく耐粒界応力腐
食割れ性の向上は見られない。
【００２９】また、本発明のｂ合金を使用して、本発明
の焼鈍条件から焼鈍温度が外れている比較例１４、焼鈍
時間が短い比較例１５、焼鈍後の冷却速度が０．５℃／
ｓｅｃと遅い比較例１６及び冷却速度が２００℃／ｓｅ
ｃと大きい比較例１７は、いずれも粒界破面率が大きく
耐粒界応力腐食割れ性の向上は見られない。
の焼鈍条件から焼鈍温度が外れている比較例１４、焼鈍
時間が短い比較例１５、焼鈍後の冷却速度が０．５℃／
ｓｅｃと遅い比較例１６及び冷却速度が２００℃／ｓｅ
ｃと大きい比較例１７は、いずれも粒界破面率が大きく
耐粒界応力腐食割れ性の向上は見られない。
【００３０】一方、本発明のａ〜ｄ合金を使用して、本
発明の焼鈍条件で焼鈍した実施例１〜１０は、いずれも
粒界破面率は小さく、耐粒界応力腐食割れ性の向上が達
成されていることがわかる。
発明の焼鈍条件で焼鈍した実施例１〜１０は、いずれも
粒界破面率は小さく、耐粒界応力腐食割れ性の向上が達
成されていることがわかる。
【００３１】
【発明の効果】この発明によれば、耐粒界応力腐食割れ
性の優れたＮｉ基合金を得ることができ、高温高圧水に
さらされる化学プラントや原子力（軽水炉）プラントの
熱交換器伝熱管の管材として最適の合金を提供できる。
また、２段階熱処理を必要としないため、処理時間が節
減され製造コストを低減できる。
性の優れたＮｉ基合金を得ることができ、高温高圧水に
さらされる化学プラントや原子力（軽水炉）プラントの
熱交換器伝熱管の管材として最適の合金を提供できる。
また、２段階熱処理を必要としないため、処理時間が節
減され製造コストを低減できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 守 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 審査官 小川 武 (56)参考文献 特開 平３−100148（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−11366（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−228533（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22F 1/10 C22C 19/00 - 19/05
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.015 〜0.05％、Si：0.
5 ％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Cr：35％を超え40％以
下、Ni：50〜57％、Al：0.5 ％以下、Ti：0.5％以下、
残部は実質的にFeからなるNi基合金の製造時の最終焼鈍
において、1000〜1200℃の温度域に加熱して１〜60分間
保持した後、900 〜500 ℃の温度範囲を冷却速度５〜10
0 ℃/secで冷却することを特徴とする耐応力腐食割れ性
に優れたNi基合金の熱処理方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：0.015 〜0.05％、Si：0.
5 ％以下、Ｐ：0.015 ％以下、Cr：35％を超え40％以
下、Ni：50〜57％、Al：0.5 ％以下、Ti：0.5％以下、
残部は実質的にFeからなるNi基合金の製造時の最終焼鈍
において、昇温速度150 〜500 ℃/minで1000〜1200℃の
温度域に加熱して１〜60分間保持した後、900 〜500 ℃
の温度範囲を冷却速度５〜100 ℃/secで冷却することを
特徴とする耐応力腐食割れ性に優れたNi基合金の熱処理
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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