JP3370873B2 - アルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法 - Google Patents
アルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法Info
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- Lubricants (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は圧延潤滑性、板表面
品質性及び乳化安定性が優れた水分散型の熱間圧延油を
使用したアルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方
法に関する。 【０００２】 【従来の技術】アルミニウム又はアルミニウム合金板の
熱間圧延においては、圧延板表面から圧延ロール表面へ
アルミニウムが移着して、ロールコーティング層がロー
ル表面に形成されるため、圧延板はロールコーティング
層と接触しつつ圧延されることになる。従って、圧延板
の表面品質はロールコーティング層の性状によって左右
される。また、熱間圧延時に発生した板の表面欠陥は冷
間圧延後の板表面品質にも影響するので、熱間圧延にお
けるロールコーティング層の性状は極めて重要といえ
る。ロールコーティング層の性状は、圧延諸条件（板材
質、板温度、ブラシロール操業条件等）と圧延油により
変化する。従って、圧延油の選択は、ロールコーティン
グ層を制御する上で不可欠なものである。 【０００３】熱間圧延では充分なロール冷却性が必要と
なるため、圧延油はエマルジョンの形で使用されてい
る。このため、従来、アルミニウム又はアルミニウム合
金の熱間圧延油としては、一般に、鉱物油を基油とし
て、脂肪酸、油脂及び脂肪酸エステル等の油性向上剤、
極圧剤、防錆剤及び酸化防止剤等を配合し、これを主に
陰イオン性界面活性剤で乳化し、通常３乃至１０％濃
度、油粒径１乃至３μｍの乳化型エマルションが使用さ
れている。 【０００４】アルミニウム又はアルミニウム合金の熱間
圧延油に要求される性能としては、潤滑性、ロールコー
ティング性、表面品質性、乳化安定性、作業性及び排水
処理性等が挙げられ、特に近年の大量生産化とアルミニ
ウム圧延品の高品質指向から、潤滑性、表面品質性及び
乳化安定性等の熱間圧延油に対する要求は益々高くなっ
てきている。 【０００５】しかしながら、従来の乳化剤を使用したア
ルミニウム又はアルミニウム合金用熱間圧延油は、前述
の要求の全てを充分に満足するものではない。 【０００６】従来の圧延油にあっては、乳化剤の種類と
添加量を選ぶことによって潤滑性を制御していたが、こ
のような乳化剤を使用した熱間圧延油においては、潤滑
性と乳化安定性とは相反する傾向を示し、両性能を共に
満足させることはできない。即ち、従来の圧延油では潤
滑性を増すと、乳化安定性は低下し、その結果潤滑性の
経時安定性が低下するため、板表面の品質安定性が問題
となる一方、乳化安定性を増すと、充分な潤滑性は得ら
れず、その結果板表面に種々の欠陥を発生するという問
題点がある。 【０００７】このように相反する特性である潤滑性及び
乳化安定性を両立させるために、例えば、特公昭６２−
１４５９９号公報にみられる圧延油組成物が提案されて
いる。この圧延油組成物においては、潤滑性及び乳化安
定性は確かに両立し、それなりに従来技術にない利点を
備えているが、得られる圧延板の表面品質は必ずしも充
分ではない。 【０００８】一方、同様の試みとして特開昭６３−１２
０７９５号公報が提案されている。しかし、これは本質
的には特公昭６２−１４５９９号公報に記載の技術と同
質でがあり、その選択範囲の中から、潤滑性を犠牲にし
た上で表面品質性を向上させたものである。このよう
に、従来の潤滑油では、アルミニウム圧延における大量
生産化と高品質指向に対応することが困難である。 【０００９】そこで、本願発明者等は、従来のアルミニ
ウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油が有する問題点
を解決すべく鋭意研究を行った結果、特定の潤滑油成分
を特定の単量体の共重合物の有機酸塩を使用して水中に
乳化分散させることにより、潤滑性、乳化安定性及び板
表面品質性を同時に満足しつつ、長期使用時の熱劣化に
よる性能低下の問題が改善されることを見いだし、先に
特許出願した（特開平７−１５０１８９号公報）。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかし、この熱間圧延
油組成物は所期の目的は達成したものの、この熱間圧延
油組成物を使用した圧延においては、過潤滑による噛み
込み不良の発生が生じ、更に板表面の圧延油切り性が悪
化することがあった。 【００１１】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、過潤滑による噛み込み不良の発生を防止で
き、板表面の圧延油切り性を向上させることができ、安
定した圧延を可能とするアルミニウム又はアルミニウム
合金板の圧延方法を提供することを目的とする。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明に係るアルミニウ
ム又はアルミニウム合金板の圧延方法は、カチオン系の
高分子化合物により水中油滴型エマルジョンとした熱間
圧延油を循環使用するアルミニウム又はアルミニウム合
金板の圧延方法において、熱間圧延油エマルジョン中の
熱間圧延油組成物の濃度をρ（％）、材料温度をＴ
（℃）としたとき、熱間圧延中、常時、（１１００−
Ｔ）／６００≦ρ≦（２１００−２Ｔ）／３００の範囲
に油分濃度を制御し、更に油分濃度ρを１．５乃至４．
５％に制御すると共に、平均油粒径を５乃至１５μｍに
制御することを特徴とする。 【００１３】このカチオン系の高分子化合物を混合した
水分散型熱間圧延油組成物は、特開平７−１５０１８９
号公報に開示された発明に係るものであり、この潤滑油
の使用に際して、平均油粒径を５乃至１５μｍに制御す
ることにより、潤滑不足による焼き付きも無く、過潤滑
及び長期使用による板表面の圧延油切り性の悪化も無い
安定した圧延が可能となる。 【００１４】この水分散型熱間圧延油組成物の組成は、 （ａ）粘度８０ｃＳｔ（４０℃）以下の鉱物油に、 （ｂ）炭素数１０乃至２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数
１０乃至２２の脂肪酸と炭素数１乃至２２のアルコール
類とのモノエステルからなる群から選択された１種又は
２種以上の化合物：３乃至３０質量％、 （ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４乃至１
８であるアルキル若しくはアルケニルリン酸エステル又
はアルキル若しくはアルケニル亜リン酸エステル：０．
５乃至１０質量％、 （ｄ）下記一般式（１） 【００１５】 【化１】 （式中、Ｒ1は水素原子又はメチル基を、Ｒ2及びＲ3は
水素原子又は炭素数１乃至３のアルキル基を、ｍは０又
は１の整数を、ｎは１乃至３の整数を示す）で表される
単量体の１種以上と（メタ）アクリルアミド及び／又は
（メタ）アクリル酸塩との共重合物であって、平均分子
量が１０，０００乃至１，０００，０００の範囲にある
高分子化合物の一般式（２） 【００１６】 【化２】 Ｒ４ＣＯＯＨ （式中、Ｒ４は炭素数１乃至５のアルキル基、ヒドロキ
シアルキル基、カルボキシアルキル基又はカルボキシル
基を示す）で表される有機酸塩：０．１乃至１０質量％
を含有する組成を有する。各含有量は、圧延油組成物あ
たりの質量％であり、残部は前記鉱物油である。 【００１７】 【発明の実施の形態】本願発明者等が更に実験研究を行
った結果、この熱間圧延油エマルジョンを使用した圧延
においては、鉱物油を基油として脂肪酸、油脂、脂肪酸
エステル等の油性向上剤、極圧剤、防錆剤、酸化防止剤
等を配合し、これを主に陰イオン性界面活性剤で乳化し
た乳化型エマルジョンと同様の濃度（３乃至１０％）で
は、過潤滑による噛み込み不良の発生及び板表面の油切
り性が悪化することが判明した。 【００１８】即ち、前述の組成を有するカチオン系の高
分子化合物により水中に油分を持たせるエマルジョンと
した熱間圧延油を使用して熱間圧延すると、１．５％未
満の油分濃度では潤滑不足となって焼き付きが発生し、
４．５％を超える油分濃度では噛み込み不良の発生及び
油付着量が過剰になり、油残り模様が発生する。このた
め、本発明においては、油分濃度を１．５乃至４．５％
とする。 【００１９】本発明の圧延方法によれば、熱間圧延油エ
マルジョン中の油の濃度をρ（％）、材料温度をＴ
（℃）としたとき（１１００−Ｔ）／６００≦ρ≦（２
１００−２Ｔ）／３００の式に基づく範囲に、例えば、
圧延油タンクにおける新油交換量を調節して濃度を制御
することにより、適度な潤滑を得るものである。これに
より、鉱物油を基油として、脂肪酸、油脂及び脂肪酸エ
ステル等の油性向上剤、極圧剤、防錆剤、酸化防止剤を
配合し、これを主に陰イオン性界面活性剤で乳化した圧
延油を使用して、通常油粒径１〜３μｍのエマルジョン
と同様な濃度（３〜１０％）において、過潤滑による噛
み込み不良の発生及び板表面の油切り性の悪化が無い安
定した圧延が可能になる。 【００２０】次に、上記水分散型アルミニウム又はアル
ミニウム合金用熱間圧延油組成物について詳細に説明す
る。 【００２１】先ず、本発明の熱間圧延油組成物の（ａ）
成分である鉱物油としては、例えばスピンドル油、マシ
ン油、タービン油、シリンダー油、ニュートラル油等が
挙げられるが、耐熱性及び潤滑性の点から、パラフィン
系鉱物油がより好ましい。鉱物油の粘度は８０ｃＳｔ
（４０℃）以下であることが必要であり、８０ｃＳｔを
超えると板表面の品質が低下してしまう。この（ａ）成
分は基油であり、その配合量は特に制限されないが、５
０〜９６．４質量％、特に６０〜８５質量％が好まし
い。 【００２２】（ｂ）成分のうち、油脂としては鯨油、牛
脂、豚脂、ナタネ油、ヒマシ油、パーム油、ヤシ油等の
動植物油脂が挙げられる。炭素数１０〜２２の脂肪酸と
しては、カプリン酸、ラウリン酸、ステアリン酸、イソ
ステアリン酸、オレイン酸、エルカ酸等が挙げられる。
脂肪酸モノエステルとしては、炭素数１０〜２２の脂肪
酸と炭素数１〜２２の脂肪族１価アルコール、エチレン
グリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリ
トール、グリセリン等とのモノエステル、より具体的に
はカプリン酸メチル、ステアリン酸ブチル、オレイン酸
ラウレート、エルカ酸２−エチルヘキシル、ペンタエリ
スリトールモノオレート、グリセリンモノオレート等が
挙げられる。これらの（ｂ）成分は油性向上剤として作
用するものであり、単独で又は２種以上を組み合わせて
使用することができる。またその添加量は３〜３０質量
％、より好ましくは１０〜２５質量％であり、３質量％
未満では潤滑性が低下し、３０質量％を超えると板表面
の品質が低下する。また、油脂を配合する場合は、油脂
の添加量は２０質量％までとするのがより好ましい。 【００２３】（ｃ）成分であるアルキル若しくはアルケ
ニルリン酸エステル又はアルキル若しくはアルケニル亜
リン酸エステルは、アルキル又はアルケニル基の炭素数
が４〜１８のものであり、その具体例としてジブチルホ
スフェート、モノオクチルホスフェート、トリオレイル
ホスフェート、トチブチルホスファイト、ジイソオクチ
ルホスファイト、トリオレイルホスファイト等が挙げら
れる、モノ−、ジ−、又はトリエステルのうち、特にモ
ノ−、ジエステルであるアルキル若しくはアルケニルア
シッドホスフェート又はアルキル若しくはアルケニルア
シッドホスファイトが好ましい。この添加量は０．５〜
１０質量％、より好ましくは１〜５質量％であり、０．
５質量％未満では板表面の品質の向上はなく、１０質量
％を超える添加では、増量による板表面の品質の向上は
期待できない。 【００２４】（ｄ）成分の高分子化合物としては、一般
式（１）の単量体と（メタ）アクリルアミドとの共重合
体、一般式（１）の単量体と（メタ）アクリル酸塩との
共重合体、一般式（１）の単量体（メタ）アクリルアミ
ドと（メタ）アクリル酸塩との共重合体等が挙げられ
る。このうち、一般式（１）の単量体と（メタ）アクリ
ルアミドと（メタ）アクリル酸塩とのモル比は、５０〜
９０：０〜２０：１０〜５０が特に好ましい。 【００２５】一般式（１）の単量体のアミン体として
は、ｍ＝１のものとしてジメチルアミノエチルアクリル
アミド、ジメチルアミノプロピルアクリルアミド、ジエ
チルアミノメチルアクリルアミド、ジメチルアミノエチ
ルメタクリルアミド、ジメチルアミノプロピルメタクリ
ルアミド、ジエチルアミノメチルメタクリルアミド等が
ｍ＝０のものとして、アリルアミン、ジメチルアミノメ
チルエチレン、ジエチルアミノメチルエチレン、ジメチ
ルアミノメチルプロペン、ジエチルアミノメチルプロぺ
ン等が挙げられるが、このうちｍ＝１のものが特に好ま
しい。また、特に好ましい単量体（１）の具体例として
は、ジメチルアミノプロピルメタクリルアミド、ジメチ
ルアミノプロピルアクリルアミドが挙げられる。 【００２６】（メタ）アクリル酸塩としては、（メタ）
アクリル酸ナトリウム、（メタ）アクリル酸カリウム等
の（メタ）アクリル酸アルカリ金属塩、（メタ）アクリ
ル酸モノエタノールアミン塩、（メタ）アクリル酸ジエ
タノールアミン塩、（メタ）アクリル酸トリエタノール
アミン塩等の（メタ）酸有機アミン塩が挙げられる。 【００２７】（ｄ）成分の高分子化合物は、その平均分
子量が１０，０００〜１，０００，０００の範囲にある
ことが必要であり、平均分子量がこの範囲に満たないと
乳化安定性が劣り、この範囲を超えると高分子化合物自
体の安定性が劣ったり、高粘度となって取り扱いが困難
となるため好ましくない。より好ましい平均分子量は３
０，０００〜３００，０００である。 【００２８】（ｄ）成分の高分子化合物の有機酸塩にお
ける必須の有機酸を示す一般式（２）中、Ｒ4としては
炭素数１〜５のアルキル基、炭素数１〜５のヒドロキシ
アルキル基、アルキル部の炭素数が１〜５のカルボキシ
アルキル基及びカルボキシル基が挙げられ、このうち炭
素数１〜５のヒドロキシアルキル基が特に好ましい。Ｒ
4ＣＯＯ-の具体例としては、酢酸イオン、プロピオン酸
イオン、酪酸イオン、吉草酸イオン、カプロン酸イオ
ン、グリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒドロアクリル
酸イオン、シュウ酸イオン、マロン酸イオン、コハク酸
イオン、グルタル酸イオン、アジピン酸イオン等が挙げ
られるが、特にグリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒド
ロアクリル酸イオンが好ましい。 【００２９】高分子化学物の製造にあたっては、一般式
（１）の単量体を重合し、その後一般式（２）の有機酸
で中和するのが好ましいが、一般式（１）の単量体を一
般式（２）の有機酸で予め中和したものを使用して重合
させてもよい。例えば、ジメチルアミノプロピルメタク
リルアミドのグリコール酸中和物を他の共重合単量体と
重合することによって（ｄ）成分を得ることもできる。 【００３０】（ｄ）成分の高分子化合物は、単独で又は
２種以上を組み合わせて使用することができ、熱間圧延
油組成物全量に対して０．１〜１０質量％、好ましくは
０．５〜５質量％になるように配合される。１０質量％
を超える場合は、耐圧荷重性能が小さくなって耐焼付き
性の低下を招き、好ましくない。 【００３１】本発明のアルミニウム又はアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物には、上記成分の他に必要に応じ
て公知の添加剤、例えば防錆・防食剤、酸化防止剤及び
初期乳化性を向上させるための乳化剤等を添加すること
もできる。 【００３２】防錆・防食剤としては、例えばアルケニル
コハク酸及びその誘導体、オレイン酸等の脂肪酸、ソル
ビタンモノオレート等のエステル、その他のアミン類等
を用いることができ、これらは圧延油組成物全量に対し
て２質量％まで添加することができる。 【００３３】また、酸化防止剤としては、例えば２、４
−ジｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール
系化合物、フェニル−α−ナフチルアミン等の芳香族ア
ミン等を用いることができる。これらは圧延油組成物全
量に対して５質量％まで添加することができる。 【００３４】更に、乳化剤としては、例えばオレイン酸
トリエタノールアミン塩、石油スルホネートナトリウム
塩等の陰イオン性界面活性剤、ポリオキシエチレンノニ
ルフェニルエーテル等の非イオン性界面活性剤等を用い
ることができ、これらは圧延油組成物全量に対して２質
量％まで添加することができる。 【００３５】本発明のアルミニウム又はアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物を使用するに際しては、該組成物
を水で希釈する。この際の希釈割合は特に限定されない
が、通常該組成物濃度が１〜３０質量％となるようにす
ることが好ましい。 【００３６】本発明の圧延油組成物は、（ｄ）成分の高
分子化合物等の持つ電気的凝集効果、立体障害効果、保
護コロイド効果、高耐熱性能により、適度な粒径を持
ち、熱間圧延のような過酷な使用条件下においてもその
均一な乳化分散性及び粒径分布を長期間安定に保つこと
ができるため、初期の良好な圧延潤滑性を長期間維持で
きる。また、（ｂ）成分の油性向上剤のロールコーティ
ング制御効果及び（ｄ）成分の高分子化合物の持つ均一
濡れ効果により、ロールコーティングが均一で薄いもの
になるため、均一で欠陥の少ない板表面が得られる。 【００３７】 【実施例】以下、本発明の実施例について、その比較例
と比較して具体的に説明する。下記式にて示すカチオン
系高分子化合物により水中に油分を持たせるエマルジョ
ンとした熱間圧延油を使用して、入側板厚；２９ｍｍ、
板幅；１３００ｍｍのアルミニウムコイル（ＪＩＳ５０
００系材）を４段圧延機（ワークロール径；７２５ｍ
ｍ、ワークロールバレル長；２９００ｍｍ、バックアッ
プロール径；１５３０ｍｍ、バックアップバレル長；２
９００ｍｍ）を四機連ねた４スタンドタンデムで圧延し
た。 【００３８】圧延速度；３００ｍｐｍ、圧下率；３０乃
至６０％、材料温度；２００〜５００℃、油の粒径；５
乃至１５μｍの条件で、油分濃度を確認しながら、カチ
オン系高分子化合物の投入新油量を調節することによっ
て、油分濃度を変更した。この圧延実験により、圧延潤
滑性及び板表面品質性を測定した。供試熱間圧延油組成
物は以下のとおりである。 【００３９】 （ａ）成分；パラフィン系鉱物油（７０ｃＳｔ／４０℃） ６１．５質量％ （ｂ）成分；オレイン酸 １５．０質量％ 豚脂 １５．０質量％ （ｃ）成分；ジラウリルホスファイト ３．０質量％ （ｄ）成分；高分子分散剤（Ａ） ［ジメチルアミノプロピルアクリルアミド／アクリルアミド／アク リル酸ナトリウム＝８０／５／１５の共重合物の酢酸中和物 （Ｍｗ＝４０万）］ ２．０質量％ その他 ；トリクレジルホスフェート ２．０質量％ 酸化防止剤 １．０質量％ ノニオン系界面活性剤（Ｉ） ［ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル （ＨＬＢ＝１２．４） ０．５質量％ 計１００．０質量％。 【００４０】図１は横軸に材料温度Ｔ（℃）をとり、縦
軸に油分濃度ρ（％）をとって、材料温度に対する油分
濃度最適制御範囲を示すグラフ図である。油分濃度と材
料温度との関係がこの図１のハッチングにて示した領域
に入っている場合に、適度な潤滑が得られ、過潤滑によ
る噛み込み不良の発生が防止され、板表面の油切り性が
優れていて、安定した圧延が可能になった。このハッチ
ングにて示す領域の範囲が、（１１００−Ｔ）／６００
≦ρ≦（２１００−２Ｔ）／３００である。 【００４１】また、図２は横軸に油分濃度をとり、縦軸
に４機合計圧延荷重（Ｔｏｎ）をとって両者の関係を示
すグラフ図である。この図２に示すように、油分濃度が
１．５乃至７％の場合に潤滑が適度であった。これに対
し、油分濃度が１％未満の場合は、圧延荷重が高く、潤
滑不足で焼き付きが発生した。また、油分濃度が８％の
場合は、従来の圧延油の油分濃度と同一であるが、この
場合は圧延荷重は低いものの、過潤滑で板表面に油が残
ってしまうという問題点がある。 【００４２】一方、図３は横軸に油分濃度をとり、縦軸
に板表面性状をとって、油分濃度と、焼き付き並びに圧
延油残り及び噛み込み不良との関係を示すグラフ図であ
る。この図３に示すように、油分濃度が１．５％未満の
場合は、焼き付きが多く発生し、油分濃度が４．５％を
超える場合は、圧延油残り及び噛み込み不良が多く発生
する。このため、油分濃度は１．５乃至４．５％が好ま
しい。 【００４３】一方、図３は横軸に油分濃度をとり、縦軸
に板表面性状をとって、油分濃度と、焼き付き並びに圧
延油残り及び噛み込み不良との関係を示すグラフ図であ
る。この図３に示すように、油分濃度が１．５％未満の
場合は、焼き付きが多く発生し、油分濃度が４．５％を
超える場合は、圧延油残り及び噛み込み不良が多く発生
する。このため、油分濃度は１．５乃至４．５％とす
る。 【００４４】 【発明の効果】本発明の圧延方法は、熱間圧延油エマル
ジョン中の油の濃度をρ（％）、材料温度をＴ（℃）と
したとき、（１１００−Ｔ）／６００≦ρ≦（２１００
−２Ｔ）／３００の範囲に圧延油エマルジョンの温度及
び濃度を制御するので、過潤滑による噛み込み不良の発
生を防止でき、板表面の圧延油切り性を向上させること
ができ、本発明により安定した圧延が可能となる。 【００４５】このように、本願発明は従来の圧延油を用
いた圧延方法に比べ、熱間圧延時の噛み込み性の変化が
なく、建浴初期の潤滑性が極めて優れ、建浴直後から高
強度材の圧延が可能になる。また、乳化性の長期安定性
とロールコーティング制御に発生もなく、優れた板表面
品質性を長期安定に得ることができる。更に、カチオン
系高分子化合物の抗菌機能により、バクテリアの発生を
防止できるため、粒子径の過大化がなく、油粒径制御安
定性が優れている。
品質性及び乳化安定性が優れた水分散型の熱間圧延油を
使用したアルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方
法に関する。 【０００２】 【従来の技術】アルミニウム又はアルミニウム合金板の
熱間圧延においては、圧延板表面から圧延ロール表面へ
アルミニウムが移着して、ロールコーティング層がロー
ル表面に形成されるため、圧延板はロールコーティング
層と接触しつつ圧延されることになる。従って、圧延板
の表面品質はロールコーティング層の性状によって左右
される。また、熱間圧延時に発生した板の表面欠陥は冷
間圧延後の板表面品質にも影響するので、熱間圧延にお
けるロールコーティング層の性状は極めて重要といえ
る。ロールコーティング層の性状は、圧延諸条件（板材
質、板温度、ブラシロール操業条件等）と圧延油により
変化する。従って、圧延油の選択は、ロールコーティン
グ層を制御する上で不可欠なものである。 【０００３】熱間圧延では充分なロール冷却性が必要と
なるため、圧延油はエマルジョンの形で使用されてい
る。このため、従来、アルミニウム又はアルミニウム合
金の熱間圧延油としては、一般に、鉱物油を基油とし
て、脂肪酸、油脂及び脂肪酸エステル等の油性向上剤、
極圧剤、防錆剤及び酸化防止剤等を配合し、これを主に
陰イオン性界面活性剤で乳化し、通常３乃至１０％濃
度、油粒径１乃至３μｍの乳化型エマルションが使用さ
れている。 【０００４】アルミニウム又はアルミニウム合金の熱間
圧延油に要求される性能としては、潤滑性、ロールコー
ティング性、表面品質性、乳化安定性、作業性及び排水
処理性等が挙げられ、特に近年の大量生産化とアルミニ
ウム圧延品の高品質指向から、潤滑性、表面品質性及び
乳化安定性等の熱間圧延油に対する要求は益々高くなっ
てきている。 【０００５】しかしながら、従来の乳化剤を使用したア
ルミニウム又はアルミニウム合金用熱間圧延油は、前述
の要求の全てを充分に満足するものではない。 【０００６】従来の圧延油にあっては、乳化剤の種類と
添加量を選ぶことによって潤滑性を制御していたが、こ
のような乳化剤を使用した熱間圧延油においては、潤滑
性と乳化安定性とは相反する傾向を示し、両性能を共に
満足させることはできない。即ち、従来の圧延油では潤
滑性を増すと、乳化安定性は低下し、その結果潤滑性の
経時安定性が低下するため、板表面の品質安定性が問題
となる一方、乳化安定性を増すと、充分な潤滑性は得ら
れず、その結果板表面に種々の欠陥を発生するという問
題点がある。 【０００７】このように相反する特性である潤滑性及び
乳化安定性を両立させるために、例えば、特公昭６２−
１４５９９号公報にみられる圧延油組成物が提案されて
いる。この圧延油組成物においては、潤滑性及び乳化安
定性は確かに両立し、それなりに従来技術にない利点を
備えているが、得られる圧延板の表面品質は必ずしも充
分ではない。 【０００８】一方、同様の試みとして特開昭６３−１２
０７９５号公報が提案されている。しかし、これは本質
的には特公昭６２−１４５９９号公報に記載の技術と同
質でがあり、その選択範囲の中から、潤滑性を犠牲にし
た上で表面品質性を向上させたものである。このよう
に、従来の潤滑油では、アルミニウム圧延における大量
生産化と高品質指向に対応することが困難である。 【０００９】そこで、本願発明者等は、従来のアルミニ
ウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油が有する問題点
を解決すべく鋭意研究を行った結果、特定の潤滑油成分
を特定の単量体の共重合物の有機酸塩を使用して水中に
乳化分散させることにより、潤滑性、乳化安定性及び板
表面品質性を同時に満足しつつ、長期使用時の熱劣化に
よる性能低下の問題が改善されることを見いだし、先に
特許出願した（特開平７−１５０１８９号公報）。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかし、この熱間圧延
油組成物は所期の目的は達成したものの、この熱間圧延
油組成物を使用した圧延においては、過潤滑による噛み
込み不良の発生が生じ、更に板表面の圧延油切り性が悪
化することがあった。 【００１１】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、過潤滑による噛み込み不良の発生を防止で
き、板表面の圧延油切り性を向上させることができ、安
定した圧延を可能とするアルミニウム又はアルミニウム
合金板の圧延方法を提供することを目的とする。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明に係るアルミニウ
ム又はアルミニウム合金板の圧延方法は、カチオン系の
高分子化合物により水中油滴型エマルジョンとした熱間
圧延油を循環使用するアルミニウム又はアルミニウム合
金板の圧延方法において、熱間圧延油エマルジョン中の
熱間圧延油組成物の濃度をρ（％）、材料温度をＴ
（℃）としたとき、熱間圧延中、常時、（１１００−
Ｔ）／６００≦ρ≦（２１００−２Ｔ）／３００の範囲
に油分濃度を制御し、更に油分濃度ρを１．５乃至４．
５％に制御すると共に、平均油粒径を５乃至１５μｍに
制御することを特徴とする。 【００１３】このカチオン系の高分子化合物を混合した
水分散型熱間圧延油組成物は、特開平７−１５０１８９
号公報に開示された発明に係るものであり、この潤滑油
の使用に際して、平均油粒径を５乃至１５μｍに制御す
ることにより、潤滑不足による焼き付きも無く、過潤滑
及び長期使用による板表面の圧延油切り性の悪化も無い
安定した圧延が可能となる。 【００１４】この水分散型熱間圧延油組成物の組成は、 （ａ）粘度８０ｃＳｔ（４０℃）以下の鉱物油に、 （ｂ）炭素数１０乃至２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数
１０乃至２２の脂肪酸と炭素数１乃至２２のアルコール
類とのモノエステルからなる群から選択された１種又は
２種以上の化合物：３乃至３０質量％、 （ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４乃至１
８であるアルキル若しくはアルケニルリン酸エステル又
はアルキル若しくはアルケニル亜リン酸エステル：０．
５乃至１０質量％、 （ｄ）下記一般式（１） 【００１５】 【化１】 （式中、Ｒ1は水素原子又はメチル基を、Ｒ2及びＲ3は
水素原子又は炭素数１乃至３のアルキル基を、ｍは０又
は１の整数を、ｎは１乃至３の整数を示す）で表される
単量体の１種以上と（メタ）アクリルアミド及び／又は
（メタ）アクリル酸塩との共重合物であって、平均分子
量が１０，０００乃至１，０００，０００の範囲にある
高分子化合物の一般式（２） 【００１６】 【化２】 Ｒ４ＣＯＯＨ （式中、Ｒ４は炭素数１乃至５のアルキル基、ヒドロキ
シアルキル基、カルボキシアルキル基又はカルボキシル
基を示す）で表される有機酸塩：０．１乃至１０質量％
を含有する組成を有する。各含有量は、圧延油組成物あ
たりの質量％であり、残部は前記鉱物油である。 【００１７】 【発明の実施の形態】本願発明者等が更に実験研究を行
った結果、この熱間圧延油エマルジョンを使用した圧延
においては、鉱物油を基油として脂肪酸、油脂、脂肪酸
エステル等の油性向上剤、極圧剤、防錆剤、酸化防止剤
等を配合し、これを主に陰イオン性界面活性剤で乳化し
た乳化型エマルジョンと同様の濃度（３乃至１０％）で
は、過潤滑による噛み込み不良の発生及び板表面の油切
り性が悪化することが判明した。 【００１８】即ち、前述の組成を有するカチオン系の高
分子化合物により水中に油分を持たせるエマルジョンと
した熱間圧延油を使用して熱間圧延すると、１．５％未
満の油分濃度では潤滑不足となって焼き付きが発生し、
４．５％を超える油分濃度では噛み込み不良の発生及び
油付着量が過剰になり、油残り模様が発生する。このた
め、本発明においては、油分濃度を１．５乃至４．５％
とする。 【００１９】本発明の圧延方法によれば、熱間圧延油エ
マルジョン中の油の濃度をρ（％）、材料温度をＴ
（℃）としたとき（１１００−Ｔ）／６００≦ρ≦（２
１００−２Ｔ）／３００の式に基づく範囲に、例えば、
圧延油タンクにおける新油交換量を調節して濃度を制御
することにより、適度な潤滑を得るものである。これに
より、鉱物油を基油として、脂肪酸、油脂及び脂肪酸エ
ステル等の油性向上剤、極圧剤、防錆剤、酸化防止剤を
配合し、これを主に陰イオン性界面活性剤で乳化した圧
延油を使用して、通常油粒径１〜３μｍのエマルジョン
と同様な濃度（３〜１０％）において、過潤滑による噛
み込み不良の発生及び板表面の油切り性の悪化が無い安
定した圧延が可能になる。 【００２０】次に、上記水分散型アルミニウム又はアル
ミニウム合金用熱間圧延油組成物について詳細に説明す
る。 【００２１】先ず、本発明の熱間圧延油組成物の（ａ）
成分である鉱物油としては、例えばスピンドル油、マシ
ン油、タービン油、シリンダー油、ニュートラル油等が
挙げられるが、耐熱性及び潤滑性の点から、パラフィン
系鉱物油がより好ましい。鉱物油の粘度は８０ｃＳｔ
（４０℃）以下であることが必要であり、８０ｃＳｔを
超えると板表面の品質が低下してしまう。この（ａ）成
分は基油であり、その配合量は特に制限されないが、５
０〜９６．４質量％、特に６０〜８５質量％が好まし
い。 【００２２】（ｂ）成分のうち、油脂としては鯨油、牛
脂、豚脂、ナタネ油、ヒマシ油、パーム油、ヤシ油等の
動植物油脂が挙げられる。炭素数１０〜２２の脂肪酸と
しては、カプリン酸、ラウリン酸、ステアリン酸、イソ
ステアリン酸、オレイン酸、エルカ酸等が挙げられる。
脂肪酸モノエステルとしては、炭素数１０〜２２の脂肪
酸と炭素数１〜２２の脂肪族１価アルコール、エチレン
グリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリ
トール、グリセリン等とのモノエステル、より具体的に
はカプリン酸メチル、ステアリン酸ブチル、オレイン酸
ラウレート、エルカ酸２−エチルヘキシル、ペンタエリ
スリトールモノオレート、グリセリンモノオレート等が
挙げられる。これらの（ｂ）成分は油性向上剤として作
用するものであり、単独で又は２種以上を組み合わせて
使用することができる。またその添加量は３〜３０質量
％、より好ましくは１０〜２５質量％であり、３質量％
未満では潤滑性が低下し、３０質量％を超えると板表面
の品質が低下する。また、油脂を配合する場合は、油脂
の添加量は２０質量％までとするのがより好ましい。 【００２３】（ｃ）成分であるアルキル若しくはアルケ
ニルリン酸エステル又はアルキル若しくはアルケニル亜
リン酸エステルは、アルキル又はアルケニル基の炭素数
が４〜１８のものであり、その具体例としてジブチルホ
スフェート、モノオクチルホスフェート、トリオレイル
ホスフェート、トチブチルホスファイト、ジイソオクチ
ルホスファイト、トリオレイルホスファイト等が挙げら
れる、モノ−、ジ−、又はトリエステルのうち、特にモ
ノ−、ジエステルであるアルキル若しくはアルケニルア
シッドホスフェート又はアルキル若しくはアルケニルア
シッドホスファイトが好ましい。この添加量は０．５〜
１０質量％、より好ましくは１〜５質量％であり、０．
５質量％未満では板表面の品質の向上はなく、１０質量
％を超える添加では、増量による板表面の品質の向上は
期待できない。 【００２４】（ｄ）成分の高分子化合物としては、一般
式（１）の単量体と（メタ）アクリルアミドとの共重合
体、一般式（１）の単量体と（メタ）アクリル酸塩との
共重合体、一般式（１）の単量体（メタ）アクリルアミ
ドと（メタ）アクリル酸塩との共重合体等が挙げられ
る。このうち、一般式（１）の単量体と（メタ）アクリ
ルアミドと（メタ）アクリル酸塩とのモル比は、５０〜
９０：０〜２０：１０〜５０が特に好ましい。 【００２５】一般式（１）の単量体のアミン体として
は、ｍ＝１のものとしてジメチルアミノエチルアクリル
アミド、ジメチルアミノプロピルアクリルアミド、ジエ
チルアミノメチルアクリルアミド、ジメチルアミノエチ
ルメタクリルアミド、ジメチルアミノプロピルメタクリ
ルアミド、ジエチルアミノメチルメタクリルアミド等が
ｍ＝０のものとして、アリルアミン、ジメチルアミノメ
チルエチレン、ジエチルアミノメチルエチレン、ジメチ
ルアミノメチルプロペン、ジエチルアミノメチルプロぺ
ン等が挙げられるが、このうちｍ＝１のものが特に好ま
しい。また、特に好ましい単量体（１）の具体例として
は、ジメチルアミノプロピルメタクリルアミド、ジメチ
ルアミノプロピルアクリルアミドが挙げられる。 【００２６】（メタ）アクリル酸塩としては、（メタ）
アクリル酸ナトリウム、（メタ）アクリル酸カリウム等
の（メタ）アクリル酸アルカリ金属塩、（メタ）アクリ
ル酸モノエタノールアミン塩、（メタ）アクリル酸ジエ
タノールアミン塩、（メタ）アクリル酸トリエタノール
アミン塩等の（メタ）酸有機アミン塩が挙げられる。 【００２７】（ｄ）成分の高分子化合物は、その平均分
子量が１０，０００〜１，０００，０００の範囲にある
ことが必要であり、平均分子量がこの範囲に満たないと
乳化安定性が劣り、この範囲を超えると高分子化合物自
体の安定性が劣ったり、高粘度となって取り扱いが困難
となるため好ましくない。より好ましい平均分子量は３
０，０００〜３００，０００である。 【００２８】（ｄ）成分の高分子化合物の有機酸塩にお
ける必須の有機酸を示す一般式（２）中、Ｒ4としては
炭素数１〜５のアルキル基、炭素数１〜５のヒドロキシ
アルキル基、アルキル部の炭素数が１〜５のカルボキシ
アルキル基及びカルボキシル基が挙げられ、このうち炭
素数１〜５のヒドロキシアルキル基が特に好ましい。Ｒ
4ＣＯＯ-の具体例としては、酢酸イオン、プロピオン酸
イオン、酪酸イオン、吉草酸イオン、カプロン酸イオ
ン、グリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒドロアクリル
酸イオン、シュウ酸イオン、マロン酸イオン、コハク酸
イオン、グルタル酸イオン、アジピン酸イオン等が挙げ
られるが、特にグリコール酸イオン、乳酸イオン、ヒド
ロアクリル酸イオンが好ましい。 【００２９】高分子化学物の製造にあたっては、一般式
（１）の単量体を重合し、その後一般式（２）の有機酸
で中和するのが好ましいが、一般式（１）の単量体を一
般式（２）の有機酸で予め中和したものを使用して重合
させてもよい。例えば、ジメチルアミノプロピルメタク
リルアミドのグリコール酸中和物を他の共重合単量体と
重合することによって（ｄ）成分を得ることもできる。 【００３０】（ｄ）成分の高分子化合物は、単独で又は
２種以上を組み合わせて使用することができ、熱間圧延
油組成物全量に対して０．１〜１０質量％、好ましくは
０．５〜５質量％になるように配合される。１０質量％
を超える場合は、耐圧荷重性能が小さくなって耐焼付き
性の低下を招き、好ましくない。 【００３１】本発明のアルミニウム又はアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物には、上記成分の他に必要に応じ
て公知の添加剤、例えば防錆・防食剤、酸化防止剤及び
初期乳化性を向上させるための乳化剤等を添加すること
もできる。 【００３２】防錆・防食剤としては、例えばアルケニル
コハク酸及びその誘導体、オレイン酸等の脂肪酸、ソル
ビタンモノオレート等のエステル、その他のアミン類等
を用いることができ、これらは圧延油組成物全量に対し
て２質量％まで添加することができる。 【００３３】また、酸化防止剤としては、例えば２、４
−ジｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール
系化合物、フェニル−α−ナフチルアミン等の芳香族ア
ミン等を用いることができる。これらは圧延油組成物全
量に対して５質量％まで添加することができる。 【００３４】更に、乳化剤としては、例えばオレイン酸
トリエタノールアミン塩、石油スルホネートナトリウム
塩等の陰イオン性界面活性剤、ポリオキシエチレンノニ
ルフェニルエーテル等の非イオン性界面活性剤等を用い
ることができ、これらは圧延油組成物全量に対して２質
量％まで添加することができる。 【００３５】本発明のアルミニウム又はアルミニウム合
金用熱間圧延油組成物を使用するに際しては、該組成物
を水で希釈する。この際の希釈割合は特に限定されない
が、通常該組成物濃度が１〜３０質量％となるようにす
ることが好ましい。 【００３６】本発明の圧延油組成物は、（ｄ）成分の高
分子化合物等の持つ電気的凝集効果、立体障害効果、保
護コロイド効果、高耐熱性能により、適度な粒径を持
ち、熱間圧延のような過酷な使用条件下においてもその
均一な乳化分散性及び粒径分布を長期間安定に保つこと
ができるため、初期の良好な圧延潤滑性を長期間維持で
きる。また、（ｂ）成分の油性向上剤のロールコーティ
ング制御効果及び（ｄ）成分の高分子化合物の持つ均一
濡れ効果により、ロールコーティングが均一で薄いもの
になるため、均一で欠陥の少ない板表面が得られる。 【００３７】 【実施例】以下、本発明の実施例について、その比較例
と比較して具体的に説明する。下記式にて示すカチオン
系高分子化合物により水中に油分を持たせるエマルジョ
ンとした熱間圧延油を使用して、入側板厚；２９ｍｍ、
板幅；１３００ｍｍのアルミニウムコイル（ＪＩＳ５０
００系材）を４段圧延機（ワークロール径；７２５ｍ
ｍ、ワークロールバレル長；２９００ｍｍ、バックアッ
プロール径；１５３０ｍｍ、バックアップバレル長；２
９００ｍｍ）を四機連ねた４スタンドタンデムで圧延し
た。 【００３８】圧延速度；３００ｍｐｍ、圧下率；３０乃
至６０％、材料温度；２００〜５００℃、油の粒径；５
乃至１５μｍの条件で、油分濃度を確認しながら、カチ
オン系高分子化合物の投入新油量を調節することによっ
て、油分濃度を変更した。この圧延実験により、圧延潤
滑性及び板表面品質性を測定した。供試熱間圧延油組成
物は以下のとおりである。 【００３９】 （ａ）成分；パラフィン系鉱物油（７０ｃＳｔ／４０℃） ６１．５質量％ （ｂ）成分；オレイン酸 １５．０質量％ 豚脂 １５．０質量％ （ｃ）成分；ジラウリルホスファイト ３．０質量％ （ｄ）成分；高分子分散剤（Ａ） ［ジメチルアミノプロピルアクリルアミド／アクリルアミド／アク リル酸ナトリウム＝８０／５／１５の共重合物の酢酸中和物 （Ｍｗ＝４０万）］ ２．０質量％ その他 ；トリクレジルホスフェート ２．０質量％ 酸化防止剤 １．０質量％ ノニオン系界面活性剤（Ｉ） ［ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル （ＨＬＢ＝１２．４） ０．５質量％ 計１００．０質量％。 【００４０】図１は横軸に材料温度Ｔ（℃）をとり、縦
軸に油分濃度ρ（％）をとって、材料温度に対する油分
濃度最適制御範囲を示すグラフ図である。油分濃度と材
料温度との関係がこの図１のハッチングにて示した領域
に入っている場合に、適度な潤滑が得られ、過潤滑によ
る噛み込み不良の発生が防止され、板表面の油切り性が
優れていて、安定した圧延が可能になった。このハッチ
ングにて示す領域の範囲が、（１１００−Ｔ）／６００
≦ρ≦（２１００−２Ｔ）／３００である。 【００４１】また、図２は横軸に油分濃度をとり、縦軸
に４機合計圧延荷重（Ｔｏｎ）をとって両者の関係を示
すグラフ図である。この図２に示すように、油分濃度が
１．５乃至７％の場合に潤滑が適度であった。これに対
し、油分濃度が１％未満の場合は、圧延荷重が高く、潤
滑不足で焼き付きが発生した。また、油分濃度が８％の
場合は、従来の圧延油の油分濃度と同一であるが、この
場合は圧延荷重は低いものの、過潤滑で板表面に油が残
ってしまうという問題点がある。 【００４２】一方、図３は横軸に油分濃度をとり、縦軸
に板表面性状をとって、油分濃度と、焼き付き並びに圧
延油残り及び噛み込み不良との関係を示すグラフ図であ
る。この図３に示すように、油分濃度が１．５％未満の
場合は、焼き付きが多く発生し、油分濃度が４．５％を
超える場合は、圧延油残り及び噛み込み不良が多く発生
する。このため、油分濃度は１．５乃至４．５％が好ま
しい。 【００４３】一方、図３は横軸に油分濃度をとり、縦軸
に板表面性状をとって、油分濃度と、焼き付き並びに圧
延油残り及び噛み込み不良との関係を示すグラフ図であ
る。この図３に示すように、油分濃度が１．５％未満の
場合は、焼き付きが多く発生し、油分濃度が４．５％を
超える場合は、圧延油残り及び噛み込み不良が多く発生
する。このため、油分濃度は１．５乃至４．５％とす
る。 【００４４】 【発明の効果】本発明の圧延方法は、熱間圧延油エマル
ジョン中の油の濃度をρ（％）、材料温度をＴ（℃）と
したとき、（１１００−Ｔ）／６００≦ρ≦（２１００
−２Ｔ）／３００の範囲に圧延油エマルジョンの温度及
び濃度を制御するので、過潤滑による噛み込み不良の発
生を防止でき、板表面の圧延油切り性を向上させること
ができ、本発明により安定した圧延が可能となる。 【００４５】このように、本願発明は従来の圧延油を用
いた圧延方法に比べ、熱間圧延時の噛み込み性の変化が
なく、建浴初期の潤滑性が極めて優れ、建浴直後から高
強度材の圧延が可能になる。また、乳化性の長期安定性
とロールコーティング制御に発生もなく、優れた板表面
品質性を長期安定に得ることができる。更に、カチオン
系高分子化合物の抗菌機能により、バクテリアの発生を
防止できるため、粒子径の過大化がなく、油粒径制御安
定性が優れている。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱間圧延油エマルジョンの材料温度に対する油
分濃度の最適制御範囲を示すグラフ図である。 【図２】熱間圧延油エマルジョンの油分濃度と熱間圧延
における合計圧延荷重との関係を示すグラフ図である。 【図３】熱間圧延油組成物の油分濃度と熱間圧延後の板
表面性状との関係を示すグラフ図である。
分濃度の最適制御範囲を示すグラフ図である。 【図２】熱間圧延油エマルジョンの油分濃度と熱間圧延
における合計圧延荷重との関係を示すグラフ図である。 【図３】熱間圧延油組成物の油分濃度と熱間圧延後の板
表面性状との関係を示すグラフ図である。
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ１０Ｍ 101:00 Ｃ１０Ｍ 105:34
105:34 137:02
137:02 149:06
149:06） Ｃ１０Ｎ 20:00 Ｚ
Ｃ１０Ｎ 20:00 20:02
20:02 40:20 Ｚ
40:20
(72)発明者 安藤 裕幸
栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社
神戸製鋼所真岡製造所内
(72)発明者 藤本 高幸
栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社
神戸製鋼所真岡製造所内
(72)発明者 秦 昌弘
栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社
神戸製鋼所真岡製造所内
(56)参考文献 特開 平７−150189（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−145692（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 3/00
B21B 27/10
C10M 101/00 - 177/00
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 （ａ）粘度８０ｃＳｔ（４０℃）以下の
鉱物油に、 （ｂ）炭素数１０乃至２２の脂肪酸、油脂、及び炭素数
１０乃至２２の脂肪酸と炭素数１乃至２２のアルコール
類とのモノエステルからなる群から選択された１種又は
２種以上の化合物：圧延油組成物の３乃至３０質量％、 （ｃ）アルキル基又はアルケニル基の炭素数が４乃至１
８であるアルキル若しくはアルケニルリン酸エステル又
はアルキル若しくはアルケニル亜リン酸エステル：圧延
油組成物の０．５乃至１０質量％、 （ｄ）下記一般式 （式中、Ｒ１は水素原子又はメチル基を、Ｒ２及びＲ３
は水素原子又は炭素数１乃至３のアルキル基を、ｍは０
又は１の整数を、ｎは１乃至３の整数を示す）で表され
る単量体の１種以上と（メタ）アクリルアミド及び／又
は（メタ）アクリル酸塩との共重合物であって、平均分
子量が１０，０００乃至１，０００，０００の範囲にあ
る高分子化合物の一般式Ｒ４ＣＯＯＨ（式中、Ｒ４は炭
素数１乃至５のアルキル基、ヒドロキシアルキル基、カ
ルボキシアルキル基又はカルボキシル基を示す）で表さ
れる有機酸塩：圧延油組成物の０．１乃至１０質量％を
含有し、残部が前記鉱物油である水中油滴型熱間圧延油
組成物を循環使用してアルミニウム又はアルミニウム合
金組成物を熱間圧延する方法において、水中油滴型熱間
圧延油エマルジョン中の前記熱間圧延油組成物の濃度を
ρ（％）、材料温度をＴ（℃）としたとき、熱間圧延
中、常時、（１１００−Ｔ）／６００≦ρ≦（２１００
−２Ｔ）／３００の範囲に油分濃度を制御し、更に油分
濃度ρを１．５乃至４．５％に制御すると共に、平均油
粒径を５乃至１５μｍに制御することを特徴とするアル
ミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31836096A JP3370873B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | アルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31836096A JP3370873B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | アルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法 |
Publications (2)
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|---|---|
| JPH10158679A JPH10158679A (ja) | 1998-06-16 |
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Family
ID=18098289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31836096A Expired - Lifetime JP3370873B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | アルミニウム又はアルミニウム合金板の圧延方法 |
Country Status (1)
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1996
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