JP3476312B2 - ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル - Google Patents
ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルInfo
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- JP3476312B2 JP3476312B2 JP22181196A JP22181196A JP3476312B2 JP 3476312 B2 JP3476312 B2 JP 3476312B2 JP 22181196 A JP22181196 A JP 22181196A JP 22181196 A JP22181196 A JP 22181196A JP 3476312 B2 JP3476312 B2 JP 3476312B2
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼等の連続鋳造工
程におけるレードルとタンディシュ間、あるいはタンデ
ィシュとモールド間において使用される連続鋳造用ノズ
ルに関し、特にジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル
に関するものである。
程におけるレードルとタンディシュ間、あるいはタンデ
ィシュとモールド間において使用される連続鋳造用ノズ
ルに関し、特にジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、鋼等の連続鋳造工程におい
て、レードルとタンディシュ間、あるいはタンディシュ
とモールド間に、ロングノズル、浸漬ノズル等の連続鋳
造用ノズルが用いられている。これらノズルを用いると
溶鋼が空気と接触しないため、溶鋼の酸化を防止するこ
とができ、良好な鋳造を行うことができる。尚、連続鋳
造用ノズルにおいて、ジルコニア−黒鉛質は一般的に溶
鋼の湯面を覆う溶融スラグに接する部位に使用されてい
る。
て、レードルとタンディシュ間、あるいはタンディシュ
とモールド間に、ロングノズル、浸漬ノズル等の連続鋳
造用ノズルが用いられている。これらノズルを用いると
溶鋼が空気と接触しないため、溶鋼の酸化を防止するこ
とができ、良好な鋳造を行うことができる。尚、連続鋳
造用ノズルにおいて、ジルコニア−黒鉛質は一般的に溶
鋼の湯面を覆う溶融スラグに接する部位に使用されてい
る。
【０００３】この連続鋳造用ノズルは、アルミナ（Ａｌ
2 Ｏ3 ）、ジルコニア（ＺｒＯ2 ）、シリカ（ＳｉＯ
2 ）、マグネシア（ＭｇＯ）、ムライト（３Ａｌ2 Ｏ3
・２ＳｉＯ2 ）等の酸化物原料、あるいは炭化珪素（Ｓ
ｉＣ）、炭化硼素（Ｂ4 Ｃ）等の炭化物原料、あるいは
ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ2 ）等のホウ化物原料の少
なくともいずれか１つの原料から構成されると共に、珪
素（Ｓｉ）などの金属を必要に応じて含む耐火性骨材
と、黒鉛とから構成されている。
2 Ｏ3 ）、ジルコニア（ＺｒＯ2 ）、シリカ（ＳｉＯ
2 ）、マグネシア（ＭｇＯ）、ムライト（３Ａｌ2 Ｏ3
・２ＳｉＯ2 ）等の酸化物原料、あるいは炭化珪素（Ｓ
ｉＣ）、炭化硼素（Ｂ4 Ｃ）等の炭化物原料、あるいは
ホウ化ジルコニウム（ＺｒＢ2 ）等のホウ化物原料の少
なくともいずれか１つの原料から構成されると共に、珪
素（Ｓｉ）などの金属を必要に応じて含む耐火性骨材
と、黒鉛とから構成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の連続
鋳造用ノズルは、上記したように炭素を含有しており、
また、バインダーが固化することによるカーボンボンド
により組織が構成されている。そのため、酸化（脱炭）
によって組織劣化が起こり、この組織劣化によって、強
度低下、耐食性低下、耐熱衝撃抵抗性低下などを引き起
し、連続鋳造用ノズルの使用寿命を短いものとしてい
た。これを防止するために、従来から上述したような珪
素等の添加物を加え、カーボンの酸化、すなわち組織劣
化の防止を行っていた。しかし、上述したような珪素等
の添加物を加えても、酸化を完全に防止することはでき
ず、またカーボンの酸化防止の有効な温度域は、添加物
によって決まっており、連続鋳造用ノズルの使用温度に
よってはカーボンが酸化されるという技術的課題があっ
た。
鋳造用ノズルは、上記したように炭素を含有しており、
また、バインダーが固化することによるカーボンボンド
により組織が構成されている。そのため、酸化（脱炭）
によって組織劣化が起こり、この組織劣化によって、強
度低下、耐食性低下、耐熱衝撃抵抗性低下などを引き起
し、連続鋳造用ノズルの使用寿命を短いものとしてい
た。これを防止するために、従来から上述したような珪
素等の添加物を加え、カーボンの酸化、すなわち組織劣
化の防止を行っていた。しかし、上述したような珪素等
の添加物を加えても、酸化を完全に防止することはでき
ず、またカーボンの酸化防止の有効な温度域は、添加物
によって決まっており、連続鋳造用ノズルの使用温度に
よってはカーボンが酸化されるという技術的課題があっ
た。
【０００５】一方、ジルコニア（ＺｒＯ2 ）と黒鉛から
なる、いわゆるジルコニア−黒鉛質の鋳造用ノズルは、
他の鋳造用ノズルと比べ耐食性が優れるものの、前述の
ようにカーボンの酸化に伴う耐食性低下等の技術的課題
があった。
なる、いわゆるジルコニア−黒鉛質の鋳造用ノズルは、
他の鋳造用ノズルと比べ耐食性が優れるものの、前述の
ようにカーボンの酸化に伴う耐食性低下等の技術的課題
があった。
【０００６】本発明は、上記技術的課題を解決するため
になされたものであり、ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造
用ノズルにおいて、飛躍的にその耐食性を向上させた連
続鋳造用ノズルを提供することを目的とするものであ
る。
になされたものであり、ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造
用ノズルにおいて、飛躍的にその耐食性を向上させた連
続鋳造用ノズルを提供することを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明にかかるジルコニ
ア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルは、ジルコニア−黒鉛質
の連続鋳造用ノズルにおいて、１〜４０重量％のホウ化
ジルコニウムと１〜１０重量％の窒化アルミニウムを含
有することを特徴とする。また、本発明にかかるジルコ
ニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルは、金属アルミニウム
を１〜１０重量％添加し、窒素雰囲気で焼成することに
より窒化アルミニウムを生成し、１〜１０重量％の窒化
アルミニウムを含有することが望ましい。更に、本発明
にかかるジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルは、金
属アルミニウムを１〜１０重量％添加し、８００℃以上
１２００℃未満の窒素雰囲気で焼成することにより窒化
アルミニウムを生成させることが望ましい。
ア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルは、ジルコニア−黒鉛質
の連続鋳造用ノズルにおいて、１〜４０重量％のホウ化
ジルコニウムと１〜１０重量％の窒化アルミニウムを含
有することを特徴とする。また、本発明にかかるジルコ
ニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルは、金属アルミニウム
を１〜１０重量％添加し、窒素雰囲気で焼成することに
より窒化アルミニウムを生成し、１〜１０重量％の窒化
アルミニウムを含有することが望ましい。更に、本発明
にかかるジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルは、金
属アルミニウムを１〜１０重量％添加し、８００℃以上
１２００℃未満の窒素雰囲気で焼成することにより窒化
アルミニウムを生成させることが望ましい。
【０００８】このように構成された１〜４０重量％のホ
ウ化ジルコニウムと１〜１０重量％の窒化アルミニウム
を含有する本発明にかかるジルコニア−黒鉛質の連続鋳
造用ノズルにおいて、耐熱衝撃抵抗性、耐食性の向上が
認められた。特に、飛躍的に耐食性の向上することが確
認できた。
ウ化ジルコニウムと１〜１０重量％の窒化アルミニウム
を含有する本発明にかかるジルコニア−黒鉛質の連続鋳
造用ノズルにおいて、耐熱衝撃抵抗性、耐食性の向上が
認められた。特に、飛躍的に耐食性の向上することが確
認できた。
【０００９】また、窒化アルミニウムの代わりに金属ア
ルミニウムを使用し、焼成時の雰囲気を窒素雰囲気に
し、材質中に窒化アルミニウムを点在させることによ
り、前述と同様の効果を奏することが認められた。
ルミニウムを使用し、焼成時の雰囲気を窒素雰囲気に
し、材質中に窒化アルミニウムを点在させることによ
り、前述と同様の効果を奏することが認められた。
【００１０】ここで、窒化アルミニウムまたは金属アル
ミニウムの添加量が１重量％未満ではその添加効果が顕
著に現れない。一方、窒化アルミニウムまたは金属アル
ミニウムの添加量が１０重量％を越えると、ジルコニア
の相対量が減少することにより、耐食性の低下を引き起
こす。したがって、窒化アルミニウムまたは金属アルミ
ニウムの添加量は１〜１０重量％の範囲が望ましい。
ミニウムの添加量が１重量％未満ではその添加効果が顕
著に現れない。一方、窒化アルミニウムまたは金属アル
ミニウムの添加量が１０重量％を越えると、ジルコニア
の相対量が減少することにより、耐食性の低下を引き起
こす。したがって、窒化アルミニウムまたは金属アルミ
ニウムの添加量は１〜１０重量％の範囲が望ましい。
【００１１】また、ホウ化ジルコニウムの添加量は１〜
４０重量％の範囲が望ましい。１重量％未満の場合は、
耐食性向上の効果が顕著に現れなく、また４０重量％を
越えると、耐熱衝撃抵抗性の低下が大きくなるためであ
る。また、ホウ化ジルコニウムは耐火物原料としては高
価であるため、多量の使用は望ましくはない。したがっ
て、ホウ化ジルコニウムの添加量は１〜４０重量％の範
囲が望ましい。
４０重量％の範囲が望ましい。１重量％未満の場合は、
耐食性向上の効果が顕著に現れなく、また４０重量％を
越えると、耐熱衝撃抵抗性の低下が大きくなるためであ
る。また、ホウ化ジルコニウムは耐火物原料としては高
価であるため、多量の使用は望ましくはない。したがっ
て、ホウ化ジルコニウムの添加量は１〜４０重量％の範
囲が望ましい。
【００１２】更に、焼成時の雰囲気を窒素雰囲気にし、
窒化アルミニウムを生成させるためには、８００℃以上
１２００℃未満の温度で焼成するのが好ましい。金属ア
ルミニウムが窒化し、窒化アルミニウムを生成する温度
以上でなければならないため、８００℃以上でなければ
ならない。また、１２００℃以上では、ジルコニア−黒
鉛質では原料として含む部分安定化ジルコニアの安定化
剤が離脱する脱安定化減少が起こり、材質の特性に弊害
をもたらす。したがって、好ましい焼成温度は、８００
℃以上１２００℃未満である。
窒化アルミニウムを生成させるためには、８００℃以上
１２００℃未満の温度で焼成するのが好ましい。金属ア
ルミニウムが窒化し、窒化アルミニウムを生成する温度
以上でなければならないため、８００℃以上でなければ
ならない。また、１２００℃以上では、ジルコニア−黒
鉛質では原料として含む部分安定化ジルコニアの安定化
剤が離脱する脱安定化減少が起こり、材質の特性に弊害
をもたらす。したがって、好ましい焼成温度は、８００
℃以上１２００℃未満である。
【００１３】
【発明の実施の形態】ジルコニアー黒鉛質の連続鋳造ノ
ズルを製造し、熱衝撃抵抗係数及び耐食性指数を求め、
各ノズルを比較検討した。ここで、熱衝撃抵抗係数と
は、 熱衝撃抵抗係数＝曲げ強さ／（熱膨張係数×動弾性率） で表され、この数値が大きい程、一般的に耐熱衝撃抵抗
性に優れているといえる。また、耐食性指数とは、高周
波誘導炉を用いて融解した鋼中に浸漬させることにより
評価するものであって、ある特定のノズルを１００とし
た時の溶損比により算出される。この数値が大きい程、
耐食性に優れるといえる。
ズルを製造し、熱衝撃抵抗係数及び耐食性指数を求め、
各ノズルを比較検討した。ここで、熱衝撃抵抗係数と
は、 熱衝撃抵抗係数＝曲げ強さ／（熱膨張係数×動弾性率） で表され、この数値が大きい程、一般的に耐熱衝撃抵抗
性に優れているといえる。また、耐食性指数とは、高周
波誘導炉を用いて融解した鋼中に浸漬させることにより
評価するものであって、ある特定のノズルを１００とし
た時の溶損比により算出される。この数値が大きい程、
耐食性に優れるといえる。
【００１４】次に、各実施例及び比較例の配合割合を表
１に示す。比較例１を基本の配合とし、外率で窒化アル
ミニウムまたは金属アルミニウムを添加している。この
基本配合（比較例１）において、ホウ化ジルコニウムは
５重量％配合されている。また、窒化アルミニウムの添
加量は、実施例１（３重量％）、実施例２（７重量
％）、比較例２（１２重量％）と増加させた。また、金
属アルミニウムの添加量は、実施例３（３重量％）、実
施例４（７重量％）、比較例３（１２重量％）と増加さ
せた。尚、比較例２、比較例３は各々実施例と同じ原料
の組合せであるが、窒化アルミニウムまたは金属アルミ
ニウムの添加量が１２重量％と本発明の範囲外にある。
１に示す。比較例１を基本の配合とし、外率で窒化アル
ミニウムまたは金属アルミニウムを添加している。この
基本配合（比較例１）において、ホウ化ジルコニウムは
５重量％配合されている。また、窒化アルミニウムの添
加量は、実施例１（３重量％）、実施例２（７重量
％）、比較例２（１２重量％）と増加させた。また、金
属アルミニウムの添加量は、実施例３（３重量％）、実
施例４（７重量％）、比較例３（１２重量％）と増加さ
せた。尚、比較例２、比較例３は各々実施例と同じ原料
の組合せであるが、窒化アルミニウムまたは金属アルミ
ニウムの添加量が１２重量％と本発明の範囲外にある。
【００１５】次に、表１に示された実施例、比較例の供
試体の作製手順を説明すると、原料を混練後、成形圧
１．５ton/cm2 の静水圧プレスにて成形し、窒素雰囲気
下１０００℃で焼成を行うことによって、供試体を得
た。
試体の作製手順を説明すると、原料を混練後、成形圧
１．５ton/cm2 の静水圧プレスにて成形し、窒素雰囲気
下１０００℃で焼成を行うことによって、供試体を得
た。
【００１６】
【表１】
【００１７】上記表１に示すように、基本配合である比
較例１と比較し、実施例１、２、３において、各々熱衝
撃抵抗係数、耐食性が向上している。特に耐食性の飛躍
的に向上することが認められた。一方、窒化アルミニウ
ムまたは金属アルミニウムの添加量を増加させ、１２重
量％添加した比較例２、３は、耐食性指数が基本の配合
より低下しており、各々の添加による熱衝撃抵抗係数、
耐食性の向上効果が現れないことが確認された。
較例１と比較し、実施例１、２、３において、各々熱衝
撃抵抗係数、耐食性が向上している。特に耐食性の飛躍
的に向上することが認められた。一方、窒化アルミニウ
ムまたは金属アルミニウムの添加量を増加させ、１２重
量％添加した比較例２、３は、耐食性指数が基本の配合
より低下しており、各々の添加による熱衝撃抵抗係数、
耐食性の向上効果が現れないことが確認された。
【００１８】次に、今度は窒化アルミニウムの添加量を
一定とし、ホウ化ジルコニウムの添加量を変化させる試
作を行った。その各実施例及び比較例を表２に示す。ホ
ウ化ジルコニウムは部分安定化ジルコニウムで置換して
添加されている。つまり、比較例４を基本配合として、
ホウ化ジルコニウムの添加量は、実施例５（３重量
％）、実施例６（１５重量％）、実施例７（３０重量
％）、比較例５（４５重量％）と増加させている。その
代わりにホウ化ジルコニウムの増加分を各配合におい
て、部分安定化ジルコニアの添加量を少なくさせてい
る。比較例５は各々実施例と同じ原料の組合せである
が、ホウ化ジルコニウムの添加量が４５重量％と本発明
の範囲外にある。表２に示された実施例、比較例の供試
体の作製手順は表１の各配合での試作手順と同様であ
る。
一定とし、ホウ化ジルコニウムの添加量を変化させる試
作を行った。その各実施例及び比較例を表２に示す。ホ
ウ化ジルコニウムは部分安定化ジルコニウムで置換して
添加されている。つまり、比較例４を基本配合として、
ホウ化ジルコニウムの添加量は、実施例５（３重量
％）、実施例６（１５重量％）、実施例７（３０重量
％）、比較例５（４５重量％）と増加させている。その
代わりにホウ化ジルコニウムの増加分を各配合におい
て、部分安定化ジルコニアの添加量を少なくさせてい
る。比較例５は各々実施例と同じ原料の組合せである
が、ホウ化ジルコニウムの添加量が４５重量％と本発明
の範囲外にある。表２に示された実施例、比較例の供試
体の作製手順は表１の各配合での試作手順と同様であ
る。
【００１９】
【表２】
【００２０】上記表２に示すように、基本配合である比
較例４と比較し、実施例５、６、７、比較例５におい
て、各々耐食性が飛躍的に向上している。しかし、比較
例５は基本配合（比較例４）と比較し耐熱衝撃抵抗性が
大幅に減少しており、連続鋳造用ノズルとして要求され
る耐熱衝撃抵抗性が満足できるものではないことが確認
された。
較例４と比較し、実施例５、６、７、比較例５におい
て、各々耐食性が飛躍的に向上している。しかし、比較
例５は基本配合（比較例４）と比較し耐熱衝撃抵抗性が
大幅に減少しており、連続鋳造用ノズルとして要求され
る耐熱衝撃抵抗性が満足できるものではないことが確認
された。
【００２１】以上のことから、ジルコニア−黒鉛質にお
いて、ホウ化ジルコニウム及び、窒化アルミニウムまた
は金属アルミニウムを添加することにより、連続鋳造用
ノズルの特性として要求される耐熱衝撃抵抗性及び耐食
性が向上することを認められ、特に、耐食性が飛躍的に
向上することが認められた。
いて、ホウ化ジルコニウム及び、窒化アルミニウムまた
は金属アルミニウムを添加することにより、連続鋳造用
ノズルの特性として要求される耐熱衝撃抵抗性及び耐食
性が向上することを認められ、特に、耐食性が飛躍的に
向上することが認められた。
【００２２】尚、上記実施例では、供試体の作製に際し
焼成温度は１０００℃であったが、これ以下またはこれ
以上の温度であってもよい。前述したように、１０００
℃以下の場合は金属アルミニウムが窒化し、窒化アルミ
ニウムを生成する温度以上でなければならないため、８
００℃以上でなければならない。また、１０００℃以上
の場合は、１２００℃未満が望ましい。１２００℃以上
では、ジルコニア−黒鉛質では原料として含む部分安定
化ジルコニアの安定化剤が離脱する脱安定化減少が起こ
り、材質の特性に弊害をもたらすためである。したがっ
て、好ましい焼成温度は、８００℃〜１２００℃であ
る。
焼成温度は１０００℃であったが、これ以下またはこれ
以上の温度であってもよい。前述したように、１０００
℃以下の場合は金属アルミニウムが窒化し、窒化アルミ
ニウムを生成する温度以上でなければならないため、８
００℃以上でなければならない。また、１０００℃以上
の場合は、１２００℃未満が望ましい。１２００℃以上
では、ジルコニア−黒鉛質では原料として含む部分安定
化ジルコニアの安定化剤が離脱する脱安定化減少が起こ
り、材質の特性に弊害をもたらすためである。したがっ
て、好ましい焼成温度は、８００℃〜１２００℃であ
る。
【００２３】また、窒化アルミニウムを材質中に点在さ
せる方法として、原料として窒化アルミニウムを添加し
てもよいし、また、前述のように金属アルミニウムを添
加し、焼成時の反応により、窒化アルミニウムを生成さ
せ、結果として窒化アルミニウムを点在させてもよい。
せる方法として、原料として窒化アルミニウムを添加し
てもよいし、また、前述のように金属アルミニウムを添
加し、焼成時の反応により、窒化アルミニウムを生成さ
せ、結果として窒化アルミニウムを点在させてもよい。
【００２４】
【発明の効果】以上のように、請求項１に記載された発
明よれば、ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルにお
いて、１〜４０重量％のホウ化ジルコニウムと、１〜１
０重量％の窒化アルミニウムを含有するため、カーボン
の酸化を抑制する効果を奏する。その結果、材質の強度
低下を防ぎ、耐熱衝撃抵抗性、特に、耐食性に優れた高
耐用性のジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルを得る
ことができる。
明よれば、ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルにお
いて、１〜４０重量％のホウ化ジルコニウムと、１〜１
０重量％の窒化アルミニウムを含有するため、カーボン
の酸化を抑制する効果を奏する。その結果、材質の強度
低下を防ぎ、耐熱衝撃抵抗性、特に、耐食性に優れた高
耐用性のジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズルを得る
ことができる。
【００２５】また、請求項２、３に記載された発明よれ
ば、金属アルミニウムを１〜１０重量％添加し、窒素雰
囲気で焼成することにより窒化アルミニウムを生成させ
ることによって、１〜１０重量％の窒化アルミニウムを
容易に含有させることができる。
ば、金属アルミニウムを１〜１０重量％添加し、窒素雰
囲気で焼成することにより窒化アルミニウムを生成させ
ることによって、１〜１０重量％の窒化アルミニウムを
容易に含有させることができる。
フロントページの続き
(72)発明者 望月 陽一郎
愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝
セラミックス株式会社 刈谷製造所内
(56)参考文献 特開 平５−50197（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−172860（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−202860（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−112666（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/10 330
B22D 11/10 320
B22D 41/54
C04B 35/48
Claims (3)
- 【請求項１】 ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル
において、１〜４０重量％のホウ化ジルコニウムと１〜
１０重量％の窒化アルミニウムを含有することを特徴と
するジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル。 - 【請求項２】 金属アルミニウムを１〜１０重量％添加
し、窒素雰囲気で焼成することにより窒化アルミニウム
を生成し、１〜１０重量％の窒化アルミニウムを含有す
ることを特徴とする請求項１に記載されたジルコニア−
黒鉛質の連続鋳造用ノズル。 - 【請求項３】 金属アルミニウムを１〜１０重量％添加
し、８００℃以上１２００℃未満の窒素雰囲気で焼成す
ることにより窒化アルミニウムを生成させたことを特徴
とする請求項２に記載されたジルコニア−黒鉛質の連続
鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22181196A JP3476312B2 (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22181196A JP3476312B2 (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1043846A JPH1043846A (ja) | 1998-02-17 |
| JP3476312B2 true JP3476312B2 (ja) | 2003-12-10 |
Family
ID=16772571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22181196A Expired - Lifetime JP3476312B2 (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | ジルコニア−黒鉛質の連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3476312B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3722405B2 (ja) * | 1999-10-19 | 2005-11-30 | 品川白煉瓦株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1996
- 1996-08-05 JP JP22181196A patent/JP3476312B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1043846A (ja) | 1998-02-17 |
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