JP3672684B2

JP3672684B2 - 連続ロッド状成形物中間体及びその製造方法、並びに、その成形物及び成形方法

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Publication number: JP3672684B2
Application number: JP29805196A
Authority: JP
Inventors: 康久永田
Original assignee: Toho Tenax Co Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 1996-10-22
Filing date: 1996-10-22
Publication date: 2005-07-20
Anticipated expiration: 2016-10-22
Also published as: JPH10119139A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明のロッド状成形物中間体は、土木建築材料，輸送用機器，航空宇宙用材料，一般産業用途などに有用な優れた機械的強度と取扱性を持った繊維強化複合材料中間体及びその成形方法に関するものである。
【０００２】
特に、本発明の中間体を用いると、中間体自身の自重により垂れ下がらない程度の硬さを持ち、且つ、外力により曲げることができる柔軟性があるため、コンクリ−トやプラスチックのようなマトリックス中に埋め込んだ後に硬化させることも可能で、比較的取り扱いが容易で補強用材料として有用である。また、中間体の状態でスプリングやコイル状といった複雑形状を与えた後に硬化させ、成形体とすることもでき、機械的強度に優れた複雑な形状の成形体及びその成形方法を与えるものである。
【０００３】
【従来の技術】
近年、炭素繊維，芳香族ポリアミド繊維，ガラス繊維等を強化繊維として用いた複合材料は、その高い比強度，比剛性を利用して、ゴルフシャフト等のスポ−ツ・レジャ−用品，航空機等の構造材，自動車の部材，コンクリ−トの補強用等に幅広く用いられてきた。
【０００４】
これらの複合材料は、強化繊維にマトリックス樹脂を含浸させた中間製品であるシ−ト状のプリプレグを所定の形状に切断し、特定形状の成形用の型にセットした後、オ−トクレ−ブ成形やホットプレス成形といった、加圧下で加熱する成形加工工程を経て高強度の成形体として用いられる場合が多い。シ−ト状のプリプレグに用いられるマトリックス樹脂としては、熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂，ビスマレイミド樹脂，不飽和ポリエステル樹脂，ポリイミド樹脂等が用いられ、また、最近ではポリエ−テルエ−テルケトンといった熱可塑性樹脂も用いられるようになってきており、何れの樹脂を用いた場合も、複合材料は、その優れた耐熱性、機械的特性、寸法安定性、耐薬品性、耐候性が特徴とされていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
プリプレグは、一般に繊維目付１０〜１０００ｇ／ｍ² で繊維を一方向に均一に引き揃えるか、予め織物に加工したシ−トに熱硬化性樹脂を含浸させて作られたもので、シ−トの幅は５０〜１００ｃｍ程度で長手方向に連続したものが多い。あるいは強化繊維の単繊維を３０００〜１２０００本集めて一本のストランドとしたものに、前記熱硬化性樹脂を含浸させて作ったストランドプリプレグと呼ばれるものもプリプレグの形態の一種として挙げられる。
【０００６】
一般にプリプレグは、成形用中間体としてシ−ト状あるいはストランド状のものが殆どで、単繊維１０００００本以上で構成された、あるいは直径３ｍｍ以上の連続ロッド状のプリプレグも理論的には作製可能であるが、ロッドの直径が太くなると繊維に樹脂を複合させる際に均一に樹脂を含浸させることが難しくなる。また、溶媒に樹脂を溶かして繊維に含浸させた後の乾燥が不充分になる等の問題が多くあるため、直径の大きいロッド状のプリプレグは作られていなかった。
【０００７】
一方で、連続ロッド状プリプレグは、一般産業用途で望まれていた。例えば、近年の大型構造物のコンクリ−ト等の補強用としての鉄筋は、比重が大きく軽量化が難しい他、サビやすい等の問題があるため、代替として繊維強化樹脂複合材料筋の出現が望まれ、比強度では鉄筋を凌駕する他、耐環境性に関しても高い性能を示すものであった。
【０００８】
特開平６−２６４５６３号公報にはコンクリ−トの型枠内に炭素繊維糸条のプリプレグを張りめぐらし、通電加熱させて熱硬化性樹脂を硬化せしめた後、コンクリ−トを流して構造物を作る方法が明示されている。しかしながら、このような方法に用いる炭素繊維糸条のプリプレグは、直径が細く柔らかく自己支持性がなく、自重により垂れ下がるため、枠内の係止具に引っかけて緊張状態で配筋することが記載されている。
【０００９】
このような方法では、単位体積当たりに仕込まれる炭素繊維糸条の本数や配置方法や位置が規制され設計が固定化されてしまう他、作業性も複雑で現場作業において簡便にできるものではなかった。
【００１０】
特開平７−１７８７２８号公報には、コンクリート補強筋として強化繊維プリプレグを用いること、また、プリプレグの一例として、ストランドの外周に強化繊維を螺旋状に被覆し形成するプリプレグが明示されている。しかし、このプリプレグは、マトリックス樹脂に湿気硬化樹脂を用いているため、水分の浸透が困難なプリプレグ中心部で硬化しにくいという問題があった。
【００１１】
その他の用途として、炭素繊維強化複合材料で作製されたスプリング状のような複雑形状の成形体の作製や家庭用の補修材として、簡便に扱える中間体の要望も多いが、従来の繊維強化複合材料の成形概念では、方法が複雑になり、コストアップになる傾向であった。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
即ち本発明は、連続ロッド状成形物中間体において、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第１の強化繊維束と、その外周に配された、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第２の強化繊維とからなり、かつ第２の強化繊維で第１の強化繊維束が結束された連続ロッド状成形物中間体であって、連続ロッド状成形物中間体が２０℃の条件化で中間体の直径の１００倍の長さで直立させたときに、自体によって９０度以上の角度に撓まないような充分な硬さを有し、且つマトリックス樹脂の硬化開始温度以下の温度で中間体の直径の少なくとも１０倍の径のパイプに巻き付けることができる柔軟性も兼ね備えたことを特徴とする連続ロッド状成形物中間体である。
【００１３】
また、その連続ロッド状成形物中間体の製造法は、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂を含浸した第１の強化繊維束の外周に第２の強化繊維を、巻き圧力１ｋｇ／ｍｍ²以上の巻き圧でスパイラル状に巻き付け、第１の強化繊維束を第２の強化繊維で結束することを特徴とする。
【００１４】
連続ロッド状成形体の成形方法は、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第１の強化繊維束と、その外周に配された、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第２の強化繊維とからなり、かつ第２の強化繊維で第１の強化繊維束が結束された連続ロッド状成形物中間体であって、連続ロッド状成形物中間体が２０℃の条件化で中間体の直径の１００倍の長さで直立させたときに、自体によって９０度以上の角度に撓まないような充分な硬さを有し、且つマトリックス樹脂の硬化開始温度以下の温度で中間体の直径の少なくとも１０倍の径のパイプに巻き付けることができる柔軟性も兼ね備えた連続ロッド状成形物中間体に通電し、炭素繊維の電気抵抗を利用して発熱させ、熱硬化性マトリックス樹脂成分を硬化させることを特徴とする。
【００１５】
本発明の連続ロッド状成形物中間体は、自己支持性があり中間体自身の自重により垂れ下がらないような充分な硬さを持ち、且つ外力により曲げることができる可撓性も兼ね備えているため、コンクリ−トの補強用途あるいはスプリング状のような複雑形状の成形体の作製に効果的である。本発明の連続ロッド状成形物中間体は、自動車、航空機を含む輸送体に使用されるスプリング類などの成形体、家屋などの建築物の補強、端などの構造物の補強等の用途に好適である
【００１６】
本発明の連続ロッド状成形中間体を図面によって説明する。図１は連続ロッド状成形中間体斜視図を示したものである。本発明の連続ロッド状成形物中間体は、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第１の強化繊維束１と、その外周に配された、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第２の強化繊維２とからなり、かつ第２の強化繊維２で第１の強化繊維束１が結束されている。
【００１７】
本発明の連続ロッド状中間体において、第１および第２の強化繊維の種類は、炭素繊維である。炭素繊維としては、アクリル系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維等特に制限はなく、引張り強さ３５０Ｋｇｆ／ｍｍ²，引張弾性率２４ｔｏｎ／ｍｍ²のものが汎用として用いられている。引張弾性率２４ｔｏｎ／ｍｍ²以上の高弾性率繊維も使用できる。複合材料の機械的特性を向上させた、引張り強さ４００Ｋｇｆ／ｍｍ²以上、弾性率３０Ｔ／ｍｍ²レベルの、いわゆる中弾性高強度炭素繊維も用いることもできる。
【００１８】
第１の強化繊維の形態は、単繊維を３０００〜１２０００本集めて一本のストランドとしたものを、更に集めて、組紐，織物，撚糸，合糸あるいはこれらを組合わせた形態で使用することもできる。あるいは単繊維が１２０００本以上収束されたトウ状の連続糸を用いることもできる。または、強化繊維に熱硬化性樹脂を含浸させた連続状の一方向シート、織物、短繊維マット状のプリプレグ等を丸めてロッド状にしたもの、あるいはストランド状プリプレグを束ねたもの、あるいはこれらを組み合わせたものを用いることができる。外周に配された第２の強化繊維の種類は、第１の強化繊維と同一の繊維種の物を使用する。
【００１９】
第２の強化繊維の形態は、ストランド、シ−ト、織物、組紐、撚糸、合糸、あるいはこれらを組み合わせたものを用いることができる。熱硬化性樹脂を含浸させたテ−プ状のプリプレグを用いることもできる。第２の強化繊維としてストランドを用いたときは、ストランドに１〜１０／ｍの撚りを付与してあると、中間体を一定方向に巻き付けるときに、単繊維相互のずれがなく中間体の形態を崩すことなく巻き付けることができる。よりがない繊維では機械巻きするときにこすれて繊維表面が損傷しやすくなるため好ましくない。第２の強化繊維は、第１の強化繊維の上から任意のピッチでもってスパイラル状に巻つけ、第１の強化繊維を結束している構成となる。
【００２０】
巻き付け時の圧力は１Ｋｇ／ｃｍ²以上であることが必要である。１Ｋｇ／ｃｍ²を下回ると加熱による熱硬化性樹脂の硬化後の成形体に空孔部や微小ボイド等の欠陥が多く残り、成形体の機械的強度を低下させるので好ましくない。
【００２１】
第１および第２の強化繊維に含浸させる熱硬化性マトリックス樹脂としての、熱硬化性樹脂組成物は、エポキシ樹脂，ビスマレイミド樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂等特に制限されない。第１および第２の強化繊維層には、熱硬化性マトリックス樹脂成分を含有している。
【００２２】
連続ロッド状成形物中間体における樹脂組成物の含有率は３０〜５０体積％が適当である。樹脂が３０％以下の場合は成形後、温度ムラが大きくなり、樹脂が５０％以上の場合は通電加熱での温度ムラが大きくなるため好ましくない。
【００２３】
また、熱硬化性樹脂に熱可塑性樹脂等を混合して用いても構わない。この場合、熱可塑性樹脂の量が多くなると中間体の柔軟性が失われる場合があるため、熱可塑性樹脂は全体の３０体積％を越えないことが好ましい。
【００２４】
本発明の連続ロッド状成形物中間体は、その芯部の第１の強化繊維と熱硬化性樹脂とを主成分として構成された内層、該内層の外周に配された第２の強化繊維と熱硬化性樹脂とを主成分として構成され、第２の強化繊維によって結束されているため、中間体自身の自重により容易に垂れ下がることない、自己支持性を有する。しかも外力により曲げることができる、可撓性を有する。ここで、自己支持性とは、２０℃の条件化で中間体の直径の１００倍の長さで直立させたときに、自体によって９０度以上の角度に撓まないことをいう。また、可撓性とは、マトリックス樹脂の硬化開始温度以下の温度で本発明の中間体の直径の少なくとも１０倍の径のパイプに巻き付けることのできる特性を言う。この特性は、本発明の中間体をコンクリートの補強筋として使用するときの、ベンダー行程、配筋作業に重要な特性である。
【００２５】
このような特性を中間体に付与するために、第１の強化繊維を第２の強化繊維で結束している。連続ロッド状成形物中間体の作製においてロッドの直径が３ｍｍ以上になると、通常のプリプレグ作製方法では樹脂の含浸や乾燥不足の問題があるため、本発明の方法で連続ロッド状成形物中間体を作製することが好ましい。
【００２６】
本発明の連続ロッド状成形物中間体の製造方法について一例を示すと次の通りである。図２のように、第１の強化繊維束１を一定の速度で送りながら、第２の強化繊維束２を連続的に第一の強化繊維束の回りを回転させながら巻き付けていく。
【００２７】
本発明の連続ロッド状成形物中間体を用いて成型物を得る方法について一例を示すと次の通りである。図３のように、芯金４にロッド状成形物中間体３を巻きつけて、加熱して、樹脂を硬化させた後、芯金を抜いて、成形物（スプリング）とする。
【００２８】
連続ロッド状成形物中間体を加熱する手段として、炭素繊維の電気抵抗を利用して電流を流すことによって発熱させ、熱硬化性樹脂成分を硬化させて成形体を得る場合、通電させる上で中間体の全体に対する炭素繊維の含有率が３０体積％以上、好ましくは５０体積％以上であることが望まれる。硬化後のロッド状成形体の繊維体積含有率は、機械的性質を適正化する上で５０〜７０体積％の範囲内にあることが好ましい。
【００２９】
これらの連続ロッド状成形物中間体は、外力により曲げることができる柔軟性があるためにボビンやクリ−ル等にコンパクトに巻き取れ、持ち運びが容易で現場に持ち込むこともできる。連続ロッド状成形物中間体は、所定の形状あるいは型に充填したり巻きつけた後、加熱して熱硬化性樹脂成分を硬化せしめることによって成形物とすることができる。
【００３０】
連続ロッド状成形物中間体を円筒状の型にコイル状に巻つけ加熱することによって、スプリング等の特殊形状の成形体を作製することができる。加熱の温度は用いる熱硬化性樹脂成分の種類によって変わるが、一般には７０〜３００℃の範囲内である。
【００３１】
本発明の連続ロッド状成形物中間体は、内層及び該内層を被覆する外側から構成され、巻きの圧力は１Ｋｇ／ｍｍ²以上であるため、プレス機やオ−トクレ−ブあるいはゴム型のような成形時に圧力が掛かるように工夫された治具等を使用しないでも、欠陥の少ない成形体を得ることができる。
【００３２】
得られた成形体の中には、炭素繊維などの強化繊維を一方向に５０体積％以上の高い割合で充填させることが可能で、長さ方向の引張り及び圧縮強度に優れた成形体とすることができる。
【００３３】
強化繊維に電気伝導性のある繊維を用いた場合、通電加熱によって中間体自身を発熱させ熱硬化性樹脂成分を硬化せしめることができ、簡便な方法で硬化の作業が完了できる。構造物の上から巻つけた後に通電加熱によって硬化させることも可能で、簡便な方法で構造物の補強ができ有効である。電気伝導性の強化繊維としては、強度的な要因だけでなく、繊維自身が発熱させるのに適した抵抗値を持つ炭素繊維が良い。コンクリ−ト補強用として本発明の連続ロッド状成形物中間体を用いる場合、熱硬化性樹脂成分を硬化させない中間体の状態でコンクリ−トを流し込み、コンクリ−トが固まった後に通電加熱によって樹脂を硬化させ成形体にすることができる。
【００３４】
この場合、クリ−ル等に巻かれた中間体を連続的に取り出しながら作業できるので、作業性には問題ない。この方法では、熱硬化性樹脂を硬化させる前にコンクリ−トに充填した後、通電加熱によって樹脂を硬化させるため、コンクリ−トとロッド状成形物との接着性に優れたコンクリ−ト／繊維強化複合材料を作製することができた。
【００３５】
予想外の効果として、中間体表面の炭素繊維等の繊維切れによるケバや突起が硬化後にアンカ−効果となり補強効果を高めるものとなった。また、成形体中の繊維密度が高くボイド等の欠陥が少ないため、コンクリ−ト等のマトリックス中に、高い充填密度で連続ロッド状成形体を配置させることが可能となる。炭素繊維などの電気伝導性のある強化繊維を主成分とする連続ロッド状成形物中間体において、通電する方法は、一般にロッドの両端部に金属製の端子を取り付け、この端子より電気を流すことによって中間体が発熱し、熱硬化性樹脂成分を硬化させる。
【００３６】
電源からの印加電圧は、硬化した熱硬化性樹脂が分解しない範囲の電圧を用いることが望まれる。電源は直流でも交流でも構わない。本発明の連続ロッド状成形物中間体及びその成形体は、コイル状などの複雑形状の強化繊維プラスチックを形成させる上で有効である他、コンクリ−ト等の構造物の強化や補強に有効である。
【００３７】
特に、炭素繊維などの強化繊維をロッドの長さ方向に一方向に高い割合で引き揃え充填させることが可能となるため、長さ方向の引張り及び圧縮強度に優れた成形体とすることができ、有効である。
【００３８】
［実施例］
以下、本発明を実施例１〜３によって更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって制限されるものではない。
［実施例１］
連続した東邦レ−ヨン社製ベスファイトＨＴＡ−１２Ｋ（繊維重さ：０．８ｇ／ｍ，引張り強さ：３５０Ｋｇ／ｍｍ²，引張り弾性率：２４トン／ｍｍ² ）一本にエポキシ樹脂組成物を３８重量％（炭素繊維含有率６２重量％）含浸させてストランド状のプリプレグを作製した。エポキシ樹脂組成物は、フェノ−ルノボラック型エポキシ樹脂とビスフェノ−ルＡ型エポキシ樹脂を主成分とし、硬化剤にジシアンジアミドを主剤とするものである。このストランド状のプリプレグを３０本一方向に引き揃えて並べて内層とした。次に、この内層の上からベスファイトＨＴＡ−１２Ｋのストランド１本で２ｍｍの巻きピッチで内層の上から巻き圧力２ｋｇ／ｃｍ² で強く巻きつけ、直径が約５ｍｍの連続ロッド状成形物中間体を作製した。
【００３９】
中間体全体に対する炭素繊維含有量は６７重量％であった。この中間体を直径１０ｃｍの絶縁された５０ｃｍ長さの円筒の型に巻きピッチ２ｃｍでスパイラル状に１０回巻きつけ、型と共にオ−トクレ−ブ内に吊してセットした。オ−トクレ−ブにて成形圧力３Ｋｇ／ｃｍ² ，成形温度１３０℃，成形時間１時間の条件で中間体のエポキシ樹脂組成物を硬化させ、得られた成形体を円筒より取りはずし端部を切断しスプリング状の成形体とした。このスプリングは、１トンの引張り荷重に耐えるものであった。
【００４０】
［実施例２］
連続した東邦レ−ヨン社製ベスファイトＨＴＡ−１２Ｋ（繊維重さ：０．８ｇ／ｍ，引張り強さ：３５０Ｋｇ／ｍｍ² ，引張り弾性率：２４トン／ｍｍ² ）を３０本一方向に引き揃え、エポキシ樹脂組成物を含浸させて繊維目付３００ｇ／ｍ2 で樹脂含有率３８重量％のシ−ト状の一方向プリプレグを作製した。エポキシ樹脂組成物は、フェノ−ルノボラック型エポキシ樹脂とビスフェノ−ルＡ型エポキシ樹脂を主成分とし、硬化剤にジシアンジアミドを主剤とするものである。このプリプレグを繊維の方向が一方向になるように束ね合わせて内層とした。次に、この内層の上から１ｍ当たり４０回の撚りをかけたベスファイトＨＴＡ−１２Ｋのストランド１本で２ｍｍの巻きピッチで内層の上から巻き圧力２ｋｇ／ｃｍ² で強く巻きつけ、直径が約５ｍｍの連続ロッド状成形物中間体を作製した。実施例１と同様に、１０ｃｍの絶縁された５０ｃｍ長さの円筒の型に巻きピッチ２ｃｍでスパイラル状に１０回巻きつけた。
【００４１】
中間体全体対する炭素繊維含有量は６７重量％であった。ロッド状成形物中間体の両端に金属製金具を電極端子として取り付け固定した。電極端子より中間体に２０Ｖの電流を流したところ、中間体が発熱し１３０℃に達し、中間体のエポキシ樹脂組成物が硬化反応を開始した。通電した状態を６０分間続け、硬化反応を完了させた後、得られた成形体を円筒より取りはずし端部を切断しスプリング状の成形体とした。このスプリングは、実施例１と同様に１トンの引張り荷重に耐えるものであった。
【００４２】
［実施例３］
実施例１と同様に連続ロッド状成形物中間体を作製した。この中間体を長さ３００ｍｍに切断し、両端に金属製金具を電極端子として取り付けた後、両端に張力をかけて固定した。電極端子より中間体に２０Ｖの電流を流したところ、中間体が発熱し１３０℃に達し、中間体のエポキシ樹脂組成物が硬化反応を開始した。通電した状態を６０分間続け、硬化反応を完了させた後、得られた成形体は直径５ｍｍの丸棒状の成形体であった。この丸棒の引張り試験を行ったところ、荷重３．５トンで破壊した。
【００４３】
［比較例１］
実施例１と同様にエポキシ樹脂組成物を３８重量％含浸させたストランド状のプリプレグを作製した。このストランド状のプリプレグ３０本を撚り合わせて引き揃え、見かけの直径８ｍｍのロ−プ状の成形物中間体を作製した。中間体全体に対する炭素繊維含有量は６２重量％であった。実施例３と同様に、中間体を長さ３００ｍｍに切断し、両端に金属製金具を電極端子として取り付け通電して樹脂を硬化させた。得られた成形体はロ−プ状ではあるが、部分的にストランド間が剥離して一体化していなかった。この成形体の引張り試験を行ったところ、荷重１．５トンより破壊が始まった。
【００４４】
［実施例４］
実施例１と同様に連続ロッド状成形物中間体を作製した。この中間体を３００ｍｍの長さで４本準備し、断面が２５ｍｍ角の型枠中に中間体同志の間隔が５ｍｍになるように両端に張力をかけて固定し、両端に金属製金具を電極端子として取り付けた。この型枠中に無補強の圧縮強度が３５０ｋｇｆ／ｃｍ² となるコンクリ−トを流し込み、室温で養生させながらコンクリ−トを硬化させた。硬化後、中間体に張力をかけたまま、電極端子より中間体に２０Ｖの電流を流し中間体を発熱させ、中間体のエポキシ樹脂組成物を硬化させ、コンクリ−ト中に炭素繊維のロッド状成形物を作製させた。室温まで冷却の後、この補強コンクリ−ト角棒より長さ１００ｍｍの試験片を切り出し圧縮試験を行ったところ、最大荷重８．０トンで破壊した。
【００４５】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明は、自重により垂れ下がらない、硬さを有し、しかも、外力により曲げることができる柔軟性をも兼ね備えた連続ロッド状成形物中間体であり、直径の太い当該ロッド状成形物中間体を提供することができた。このため、コンクリートやプラスチックに埋め込んだ後に硬化させることができ、取扱い性に優れていた。
【００４６】
また、スプリングやコイル状のような複雑形状の成形にも適し、機械的強度の優れた成形体を提供できるものであった。。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の連続ロッド状中間体の概略図である。
【図２】本発明の連続ロッド状中間体製造装置の概略図である。
【図３】本発明の連続ロッド状中間体を芯金に巻きつけた様子を示した図である。
【符号の説明】
１第１の強化繊維束
２第２の強化繊維束
３ロッド状成形物中間体
４芯金

Claims

連続ロッド状成形物中間体において、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第１の強化繊維束と、その外周に配された、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第２の強化繊維とからなり、かつ第２の強化繊維を、巻き圧力１ｋｇ／ｍｍ ² 以上の巻き圧でスパイラル状に巻き付けることにより第１の強化繊維束が結束された連続ロッド状成形物中間体であって、連続ロッド状成形物中間体が２０℃の条件化で中間体の直径の１００倍の長さで直立させたときに、自体によって９０度以上の角度に撓まないような充分な硬さを有し、且つマトリックス樹脂の硬化開始温度以下の温度で中間体の直径の少なくとも１０倍の径のパイプに巻き付けることができる柔軟性も兼ね備えたことを特徴とする連続ロッド状成形物中間体。
成形物中間体全体における熱硬化性マトリックス樹脂成分と強化繊維の合計に対する全強化繊維の含有率が、５０体積％以上である請求項１記載の連続ロッド状成形物中間体。
第１の強化繊維束が、その外周に配された第２の強化繊維でスパイラル状に巻きつけられて結束されていることを特徴とする請求項１乃至２記載の連続ロッド状成形物中間体。
外周に配された第２の強化繊維が、組紐、織物、撚糸、合糸あるいはこれらを組合せたもので形成されていることを特徴とする請求項１乃至３記載の連続ロッド状成形物中間体。
第２の強化繊維が、１〜１０個／ｍの撚りを有する長繊維である請求項１乃至４記載の連続ロッド状成形物中間体。
第１の強化繊維が、炭素繊維を５０体積％以上含む繊維束である請求項１乃至５記載の連続ロッド状成形物中間体。
端末部に通電用の電極を有する請求項１乃至６記載の連続ロッド状成形物中間体。
ロッド径が３ｍｍ以上である請求項１乃至７記載の連続ロッド状成形物中間体。
未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂を含浸した第１の強化繊維束の外周に第２の強化繊維を、巻き圧力１ｋｇ／ｍｍ²以上の巻き圧でスパイラル状に巻き付け、第１の強化繊維束を第２の強化繊維で結束することを特徴とする請求項１記載の連続ロッド状成形物中間体の製造法。
未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第１の強化繊維束と、その外周に配された、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第２の強化繊維とからなり、かつ第２の強化繊維を、巻き圧力１ｋｇ／ｍｍ ² 以上の巻き圧でスパイラル状に巻き付けることにより第１の強化繊維束が結束された連続ロッド状成形物中間体であって、連続ロッド状成形物中間体が２０℃の条件化で中間体の直径の１００倍の長さで直立させたときに、自体によって９０度以上の角度に撓まないような充分な硬さを有し、且つマトリックス樹脂の硬化開始温度以下の温度で中間体の直径の少なくとも１０倍の径のパイプに巻き付けることができる柔軟性も兼ね備えた連続ロッド状成形物中間体に通電し、炭素繊維の電気抵抗を利用して発熱させ、熱硬化性マトリックス樹脂成分を硬化させることを特徴とする連続ロッド状成形体の成形方法。
未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第１の強化繊維束と、その外周に配された、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第２の強化繊維とからなり、かつ第２の強化繊維を、巻き圧力１ｋｇ／ｍｍ ² 以上の巻き圧でスパイラル状に巻き付けることにより第１の強化繊維束が結束された連続ロッド状成形物中間体であって、連続ロッド状成形物中間体が２０℃の条件化で中間体の直径の１００倍の長さで直立させたときに、自体によって９０度以上の角度に撓まないような充分な硬さを有し、且つマトリックス樹脂の硬化開始温度以下の温度で中間体の直径の少なくとも１０倍の径のパイプに巻き付けることができる柔軟性も兼ね備えた連続ロッド状成形物中間体を、所望の形状に整形し、次いで熱硬化性マトリックス樹脂成分を硬化させることを特徴とする連続ロッド状成形体の成形方法。
未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第１の強化繊維束と、その外周に配された、未硬化の熱硬化性マトリックス樹脂成分を含浸した炭素繊維を含む長繊維束からなる第２の強化繊維とからなり、かつ第２の強化繊維を、巻き圧力１ｋｇ／ｍｍ ² 以上の巻き圧でスパイラル状に巻き付けることにより第１の強化繊維束が結束された連続ロッド状成形物中間体であって、連続ロッド状成形物中間体が２０℃の条件化で中間体の直径の１００倍の長さで直立させたときに、自体によって９０度以上の角度に撓まないような充分な硬さを有し、且つマトリックス樹脂の硬化開始温度以下の温度で中間体の直径の少なくとも１０倍の径のパイプに巻き付けることができる柔軟性も兼ね備えた連続ロッド状成形物中間体を所望の形状に整形し、次いで熱硬化性マトリックス樹脂成分を硬化させてなる連続ロッド状成形体。