JP4728112B2

JP4728112B2 - 靴

Info

Publication number: JP4728112B2
Application number: JP2005355562A
Authority: JP
Inventors: 育子梅澤; 哲男山口; 邦夫丹羽
Original assignee: Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date: 2005-12-09
Filing date: 2005-12-09
Publication date: 2011-07-20
Anticipated expiration: 2025-12-09
Also published as: JP2007159597A

Description

本発明は、ゴルフ、テニス、スカッシュ、フィールドホッケー、バスケットボール、エアロビクス体操等に適した靴に関する。

靴は、アウトソール、ミッドソール、インソール、アッパー等から構成されている。ミッドソールは、気泡を含むポリマー成形体からなる。通常のミッドソールには、基材ポリマーとして、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）が用いられている。ミッドソールは、衝撃吸収性に寄与する。実開平２−１３４００３号公報には、多層構造のミッドソールを備え、衝撃吸収性とトラクション性とに優れた靴が開示されている。

ゴルファーがゴルフボールを打撃する際は、左右の足先を結ぶ線が目標方向とほぼ平行となるようにアドレスする。アドレスでは、ゴルフクラブのヘッドはゴルフボールの近くに位置する。この状態からゴルファーはテイクバックを開始し、ヘッドを右へ、次いで上へと振り上げる。最もヘッドが振り上げられた位置は、トップ位置と称される。トップ位置からダウンスイングが開始されてヘッドが振り下ろされ、ヘッドがゴルフボールと衝突する。衝突後、ゴルファーはゴルフクラブを左へ、次いで上へと振り抜き、フィニッシュを迎える。

トップ位置からフィニッシュにかけて、ゴルファーは左足を軸としてボディターンを行う。同時にゴルファーは、右足で地面を蹴ってその力をゴルフボールに伝える。つまり、右利きのゴルファーは、左足を軸足として使い、右足を蹴足として使う。左利きゴルファーの場合は、右足を軸足として使い、左足を蹴足として使う。
実開平２−１３４００３号公報

スイングのときゴルファーは、主として蹴足のインサイドに体重をかけて地面を蹴る。ゴルファーはまた、主として軸足のインサイドで体重を受け止める。このとき、力は靴を介して地面に伝わる。足のインサイドに荷重をかけることにより、スイングが安定しやすくなる。スイングに適した靴が望まれている。

他のスポーツにおいても、足のインサイドに体重がかかる動作が見られる。テニス及びスカッシュでは、ラケットをスイングするときに、足のインサイドに体重がかかる。フィールドホッケーでは、スティックをスイングするときに、足のインサイドに体重がかかる。バスケットボール及びエアロビクス体操では、左右反転動作のときに、足のインサイドに体重がかかる。これらのスポーツにおいても、動作に適した靴が望まれている。

本発明の目的は、足のインサイドに荷重がかかりやすい靴の提供にある。

本発明に係る靴は、底部を備えており、この底部は、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を含む層を有している。この発泡変化部を含む層は、少なくとも１層あればよい。この発泡変化部を含む層は、複数層設けられても良い。

本発明に係る他の靴は、底部を備えており、この底部は、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に弾性率が低くなる弾性変化部を含む層を有している。この弾性変化部を含む層は、少なくとも１層あればよい。この弾性変化部を含む層は、複数層設けられてもよい。

本発明に係る靴の製造方法は、発泡しうるポリマー材料が、偏在した状態で金型内に投入される工程と、金型内で偏在したポリマー材料を発泡させることにより、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を有するポリマー成形体が形成される工程と、この発泡変化部が、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなるように靴の底部に設けられる工程と、この底部とアッパーとから靴が作製される工程とを含む。

本発明に係る他の靴の製造方法は、発泡しうるポリマー材料が、金型内に投入される工程と、発泡中のポリマー材料に作用する加熱温度を部分的に異ならせることにより、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を有するポリマー成形体が形成される工程と、この発泡変化部が、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなるように靴の底部に設けられる工程と、この底部とアッパーとから靴が作製される工程とを含む。

本発明に係る他の靴の製造方法は、発泡しうるポリマー材料が、金型内に投入される工程と、発泡中のポリマー材料に作用する圧力を部分的に異ならせることにより、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を有するポリマー成形体が形成される工程と、この発泡変化部が、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなるように靴の底部に設けられる工程と、この底部とアッパーとから靴が作製される工程とを含む。

本発明に係る靴では、体重が加わったときに、底部の上面が、インサイドからアウトサイドに向かって上向きに傾斜しやすくなる。この傾斜により、着用者は、足のインサイドに体重をかけやすい。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフ靴２が示された一部切り欠き側面図である。このゴルフ靴２は、アッパー４及び底部６を備えている。底部６は、インソール８、ミッドソール１０及びアウトソール１２を備えている。インソール８は、ミッドソール１０と積層されている。ミッドソール１０は、アウトソール１２と積層されている。アウトソール１２は、その下面に、下方に向けて突出する多数の突起１４を備えている。アッパー４の材質及び構造は、既知のアッパーのそれと同等である。インソール８の材質及び構造は、既知のインソールのそれと同等である。アウトソール１２の材質及び構造は、既知のアウトソールのそれと同等である。

図２は、図１のゴルフ靴２のミッドソール１０が示された平面図である。このミッドソール１０は、ベース１６を備えている。ベース１６は、その外縁に側壁１８を備えている。このミッドソール１０は、右足用である。左足用のミッドソールの形状は、図２に示された形状が左右反転した形状である。ミッドソール１０のうち、後述される発泡変化部２０以外の部分が、ベース１６である。

図３は図２のIII−III線に沿った拡大断面図であり、図４は図２のIV−IV線に沿った拡大断面図であり、図５は図２のＶ−Ｖ線に沿った拡大断面図である。この図３から図５において、左側がインサイドであり、右側がアウトサイドである。

ベース１６は、気泡を含まないポリマー成形体でもよい。好ましくは、このベース１６は、気泡を含むポリマー成形体からなるのがよい。ベース１６の典型的な基材ポリマーは、ＥＶＡである。ＥＶＡにおける酢酸ビニル含有量は、１０質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましい。ＥＶＡにおける酢酸ビニル含有量は、４０質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましく、２５質量％以下が特に好ましい。ミッドソールの基材ポリマーとして、ＥＶＡとポリオレフィンとが併用されることが好ましい。ポリオレフィンは、衝撃吸収性及び反発性に寄与しうる。この観点から、基材ポリマーの全量に対するポリオレフィンの量は５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましい。コスト及び接着性の観点から、ポリオレフィンの量は８０質量％以下が好ましく、７０質量％以下がより好ましく、１５質量％以下が特に好ましい。好ましいポリオレフィンとしては、エチレン−オクテン共重合体、エチレン−ブテン共重合体、ポリプロピレン及びポリエチレンが例示される。

ベース１６が、独立気泡を含んでもよく、連続気泡を含んでもよい。形状復元力及び非吸水性の観点から、独立気泡が好ましい。気泡は、通常は熱分解型発泡剤の発泡によって形成される。用いられる熱分解型発泡剤としては、アゾ化合物（例えばアゾジカルボンアミド）、ニトロソ化合物（例えばジニトロソペンタメチレンテトラミン）及びトリアゾール化合物が例示される。ミッドソール１０の平均発泡倍率は、２倍以上が好ましく３倍以上がより好ましい。平均発泡倍率は、３０倍以下が好ましく、１５倍以下がより好ましく、１０倍以下が特に好ましい。なお、発泡倍率とは、気泡が存在する場合の密度に対する気泡が存在しない場合の密度の比を意味する。

ミッドソール１０は、発泡変化部２０を備えている。発泡変化部２０においては、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなっている。本実施形態では、発泡変化部２０は、ベース１６とは別に成形された別成形体２２とされている。本実施形態では、別成形体２２の全体が発泡変化部２０である。なお、発泡変化部２０は、ベース１６と一体成形されていてもよい。また、別成形体２２の一部が発泡変化部２０とされていてもよい。なお、発泡変化部２０全体の平均発泡倍率は、発泡変化部２０以外の部分の平均発泡倍率と比較して高くてもよく、低くてもよい。

発泡変化部２０は、気泡を含むポリマー成形体からなる。発泡変化部２０の典型的な基材ポリマーは、ＥＶＡである。ＥＶＡにおける酢酸ビニル含有量は、１０質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましい。ＥＶＡにおける酢酸ビニル含有量は、４０質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましく、２５質量％以下が特に好ましい。ミッドソールの基材ポリマーとして、ＥＶＡとポリオレフィンとが併用されることが好ましい。ポリオレフィンは、衝撃吸収性及び反発性に寄与しうる。この観点から、基材ポリマーの全量に対するポリオレフィンの量は５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましい。コスト及び接着性の観点から、ポリオレフィンの量は８０質量％以下が好ましく、７０質量％以下がより好ましく、１５質量％以下が特に好ましい。好ましいポリオレフィンとしては、エチレン−オクテン共重合体、エチレン−ブテン共重合体、ポリプロピレン及びポリエチレンが例示される。

発泡変化部２０が、独立気泡を含んでもよく、連続気泡を含んでもよい。形状復元力及び非吸水性の観点から、独立気泡が好ましい。気泡は、通常は熱分解型発泡剤の発泡によって形成される。用いられる熱分解型発泡剤としては、アゾ化合物（例えばアゾジカルボンアミド）、ニトロソ化合物（例えばジニトロソペンタメチレンテトラミン）及びトリアゾール化合物が例示される。発泡変化部２０の平均発泡倍率は、２倍以上が好ましく３倍以上がより好ましい。平均発泡倍率は、３０倍以下が好ましく、１５倍以下がより好ましく、１０倍以下が特に好ましい。

発泡変化部２０は、弾性変化部でもある。発泡変化部２０において、発泡倍率が高い部分ほど弾性率が低く、発泡倍率が低い部分ほど弾性率が高くなっている。発泡変化部２０において弾性率が最も高い部分の弾性率が、以下において最高弾性率とも称される。発泡変化部２０のインサイドには、上記最高弾性率以上の弾性率を有する内側高弾性部２６が設けられている。また、発泡変化部２０のアウトサイドには、上記最高弾性率以上の弾性率を有する外側高弾性部２７が設けられている。

ゴルファーがこのゴルフ靴２を着用し、底部６にゴルファーの体重が加わると、このミッドソール１０が圧縮される。インサイドでは発泡変化部２０の発泡倍率が大きいので、インサイドの圧縮変形量は大きくなりやすい。アウトサイドでは発泡変化部２０の発泡倍率が小さいので、アウトサイドの圧縮変形量は小さくなりやすい。このミッドソール１０では、体重が加わることで、偏った変形が生じる。ミッドソール１０の変形により、インソール８の上面２８（図１参照）の位置が変位する。インサイドにおける上面２８の下方への変位は、アウトサイドにおける上面２８の下方への変位よりも大きくなりやすい。上面２８は、インサイドからアウトサイドに向かって上向きに傾きやすい。この上面２８の傾きにより、ゴルファーの足裏も、インサイドからアウトサイドに向かって上向きに傾きやすい。ゴルファーの体重は、主としてインサイドにかかる。前述の通り、ゴルファーはスイングのときに蹴足のインサイドで地面を蹴る。足が傾いているので、ゴルファーは力を地面に伝えやすい。このミッドソール１０は、右利きゴルファーの右足に適している。このゴルフ靴２は、大きなヘッドスピードに寄与する。大きなヘッドスピードは、大きな飛距離を生む。左足の靴においても、ゴルファーの体重は、主としてインサイドにかかる。前述したように、右利きゴルファーの場合、左足が軸足となる。軸足のインサイドに体重かかかることにより、軸足が安定する。軸足の安定は、大きな飛距離とショットの精度向上とに寄与する。

左足用及び右足用のミッドソールにおいて、ミッドソールの偏った変形が達成されることが好ましい。ミッドソールの偏った変形が、左足用及び右足用のミッドソールのいずれか一方のみで達成されてもよい。

発泡変化部２０において、発泡倍率は、徐々に変化している。この変化は、連続的な変化でもよく、段階的な変化でもよい。即ち、発泡変化部２０において、アウトサイドからインサイドにかけての発泡倍率の変化は、連続的でもよく、段階的でもよい。好ましくは、発泡倍率の変化は、連続的であるのがよい。発泡倍率の連続的な変化により、ミッドソール１０の圧縮変形量は、インサイドからアウトサイドに向かって、連続的に変化する。圧縮変形量は、急激には変化しない。連続的な変化は、スイングの安定に寄与する。安定したスイングは、飛距離のばらつきを抑制する。安定したスイングはさらに、ゴルフボールの飛行方向のばらつきを抑制する。圧縮変形量が連続的に変化するミッドソール１０は、歩行時の違和感を生じさせない。発泡倍率の変化が段階的である発泡変化部として、例えば、アウトサイドからインサイドにかけて発泡倍率が異なる部材を順次接合してなる発泡変化部が採用されうる。この接合は、例えば接着剤によりなされる。

図２から明らかなように、発泡変化部２０の平面形状は、実質的に楕円である。楕円の発泡変化部２０を備えたミッドソール１０では、前後方向において、圧縮変形量が急激には変化しない。楕円の発泡変化部２０は、スイングの安定に寄与する。平面形状が長円である発泡変化部２０も、スイングの安定に寄与する。

図２において符号Ａで示された二点鎖線は、ミッドソール１０の長さ線である。長さ線Ａは、ミッドソール１０の輪郭内に画かれうる最長の線分である。長さ線Ａは、爪先側端３０から踵側端３２に至っている。図２において、長さ線Ａの長さが符号Ｌによって示されている。図２において符号Ｂで示された二点鎖線は、幅線Ｂである。幅線Ｂは、長さ線Ａと直交している。この幅線Ｂまでの爪先側端３０からの距離は、（Ｌ／４）である。この幅線Ｂは、発泡変化部２０を通過している。換言すれば、長さ線Ａに沿って爪先側端３０から踵側端３２へ、長さ線の距離Ｌの２５％を移動した地点に、発泡変化部２０が存在している。スイングにおいて最も力がかかるのは、母趾球の近傍である。前述の位置に発泡変化部２０が存在することにより、ゴルファーは力を地面に伝えやすい。長さＬは、通常は１５０ｍｍから３２０ｍｍである。

ゴルファーが力を地面に伝えやすいとの観点から、長さ線Ａに沿った発泡変化部２０の距離は、５ｍｍ以上が好ましく、２０ｍｍ以上がより好ましく、５０ｍｍ以上が特に好ましい。効果の観点からはこの距離の上限に制限は無いが、通常は２００ｍｍ以下、さらには１０５ｍｍ以下である。

図４において両矢印Ｗａで示されているのは、発泡変化部２０の左右方向幅である。幅Ｗａは、幅線Ｂに沿った断面において測定される。幅Ｗａは、５ｍｍ以上１００ｍｍ以下が好ましい。幅Ｗａが５ｍｍ以上に設定されることにより、体重がインサイドにかかるように傾斜する効果（以下、傾斜効果ともいう）がより一層高まる。この観点から、幅Ｗａは１５ｍｍ以上がより好ましく、２０ｍｍ以上がより好ましく、３０ｍｍ以上がより好ましく、５０ｍｍ以上が特に好ましい。幅Ｗａが１００ｍｍ以下に設定されたゴルフ靴２では、ゴルファーが力を地面に伝えやすい。この観点から、幅Ｗａは８０ｍｍ以下がより好ましく、７０ｍｍ以下が特に好ましい。なお、幅線Ｂに沿ったミッドソール１０の幅Ｗは、通常は８０ｍｍ以上１２０ｍｍ以下である。

図４において両矢印Ｗｂで示されているのは、内側高弾性部２６のうち上面が平坦な部位の幅である。幅Ｗｂは、幅線Ｂに沿って測定される。幅Ｗｂは、３ｍｍ以上２５ｍｍ以下が好ましい。幅Ｗｂが３ｍｍ以上に設定されることにより、足から地面へ十分な力が伝わる。この観点から、幅Ｗｂは５ｍｍ以上がより好ましく、７ｍｍ以上がさらに好ましく、１０ｍｍ以上が特に好ましい。幅Ｗｂが２５ｍｍ以下に設定されることにより、足が十分に傾斜する。この観点から、幅Ｗｂは２２ｍｍ以下がより好ましく、１８ｍｍ以下が特に好ましい。

図４において両矢印Ｗｃで示されているのは、内側高弾性部２６の幅である。幅Ｗｃは、幅線Ｂに沿って測定される。幅Ｗｃは、１３ｍｍ以上３５ｍｍ以下が好ましい。幅Ｗｃが１３ｍｍ以上に設定されることにより、足から地面へ十分な力が伝わる。この観点から、幅Ｗｃは１５ｍｍ以上がより好ましく、１７ｍｍ以上がさらに好ましく、２０ｍｍ以上が特に好ましい。幅Ｗｃが３５ｍｍ以下に設定されることにより、足が十分に傾斜する。この観点から、幅Ｗｃは３２ｍｍ以下がより好ましく、２８ｍｍ以下が特に好ましい。

図４において両矢印Ｗｄで示されているのは、外側高弾性部２７の幅である。幅Ｗｄは、１３ｍｍ以上、さらには１５ｍｍ以上、さらには１７ｍｍ以上、さらには２０ｍｍ以上が好ましい。幅Ｗｄは、３５ｍｍ以下、さらには３２ｍｍ以下、さらには２８ｍｍ以下が好ましい。

図４において両矢印Ｔで示されているのは、ミッドソール１０の厚みである。厚みＴは、幅線Ｂに沿った断面において測定される。厚みＴは、側壁１８を除く部位の最大厚みである。厚みＴは、２ｍｍ以上、さらには５ｍｍ以上である。厚みＴは、２５ｍｍ以下、さらには２０ｍｍ以下、さらには１５ｍｍ以下である。図４において両矢印ｔで示されているのは、発泡変化部２０の最大厚みである。厚みｔは、幅線Ｂに沿った断面において測定される。インソール８の上面が十分に傾斜するとの観点から、厚みＴに対する厚みｔの比率は３０％以上、さらには４０％以上、さらには５０％以上、さらには８０％以上が好ましい。図４に示された実施形態では、この比率は１００％である。換言すれば、ミッドソール１０の底面３４に、発泡変化部２０がわずかに露出している。図３から明らかなように、III−III線に沿った断面では、発泡変化部２０は底面３４に露出していない。図５から明らかなように、Ｖ−Ｖ線に沿った断面でも、発泡変化部２０は底面３４に露出していない。耐久性の観点から、厚みＴに対する厚みｔの比率は１００％未満が好ましく、９８％以下がより好ましく、９５％以下が特に好ましい。傾斜効果を高める観点から、厚みｔは、３ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上がより好ましく、７ｍｍ以上が特に好ましい。過度の傾斜効果を抑制する観点から、厚みｔは、２０ｍｍ以下が好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましく、１２ｍｍ以下が特に好ましい。

図６は、図２のミッドソール１０の製造方法の一例が説明されるための断面図である。この製造方法では、まず発泡変化部２０（別成形体２２）とベース１６とが準備される。発泡変化部２０は、気泡を有するポリマー成形体である。ベース１６も、気泡を有するポリマー成形体である。

発泡変化部２０は、発泡変化部２０専用の金型により予め熱成形されたものである。熱成形後、発泡変化部２０の輪郭形状は、打ち抜きや研磨等により整えられてもよい。

ベース１６は、ベース１６専用の金型により予め成形されてなる。ベース１６は、嵌め込み部３６を有している。嵌め込み部３６は、穴でもよいし、凹部でもよい。嵌め込み部３６の形状は、発泡変化部２０の形状と対応している。

発泡変化部２０を嵌め込み部３６に嵌め込んだ状態で、発泡変化部２０とベース１６とが接合される。この接合は、例えば接着剤によりなされる。発泡変化部２０とベース１６とが、融着されてもよい。発泡変化部２０とベース１６とが接合されることによりミッドソール１０が形成される。

インソール８及びアウトソール１２の製造方法は、既知のそれと同一である。ミッドソール１０と、インソール８と、アウトソール１２とが接合されて、底部６が製造される。この接合の方法は、既知のものと同一である。この接合は、例えば接着剤や縫着によりなされる。更に、底部６とアッパー４とが接合されて、ゴルフ靴２が製造される。この接合の方法は、既知ものと同一である。この接合は、例えば接着剤や縫着によりなされる。

次に、発泡変化部の製造方法が説明される。図７は、発泡変化部の第一の製造方法が説明されるための断面図である。なお、以下の第一〜第四の製造方法は、発泡変化部の製造方法であるとともに、弾性変化部の製造方法でもある。

発泡変化部は、金型３８により熱成形されてなる。この金型３８は、上型４０と下型４２とを有している。この第一の製造方法では、まず、開かれた金型３８の内部に、ポリマー材料Ｐ１が仕込まれる（図７の（ａ）参照）。ポリマー材料Ｐ１は、下型４２のキャビティ面４４上に片寄せされた状態で配置される。

次に、金型３８が閉じられる（図７の（ｂ）参照）。閉じた状態の金型３８の内部には、キャビティ３９が形成される。キャビティ３９は、上型４０のキャビティ面４６と、下型４２のキャビティ面４４とにより画成された空間である。ポリマー材料Ｐ１は、キャビティ３９内において片寄せされている。ポリマー材料Ｐ１は、キャビティ３９の一方側（図７（ｂ）における右側）にのみ充填されている。ポリマー材料Ｐ１は、キャビティ３９の他方側（図７（ｂ）における左側）には充填されていない。キャビティ３９の内部には、ポリマー材料Ｐ１が充填された充填部Ｊと、ポリマー材料Ｐ１が充填されていない空間部Ｋとが存在する。このようにして、ポリマー材料Ｐ１は、偏在した状態で金型内に投入される。

次に、加圧及び加熱がなされる。加熱により、ポリマー材料Ｐ１は発泡する。この発泡により、ポリマー材料Ｐ１の体積は膨張し、空間部Ｋは消失する。発泡により、発泡成形体Ｐ２が成形される。図７（ｃ）が示すように、発泡成形体Ｐ２は、キャビティ３９を充填している。発泡成形体Ｐ２の形状は、キャビティ３９の形状と同一である。加熱前の状態から、膨張して発泡成形体Ｐ２に至るまでの被成形物が、ポリマー材料Ｐ１と称される。

発泡成形体Ｐ２が形成されるまでの過程において、充填部Ｊに充填された発泡前のポリマー材料Ｐ１のうち、空間部Ｋ側の部分は、空間部Ｋに向かって膨張する。ポリマー材料Ｐ１のうち、空間部Ｋ側は、膨張しやすい。空間部Ｋは、発泡中のポリマー材料Ｐ１に作用する圧力を部分的に異ならせうる。ポリマー材料Ｐ１をキャビティ３９内において偏在させたことにより、発泡中のポリマー材料Ｐ１に作用する圧力は、部分的に異なる結果となる。発泡中のポリマー材料Ｐ１に作用する圧力は、空間部Ｋ側ほど小さくなる。したがって、発泡成形体Ｐ２の各部位における発泡倍率は、その一方側（図７（ｃ）における右側）から他方側（図７（ｃ）における左側）にかけて徐々に大きくなっている。

次に、金型３８から発泡成形体Ｐ２が取り出される。取り出しにより、発泡成形体Ｐ２は、発泡成形体Ｐ２よりも体積の大きいポリマー成形体Ｐ３となる。当然ながら、ポリマー成形体Ｐ３においても、発泡倍率は変化している。即ち、ポリマー成形体Ｐ３の各部位における発泡倍率は、その一方側（図７（ｄ）における右側）から他方側（図７（ｄ）における左側）にかけて徐々に大きくなっている。

このポリマー成形体Ｐ３から、発泡変化部が作製される。例えば、ポリマー成形体Ｐ３を打ち抜くことにより、発泡変化部が作製される。また、ポリマー成形体Ｐ３が、二次成形用の金型により二次成形されてもよい。ポリマー成形体Ｐ３がそのまま発泡変化部として利用されてもよい。この場合、発泡成形体Ｐ２からポリマー成形体Ｐ３への体積増加を考慮して、金型３８のキャビティ３９が設計される。ポリマー成形体Ｐ３の表面に、スキン層が形成される場合がある。スキン層は、実質的に発泡していない。このスキン層は、サンディング等により取り除かれてもよい。スキン層を有したまま靴の底部に装着されてもよい。

発泡変化部は、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなるように靴の底部に設けられる。即ち、ポリマー成形体Ｐ３における一方側（発泡倍率の小さい側）が靴のアウトサイド側となるように、発泡変化部が配置される。換言すれば、ポリマー成形体Ｐ３における他方側（発泡倍率の大きい側）が靴のインサイド側となるように、発泡変化部が配置される。

図８は、発泡変化部の第二の製造方法が説明されるための断面図である。金型３８の構造は、前述した第一の製造方法と同一である。

第二の製造方法では、まず、開かれた金型３８の内部に、ポリマー材料Ｐ４が仕込まれる（図８の（ａ）参照）。前述した第一の製造方法と同様に、この第二の製造方法においても、ポリマー材料Ｐ１は、偏在した状態で金型内に投入される。ただし、偏在の態様が、第一の製法方法とは異なる。図８（ｂ）が示すように、ポリマー材料Ｐ１は、金型上下方向における厚みが徐々に変化するように配置されている。その後の工程は、前述した第一の製造方法と同一である。

第二の製造方法においても、発泡成形体Ｐ５の各部位における発泡倍率は、その一方側（図８（ｃ）における右側）から他方側（図８（ｃ）における左側）にかけて徐々に大きくなっている。発泡倍率に変化が与えられた理由は、第一の製造方法のそれと同一である。発泡成形体Ｐ５が形成されるまでの過程において、充填部Ｊに充填された発泡前のポリマー材料Ｐ４のうち、空間部Ｋ側の部分は、空間部Ｋに向かって膨張する。ポリマー材料Ｐ４のうち、空間部Ｋ側は、膨張しやすい。図８の断面図において、キャビティ３９の長手方向（図８（ｂ）における左右方向）各位置における空間部Ｋの占める割合は、キャビティ３９の他方側（図８（ｂ）の左側）ほど大きい。よって、発泡中のポリマー材料Ｐ４に作用する圧力は、キャビティ３９の一方側ほど大きくなる。ポリマー成形体Ｐ６から発泡変化部が形成される方法も、前述した第一の製造方法と同一である。

第一及び第二の製造方法におけるポリマー材料の偏在の態様は、例示にすぎない。ポリマー材料の偏在の態様として種々のものが考えられる。ポリマー材料を発泡させる前の段階において、キャビティ３９内に充填部Ｊと空間部Ｋとが存在している場合、ポリマー材料は金型内において偏在している。また、ポリマー成形体の全体において発泡倍率が徐々に変化していてもよいし、ポリマー成形体の一部において発泡倍率が徐々に変化していてもよい。ポリマー成形体のうち、発泡倍率が徐々に変化した部分が、発泡変化部とされればよい。

図９は、発泡変化部の第三の製造方法を説明するための断面図である。第三の製造方法では、ポリマー材料Ｐ７は、金型内に投入された状態で偏在していない（図９（ａ）及び図９（ｂ）参照）。

第三の製造方法における金型５０の形状は、前述した第一及び第二の製造方法で用いたものと同じである。ただし、金型５０に、温度勾配が付与されている。金型温度は、図９（ｃ）が示すように、金型５０の一方側（図面右側）から他方側（図面左側）にかけて徐々に高温とされている。この温度勾配は、例えば、金型を加熱する加熱手段（図示されない）による加熱度合いを、金型の部位ごとに異ならせることで達成されうる。

この第三の製造方法では、まず、開かれた金型５０の内部に、ポリマー材料Ｐ７が仕込まれる（図９の（ａ）参照）。次に、金型５０が閉じられる（図９の（ｂ）参照）。ポリマー材料Ｐ７は、キャビティ５１の全体に亘って充填されている。ポリマー材料Ｐ７は、偏在しない状態で金型内に投入されている。

次に、加圧及び加熱がなされる。加熱により、ポリマー材料Ｐ７は発泡しようとする。ただし、発泡前の状態において、ポリマー材料Ｐ７はキャビティ３９を隙間無く充填しているので、ポリマー材料Ｐ７はキャビティ３９内において膨張しない。

次に、上型５２と下型５４とが離され、金型５０から発泡成形体Ｐ８が取り出される。取り出しにより、発泡成形体Ｐ８は、常圧のもとにおかれ、ポリマー成形体Ｐ９となる。このとき、発泡が一気に進行する。ポリマー成形体Ｐ９の発泡倍率は、低温で加熱された側において小さくなり、高温で加熱された側において大きくなる。その結果、ポリマー成形体Ｐ９の厚みは、低温で加熱された側において薄く、高温で加熱された側において厚くなる（図９（ｄ）参照）。よって、ポリマー成形体Ｐ９の各部位における発泡倍率は、その一方側（図９（ｄ）における右側）から他方側（図９（ｄ）における左側）にかけて徐々に大きくなっている。その後の製造工程は、前述した第一〜第三の製造方法と同じである。発泡変化部として用いられる際、厚みを均一としたい場合には、ポリマー成形体Ｐ９の厚みが均一となるようにカットされる（図９（ｄ）の破線参照）。

図１０は、発泡変化部の第四の製造方法を説明するための断面図である。本実施形態では、平面状の金型が用いられる。この金型は、プレス上板５６とプレス下板５８とを有する。本製造方法では、まず、発泡前のポリマー材料Ｐ１０が、金型内に投入される。次に、一回目の加熱及び加圧がなされる（図１０（ａ）参照）。これは、一次プレスである。次に、発泡の途中段階で、ポリマー材料Ｐ１０の位置が変更される。ポリマー材料Ｐ１０の位置は、ポリマー材料Ｐ１０の一部のみが、プレス上板５６とプレス下板５８との間となる位置とされる（図１０の（ｂ）参照）。ポリマー材料Ｐ１０の一部のみがプレス上板５６とプレス下板５８とに挟まれた状態で、２回目の加熱及び加圧がなされる。これは、二次プレスである。二次プレスにおいて、加熱及び加圧されるのは、プレス上板５６とプレス下板５８とに挟まれた部分のみである。よって、二次プレスにおいて、発泡中のポリマー材料Ｐ１０に作用する圧力は、部分的に異なる。即ち、プレス上板５６とプレス下板５８とに挟まれた部分は所定の圧力で加圧されているのに対し、プレス上板５６とプレス下板５８とに挟まれていない部分は、加圧されていない。このように、発泡中のポリマー材料に作用する圧力を部分的に異ならせることにより、得られたポリマー成形体（図示省略）は、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を有するポリマー成形体となる。

なお、発泡中のポリマー材料に作用する圧力を部分的に異ならせる製造方法としては、前述した第一乃至第四の製造方法の他、キャビティ内に作用するプレス圧力を部分的に異ならせうる金型を用いた製造方法でもよい。このような金型として、例えば上型及び下型のそれぞれが複数に分割された分割構造の金型と複数のプレス機とを備えた金型が例示されうる。

図２〜図５で示される実施形態では、ミッドソール１０の一部が発泡変化部とされている。ミッドソールの全部が発泡変化部であってもよい。また、図１１で示される断面図のように、ミッドソールの少なくとも一部において、ミッドソールの左右方向全幅に亘って発泡変化部６０が設けられていてもよい。

傾斜効果の向上及び軽量化の観点から、発泡変化部の内側位置の発泡倍率Ｓ１は、３．０以上が好ましく、３．５以上がより好ましく、４．０以上が特に好ましい。軽量化の観点から、発泡変化部の中間位置の発泡倍率Ｓ２は、２．５以上が好ましく、３．０以上がより好ましく、３．５以上が特に好ましい。軽量化の観点から、発泡変化部の外側位置の発泡倍率Ｓ３は、２．０以上が好ましく、２．５以上がより好ましく、３．０以上が特に好ましい。

へたりを抑えて耐久性を向上させる観点から、発泡変化部の内側位置の発泡倍率Ｓ１は、１０．０以下が好ましく、９．０以下がより好ましく、８．０以下が特に好ましい。へたりを抑えて耐久性を向上させる観点から、発泡変化部の中間位置の発泡倍率Ｓ２は、９．０以下が好ましく、８．０以下がより好ましく、７．０以下が特に好ましい。傾斜効果を高めるとともに、へたりを抑えて耐久性を向上させる観点から、発泡変化部の外側位置の発泡倍率Ｓ３は、８．０以下が好ましく、７．０以下がより好ましく、６．０以下が特に好ましい。

傾斜効果を高める観点から、発泡変化部の内側位置の発泡倍率Ｓ１、発泡変化部の中間位置の発泡倍率Ｓ２及び発泡変化部の外側位置の発泡倍率Ｓ３は、関係式〔Ｓ１＞Ｓ２＞Ｓ３〕を満たしているのが好ましい。

傾斜効果を高める観点から、発泡変化部の内側位置の発泡倍率Ｓ１と発泡変化部の外側位置の発泡倍率Ｓ３との比（Ｓ１／Ｓ３）は、１．２以上が好ましく、１．３以上がより好ましく、１．４以上が特に好ましい。過度の傾斜効果による違和感を抑制するとともに、通常の歩行時における底部６の上面２８（図１参照）の傾斜を抑制して歩行しやすくする観点から、比（Ｓ１／Ｓ３）は、５．０以下が好ましく、４．０以下がより好ましく、３．０以下が特に好ましい。

傾斜効果を高める観点から、発泡変化部の内側位置の発泡倍率Ｓ１と発泡変化部の中間位置の発泡倍率Ｓ２との比（Ｓ１／Ｓ２）は、１．１以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１．３以上が特に好ましい。過度の傾斜効果による違和感を抑制するとともに、通常の歩行時における底部６の上面２８（図１参照）の傾斜を抑制して歩行しやすくする観点から、比（Ｓ１／Ｓ２）は、４．０以下が好ましく、３．０以下がより好ましく、２．０以下が特に好ましい。

傾斜効果を高める観点から、発泡変化部の中間位置の発泡倍率Ｓ２と発泡変化部の外側位置の発泡倍率Ｓ３との比（Ｓ２／Ｓ３）は、１．１以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１．３以上が特に好ましい。過度の傾斜効果による違和感を抑制するとともに、通常の歩行時における底部６の上面２８（図１参照）の傾斜を抑制して歩行しやすくする観点から、比（Ｓ２／Ｓ３）は、４．０以下が好ましく、３．０以下がより好ましく、２．０以下が特に好ましい。

各発泡倍率Ｓ１、Ｓ２及びＳ３は以下のように定義される。幅線Ｂ（図２参照）に沿った幅が最大幅となる位置（長さ線Ａ方向の位置）において、発泡変化部が幅線Ｂ方向に３等分されたとき、最もインサイドに位置する分割体の平均発泡倍率が発泡倍率Ｓ１とされ、最もアウトサイドに位置する分割体の平均発泡倍率が発泡倍率Ｓ３とされ、最もインサイドに位置する分割体と最もアウトサイドに位置する分割体との間に位置する分割体の平均発泡倍率が発泡倍率Ｓ２とされる。なお、分割体同士を仕切る仕切り面は、長さ線Ａ（図２参照）に沿った面となる。

発泡変化部又は弾性変化部の、幅線Ｂに沿った方向の幅が１０ｍｍより大きい位置（長さ線Ａ方向位置）においては、内側硬度ＨＬ、中間硬度ＨＭ及び外側硬度ＨＨが定義されうる。内側硬度ＨＬは、発泡変化部又は弾性変化部のインサイド側エッジから幅線Ｂ方向に５ｍｍ離れた位置における硬度である。中間硬度ＨＭは、発泡変化部又は弾性変化部の幅線Ｂ方向に沿った幅の中心位置における硬度である。外側硬度ＨＨは、発泡変化部又は弾性変化部のアウトサイド側エッジから幅線Ｂ方向に５ｍｍ離れた位置における硬度である。

傾斜効果を高める観点から、好ましくは、幅線Ｂ（図１参照）方向の幅が最大幅となる位置において、内側硬度ＨＬ、中間硬度ＨＭ及び外側硬度ＨＨは、〔ＨＬ＜ＨＭ＜ＨＨ〕の関係を満たすのがよい。

過度の軟らかさによる安定性低下と違和感とを抑制する観点から、内側硬度ＨＬは、２０以上が好ましく、３０以上がより好ましく、３５以上が特に好ましい。傾斜効果を高める観点から、内側硬度ＨＬは、７０以下が好ましく、６０以下がより好ましく、５５以下が特に好ましい。

中間硬度ＨＭを内側硬度ＨＬと外側硬度ＨＨとの中間として傾斜効果を高める観点から、中間硬度ＨＭは、３０以上が好ましく、４０以上がより好ましく、４５以上が特に好ましい。中間硬度ＨＭを内側硬度ＨＬと外側硬度ＨＨとの中間として傾斜効果を高める観点から、中間硬度ＨＭは、８０以下が好ましく、７０以下がより好ましく、６５以下が特に好ましい。

傾斜効果を高める観点から、外側硬度ＨＨは、４０以上が好ましく、５０以上がより好ましく、５５以上が特に好ましい。過度の硬さによるクッション性の低下を抑制する観点から、外側硬度ＨＨは、８５以下が好ましく、８０以下がより好ましく、７５以下が特に好ましい。

内側硬度ＨＬの外側硬度ＨＨに対する比（ＨＬ／ＨＨ）は、０．２０以上０．９０以下が好ましい。比（ＨＬ／ＨＨ）が０．２０以上に設定されることにより、圧縮変形量の急激な変化が抑制される。この観点から、比（ＨＬ／ＨＨ）は０．３０以上がより好ましく、０．４０以上が特に好ましい。比（ＨＬ／ＨＨ）が０．９０以下に設定されることにより、傾斜効果が向上し、ゴルファーが力を地面に伝えやすい。この観点から、比（ＨＬ／ＨＨ）は０．８５以下がより好ましく、０．８０以下が特に好ましい。

内側硬度ＨＬの中間硬度ＨＭに対する比（ＨＬ／ＨＭ）は、０．３０以上０．９３以下が好ましい。比（ＨＬ／ＨＭ）が０．３０以上に設定されることにより、圧縮変形量の急激な変化が抑制される。この観点から、比（ＨＬ／ＨＭ）は０．４０以上がより好ましく、０．５０以上が特に好ましい。比（ＨＬ／ＨＭ）が０．９３以下に設定されることにより、傾斜効果が向上する。この観点から、比（ＨＬ／ＨＭ）は０．９２以下がより好ましく、０．９０以下が特に好ましい。

中間硬度ＨＭの外側硬度ＨＨに対する比（ＨＭ／ＨＨ）は、０．３０以上０．９５以下が好ましい。比（ＨＭ／ＨＨ）が０．３０以上に設定されることにより、圧縮変形量の急激な変化が抑制される。この観点から、比（ＨＭ／ＨＨ）は０．４０以上がより好ましく、０．５０以上が特に好ましい。比（ＨＭ／ＨＨ）が０．９５以下に設定されることにより、傾斜効果が高まる。この観点から、比（ＨＭ／ＨＨ）は０．９３以下がより好ましく、０．９０以下が特に好ましい。

なお、内側硬度ＨＬ、中間硬度ＨＭ及び外側硬度ＨＨは、日本ゴム協会標準規格に準拠して、高分子計器株式会社のアスカーＣ型硬度計にて測定される。

図１２は、本発明の他の実施形態に係るゴルフ靴のミッドソール７０が示された平面図である。この図１２には、長さ線Ａ及び幅線Ｂが示されている。このミッドソール７０は、ベース７２と、このベース７２の外縁に設けられた側壁７４とを備えている。このミッドソール７０は、右足用である。左足用のミッドソールは、図１２に示された形状が左右反転した形状を呈する。このミッドソール７０の幅線Ｂに沿った断面形状は、図４に示されたミッドソール１０の断面形状と同等である。このミッドソール７０は、発泡変化部７６をを備えている。この発泡変化部７６は、弾性変化部でもある。前述した発泡変化部２０と、発泡変化部７６との相違点は、平面形状である。

図１２から明らかなように、発泡変化部７６の平面形状は八角形である。八角形の発泡変化部７６を備えたミッドソール７０では、前後方向において、圧縮変形量が急激には変化しない。八角形の発泡変化部７６は、スイングの安定に寄与する。平面形状が六角形、七角形、九角形、十角形である発泡変化部も、スイングの安定に寄与しうる。

図１３は、本発明のさらに他の実施形態に係るゴルフ靴のミッドソール７８が示された平面図である。この図１３には、長さ線Ａ及び幅線Ｂが示されている。このミッドソール７８は、ベース８０と、このベース８０の外縁に設けられた側壁８２とを備えている。このミッドソール７８は、右足用である。左足用のミッドソールは、図１３に示された形状が左右反転した形状を呈する。このミッドソール７８の幅線Ｂに沿った断面形状は、図４に示されたミッドソール１０の断面形状と同等である。このミッドソール７８は、発泡変化部８４を備えている。この発泡変化部８４は、弾性変化部でもある。前述した発泡変化部２０と、発泡変化部８４との相違点は、平面形状である。

図１３から明らかなように、発泡変化部８４の平面形状は略半楕円である。略半楕円の発泡変化部８４を備えたミッドソール７８では、前後方向において、圧縮変形量が急激には変化しない。略半楕円の発泡変化部８４は、スイングの安定に寄与する。

図１４は、本発明のさらに他の実施形態に係るゴルフ靴のミッドソール８６が示された平面図である。この図１４には、長さ線Ａ及び幅線Ｂが示されている。このミッドソール８６は、ベース８８と、このベース８８の外縁に設けられた側壁９０とを備えている。このミッドソール８６は、右足用である。左足用のミッドソールは、図１４に示された形状が左右反転した形状を呈する。このミッドソール８６の幅線Ｂに沿った断面形状は、図４に示されたミッドソール１０の断面形状と同等である。このミッドソール８６は、発泡変化部９２を備えている。この発泡変化部９２は、弾性変化部でもある。前述した発泡変化部２０と、発泡変化部９２との相違点は、平面形状である。

図１４から明らかなように、発泡変化部９２の平面形状は矩形である。矩形の発泡変化部９２を備えたミッドソール８６では、前後方向において、圧縮変形量が急激には変化しない。矩形の発泡変化部９２は、スイングの安定に寄与する。

発泡変化部の素材は、気泡を有するポリマー成形物とされる。このポリマー成形物の基材ポリマーは特に限定されず、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ＲＢ（シンジオタクチック１，２−ポリブタジエン）、ポリスチレン、ゴムなどが用いられうる。

発泡変化部又は弾性変化部は、インソールに設けられていてもよいし、アウトソールに設けられていてもよい。靴底の摩耗を抑える観点から、発泡変化部又は弾性変化部は、靴底に露出させないのが好ましい。靴の内部の摩耗を抑える観点、及び、歩行時に使用者が違和感を感じてしまうのを防止する観点から、発泡変化部又は弾性変化部は、靴の内側に露出させないのが好ましい。これらの観点から、発泡変化部又は弾性変化部は、ミッドソールに設けるのが好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
前述した第一の製造方法により、ミッドソールを作成した。ポリマー材料Ｐ１は、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）と、ポリオレフィンであるエチレン−オクテンとからなる基材ポリマーに、架橋剤、顔料及び発泡剤を配合し、オープンロール及びニーダーで混練することにより得た。発泡剤は、アゾジカルボンアミドとした。このポリマー材料Ｐ１を、前述した第一の製造方法に従い、偏在した状態で金型３８内に投入した。金型３８の金型温度は１５５℃とされ、金型プレスのプレス圧力は１５０（ｋｇ／ｃｍ^２）とされた。プレス時間は３０分とされた。得られたポリマー成形体Ｐ３を打ち抜き加工して、平面形状が楕円形である発泡変化部を得た。この発泡変化部を、別途成形されたベースと接着することより、ミッドソールを得た。このミッドソールでは、長さＬは２９０ｍｍであり、幅Ｗは１００ｍｍであり、厚みＴは６ｍｍである。このミッドソールは、発泡変化部を備えている。このミッドソールは、前述したミッドソール１０と同様の構造を有する。発泡変化部の幅Ｗａは、５０ｍｍである。幅Ｗｂは、１５ｍｍである。このミッドソールでは、厚みｔの厚みＴに対する比率は、１００％である。このミッドソールにアウトソール、インソール及びアッパーを取り付け、実施例１のゴルフ靴を得た。

実施例１に係るポリマー成形体Ｐ３は、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなっていた。よって、ポリマー成形体Ｐ３から発泡変化部を作製することができた。また、実施例１に係るポリマー成形体Ｐ３は、一方側から他方側にかけて徐々に弾性率が小さくなっていた。よって、ポリマー成形体Ｐ３から得られた発泡変化部は、弾性変化部であった。

［実施例２］
製造方法が、前述した第三の製造方法とされ、金型５０の一方側の端部における成形中の金型温度が１４５℃とされ、金型５０の他方側の端部における成形中の金型温度が１６０℃とされた以外は実施例１と同様にして、実施例２のゴルフ靴を得た。

実施例２に係るポリマー成形体Ｐ９は、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなっていた。よって、ポリマー成形体Ｐ９から発泡変化部を作製することができた。また、実施例２に係るポリマー成形体Ｐ９は、一方側から他方側にかけて徐々に弾性率が小さくなっていた。よって、ポリマー成形体Ｐ９から得られた発泡変化部は、弾性変化部であった。

［実施例３］
製造方法が、前述した第四の製造方法とされ、一次プレスの金型温度、プレス圧力及びプレス時間が、それぞれ１５５℃、１５０（ｋｇ／ｃｍ^２）及び１０分とされ、二次プレスの金型温度、プレス圧力及びプレス時間が、それぞれ１５５℃、１５０（ｋｇ／ｃｍ^２）及び２０分とされた以外は実施例１と同様にして、実施例３のゴルフ靴を得た。

実施例３に係るポリマー成形体は、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなっていた。よって、このポリマー成形体から発泡変化部を作製することができた。また、実施例３に係るポリマー成形体は、一方側から他方側にかけて徐々に弾性率が小さくなっていた。よって、このポリマー成形体から得られた発泡変化部は、弾性変化部であった。

足を傾斜させうる靴は、ゴルフ以外の種々のスポーツにも適している。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフ靴が示された一部切り欠き側面図である。図２は、図１のゴルフ靴のミッドソールが示された平面図である。図３は、図２のIII−III線に沿った拡大断面図である。図４は、図２のIV−IV線に沿った拡大断面図である。図５は、図２のＶ−Ｖ線に沿った拡大断面図である。図６は、図２のミッドソールの製造方法の一例が説明されるための断面図である。図７は、本発明に係る発泡変化部（弾性変化部）の製造方法の一例が説明されるための断面図である。図８は、本発明に係る発泡変化部（弾性変化部）の他の製造方法の一例が説明されるための断面図である。図９は、本発明に係る発泡変化部（弾性変化部）の他の製造方法の一例が説明されるための断面図である。図１０は、本発明に係る発泡変化部（弾性変化部）の他の製造方法の一例が説明されるための断面図である。図１１は、本発明の他の実施形態に係るゴルフ靴のミッドソールが示された断面図である。図１２は、本発明のさらに他の実施形態に係るゴルフ靴のミッドソールが示された平面図である。図１３は、本発明のさらに他の実施形態に係るゴルフ靴のミッドソールが示された平面図である。図１４は、本発明のさらに他の実施形態に係るゴルフ靴のミッドソールが示された平面図である。

符号の説明

２・・・ゴルフ靴
４・・・アッパー
６・・・底部
８・・・インソール
１０、７０、７８、８６・・・ミッドソール
１２・・・アウトソール
１４・・・突起
１６・・・ベース
１８・・・側壁
２０、７６、８４、９２・・・発泡変化部
３８、５０・・・金型
３９、５１・・・キャビティ
Ｐ１、Ｐ４、Ｐ７、Ｐ１０・・・ポリマー材料

Claims

底部を備えており、
この底部は、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部と、この発泡変化部のインサイド及びアウトサイドそれぞれに、発泡変化部における最高弾性率よりも高い弾性率を有する高弾性部とを含む層を有している靴。
上記発泡変化部のインサイド及びアウトサイドに形成された各高弾性部の、底部の幅線に沿った寸法が、１３ｍｍ以上３５ｍｍ以下であり、
上記幅線が、底部の幅方向の直線であり、底部の長さ線の爪先側端から長さ線の１／４の距離にあり、且つ、長さ線に直交しており、
上記長さ線が、底部の輪郭内に画かれうる最長の線分である請求項１記載の靴。
底部を備えており、
この底部は、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に弾性率が低くなる弾性変化部と、この弾性変化部のインサイド及びアウトサイドそれぞれに、弾性変化部における最高弾性率よりも高い弾性率を有する高弾性部とを含む層を有している靴。
上記弾性変化部のインサイド及びアウトサイドに形成された各高弾性部の、底部の幅線に沿った寸法が、１３ｍｍ以上３５ｍｍ以下であり、
上記幅線が、底部の幅方向の直線であり、底部の長さ線の爪先側端から長さ線の１／４の距離にあり、且つ、長さ線に直交しており、
上記長さ線が、底部の輪郭内に画かれうる最長の線分である請求項３記載の靴。
発泡しうるポリマー材料が、偏在した状態で金型内に投入される工程と、
金型内において偏在したポリマー材料を発泡させることにより、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を有するポリマー成形体が形成される工程と、
この発泡変化部が、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなるように靴の底部に設けられる工程と、
上記発泡変化部のインサイド及びアウトサイドそれぞれに、発泡変化部における最高弾性率よりも高い弾性率を有する高弾性部が、上記靴の底部に設けられる工程と、
この底部とアッパーとから靴が作製される工程とを含む靴の製造方法。
発泡しうるポリマー材料が、金型内に投入される工程と、
発泡中のポリマー材料に作用する加熱温度を部分的に異ならせることにより、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を有するポリマー成形体が形成される工程と、
この発泡変化部が、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなるように靴の底部に設けられる工程と、
上記発泡変化部のインサイド及びアウトサイドそれぞれに、発泡変化部における最高弾性率よりも高い弾性率を有する高弾性部が、上記靴の底部に設けられる工程と、
この底部とアッパーとから靴が作製される工程とを含む靴の製造方法。
発泡しうるポリマー材料が、金型内に投入される工程と、
発泡中のポリマー材料に作用する圧力を部分的に異ならせることにより、一方側から他方側にかけて徐々に発泡倍率が大きくなる発泡変化部を有するポリマー成形体が形成される工程と、
この発泡変化部が、アウトサイドからインサイドにかけて徐々に発泡倍率が大きくなるように靴の底部に設けられる工程と、
上記発泡変化部のインサイド及びアウトサイドそれぞれに、発泡変化部における最高弾性率よりも高い弾性率を有する高弾性部が、上記靴の底部に設けられる工程と、
この底部とアッパーとから靴が作製される工程とを含む靴の製造方法。
上記発泡変化部のインサイド及びアウトサイドに形成された各高弾性部の、底部の幅線に沿った寸法が、１３ｍｍ以上３５ｍｍ以下であり、
上記幅線が、底部の幅方向の直線であり、底部の長さ線の爪先側端から長さ線の１／４の距離にあり、且つ、長さ線に直交しており、
上記長さ線が、底部の輪郭内に画かれうる最長の線分である請求項５から７のうちのいずれかに記載の靴の製造方法。