JP5094411B2 - 金属含有スラグから金属を採取する方法及び装置 - Google Patents

Description

本発明は、液化した金属含有スラグを少なくとも一つのアーク炉で加熱することによって、金属含有スラグから金属を採取する方法に関する。さらに、本発明は金属含有スラグから金属を採取する装置にも関する。

銅濃縮物を溶融する際に銅マット及びスラグが得られる。スラグは銅を溶解した状態で並びに機械的に変化したマット内包物（Ｓｔｅｉｅｉｎｓｃｈｌｕｅｓｓｅｎ）の状態で含んでいる。スラグを精錬（Ｒｅｉｎｉｇｕｎｇ）する方法は実質的に二種類ある：即ち、急冷、破砕及び粉砕後のスラグ浮選と液状スラグの乾式冶金的還元とである。

乾式冶金的スラグ精錬は少なくとも３つの変法で行われる。即ち、
１）交流（ＡＣ）式アーク炉においてコークス及び電極での還元、スラグ予備加熱及び沈殿；
２）水平円筒状回転炉における還元剤の噴射導入、例えば紐状（Ｔｅｎｉｅｎｔｅ）スラグ精錬炉でのそれ；
３）還元剤、例えばＴＢＲＣまたはＩｓａｓｍｅｌｔを噴射導入する手段を備えた縦型転炉。

スラグ精錬は、懸濁した内包物を遊離させそしてそれの沈殿を可能としそして銅様酸化物を還元させるために、マグネタイトを還元することが必要である。

最もよく使用される、交流式アーク炉での銅スラグ精錬は、必要とされる３〜８時間の還元時間及び沈殿時間のために比較的に大きな炉を必要とする。この炉は、熱損失の強い特別の影響のために比較的に多大の特別なエネルギー消費量の原因となる。アーク炉でのスラグ精錬はバッチ法または半連続法として実施される。温度制御のもとでのアーク炉のフレキシビリティーは真のスラグ予備加熱を可能とする。しかしながら、銅様酸化物の還元生成物として分散した金属銅内包物を一部の小さな銅マット内包物と一緒に生成することが、相分離及び十分な銅回収を制限する。

溶融炉において金属含有スラグ、特に鉄―銅スラグから金属を回収する方法は、米国特許第４，１１０，１０７号明細書から公知である。溶融したスラグをアーク炉に導入し、そこで溶融が行われる。炭素を溶融浴の底部域に導入するために、炭素噴入装置が使用される。スラグ化剤、例えばＣａＯも同様に浴中に導入される。還元の後に金属は炉から取り出される。

スラグ溶融物からニッケル及びニッケル・銅−混合物を回収する同様な方法が米国特許第４，０３６，６３６号明細書から公知である。この方法では、スラグ中のマグネタイトが炭素含有材料で還元される。その際に、スラグの混合が機械的攪拌機で行われ、他方、スラグの還元が行われる。

国際特許出願公開第０１／４９８９０Ａ１号明細書からは、硫酸銅濃縮物から直接的に粗銅を製造する方法が公知であり、この場合には細かく粉砕されそして冷却された銅マットから銅が酸素リッチの反応容器中で回収される。酸素リッチ化は酸素リッチにした空気を供給することによって行われ、その際に酸素含有量は少なくとも５０％である。粗銅（ブリスタ銅とも言う）は未精錬の泡立った銅である。銅は溶融液状では固体金属よりもガスを多量に溶解する能力を有している。固体状態の場合にはガスは小さな気泡（ブリスタ）として銅中にある。

米国特許第４，０６０，４０９号明細書は、物質を溶融状態で含有していてもよい乾式冶金システムを開示している。このシステムは材料を収容する容器を有しており、該容器内部には沢山の同じ大きさのセルが形成されている。さらに、溶融した材料を攪拌することができるように、沢山の機械的攪拌機が配備されている。

米国特許第６，４３６，１６９号明細書には、銅溶融炉を運転する方法が開示されており、この場合には８０重量％より多く鉄を含む３．０〜８．０の密度を有する鉄含有物質が添加され、その際のその粒子の直径は０．３〜１５ｍｍである。鉄含有物質は鉄含有銅スラグに添加される。次いでＦｅ_３Ｏ_４からＦｅＯへの還元が実施される。

連続的に銅冶金する装置はヨーロッパ特許第０，４８７，０３２Ｂ１号明細書から公知である。この装置は、マットとスラグとの混合物を回収するために、銅濃縮物を溶融及び酸化するための溶融炉を備えている。更に、マットをスラグから分離するための分離炉も備えている。転炉において、粗銅を回収するために、スラグから分離されたマットが酸化している。溶湯用溝が溶融炉、分離炉及び転炉を連結している。転炉で得られる銅を精錬するためにアノード炉が配備されている。転炉とアノード炉との間の連結は粗銅用溝で行われる。

ヨーロッパ特許第０，４８７，０３２Ｂ１号明細書からは、銅を連続溶融する法が提案されている。この場合にも溶融炉、分離炉及び転炉が設けられており、これらは流動式連結手段によって互いに連結されている。更に、転炉と流動連結されているアノード炉も装備している。銅濃厚物は溶融炉に供給され、そこにおいて粗マットとスラグとの混合物を製造するために濃厚物の溶融及び酸化が行われる。次いで粗マットとスラグとの混合物を分離炉に供給し、そこにおいて粗マットがスラグから分離される。次いでスラグから分離された粗マットを転炉に導入し、そこで該粗マットは粗銅を製造するために酸化される。粗銅はアノード炉の一つに流入され、そこで銅が製造される。
・・・米国特許第４，１１０，１０７号明細書 ・・・米国特許第４，０３６，６３６号明細書 ・・・国際特許出願公開第０１／４９８９０Ａ１号明細書 ・・・米国特許第４，０６０，４０９号明細書 ・・・米国特許第６，４３６，１６９号明細書 ・・・ヨーロッパ特許第０，４８７，０３２Ｂ１号明細書 ・・・米国特許第５，７６５，４８９号明細書 ・・・ドイツ特許出願公開第２，７０７，５７８Ａ１号明細書 ・・・米国特許第５，４７９，４３３号明細書

金属含有スラグから金属を回収する以前公知の方法は、その効率について更に改善する必要がある。それ故に本発明は、特にスラグから銅を回収する改善された方法を提供することである。

本発明によるこの課題の解決法は、金属含有スラグを交流式電気炉として形成された第一の炉で加熱しそして第一の炉からの溶融物を直流式電気炉として形成された第二の炉に導入することを特徴としている。

回収すべき金属が、銅含有スラグ中に存在する銅であるのが有利である。

それによると、本発明は、銅スラグを溶融しそして銅スラグを交流式アーク炉及び好ましくは電磁的攪拌機を有する（後記で説明する様な）直流式還元−溝状炉中での二段階スラグ還元で転化及び沈殿を行うことによって銅を回収することに関する。

上述の方法は鉛、亜鉛、白金またはニッケルの様な金属をそれのそれぞれのスラグから回収するために使用することもできる。

交流式電気炉として形成された第一の炉においては、スラグの予備還元及び金属マットの析出、特に銅マットの析出を行うのが有利である。その際に直流式電気炉として形成された第二の炉では次に更なるスラグ還元及び内包物の除去が行われる。

直流式電気炉として形成された第二の炉では、回収すべき金属を電気分解的に析出させるのが有利である。

この回収法の本質的改善は、更に、直流炉として形成された第二の炉において金属を回収する間に溶融物を電磁的に攪拌する場合に達成される。電磁的攪拌を生じさせるためには、第二の炉中に存在する溶融物に少なくとも１つの電磁石を作用させてもよい。この目的のために、代わりに少なくとも１つの永久磁石を準備してもよい。少なくとも１つの磁石は有利には５０〜１０００ガウスの磁場を生じさせるべきである。その際に磁場は溶融物の切断面の及び第二の炉の電極領域の少なくとも一部に亙っている。

第一の炉に、加熱する間に還元剤、特にコークスを添加する。

第二の炉中の溶融物表面上に炭素含有材料、特にコークスを、該炭素含有材料の層が実質的に一定の厚みで形成される程に適用する。その際にアノードとして作用する該層が電気的コネクタと接触していてもよい。

本発明の方法を実施するために特別に形成されている装置は、交流式電気炉として形成された第一の炉及び直流式電気炉として形成された第二の炉があり、第一の炉と第二の炉との間に溶融物用の連結手段、特に流動用溝が存在していることを特徴とする。

第一の炉は、第一の炉に存在する溶融物中に浸漬されておりそして交流源に接続されている二つの電極を有していてもよい。第二の炉は、第二の炉中に存在する溶融物の上部領域及び下部領域に水平に伸びて配置されそして直流源に接続されている二つの板状に形成された電極を有していてもよい。上部領域に存在する電極は、電気的コンタクト、特にグラファイト電極と接続されているコークスベッドとして形成されている。下部領域に存在する電極は、電気的コンタクト、特にグラファイト電極と接続されている金属マット、特に銅マットよりなる層として形成されていてもよい。第二の炉は好ましくは溝状炉として形成されている。結局、この装置は、磁力線が少なくとも若干の導電要素においける電流導電方向に対して少なくとも部分的に直角をなす第二の炉の側方領域に磁石、特に電磁石があるのが有利である。従って、電磁的な攪拌効果を得るローレンツ力（Ｌｏｒｅｎｚｋｒａｆｔ）を得ることができる。

本発明は二段階スラグ還元及び二つのアーク炉での銅の除去も提案している。回転流アーク炉の第一の炉はスラグの予備還元及び銅マットの析出に役立ち、次に、電磁的攪拌機を備えた直流式還元用溝状炉中で更なるスラグの還元及び内包物の除去が行われる。還元表面への物質移動及び内包物の合体を改善する電磁的攪拌を用いることが、スラグ電解及び電気力学的現象と一緒に、効果的なスラグ精錬及び高い銅回収率を可能とする。

本発明の実施例を図面で示す。
図１は回転流アーク炉及び後続の直流式還元用溝状炉の概略図でありそして
図２ａ及び
図２ｂは電極としてコークスベッド及び液状銅マットの使用下での更なるスラグ還元及び内包物の除去のための、直流式還元用溝状炉の正面断面図及び側面断面図である。

図１には、交流式炉の形態の第一の炉（１）が図示されており、該炉は直流式炉の形態の第二の炉（２）に連結されている。第一の炉（１）には予め準備された銅スラグ溶融物が溶融物用溝の形態の連結手段（８）を通して第二の炉（２）に導かれている。

第一の炉（１）中に、即ち、この炉中に存在するスラグ溶融物中に、交流源（１１）に接続されているグラファイト電極の状態の二枚の電極（９及び１０）が浸漬されている。

第二の炉（２）はスラグ（１５）のためのスラグ入口（１６）並びにスラグ出口（１７）を有している。第二の炉（２）中には、板状に形成されている二つの電極（４）及び（５）が存在している。両方の電極（４）及び（５）はグラファイト−コンタクト電極（６）あるいは（７）の電気的コンタクトを介して直流源（１２）に接続されている。上部に水平配置された電極（６）は直流源（１２）のプラス極に接続され、従ってアノードとして役立つ。相応して、同様に下部に水平配置された電極（５）は電流源（１２）のマイナス極に接続され、従ってカソードとして役立つ。電解法によって銅が得られる。

図２から判る通り、第二の炉は溝型誘導炉として形成されている。側部では、金属製コアの回りに電気コイル（１３）及び（１４）が配置されており、従って該コアは電磁石（３）を形成している。この磁石で電磁的な攪拌効果がもたらされ、それが第二の炉（２）中の溶融物を攪拌する。

本発明の方法に従って液状スラグは交流式アーク炉（１）（交流式炉）で実質的に加工される。スラグ中のマグネタイト及び銅様酸化物はグラファイト電極（９，１０）の炭素及び添加されたコークスと次式に従って反応する：
Ｆｅ_３Ｏ_４＋ＣＯ＝３ＦｅＯ＋ＣＯ_２
Ｃｕ_２Ｏ＋ＣＯ＝２Ｃｕ＋ＣＯ_２
ＣＯ_２＋Ｃ＝２ＣＯ
銅含有酸化物の還元はマグネタイトの共還元によって制限される。共還元の条件はこの反応の平衡によって決まる：
（Ｃｕ_２Ｏ）_スラグ＋３（ＦｅＯ）_スラグ←→２（Ｃｕ）_金属＋（Ｆｅ_３Ｏ_４）_スラグ
溶融法及び得られるマット品質次第で、溶融スラグ中の銅含有量は２〜１０％でありそしてマグネタイト含有量は１０〜２０％である。

交流式アーク炉（１）でのスラグ処理の第一段階は７〜８％の値にマグネタイト還元してそして０．８〜１．２％の銅含有量に濃縮する。これは、元のスラグ組成次第で５０〜７０ｋＷｈ／ｔの装置電力消費量を必要とする。上記の程度のスラグ還元は約５０％程還元時間を短縮することを可能とし、これは炉処理能力を二倍向上させるのに相当する。スラグは連続的にまたは規則的間隔をおいて第二の直流式還元用溝型誘導炉（２）（直流式炉）に湯出しする。

スラグ表面上のコークスベッド（４）はアノードの機能を有しそしてグラファイトのブロック（７）と接触する液状マット（５）は直流式還元溝型誘導炉（２）におけるカソードである。ただし、グラファイト電極（６）がコークスベッド（４）と直流源（１２）と接触している。

炉の入口側に二つの永久磁石ブロックが炉容器の窓に配置されており、しかもスラグ層の半分の高さに配置されている。均一でなく水平の磁場と均一でなく垂直の一定の電場との共同作用がスラグへ作用するローレンツ力に傾斜を誘発する。

導電性液体、例えば液状スラグの各要素容積において、交差した一定の電場及び永久磁場で作用するローレンツ力は、液体の相対的密度を明らかに変える：
γ_Ａ＝γ±ｊ×Ｂ
式中、γ_Ａは見掛け相対密度（Ｎｍ^−３）であり、
γは相対密度（Ｎｍ^−３）であり、
ｊは液体中の電流密度（Ａｍ^−２）であり、
Ｂは磁気誘導率（Ｔ）である。

２００〜２０００Ａ／ｍ^２の電流密度及び０．００５〜０．１テスラの磁場強度でのローレンツ力では、スラグ速度は自然な対流速度に比較して１〜２倍大きい速度の範囲にある。これが磁石の領域のスラグを強い回転状態に置き、それによってコークス表面でマグネタイト移行が改善されそして還元が促進される。スラグ還元の高い温度（１２００〜１３００℃）のもとでは、マグネタイトの還元および銅様酸化物の共還元での反応が物質移動によって制御され、スラグの攪拌が反応速度を本質的に速める。

更に、スラグの攪拌が静止液の発生を防止しそしてスラグを均一化する。内包物を除去する本方法の第一段階でのスラグの攪拌は好ましく、それによって内包物同士の衝突及び内包物同士の凝集の確率が高められる。

スラグの運動はマット内包物及び金属の銅が衝突する確率を高め、それによってそれらの凝集及び沈殿が改善される。溝型誘導炉（２）の第二の部分では強いスラグ運動は生じず、内包物の静かな沈殿が可能である。

液状スラグのイオン構造のために、直流がスラグ電解を激しくさせる。カソード還元及びアノード酸化は、電極の所で次の反応式に相応するマグネタイトの還元、銅の析出及び一酸化炭素の生成をもたらす：
カソード：Ｆｅ^３＋＋ｅ＝Ｆｅ^２＋
Ｃｕ^＋＋ｅ＝Ｃｕ^０
アノード：ＳｉＯ_４ ^４−＋２Ｃ＝ＳｉＯ_２＋２［ＣＯ］＋４ｅ
Ｏ^２−＋Ｃ＝［ＣＯ］＋２ｅ
マグネタイトのカソード分解及び銅の析出は、マグネタイト還元及び銅の除去の全体的速度を早める。アノード生成物としてのＣＯの分離がマグネタイト還元の別の焦点である。

スラグの相対的な密度の外見上の変化及び金属中の電流及び磁場の相互作用の結果としての、金属内包物に追加的な作用をする力は以下の通りである：
Ｆ_ＥＭＢ＝２πｊＢｒ^３
式中、Ｆ_ＥＭＢは浮力（Ｎ）であり；
ｊは電流密度（Ａ／ｍ^２）であり；
Ｂは磁場のインダクタンス（Ｔ）であり：
ｒは内包物の半径（ｍ）である。

磁場と内放物表面の表面電荷との相互作用が金属小滴を磁力線に沿って動かさせ、電気毛管運動（Ｅｌｅｋｔｒｏｋａｐｉｌｌａｒｉｔａｅｔｓｂｅｗｅｇｕｎｇ）の現象として知られるその移動速度はレビッヒ（Ｌｅｖｉｃｈ）の式で表せる：

式中、ｖ_ＥＭは移動速度（ｍｓ^−１）であり；
εは表面電荷（ｃｏｕｌ ｍ^−２）であり；
Ｅは電場の強さ（Ｖ ｍ^−１）であり；
ηｓはスラグ粘度（Ｐａ ｓ）であり；
κはスラグの比電導率であり；
ｗは金属／スラグ−界面の抵抗（Ωｍ^２）である。

電荷密度を規準として金属またはマット内包物の移動速度は上記の式に従って小滴の半径に半比例して減少する。移動速度は小さい内包物の場合には重力による沈降よりも実質的に早い。

交差する電場及び磁場でのスラグのこの処理は、スラグの精錬工程を非常に強くかつ効果的にする一連の現象を利用している。スラグの電磁的攪拌は物質移動を早め、それによってスラグの還元反応が促進されそして内包物の凝集が促進される。マグネタイト及び酸化銅のカソードでの還元及び追加的還元剤としての一酸化炭素のアノードでの生成と同時にスラグの電解が行われる。内包物の電気毛管運動は該内包物の凝集を促進させそしてスラグから内包物を除かせる。

実施例：
フラッシュ溶融装置中での濃厚物の溶融でのスラグは４％のＣｕ及び１５％のＦｅ_３Ｏ_４を含有している。このスラグを全部で３時間流し出しそして溝を通して９．５ＭＶＡ−回転流式アーク炉（１）に移す。スラグ産出量は３０ｔ／時であり、これは各サイクルで９０ｔの加工に相当する。コークス消費量は約８ｋｇ／ｔとなりそしてエネルギー消費量は約７０ｋＷｈ／ｔになる。これは６．３ＭＷの平均電力消費量に相当する。１時間後に、２時間に亙るアーク炉からのスラグの流し出し開始する。１．１％のＣｕ含有量及び７％のＦｅ_３Ｏ_４を含有するスラグを溝（８）を通して、長さ４ｍで幅１ｍの部屋のある直流式アーク炉（２）に移送する。半連続的にスラグを精錬するための還元溝型誘導炉（２）は図２に図示してある。スラグは還元溝型誘導炉（２）を２時間の間に連続的に流す。１ｍのスラグ液面の場合には平均滞留時間は約３０分である。１ＧＪ／時の炉熱損失量の場合には、単位電流消費量は約３５ｋＷｈ／ｔでありそして必要とされる電力消費量は１ＭＷである。１００Ｖの算定電圧の場合には電流強度は１０ｋＡの程度である。算定コークス消費量は約２ｋｇ／ｔである。完成スラグは０．５％のＣｕ及び４％のマグネタイトを含有している。全エネルギー消費量は１０５ｋＷｈ／ｔに達しそしてコークス消費量は１０ｋｇ／ｔに達する。

本発明の方法を実施例に従ってアーク炉で２段階の銅スラグ精錬としても実施する。

第一のアーク炉（１）にスラグを周期的にまたは連続的に充填する。この炉（１）にグラファイトあるいは炭素電極を溶融スラグ中に導入しそしてこの電極を通して電流供給を実施した。スラグ表面にコークスまたは他の還元剤を添加する。スラグ精錬炉でのスラグ温度の制御を電力消費量を制御することによって行う。次に、得られた金属を銅マット及び金属銅の状態で流し出す。

直流式溝型誘導炉（２）においてもスラグを周期的にまたは連続的に流し出す。直流電流をスラグ表面の所でアノードとして機能するコークス層とカソードとして機能する液状マットとの間に印加する。電磁石または永久磁石によって発生する、局所に限定された覆った磁場を、スラグを動かすために利用する。コークス層の層圧を一定に維持しそしてグラファイトまたは炭素電極との良好な電気的接触条件を維持するために、スラグの表面にコークスを装填する。ここでも精錬された完成スラグを連続的にまたは周期的に流し出すことができる。同様に銅マットまたは銅マットと金属銅の流し出しを周期的に行うことができる。更に銅マット（銅）層を液状カソードとして炉底部に保持する。その際にカソードがグラファイトブロックと接触している。

銅スラグは、銅濃厚物から銅マットまたは直接的に粗銅に溶融することによって得られるスラグであっても、銅マットを転化することによって得られるスラグでもよい。

第一のアーク炉（１）として古典的な交流式回転流アーク炉または直流式アーク炉を使用することができる。

永久磁石または電磁石によって発生する磁場の誘導は好ましくは５０〜１，０００ガウスの範囲内にある。その際に永久磁場は、電極またはコークスベッドに接触する電極の領域の液体スラグの断面積の一部を覆っている。

電極としてはグラファイト電極または炭素電極を使用するのが特に有利である。電極の位置は電流ラインを磁場ラインに交差させる。電極の最適な位置は電流ラインを磁場ラインに対して垂直に走らせるようにする。

上述の通り、液状金属あるいは金属マットの層はスラグの下で、カソードの機能を有するグラファイト−または他の電極と接触している。スラグ表面の所の炭素あるいはコークス層はアノードの機能を有するグラファイトまたは他の電極と接触している。

直流の強さは、スラグの精錬装置、スラグ量及び温度の程度に依存して５００〜５０，０００Ａの間にあるのが特に有利である。

提案した方法は銅を得るのに特に有利であるが、他の金属、例えば鉛（Ｐｂ）、亜鉛（Ｚｎ）、白金（Ｐｔ）またはニッケル（Ｎｉ）にも使用できる。

第一の回転流式アーク炉をスラグの予備還元及び銅マットの排除のために使用し、次いで更なるスラグ還元及び内包物の除去を電磁的攪拌機を備えた直流式還元溝型誘導炉で行う、二段階スラグ還元及び２つのアーク炉での銅の除去によって達成される。還元表面上での物質移動及び内包物の凝集を改善する電磁的攪拌機をスラグ電解及び電気力学的現象と一緒に使用することが効果的なスラグ精錬及び銅の高回収率を可能とする。

は回転流式アーク炉及び後続の直流式還元溝型誘導炉の概略図である。 図２ａ及び 図２ｂは更なるスラグ還元及び電極としてコークスベッド及び液状銅マットの使用下での内包物の除去のための直流式還元溝型誘導炉の正面断面図及び側面断面図である。

１・・・第１の炉（交流式炉）
２・・・第２の炉（直流式炉）
３・・・電磁石
４・・・電極（アノード）
５・・・電極（カソード）
６・・・電気的コンタクト（グラファイト電極）
７・・・電気的コンタクト（グラファイト電極）
８・・・連結手段
９・・・電極
１０・・・電極
１１・・・交流電源
１２・・・直流電源
１３・・・コイル
１４・・・コイル
１５・・・スラグ
１６・・・スラグ入口
１７・・・スラグ出口

Claims (18)

1. 液化された金属含有スラグを少なくとも一つのアーク炉（１，２）において加熱することによって、金属含有スラグから金属を採取する方法において、金属含有スラグを交流式電気炉として形成された第一の炉（１）で加熱しそして第一の炉からの溶融物を直流式電気炉として形成された第二の炉（２）に導入すること、その際に交流式電気炉として形成された第一の炉（１）中でスラグの第一の予備還元及び金属マットの析出を行いそして直流式電気炉として形成された第二の炉（２）では更なるスラグ還元及び内包物の除去を行うことを特徴とする、上記方法。
2. 採取すべき金属が、銅含有スラグ中に存在する銅（Ｃｕ）である、請求項１に記載の方法。
3. 採取すべき金属がスラグ中に存在する鉛（Ｐｂ）、亜鉛（Ｚｎ）、白金（Ｐｔ）またはニッケル（Ｎｉ）である、請求項１に記載の方法。
4. 直流式電気炉として形成された第二の炉（２）で、回収すべき金属を電気分解で析出を行う、請求項１〜３のいずれか一つに記載の方法。
5. 直流電気炉として形成された第二の炉（２）において金属を採取する間に溶融物を電磁的に攪拌する、請求項１〜４のいずれか一つに記載の方法。
6. 電磁的攪拌を生じさせるために、第二の炉（２）中に存在する溶融物に少なくとも１つの電磁石（３）を作用させる、請求項５に記載の方法。
7. 電磁的攪拌を生じさせるために、第二の炉（２）中に存在する溶融物に少なくとも１つの永久磁石を作用させる、請求項５に記載の方法。
8. 少なくとも１つの磁石が５０〜１０００ガウスの磁場を生じそしてその磁場が溶融物の断面の少なくとも一部及び第二の炉（２）の電極（４，５）の領域に亙っている、請求項６または７に記載の方法。
9. 第一の炉（１）において加熱する間に還元剤を添加する、請求項１〜８のいずれか一つに記載の方法。
10. 第二の炉（２）中の溶融物表面上に炭素含有材料を、該炭素含有材料の層が実質的に一定の厚みで形成されるように適用し、その際にアノード（４）として作用する該層を電気的コネクタ（６）と接触させる、請求項１〜９のいずれか一つに記載の方法。
11. 第二の炉（２）中の溶融物の下の底部領域に金属マットよりなる層が一定の厚さに維持されており、その際にカソード（５）として作用する該層が電気的コネクタ（７）と接続されている、請求項１〜１０のいずれか一つに記載の方法。
12. 請求項１〜３及び５〜１１のいずれか一つに記載の方法を実施するための金属含有スラグから金属を採取する装置において、交流式電気炉として形成された第一の炉（１）及び直流式電気炉として形成された第二の炉（２）があり、第一の炉（１）と第二の炉（２）との間に溶融物用の連結手段（８）が存在していることを特徴とする、上記装置。
13. 第一の炉（１）が、第一の炉（１）中に存在する溶融物中に浸漬されておりそして交流源（１１）に接続されている二つの電極（９，１０）を有している、請求項１２に記載の装置。
14. 第二の炉（２）が、第二の炉（２）中に存在する溶融物の上部領域及び下部領域に水平に伸びて配置されそして直流源（１２）に接続されている二枚の板状に形成された電極（４，５）を有している、請求項１２または１３のいずれか一つに記載の装置。
15. 上部領域に存在する電極（４）が、電気的コンタクト（６）と接続されているコークスベッドとして形成されている、請求項１４に記載の装置。
16. 下部領域に存在する電極（５）が、電気的コンタクト（７）と接続されている金属マットよりなる層として形成されている、請求項１４または１５に記載の装置。
17. 第二の炉（２）が溝型誘導炉として形成されている、請求項１２〜１６のいずれか一つに記載の装置。
18. 第二の炉（２）の側方領域に磁石（３）が配置されており、その磁石の磁力線が少なくとも若干の導電要素（４，５）での電流導電方向に対して直角をなす、請求項１２〜１７のいずれか一つに記載の装置。

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