JP5347317B2

JP5347317B2 - 使用済みタンディッシュ耐火物の再使用方法

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Publication number: JP5347317B2
Application number: JP2008116880A
Authority: JP
Inventors: 司新出; 道弘桑山
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2008-04-28
Filing date: 2008-04-28
Publication date: 2013-11-20
Anticipated expiration: 2028-04-28
Also published as: JP2009263742A

Description

本発明は、連続鋳造設備のタンディッシュから発生する使用済み耐火物の再使用方法に関するものである。

鋼の連続鋳造では、取鍋内の溶鋼を一旦タンディッシュに注入し、タンディッシュ内に所定量の溶鋼が滞在した状態で、タンディッシュ内の溶鋼を、タンディッシュ底部に設置した浸漬ノズルを介して鋳型に注入している。このタンディッシュは、通常、外殻を鉄皮とし、この鉄皮の内面側に永久張り煉瓦が施工され、この永久張り煉瓦の内面側にワーク耐火物としての不定形耐火物が施工され、更に、不定形耐火物の表面に、吹き付け施工などによるＭｇＯの被覆層が形成されている。また更に、タンディッシュ内の溶鋼流を制御するための堰を有するタンディッシュも存在する。当然ながら、溶鋼を鋳型内に注入するための浸漬ノズルもタンディッシュ底部に設置されている。

吹き付け施工などによるＭｇＯの被覆層は、鋳造後のその表面に取鍋内のスラグが付着したり、残留する地金が付着したりして、次回鋳造される溶鋼の品質を劣化させるので、通常、鋳造チャンス毎に剥離され、新たに施工されている。このＭｇＯ被覆層の剥離に伴って、ワーク耐火物としての不定形耐火物が損傷し、使用を重ねることによりやがて不定形耐火物の厚みが基準値以下となる。

不定形耐火物の厚みが基準値以下となると、タンディッシュは永久張り煉瓦を除いて解体されて、新たに不定形耐火物が施工される。このタンディッシュの解体に伴って使用済み耐火物が発生する。使用済み耐火物の主体は、ＭｇＯ被覆層及びワーク耐火物としての不定形耐火物であるが、取鍋からタンディッシュ内に注入されたスラグや地金も使用済み耐火物に混入する。

タンディッシュの解体に伴って発生する使用済み耐火物に限らず、使用済み耐火物を産業廃棄物として処理することは、多大の処理コストを要するのみならず、省資源の観点からも望ましくなく、従って、製鉄所で発生した使用済み耐火物を再利用する方法が多数提案されている。

例えば、特許文献１には、「製鉄所で発生する使用済み耐火物を回収して組成別に分級し、各組成別に粉砕し分級した後、組成、粒径に基づいて、一部は製鉄所内でそのまま原材料と混合して耐火物を製造するとともに製造した耐火物を該製鉄所内で使用し、他の一部は製鉄所内でそのまま製鉄精錬用副原料として使用し、残余の実質全部は土木材料として製鉄所内外に払い出すことを特徴とする使用済み耐火物の再利用方法」が開示されている。

特許文献２には、「使用済み耐火物を回収し、回収した耐火物を破砕して所定のサイズ以下とした使用済み耐火物の破砕品を準備しておき、輸送管内に圧縮空気を供給して輸送管内に空気の流れを形成させ、この空気の流れによって前記使用済み耐火物の破砕品を当該輸送管内に吸引し、吸引した使用済み耐火物の破砕品を、輸送管内を流れる空気と共に輸送管の一方の端面から溶融金属容器内に向けて吹き飛ばし、溶融金属容器に施工された耐火物の表面に使用済み耐火物の破砕品を堆積させることを特徴とする、使用済み耐火物の再利用方法」が開示されている。

また、特許文献３には、「使用済みＭｇＯ−Ｃ煉瓦を、５ｍｍ以下の粒径のものが８０質量％以上になるように破砕・調製し、次いで、このようにして破砕・調整した使用済みＭｇＯ−Ｃ煉瓦を、溶銑を転炉へ装入する前に転炉に装入し、その後溶銑を装入して溶銑に脱炭精錬を施すことを特徴とする転炉操業方法」が開示されている。
特開２００５−５８８３５号公報特開２００５−１８８７９８号公報特開２００６−２４１４７８号公報

このように、使用済み耐火物を再利用するための多数の方法が提案されているが、特許文献１は、使用済み耐火物を組成別に分級することを前提としており、また、特許文献２は、実際にはＭｇＯ煉瓦、ＭｇＯ−Ｃ煉瓦、ＭｇＯ−Ｃｒ₂Ｏ₃煉瓦を対象とし、引用文献３は、ＭｇＯ−Ｃ煉瓦を対象としている。つまり、特許文献２，３は、ＭｇＯを主成分とする煉瓦を対象としている。

これに対して、タンディッシュから発生する使用済み耐火物は、ワーク耐火物である不定形耐火物がＡｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系耐火物であり、ＭｇＯ被覆層がＭｇＯ系耐火物であり、また、混入するスラグがＣａＯ−ＳｉＯ₂系であり、これらが混合した状態で発生し、特許文献１に提案されるように組成別に分級することは極めて困難である。これらを別々に回収することは物理的に不可能なことではないが、多大な労力を必要とすることから、別々に回収した場合の再利用はコスト的に成り立たない。また、特許文献２，３は、ＭｇＯ質耐火物を対象としており、使用済みタンディッシュ耐火物は組成的に該当しない。

即ち、従来提案されている使用済み耐火物の再使用方法をそのまま、タンディッシュから発生する使用済み耐火物に適用しても、タンディッシュから発生する使用済み耐火物は再使用することができない。

このように、タンディッシュから発生する使用済み耐火物を精錬剤などの副原料或いは耐火物原料として再使用することが切望されているにも拘わらず、従来、路盤材や埋め立て材などの土木材料に再使用するほかは有効な手段はなく、路盤材や埋め立て材などの用途が見つからない場合には、産業廃棄物として処分せざるを得ず、製造コストの上昇をもたらしていた。

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、鋼の連続鋳造設備のタンディッシュから発生する使用済み耐火物を、製鋼精錬工程における副原料として再利用することのできる、使用済みタンディッシュ耐火物の再使用方法を提供することである。

上記課題を解決するための第１の発明に係る使用済みタンディッシュ耐火物の再使用方法は、Ａｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系耐火物をワーク耐火物とし、該ワーク耐火物の表面にＭｇＯの被覆層が施工された連続鋳造用タンディッシュから発生する使用済み耐火物を回収して３０ｍｍ以下に破砕し、破砕した使用済み耐火物を、粒径が１０ｍｍ以下の細粒、及び、１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒に篩い分けし、篩い分けにより得た前記細粒を転炉での溶銑の脱炭精錬における造滓剤として使用することを特徴とするものである。

第２の発明に係る使用済みタンディッシュ耐火物の再使用方法は、Ａｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系耐火物をワーク耐火物とし、該ワーク耐火物の表面にＭｇＯの被覆層が施工された連続鋳造用タンディッシュから発生する使用済み耐火物を回収して３０ｍｍ以下に破砕し、破砕した使用済み耐火物を、粒径が１０ｍｍ以下の細粒、及び、１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒に篩い分けし、篩い分けにより得た前記細粒を転炉での溶銑の脱炭精錬における造滓剤として使用し、篩い分けにより得た前記粗粒を転炉での溶銑の予備脱燐精錬における造滓剤として使用することを特徴とするものである。

本発明によれば、連続鋳造用タンディッシュから発生する使用済み耐火物を回収して３０ｍｍ以下に破砕し、粒径が１０ｍｍ以下の細粒及び１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒に篩い分けするので、この細粒にはＭｇＯ被覆層に由来するＭｇＯ分が濃縮されて塩基性となり、この細粒を転炉での溶銑の脱炭精錬における造滓剤として使用することにより、転炉炉体に施工されたＭｇＯ−Ｃ煉瓦の損耗を防止するのみならず、脱炭精錬における脱燐反応を促進させることができる。一方、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒は、ＭｇＯ分が少なく、従って、この粗粒を転炉での溶銑の予備脱燐精錬における造滓剤として使用することにより、脱燐精錬剤である生石灰の滓化が促進され、予備脱燐精錬を効率的に行うことが実現できる。このように、連続鋳造用タンディッシュから発生する使用済み耐火物の全量を製鋼精錬工程における副原料として再利用することが可能となり、従来使用していた副原料が削減されるのみならず、使用済み耐火物に費やす産業廃棄物処理費が大幅に削減でき、工業上極めて有益な効果がもたらされる。

以下、本発明を具体的に説明する。先ず、本発明に至った経緯について説明する。

図１に、２ストランド型のスラブ連続鋳造設備で使用するタンディッシュの１例を側面断面図で示す。タンディッシュ１は、外殻を鉄皮２とし、この鉄皮２の内面側に永久張り煉瓦３が施工され、そして永久張り煉瓦３の内面側に、ワーク耐火物として不定形耐火物４が施工されている。タンディッシュ１には蓋が配置されるが、図１では省略している。

永久張り煉瓦３は、溶鋼と直接接触することはなく、使用中にほとんど損傷しないことから、タンディッシュ解体時の衝撃などによって破損しない限り、半永久的に使用される。この永久張り煉瓦３は、熱負荷が小さいことから、通常、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が４５質量％以下であるＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系の粘土質煉瓦が使用される。一方、ワーク耐火物としての不定形耐火物４は、使用を重ねる毎に損耗し、所定の厚みが確保できなくなった時点で解体され、その都度、新たに施工される。不定形耐火物４は、溶鋼と直接接触する場合も発生するので、一般的に、Ａｌ₂Ｏ₃が５０質量％以上含有される、Ａｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系耐火物である高アルミナ質不定形耐火物が使用される。尚、図１では、ワーク耐火物として不定形耐火物４が施工されているが、ワーク耐火物は不定形耐火物４に限定する必要はなく、成形されたＡｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系の高アルミナ質煉瓦であっても構わない。

タンディッシュ１の両端部側には、永久張り煉瓦３及び不定形耐火物４に嵌合するノズル受け煉瓦６が配置され、このノズル受け煉瓦６に挿入して上ノズル７が設置されており、この上ノズル７の下方に、固定板９及び摺動板１０からなる、溶鋼流量調節用のスライディングノズル８が配置され、更にスライディングノズル８の下方に、溶鋼を鋳型内に注入するための浸漬ノズル１１が配置されている。また、不定形耐火物４の内面側には、吹き付け施工などによって１５〜３０ｍｍ厚みのＭｇＯ被覆層５が形成されている。

或る鋳造チャンスで使用されたタンディッシュ１は、タンディッシュ１の内部に残留する溶鋼及びスラグが排出された後に放冷され、所定の温度まで冷却したなら、使用済みの上ノズル７、スライディングノズル８、浸漬ノズル１１が取り外されるとともに、使用済みのＭｇＯ被覆層５が剥離される。そして、それぞれ新たな上ノズル７、スライディングノズル８、浸漬ノズル１１を設置したうえで、吹き付け施工などによってＭｇＯ被覆層５が形成され、その後、昇熱されて次の鋳造チャンスに使用される。ノズル受け煉瓦６の損傷が激しい場合には、ノズル受け煉瓦６も取り替えられる。これら一連のタンディッシュ整備によって、不定形耐火物４も損傷する。特に、ＭｇＯ被覆層５の剥離に伴う損傷が大きい。

このような鋳造での使用及び冷間での整備を繰り返し実施し、不定形耐火物４の厚みが基準値以下となった時点で、タンディッシュ１は解体されて新たに不定形耐火物４が施工される。この解体において、永久張り煉瓦３、スライディングノズル８及び浸漬ノズル１１を除く耐火物が混合されて使用済み耐火物として回収される。永久張り煉瓦３の一部も剥がれるなどして混入する。これらのうちで、永久張り煉瓦３、ノズル受け煉瓦６及び上ノズル７は数量が少ないことから分別回収することができるが、不定形耐火物４及びＭｇＯ被覆層５は混合した状態で回収される。また、タンディッシュ１に残留する溶鋼及びスラグは鋳造直後に排出されるものの、全てが排出されるわけではなく、地金及びスラグとして混合して回収される。

このようにして回収された使用済みタンディッシュ耐火物の平均化学組成を表１に示す。表１は、回収された使用済みタンディッシュ耐火物を粉砕し、粉砕した使用済みタンディッシュ耐火物から磁力選別により地金を除去し、その後、化学分析をした結果である。

表１において、使用済みタンディッシュ耐火物にＣａＯが含有されるが、これは取鍋内のスラグがタンディッシュ１に流出し、タンディッシュ１の内壁面に付着残留したものである。表１に示すこれらの化学組成のうちで、ＣａＯ及びＭｇＯは塩基性、Ａｌ₂Ｏ₃は中性、ＳｉＯ₂は酸性であり、使用済みタンディッシュ耐火物は種々雑多の混合物であり、耐火物原料として使用することは不可能であることが分かる。

また、転炉では炉体煉瓦保護のために、マグネシアクリンカー（ＭｇＯ粉）やドロマイト（苦灰石：ＭｇＣＯ₃・ＣａＣＯ₃）を造滓剤として使用するが、使用済みタンディッシュ耐火物はＭｇＯの含有量が低すぎること、及び塩基性成分の合計含有量が低すぎることから、マグネシアクリンカーやドロマイトの代替には成り得ない。また更に、生石灰（ＣａＯ）を用いた脱燐処理では、生石灰の滓化促進剤としてボーキサイト（Ａｌ₂Ｏ₃・２Ｈ₂Ｏ）などのＡｌ₂Ｏ₃源を使用することがあるが、使用済みタンディッシュ耐火物はＡｌ₂Ｏ₃の含有量が低すぎて、ボーキサイトの代替には成り得ない。

そこで、使用済みタンディッシュ耐火物を有効利用する方法を検討した。その結果、使用済みタンディッシュ耐火物は発生ままのサイズでは大き過ぎることから、破砕或いは粉砕が必須条件であり、しかも、吹き付け施工などによって施工されるＭｇＯ被覆層５は、粒径が２ｍｍ以下の細粒のＭｇＯを原料としていることから、この破砕或いは粉砕によってＭｇＯ分が細粒側に多く含まれるのではないかと考えた。ＭｇＯが濃縮されれば、転炉脱炭精錬におけるマグネシアクリンカーやドロマイトの代替に成り得る。

そこで、１基のタンディッシュの解体で発生した使用済みタンディッシュ耐火物の全量を３０ｍｍ以下に破砕し、磁力選別によって地金を除去した後、１０ｍｍ以下の細粒と、１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒とに篩い分けし、それぞれの化学組成を分析した。分析結果を表２に示す。

表２からも明らかなように、細粒側にＭｇＯ分が濃縮されることが確認できた。また、塩基性成分であるＭｇＯとＣａＯとの含有量を加えると、細粒の塩基性成分は５０質量％を超えており、従って、細粒は、製鋼精錬反応においては「塩基性」として機能することも確認できた。つまり、ＭｇＯ−Ｃ煉瓦などから構成される現在の塩基性転炉での溶銑の脱炭精錬に使用しても、炉体煉瓦を損傷しないことが確認できた。

即ち、ＭｇＯ−Ｃ煉瓦などのＭｇＯ質煉瓦から構成される塩基性転炉では、炉体のＭｇＯ質煉瓦のスラグによる溶損を防止するために、マグネシアクリンカーやドロマイトなどのＭｇＯ源を造滓剤として使用し、予めスラグ中のＭｇＯ濃度を高めることが一般的に行われており、前記粒径が１０ｍｍ以下の細粒は、マグネシアクリンカーやドロマイトと同様にＭｇＯ源としての造滓剤として利用可能であることが分かった。転炉炉体のＭｇＯ質煉瓦は、スラグと接触することによってＭｇＯ質煉瓦中のＭｇＯがスラグに溶出することで溶損するが、予めスラグに飽和状態のＭｇＯが溶解していると、ＭｇＯ質煉瓦からのＭｇＯの溶出が抑制される、つまり、炉体のＭｇＯ質煉瓦の溶損が抑制されるからである。尚、塩基性転炉での溶銑の脱炭精錬において酸性の物質を添加すると、炉体煉瓦は一気に損傷する。

一方、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒は、Ａｌ₂Ｏ₃が濃縮することから、生石灰を用いた転炉での溶銑の脱燐精錬（脱炭精錬前に実施することから「予備脱燐精錬」という）におけるボーキサイトの代替として、つまり生石灰の滓化促進剤として使用可能であることが分かった。溶銑の予備脱燐精錬は、溶銑鍋のようなフリーボードの小さい容器で行う場合もあるが、フリーボードの小さい容器では溶銑の攪拌力を強くすることができず、前記粗粒を添加しても滓化しない恐れがあるので、溶銑の転炉での予備脱燐精錬に使用することが望ましい。溶銑の予備脱燐精錬は、精錬温度が１３５０℃程度であり、溶銑の脱炭精錬での１６５０〜１７２０℃の精錬温度に比べて遥かに低いので、塩基性でない粗粒を転炉内に添加しても炉体煉瓦の損傷はほとんど進行しない。

本発明は上記検討結果に基づいて成されたものであり、Ａｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系耐火物をワーク耐火物とし、該ワーク耐火物の表面にＭｇＯの被覆層が施工された連続鋳造用タンディッシュから発生する使用済み耐火物を回収して３０ｍｍ以下に破砕し、破砕した使用済み耐火物を、粒径が１０ｍｍ以下の細粒、及び、１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒に篩い分けし、篩い分けにより得た前記細粒を転炉での溶銑の脱炭精錬における造滓剤として使用することを特徴とし、更に、好ましくは、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒を、転炉での溶銑の予備脱炭精錬における造滓剤として使用する。

粒径が１０ｍｍ以下の細粒を溶銑の転炉脱炭精錬において使用した場合には、ＭｇＯによる炉体煉瓦の損耗防止効果のみならず、細粒に含有されるＡｌ₂Ｏ₃及びＳｉＯ₂によって炉内に添加する生石灰の滓化が促進されることから、脱炭精錬における脱燐反応が促進されるという効果も発現する。

ここに示す粒径は、篩い分けによって得られるものであることから、粒径が１０ｍｍ以下の細粒とは、目開き寸法が１０ｍｍの篩いを通過する全てであり、見開き寸法が１０ｍｍの篩いを通過する限り、長軸が１０ｍｍを超える紡錘形であっても１０ｍｍ以下の細粒と定義する。粒径が３０ｍｍ以下の粗粒も同様である。

粒径が１０ｍｍ以下の細粒を溶銑の転炉脱炭精錬において使用する場合に、粒径が１０ｍｍ以下の細粒のみを添加する必要はなく、ＭｇＯ源として、マグネシアクリンカー、ドロマイト、更には、ＭｇＯ煉瓦屑、ＭｇＯ−Ｃ煉瓦屑などを併用することは何ら問題とならない。同様に、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒を溶銑の転炉での予備脱燐精錬において使用する場合に、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒のみを添加する必要はなく、ボーキサイトなどの他のＡｌ₂Ｏ₃源を併用することは何ら問題とならない。

以上説明したように、本発明によれば、連続鋳造用のタンディッシュ１から発生する使用済み耐火物を回収して３０ｍｍ以下に破砕し、粒径が１０ｍｍ以下の細粒及び１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒の２種類に篩い分けするので、この細粒にはＭｇＯ被覆層に由来するＭｇＯ分が濃縮され、この細粒を転炉での溶銑の脱炭精錬におけるＭｇＯ源の造滓剤として使用することにより、転炉炉体に施工されたＭｇＯ−Ｃ煉瓦の損耗を防止するのみならず、脱炭精錬における脱燐反応を促進させることができる。その結果、従来使用していたドロマイトなどの副原料が削減されるのみならず、使用済み耐火物に費やす産業廃棄物処理費が大幅に削減でき、工業上極めて有益な効果がもたらされる。

解体された連続鋳造用タンディッシュから発生する使用済み耐火物を回収して３０ｍｍ以下に破砕し、破砕した使用済み耐火物から磁力選別によって地金を除去した後、粒径が１０ｍｍ以下の細粒、及び、１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒に篩い分けした。

そして、篩い分けした粒径が１０ｍｍ以下の細粒を、ＭｇＯ−Ｃ煉瓦をワーク煉瓦とする２５０トン転炉における溶銑の脱炭精錬において、炉体のＭｇＯ−Ｃ煉瓦を保護するためのＭｇＯ源用造滓剤として使用した。その際に、転炉から発生したＭｇＯ−Ｃ煉瓦屑の破砕したものも、ＭｇＯ源用造滓剤として併用した。粒径が１０ｍｍ以下の細粒及びＭｇＯ−Ｃ煉瓦屑の添加量は、転炉内のスラグのＭｇＯ含有量が７〜１０質量％になるように調整した。

この転炉操業（本発明例）を継続して実施し、転炉のワーク煉瓦の残厚を１００チャージ精錬する毎に、出鋼直後に測定した。図２に、ワーク煉瓦の残厚測定結果を示す。尚、図２には、転炉内のスラグのＭｇＯ含有量が７〜１０質量％になるようにＭｇＯ−Ｃ煉瓦屑を添加して脱炭精錬した場合（比較例）、及び、ＭｇＯ源用造滓剤を添加しないで脱炭精錬をした場合（従来例）を併せて示している。

本発明例においては、粒径が１０ｍｍ以下の細粒に含まれるＳｉＯ₂及びＡｌ₂Ｏ₃がＭｇＯの滓化を促進させることから、転炉内にＭｇＯリッチのスラグが精錬初期から安定して形成され、それによって、図２に示すように、転炉炉体のＭｇＯ−Ｃ煉瓦の溶損が防止されることが確認できた。

また、本発明例においては、粒径が１０ｍｍ以下の細粒に含まれるＳｉＯ₂及びＡｌ₂Ｏ₃が転炉に添加される生石灰の滓化を促進させることから、転炉脱炭精錬における脱燐反応を促進することも確認できた。図３に、転炉脱炭精錬における脱燐量（脱炭精錬前の溶銑中燐濃度−脱炭精錬後の溶銑中燐濃度）を上記比較例における結果と対比して示す。図３に示すように、本発明例においては、０．００６質量％程度、脱炭精錬により溶製される溶鋼中の燐濃度が低下した。尚、図３に示す２本の直線はそれぞれの平均値を示しており、実線が本発明例における平均値で、一点鎖線が比較例における平均値である。

一方、篩い分けした粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒を、２５０トン転炉における溶銑の予備脱燐精錬において、脱燐精錬剤である生石灰の滓化促進用造滓剤として使用した。この場合に、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒の添加量を、溶銑トン当り６ｋｇ及び３ｋｇの２水準で実施した。また、この粗粒を添加しない場合も実施し、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒の効果を確認した。

図４に、上記予備脱燐精錬における溶銑中の燐濃度の推移を示す。図４に示すように、粒径が１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒を添加することにより、溶銑中の燐濃度が迅速に低下することが確認できた。但し、この粗粒を溶銑トン当り６ｋｇ添加した場合にその効果が著しく、溶銑トン当り６ｋｇ程度添加することが好ましいことも確認できた。

連続鋳造設備で使用するタンディッシュの１例を示す側面断面図である。転炉ワーク煉瓦の溶損速度を、本発明例、比較例及び従来例で対比して示す図である。転炉での溶銑の脱炭精錬における脱燐量を、本発明例と比較例とで対比して示す図である。転炉での溶銑の予備脱燐精錬における溶銑中の燐濃度の推移を各水準別に対比して示す図である。

符号の説明

１タンディッシュ
２鉄皮
３永久張り煉瓦
４不定形耐火物
５ＭｇＯ被覆層
６ノズル受け煉瓦
７上ノズル
８スライディングノズル
９固定板
１０摺動板
１１浸漬ノズル

Claims

Ａｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系耐火物をワーク耐火物とし、該ワーク耐火物の表面にＭｇＯの被覆層が施工された連続鋳造用タンディッシュから発生する使用済み耐火物を回収して３０ｍｍ以下に破砕し、破砕した使用済み耐火物を、粒径が１０ｍｍ以下の細粒、及び、１０ｍｍ超え３０ｍｍ以下の粗粒に篩い分けし、篩い分けにより得た前記細粒を転炉での溶銑の脱炭精錬における造滓剤として使用し、篩い分けにより得た前記粗粒を転炉での溶銑の予備脱燐精錬における造滓剤として使用することを特徴とする、使用済みタンディッシュ耐火物の再使用方法。