JP5374832B2

JP5374832B2 - 衝撃吸収部材用金属製中空柱状部材及びその製造方法

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Publication number: JP5374832B2
Application number: JP2007129896A
Authority: JP
Inventors: 智史広瀬; 俊二樋渡
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2007-05-15
Filing date: 2007-05-15
Publication date: 2013-12-25
Anticipated expiration: 2027-05-15
Also published as: JP2008284931A

Description

本発明は、衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材及びその製造方法に関し、特に、筐体を構成するフレーム部材として使用される、５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製の薄肉中空柱状部材に関する。

近年、燃料高・原料高に伴い製造の現場ではコスト削減が早急に要求されている。しかし、コスト削減により製品の性能が悪くなることは、メーカーの信用失墜につながる可能性がある。特に筐体を構成するフレーム部材の性能悪化は安全性の面で避けなければならない。自動車分野では衝突安全性の維持と燃費向上のため、車体に搭載されるフレーム部材に超ハイテンを適用する例が多くなっている。すなわち、材料の質の変更によりコストの削減が図られている。

製品の質を維持または向上させ、かつコスト削減を可能とする技術として、上記の材料そのものの変更によるコスト削減方法があるが、新材料の開発は長い時間と莫大な開発コストを要する。また他のコスト削減方法として、部材形状を最適化することが考えられる。この手法は開発期間と開発コストの面で優れた手法であり、過去に様々な検討が行われている。

本発明に関連する先行技術として、特許文献１には、軸方向の少なくとも一部における横断面形状が複数の頂点を有する閉断面であって、内部へ向かって凹んだ溝部を形成する衝撃吸収部材が開示されている。

また、特許文献２に中空矩形断面を有するアルミニウム合金押出部材からなるエネルギー吸収部材において、壁面部の外側に矩形断面の凸部を有する部材が記載されている。

さらに、特許文献３には、略矩形断面形状をなす自動車のフロントサイドフレーム構造として、側面に軸線方向に延在する、内側に凸状となるビードや、外側に凸状となるビードが形成されている構造が開示されている。

特開２００６−２０７７２４号公報特開２００２−１２１６５号公報特開平８−１０８８６３号公報

しかしながら、上記特許文献を含めても、具体的かつ即座に設計に適用できる利便性の高い設計指針は今まで開示されていない。エネルギー吸収能に優れ、かつ局所的な折れ曲がりによる全体座屈が発生し難い断面形状を統計的にまとめた例はなく、設計者の経験と部材レベルの検証の繰り返しという、人材の育成に大きく依存し、かつ時間および開発コストを多くかけ、様々な設計の現場で品質に大きな差が出ているのが現状である。したがって設計者の経験に依存する度合いを低減させ、無駄なコストを消費しないような設計指針は、高品質保持および開発期間短縮を促し、結果として開発競争力およびその持続力を高める結果となりうる。

ここで、全体座屈とは、柱状部材が十分に蛇腹状に変形せず、局所的に折れ曲がる現象を指すこととする。一般的にエネルギー吸収能と局所的な折れ曲がりによる全体座屈に対する耐性とは相反する関係にあり、そもそもこの２つを両立させることが難しい。エネルギー吸収能の向上を図れば全体座屈がし易くなり、全体座屈を防ぐため曲げ剛性を高めようとすれば、エネルギー吸収能が低減する。そのため、設計者にはエネルギー吸収能と耐全体座屈性のバランスがとれた設計が要求される。

以上の点から、特許文献１に記載された部材は、エネルギー吸収能を高めるために耐全体座屈性が大きく低減するという問題がある。なるほど特許文献１に示される部材は、荷重がある範囲の方向に継続的に負荷するようなとき、優れた衝撃吸収能（以下、エネルギー吸収能と称する）を発揮する可能性がある。

しかし、部材の変形に伴い負荷された荷重方向は複雑となるのが普通であり、曲げ剛性の低い断面構造は容易に全体座屈を引き起こす。特許文献１に記載された発明は「蛇腹状に座屈することによって所定の衝撃吸収能を確保すること」（特許文献１の段落番号００３２）を課題としているが、特許文献１の図１に記載されているように、コーナー部をカットして八角形断面を基本とする形状は、曲げ剛性を大きく低減させるため、小さな座屈を繰り返すような蛇腹状変形をせず折れ曲がりによる全体座屈を引き起こしやすい。そのため、実際のエネルギー吸収能は想定されるエネルギー吸収能より極端に低くなるおそれがある。

また、特許文献１の図１７、図１８、図１９（ａ）等には、コーナー部（角部、以下同じ）を有する四角形断面の形状も記載されているが、コーナー部の曲率や、寸法が明らかではなく、開示されている図のコーナー部は、図の通り内角が直角で成形されていると仮定すると、加工による板減を引き起こしやすく結果的に弱部になりやすい。同様に多角形で成形された部材は各角部において成形時に局所的な板減を引き起こすため、容易に破断する虞がある。

加えて、特許文献１の請求項５で規定されている辺長はかなり広い範囲であり、エネルギー吸収能に大きなばらつきを含む。例えば、四角形状で、それぞれの辺で凹み部が中央に１つ存在し、かつ厚さｔ＝１．６［ｍｍ］とすると、請求項５の規定によれば、凹み部の幅Ｗ_１は６．４（＝４×１．６）＜Ｗ_１＜１０４（＝６５×１．６）となり、残余領域のそれぞれの幅Ｘｉ（ｉ＝１，２）は６．４＜Ｘｉ＜１０４のうちから選択できることになる。そのうちＸ_１＝Ｘ_２＝１００［ｍｍ］、Ｗ_１＝１０［ｍｍ］を採用した場合、即ち、４辺の各辺で窪み部の幅が１０ｍｍで、残余領域のそれぞれの幅が１００ｍｍとなる場合には、コーナー部の曲率が極めて大きい略四角形であるとしても、後述の本発明で規定するＣ値は２となり（＝２０（１０／１００））、エネルギー吸収能が極めて低い部材となる。このように、極端に断面形状を非対称化させると、さらに蛇腹状に変形せずに折れ曲がりによる全体座屈を引き起こしやすくなる虞がある。

特許文献２は、中空矩形断面の辺上に１つないし複数の凸部を有するものであり、凸部形成でコーナー部を増やすことにより部材のエネルギー吸収量の向上を図っている。しかし、凸部を形成した薄肉中空柱状部材は、凸部の外周を延長した直線同士の交点上に図２５の符号Ａに示すようなコーナー部を有さないため、後述の図２で示すように、コーナー部を有さない部材の場合、曲げ剛性が大きく低減し、小さな座屈を繰り返すような蛇腹状変形をせず折れ曲がりによる全体座屈を引き起こしやすい。そのため荷重の負荷方向によっては、実際のエネルギー吸収能は想定されるエネルギー吸収能より極端に低くなるおそれがある。

特許文献３は、本発明と同様に略四角形の辺上に１つないし複数の凹み部を有するものである。しかし、特許文献３は特許文献１と同様に耐座屈性を弱めることでエネルギー吸収能を高めようとするものであり、かつ明確な設計指針が与えられていないため、例えばフレーム部材の中央に局所的にのみ凹み部を設けるような、中央からの折れ曲がりによる全体的な座屈を容易に引き起こすおそれのある形状も多く含んでおり、目的とは逆にエネルギー吸収能を低下させるおそれがある。

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的は、様々な薄肉断面形状における変形によるエネルギー吸収能および耐全体座屈性の両立を図り、エネルギー吸収能に優れ、かつ座屈し難い薄肉中空柱状部材の設計指針を提示すること、並びに衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材及びその製造方法を提供することにある。

上記目的に従い、本発明者らは断面形状を様々に変化させエネルギー吸収能と耐全体座屈性を調査した結果、四隅にコーナー部を有する中空部材が折れ曲がりに対する抵抗力に優れること、またその形状は閉断面の最小辺長・最大辺長および総稜線数の関数（Ｃ値）が、エネルギー吸収量および座屈のし易さの指標である最小断面二次半径に相関することを見出した。すなわちＣ値はエネルギー吸収能および耐全体座屈性に優れた薄肉中空柱状部材の設計指針になりうることを知見した。したがって、構造内部材の設置空間が把握できていれば、Ｃ値により最良の部材形状が探索可能となる。なお、断面形状は軸方向に一定である必要はなく、軸方向の一部にＣ値を満たさない箇所があってもよい。ただしその箇所は、曲げに対し構造的な弱部になる可能性があるため、曲げ剛性の高い形状である、凹み部のない断面形状で形成されることが望ましい。

即ち、上記課題を解決するため、本発明の要旨は以下の通りである。
発明（１）
四隅にコーナー部を有し、前記コーナー部を含んで閉断面を形成する略四角形の断面形状からなる中空の衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材であって、
４辺のうちの少なくとも一辺以上に１つないし複数の凹み部を有し、その断面内の最小辺長Ｌｍｉｎと最大辺長Ｌｍａｘとの比Ｌｍｉｎ／Ｌｍａｘに、その断面における総稜線数Ｎを乗じて得られるＣ値（＝Ｎ（Ｌｍｉｎ／Ｌｍａｘ））が１０以上４０以下であり、
かつ、閉断面の全周長をπとし、部材厚ｔは１．６ｍｍ以下であり、比π／ｔが１６０以上であり、
２箇所のコーナー部の外側又は対向する２辺の間の外側に、それぞれフランジ部を有することを特徴とする、衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材。
但し、前記辺長、前記総稜線数は以下により定義される。
辺長：
一辺の中間に位置する凹み部の辺長は、隣接した凸部の肩部端点を直線で結んだ距離とする。
一辺の端部にある凸部の辺長は、当該凸部の端部と反対側に位置する肩部端点から端部までの直線距離とする。
一辺の中間に位置する凸部の辺長は、凸部の両側の肩部端点間の直線距離とする。
総稜線数：
閉断面内で曲率を取り除いた各頂点を直線で結んだときの直線の総数。

発明（２）
発明（１）において、用途が自動車用であることを特徴とする衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材。

発明（３）
発明（１）または（２）の衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材の製造方法であって、２つの板材を曲げ又はプレス加工により成形し、フランジ部をドリルねじ、ボルト、リベット、溶接又は接着で接合したことを特徴とする衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材の製造方法。

発明（８）
発明（１）又は（２）の金属製中空柱状部材の製造方法であって、シームレスパイプをハイドロフォーム又はロールフォーミングで成形することを特徴とする金属製中空柱状部材の製造方法。

なお、本発明で、略四角形とは、窪み部を除く各辺を延長した直線の交点で形成される図形が四角形であることを言う。

本発明によれば、所定の設置可能空間内で、荷重方向によらず折れ曲がりによる全体座屈を引き起こし難く、かつエネルギー吸収能に優れた最良の断面形状を有する金属製中空柱状部材及びその製造方法を提供することができる。

以下に添付図面を参照しながら、本発明の薄肉中空柱状部材を実施するための好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。

まず、上記発明（１）について説明する。
第一に、薄肉金属製中空柱状部材に荷重が負荷された場合、エネルギー吸収能の観点から、折れ曲がりによる全体座屈は避けなければならない。軸方向に荷重が加わる場合でも、変形により荷重方向が複雑化し、一定して軸方向に荷重が加わることはないので、折れ曲がりによる全体座屈を防ぐためには、曲げ剛性、すなわち最小断面二次モーメントの大きさが重要となる。図２は縦の長さが８０ｍｍ、横の長さが８０ｍｍ、図３は縦の長さが６０ｍｍ、横の長さが１００ｍｍの四角形内で、種々の断面形状とそれらの最小断面二次モーメントを比較したものである。図２、図３で示した断面形状を有する６つの薄肉金属製中空柱状部材は、ともに材料としてJSC590Yを用いた。板厚はともに１．６ｍｍである。図中に示された形状は各断面形状の略図である。また図中の矢印はそれぞれの形状と最小断面二次モーメントとが対応している。図から四角形内のコーナー部に凹み部のある断面形状（図２、図３のそれぞれ右側の四角形）は他の断面形状に比べ、極端に最小断面二次モーメントが低いことがわかる。すなわち、折れ曲がりによる全体座屈を防ぐためには、四隅にそれぞれコーナー部を有し、前記コーナー部を含んで閉断面を形成する略四角形が最良の断面形状であると考えられる。

第二に、本発明者らは略四角形で様々な断面形状における最小断面二次半径を検討した。最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎ[Ｍ]は、最小断面二次モーメントＩ_ｍｉｎ[Ｍ^４]と断面積Ａ［Ｍ^２］により下式で表される幾何学的変数である。

最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎ[Ｍ]は、一般的に耐座屈性を表す指標であるが、最小断面二次モーメントを断面積で除したものであるため、板厚の影響を除いた曲げ剛性を表す指標と捉えることができる。すなわち、最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎは全体座屈の指標となり、最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎが大きい断面形状を有する部材は全体座屈が発生し難い部材であるといえる。

図４に各断面形状に対するＣ値と最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎを比較した結果を示す。図４は、略四角形の縦の長さが８０ｍｍ、横の長さが８０ｍｍの場合の結果である。図からＣ値の増加とともに最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎが減少していることが確認できる。特にＣ値が３程度と小さい値である場合、最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎの変動が大きい。またＣ値がある程度大きくなると最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎの変動が小さくなってくることが確認できる。

ここで、Ｃ値は本発明者らが新たに発明した設計指針値であり、上述したように、中空の金属製柱状部材の断面内の最小辺長Ｌ_ｍｉｎ[Ｍ]と最大辺長Ｌ_ｍａｘ[Ｍ]との比Ｌ_ｍｉｎ／Ｌ_ｍａｘに、その断面における総稜線数Ｎを乗じて得られた値である。一般に総稜線数Ｎをある程度大きくすると吸収エネルギー量は向上する傾向があるが、凹み部の位置、総数、大きさによっても吸収エネルギー量は大きくばらつくため、総稜線数Ｎだけでは薄肉中空柱状部材の性能を的確に評価することは難しい。そこで、本発明者らは最小辺長Ｌ_ｍｉｎ[Ｍ]と最大辺長Ｌ_ｍａｘ[Ｍ]との比Ｌ_ｍｉｎ／Ｌ_ｍａｘを総稜線数Ｎに乗じることにより、総稜線数の影響だけでなく、凹み部の位置、総数、大きさの影響をも考慮できるような設計指針値Ｃを発明した。

第三に、本発明者らは略四角形で様々な断面形状における吸収エネルギー量をＦＥＭに基づく数値解析により検討した。ＦＥＭで用いたモデルは長手方向長さが４００ｍｍの鋼製薄肉中空柱状部材であり、剛体壁により軸方向かつ圧縮方向に１００ｍｍの強制変位を与えた。複数の断面形状において同様の解析を行い、それぞれの断面形状に対するエネルギー吸収量を調べた。図５に各断面形状に対するＣ値と吸収エネルギーＥ［Ｊ］を比較したものを示す。図５は略四角形の縦の長さが８０ｍｍ、横の長さが８０ｍｍの場合の結果である。図からＣ値の増加とともに吸収エネルギーＥが増加していることが確認できる。またＣ値が大きくなるにつれ吸収エネルギーＥの上昇が飽和することが確認できる。

これらの知見から、曲げ剛性の高い略四角形状の金属製薄肉中空柱状部材の性能は、Ｃ値により良好にまとめることができることを知見した。また、本発明者らは、鋼製だけでなく、アルミニウム、ステンレス、チタン等においてもＣ値が４〜４０の薄肉中空柱状部材がエネルギー吸収能および耐全体座屈性に優れた部材であることを見出した。Ｃ値が４未満である場合、エネルギー吸収能が急激に減少するため構造体の筐体を構成するフレーム材として機能しなくなるおそれがある。またＣ値が４０超である部材は、総稜線数が多い部材であり製作が難しく、製作コストも増大する。さらにエネルギー吸収量の増加量および最小断面二次半径の減少量ともに微小であるため、利点が見出せないＣ値の領域である。Ｃ値が４に近いほど吸収エネルギーが比較的大きく、耐全体座屈性が非常に高い部材を意味する。逆にＣ値が４０に近いほど吸収エネルギーが非常に大きく、耐全体座屈性が比較的大きい部材を意味する。従って、Ｃ値は４以上とし、好ましくは５以上、さらに好ましくは１０以上とするのが好適である。また、Ｃ値の上限は４０以下とし、好ましくは３０以下、さらに好ましくは２０以下とするのが好適である。

設置場所により適切にＣ値を考慮した部材を設置することが望まれる。また、設計の際に基本となる設置できる空間であるが、薄肉中空柱状部材のエネルギー吸収量および耐全体座屈性を高めるため、可能な限りその略四角形の面積を１５００ｍｍ^２以上に大きくすること、および正方形に近い形状とすること、つまり、略四角形の２辺の比を１〜１．２とすることが望ましい。

さらに、断面形状のコーナー部においては曲率を付与することで、急激な板減を避けることができるので、２．５ｍｍ^−１以下とすることが好ましく、耐全体座屈性を向上させるために０．０２ｍｍ^−１以上とすることが好ましい。

なお、Ｃ値は最小辺長Ｌ_ｍｉｎと最大辺長Ｌ_ｍａｘとの比Ｌ_ｍｉｎ／Ｌ_ｍａｘに、その閉断面における総稜線数Ｎを乗じた値であるが、その詳細を図６に示す。各辺長は、略四角形のコーナー部２および凹み部３の形成により生じた凸部４において曲率を取り除いたときの形状を元に算出する。端部にある凸部４については凸部の肩部端点５から端部６までを結んだ直線の長さを辺長とし、凹み部３については隣接した凸部４の肩部端点５を直線で結んだ長さを辺長とする。また、中間にある凸部の場合（図示しない）は凸部の肩部端点間の直線距離とする。端点５および端点７に曲率を付与するときは、その曲率半径を０ｍｍとしたときの形状を元に最小辺長Ｌ_ｍｉｎと最大辺長Ｌ_ｍａｘを算出する。これにより閉断面内で最短のものをＬ_ｍｉｎ［Ｍ］、最長のものをＬ_ｍａｘ［Ｍ］とする。また、総稜線数は各頂点を直線で結んだときの直線の総数とする。図中の丸囲いの数字はある一辺中の稜線を左端から数えたときの例であり、図６の場合、略四角形の１辺について、稜線数は５となるので、残る３辺も同じ形状であれば、総稜線数は２０となる。

次に、上記発明（２）について説明する。
第一に耐全体座屈性を向上させるために、略四角形の一辺の端部に付与される曲率半径Ｒは大きすぎてはならない。第二に角部の急激な板減を避けるため略四角形の一辺の端部に付与される曲率半径Ｒは小さすぎてはならない。そこで略四角形の一辺の長さをn分割した長さが曲率半径Ｒに相当するとすると、略四角形における閉断面の全周長πはおよそ以下の（１）式で表すことができる。

なお、ここで閉断面の全周長とは、凹み部を有した断面形状であった場合でも略四角形の全周長を指すものとする（例えば、前述の図２の場合、π＝３２０（＝４×８０）であり、図３の場合、π＝３２０（＝２×（６０＋１００））である）。（１）式の両辺を厚さtで割ると、以下の（２）式が得られる。

また、曲げにより発生する最大ひずみε_ｆは、以下の（３）式で表される。

よって略四角形における閉断面の全周長πと板厚tとの比は、（２）式および（３）式より、以下の（４）式で記述することができる。

なお、上式は耐全体座屈性のためｎ＞１０、また急激な板減を防ぐためε_ｆ＜１の２つの条件を高機能な金属製中空柱状部材の必要条件としている。

以上より、全周長πと板厚tとの比π／ｔは、耐全体座屈性とエネルギー吸収性能をより向上させるため２０以上とし、好ましくは８０以上、更に好ましくは１６０以上とするのが好適である。

次に、上記（３）について説明する。
Ｃ値による設計指針はフランジ部を有する薄肉中空柱状部材においても適用可能である。本発明者らは、図７(ａ)の断面形状にフランジ部を付与した２種類の薄肉中空柱状部材に対しエネルギー吸収量および最小断面二次半径を調査した。それぞれの断面形状の寸法を、図１０、図１１に示す。両部材とも鋼製（JSC590Y鋼）とし、長さは４００ｍｍ、厚さｔは１．６ｍｍ、および全角部に０．２５ｍｍ^−１の曲率が付与されている。図７(ａ)の部材の全角部の曲率も０．２５ｍｍ^−１である。剛体壁により軸方向かつ圧縮方向に１００ｍｍの強制変位を与えたときのエネルギー吸収量およびその部材の最小断面二次半径を、フランジ部を有さない図７(ａ)で示される薄肉中空柱状部材と、上記図１０と図１１で示される薄肉中空柱状部材のそれぞれにおいて比較した。その結果を図１２、図１３に示す。

図１２および図１３は、各断面形状における最小断面二次半径および吸収エネルギー量を比較したものである。これらの実施例から、最小断面二次半径および吸収エネルギー量は、フランジ部の有無に関わらず、Ｃ値が４〜４０の範囲内で想定される範囲内にあり、フランジ部を付与した場合でもＣ値は良好な設計指針を与えることがわかる。

図１０に示されるフランジを略四角形の隣り合う角部に付与した場合、フランジ部を持たない形状に比べてエネルギー吸収量が若干高く、また若干最小断面二次半径も大きい。したがってフランジ部を略四角形の隣り合う角部に付与した形状が最良と考えられるが、フランジ部を大きくしすぎるとフランジ部の高い曲げ剛性のため、断面内の曲げ剛性が極端に不均一になり全体座屈を引き起こしやすくなる。

図１１に示されるフランジを略四角形の対向する二辺の外側に付与した場合、フランジ部を持たない形状に比べて、最小断面二次半径は若干低下するもののエネルギー吸収量は大きく向上する。これは、断面内の曲げ剛性が比較的対称であること、最小断面二次半径が小さくなり蛇腹状に変形したことによりエネルギー吸収量が大きくなったと考えられる。フランジ部を付与することによりエネルギー吸収量が向上したが、フランジ部が大きすぎる場合、小さな座屈を繰り返すような蛇腹状変形をせず折れ曲がりによる全体座屈を引き起こしやすい。

また、フランジ部が小さすぎると接合が困難となり接合部が弱くなるおそれがある。上記の知見に従い、接合部が弱化することを防ぐためフランジ部の長さは４ｔ以上、全体座屈を起こし難くするためフランジ部の長さは１２ｔ以下とすることが望ましい。

次に、上記発明（４）について説明する。
自動車分野では、衝突安全性能のいっそうの向上化、燃費向上のためのいっそうの車体軽量化、グローバル展開に向けた多くの車種の開発期間短縮といった多く課題に対し、多くの設計者、研究者が取り組んでいる。

衝突安全性能関係において、日本では国連統一基準（ＥＣＥ規則）Ｒ９４のオフセット衝突時の乗員保護と同等の基準が制定され、２００７年の新型乗用車から適用になっている。また２．５ｔ以下の商用車にも適用が拡大されている。米国では２００９年からＦＭＶＳＳ２１４に３２ｋｍ/ｈポール側突の追加が計画されている。ＦＭＶＳＳ３０１が改正され８０ｋｍ/ｈオフセット後突が２００６年から段階的に適用される。

燃費関係において、日本ではエネルギーの使用の合理化に関する法律（省エネ法）の改正により、２０１５年度を目標達成年度とした「重量車燃費基準」が策定され、２００６年４月から施行される。米国では、連邦は２００８−２０１１年式の小型トラックのＣＡＦＥシステムに関する改正案を発表した。連邦・カリフォルニア州両方において、次期規制強化が議論されている。

グローバル展開に関しては、自動車の輸出量は近年増加の一途をたどっており、２００１年と２００５年を比較しても約２２％と急激に増加している。日本のメーカーのロシア進出等、今後海外生産が国内生産を上回ることが予想される。

以上のような背景から、急ピッチで進む設計期間の短縮、車体軽量化、衝突安全性の一層の向上のために、本発明は、設計者の負担を減らし、上記課題を早急に解決する有効なツールとなると考えられる。自動車の衝突時に動的な荷重が負荷される部材は数多くあるが、特に前面衝突時の衝突エネルギー吸収に大きく寄与するフロントサイドメンバ、または後面衝突時の衝突エネルギー吸収に大きく寄与するリアサイドメンバの形状決定時に本発明は大きく貢献できると考えられる。

次に、上記発明（５）について説明する。
図７(ａ)で示される断面形状を持つ薄肉中空柱状部材を製作する場合、まず、図１４（ａ）に示す断面形状の板材を用意し、図１４(ｂ)のように２つの凹み部１１および両端に曲げ部１２をプレスにより形成する。角部の曲率はプレス荷重や、必要によりしわ押え荷重を制御することにより、適正範囲に制御することができる。次に凹み部１１に挟まれた中央平面部１０を上下に挟み込むように冶具により固定し、図１４（ｃ）に示すように、冶具の両端に曲げ部１４を再びプレスにより成形する。次に、図１４（ｄ）に示すように、上記工程により重なった板材の両端部１３を溶接により接合し所定の形状を形成する。また凹み部の総数および位置はプレス成形に使用する型の変更、またはカムを組み合わせることで調節可能である。

プレス時のパッド背圧およびプレス荷重は材質および部材寸法により異なるが、JSC590Y鋼を用いて図７(ａ)で示した薄肉中空柱状部材の場合、プレス荷重は５０ｔ以上、パッド背圧は５ｔ以上とすることが望ましい。また次工程である曲げ工程も同様にプレス荷重は１００ｔ以上、パッド背圧は１０ｔ以上が好適である。なお、成形工程を容易にするため、冶具の両端の固定部は脱着可能とし成形部材は長手方向に引き抜くことで取り出しを可能とすることが望ましい。

別の成形方法として、ロールフォーミングを利用してもよい。まず、図１５（ａ）に示す断面形状の板材を用意し、複数のロールにより図１５(ｂ)のように、最終的に一つの板材をロール１５およびロール１６により２つの凹み部１７とコーナー部１８を成形する。角部の曲率はロールの圧下荷重を制御することにより、適正範囲に制御することが可能である。次に図１５（ｃ）に示すように、上記工程により重なった板材の両端部１９を溶接により接合し所定の形状を形成する。

接合においては、本成形部材を衝撃吸収部材として利用する場合、局所的な弱部を低減するため、熱影響部が少ないレーザー溶接を用いることが望ましい。

次に、上記発明（６）について説明する。
図７(ａ)で示される断面形状を持つ薄肉中空柱状部材を製作する場合、溶接鋼管をハイドロフォームにより拡管し、２つの凹み部２１および４つの曲げ部２２を成形する。角部の曲率はハイドロフォームの金型、媒体の圧力を制御することにより、適正範囲に制御することが可能である。凹み部の総数および位置は、ハイドロフォームに使用する型を変更することで調節することが可能である。

ハイドロフォーム時の軸押量および内圧は材質および部材寸法により異なるが、JSC590Y鋼を用いて図７(ａ)で示した薄肉中空柱状部材を成形する場合、まず、図１６（ａ）に示す断面形状の板材を用意し、図１６（ｂ）に示す溶接鋼管を製造する。その後、粗形状を成形するために、図１６(ｃ)のように溶接鋼管を金型で挟み込み、鋼管内に内圧を４０ＭＰａ以上、軸押量を５０ｍｍ以上負荷することが望ましい。次に形状の細部を成形するために、軸押量を負荷せず１００ＭＰａ以上の内圧のみを負荷することが望ましい。これにより、図１６（ｄ）に示す薄肉中空柱状部材が形成される。

別の成形方法として、ロールフォーミングを利用してもよい。まず、図１７（ａ）に示す断面形状の板材を用意し、図１７（ｂ）に示す溶接鋼管を製造する。そして、複数のロールにより図１７(ｃ)のように、最終的に溶接鋼管にロール２３およびロール２４により２つの凹み部２５とコーナー部２６を成形する。角部の曲率の制御は、図１５と同様である。

また局所的な弱部を低減するため、熱影響部が少ないレーザー溶接を用いている溶接鋼管が望ましい。

次に、上記発明（７）について説明する。
図７(ａ)で示される断面形状を持つ薄肉中空柱状部材を製作する場合、まず、図１８（ａ）に示す断面形状の板材を用意し、図１８(ｂ)のように２つの曲げ部３２の間に１つの凹み部３１をプレスにより成形する。角部の曲率の制御は図１４と同様である。プレス成形品の両端には２つのフランジ部３３を有するようにする。そして、図１８（ｃ）に示すように、同成形工程により成形した２つの部材のフランジ部３３を重ね合わせ、溶接を行う。また凹み部の総数および位置はプレス成形に使用する型の変更、またはカムを組み合わせることで調節可能である。

プレス時のパッド背圧およびプレス荷重は材質および部材寸法により異なるが、JSC590Y鋼を用いて図７(ａ)で示した薄肉中空柱状部材の場合、プレス荷重は１００ｔ以上、パッド背圧は１０ｔ以上とすることが望ましい。接合においては、本成形部材を衝撃吸収部材として利用する場合、局所的な弱部を低減するため、熱影響部が少ないレーザー溶接を用いることが望ましい。

次に、上記発明（８）について説明する。
図７(ａ)で示される断面形状を持つ薄肉中空柱状部材を製作する場合、まず図１９（ａ）に示す断面形状のシームレスパイプを用意し、図１９（ｂ）に示すように、シームレスパイプを型の中に挿入し、ハイドロフォームにより拡管し、図１９（ｃ）に示すように、２つの凹み部４１および４つの曲げ部４２を成形する。凹み部の総数および位置は、ハイドロフォームに使用する型を変更することで調節することが可能である。角部の曲率の制御は図１６と同様である。

ハイドロフォーム時の軸押量および内圧は材質および部材寸法により異なるが、JSC590Y鋼を用いて図７(ａ)で示した薄肉中空柱状部材を成形する場合、まず、粗形状を成形するために、図１９(ｂ)のように溶接鋼管を金型で挟み込み、鋼管内に内圧を４０ＭＰａ以上、軸押量を５０ｍｍ以上負荷することが望ましい。次に形状の細部を成形するために、軸押量を負荷せず１００ＭＰａ以上の内圧のみを負荷することが望ましい。

別の成形方法として、ロールフォーミングを利用してもよい。まず、図２０（ａ）に示す断面形状のシームレスパイプを用意し、図２０（ｂ）に示すように、シームレスパイプを複数のロールに挿入し、図２０(ｃ)のように、最終的に溶接鋼管をロール４３およびロール４４により２つの凹み部４５とコーナー部４６を成形する。角部の曲率の制御は図１５と同様である。

また、凹み部３の形状は、凸部４の肩部端点５と共有する角部の内角を９０°以上とすること、凹み部４の深さは少なくとも板厚の５倍以上とすることがエネルギー吸収量の向上のために望ましい。

以下、本発明を具体的に実施した実施例を参照しながら、本発明を具体的に説明する。金属製薄肉中空柱状部材の設置空間として縦方向長さと横方向長さがそれぞれ１００ｍｍおよび６０ｍｍである略四角形断面を持つ部材が設置可能であり、また柱状部材の少なくともひとつの側面に凹凸のないことを設置可能条件とし、その範囲内での全体座屈の発生し難い断面形状を探索した。材料として、JSC590Yを用いた。例えば、本発明例として、断面形状が図７(ａ)に示されるような部材を１枚の鋼板からプレス加工して、端部同士を溶接して製造した。軸方向長さは４００ｍｍの中空柱状部材、板厚は１．６ｍｍである。すなわちπ／ｔ＝２００に相当する。また、すべての角部には０．２５ｍｍ^−１の曲率が付与されている。肩部端点の内角は全て１１０度とした。また、凹み部の深さは１０ｍｍとした。図７の部材のＣ値は６．６６であり（＝１２（３３．３／６０）、本発明の範囲内である。剛体壁により１００ｍｍだけ軸方向かつ圧縮方向につぶし、その吸収エネルギー量を調べた。

図７(ｂ)は断面形状が図７(ａ)である中空柱状部材のＦＥＭメッシュ分割図である。図７(ｃ)は最終的な変形状況の把握のため軸方向かつ圧縮方向に２００ｍｍつぶした後の変形図である。図７(ｃ)から、凹み部を図７(ａ)のように付与した断面形状では蛇腹状に変形してつぶれていることが確認できた。

またＣ値が２、１２、２２、２８と異なる他の形状においても同様の解析を行い、吸収エネルギー量および最小断面二次半径を比較した。略四角形の寸法、コーナー部の曲率半径、肩部端点の内角、板厚は、全て図７の部材と同一とした。すなわち、Ｃ値は異なる断面形状であるが、全てπ／ｔ＝２００（＝（２・１６０／１．６））である。その結果を図８および図９に示す。Ｃ値が６．６６〜２８となる断面形状を有する中空柱状部材は、Ｃ値が２である中空柱状部材と比較し、図８から耐全体座屈性が比較的優れ、図９からエネルギー吸収量がより大きいものであることが確認できた。

さらにＣ値がそれぞれ２、７、１２、２２、２８であり、略四角形寸法、コーナー部の曲率半径、肩部端点の内角は同一であるが、板厚を４ｍｍ、８ｍｍ（それぞれπ／ｔ＝８０＝２・１６０／４、π／ｔ＝４０＝２・１６０／８に相当）と変更した部材に対して、同様の解析を行いＣ値の違いによる最小断面二次半径およびエネルギー吸収量の変化を調査した。その結果を図２１、図２２、図２３、図２４に示す。

図２１、図２２はそれぞれπ／ｔ＝８０である部材に対するＣ値の違いによる最小断面二次半径およびエネルギー吸収量の比較図、図２３、図２４はそれぞれπ／ｔ＝４０である部材に対するＣ値の違いによる最小断面二次半径およびエネルギー吸収量の比較図である。以上の結果からπ／ｔの異なる薄肉中空柱状部材に対しても、多少の差異はあるが最小断面二次半径およびエネルギー吸収量は、Ｃ値の違いにより図８、図９と同様の傾向が見られ、Ｃ値＝４〜４０を満たす部材は全体座屈が発生し難く、かつ荷重負荷による入力エネルギーの吸収能が高いことが確認できた。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は係る例に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

本発明の一例である中空柱状部材の軸方向の一部における断面形状を模式的に示す説明図である。断面の縦方向長さと横方向長さがともに８０ｍｍである略四角形のコーナー部の有無による最小断面二次モーメントＩ_ｍｉｎの変化を示す説明図である。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍである略四角形のコーナー部の有無による最小断面二次モーメントＩ_ｍｉｎの変化を示す説明図である。断面の縦方向長さと横方向長さがともに８０ｍｍである薄肉中空柱状部材のＣ値と最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎの関係を示すグラフである。断面の縦方向長さと横方向長さがともに８０ｍｍである薄肉中空柱状部材のＣ値とエネルギー吸収量Ｅの関係を示すグラフである。最小辺長Ｌ_ｍｉｎ、最大辺長Ｌ_ｍａｘおよび断面における総稜線数Ｎを示す説明図である。 (ａ)は本発明例の一つである断面形状を示す説明図であり、(ｂ)はエネルギー吸収量を算出するため用いたＦＥＭメッシュ分割図であり、(ｃ)は２００ｍｍだけ軸方向かつ圧縮方向につぶしたときの変形図である。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍ、板厚が１．６ｍｍ（すなわちπ／ｔ＝２００）である薄肉中空柱状部材のＣ値と最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎの関係を示すグラフである。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍ、板厚が１．６ｍｍ（すなわちπ／ｔ＝２００）である薄肉中空柱状部材のＣ値とエネルギー吸収量Ｅの関係を示すグラフである。本発明例の一つである２箇所のコーナー部の外側にそれぞれフランジ部を有する断面形状の詳細の説明図である。本発明例の一つである２辺の間の外側にそれぞれフランジ部を有する断面形状の詳細の説明図である。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍである断面形状で、フランジ部の有無および位置の違いによる最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎの変化を示す説明図である。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍである断面形状で、フランジ部の有無および位置の違いによるエネルギー吸収量Ｅの変化を示す説明図である。１つの板材を曲げ、又はプレス加工により成形し、端部同士をドリルねじ、ボルト、リベット、溶接又は接着で接合して本発明部材の断面形状を形成する工程を示す説明図である。１つの板材をロールフォーミングにより成形し、端部同士をドリルねじ、ボルト、リベット、溶接又は接着で接合して本発明部材の断面形状を形成する工程を示す説明図である。１つの板材を曲げ、又はプレス加工により成形し、端部同士を溶接し、ハイドロフォームで再成形して本発明部材の断面形状を形成する工程を示す説明図である。１つの板材を曲げ、又はプレス加工により成形し、端部同士を溶接し、ロールフォーミングで再成形して本発明部材の断面形状を形成する工程を示す説明図である。２つの板材を曲げ、又はプレス加工により成形し、フランジ部をドリルねじ、ボルト、リベット、溶接、又は接着で接合して本発明部材の断面形状を形成する工程を示す説明図である。シームレスパイプをハイドロフォームで成形して本発明部材の断面形状を形成する工程を示す説明図である。シームレスパイプをロールフォーミングで成形して本発明部材の断面形状を形成する工程を示す説明図である。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍ、板厚が４．０ｍｍ（すなわちπ／ｔ＝８０）である薄肉中空柱状部材のＣ値と最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎの関係を示すグラフである。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍ、板厚が８．０ｍｍ（すなわちπ／ｔ＝８０）である薄肉中空柱状部材のＣ値とエネルギー吸収量Ｅの関係を示すグラフである。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍ、板厚が８．０ｍｍ（すなわちπ／ｔ＝４０）である薄肉中空柱状部材のＣ値と最小断面二次半径ｒ_ｍｉｎの関係を示すグラフである。断面の縦方向長さと横方向長さがそれぞれ６０ｍｍおよび１００ｍｍ、板厚が８．０ｍｍ（すなわちπ／ｔ＝４０）である薄肉中空柱状部材のＣ値とエネルギー吸収量Ｅの関係を示すグラフである。従来技術である凸部を形成した薄肉中空柱状部材の凸部の外周を延長した直線同士の交点上に位置するコーナー部Ａの説明図である。

符号の説明

１金属製中空柱状部材
２コーナー部
３凹み部
４部
５肩部端点

Claims

四隅にコーナー部を有し、前記コーナー部を含んで閉断面を形成する略四角形の断面形状からなる中空の衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材であって、
４辺のうちの少なくとも一辺以上に１つないし複数の凹み部を有し、その断面内の最小辺長Ｌｍｉｎと最大辺長Ｌｍａｘとの比Ｌｍｉｎ／Ｌｍａｘに、その断面における総稜線数Ｎを乗じて得られるＣ値（＝Ｎ（Ｌｍｉｎ／Ｌｍａｘ））が１０以上４０以下であり、かつ、閉断面の全周長をπとし、部材厚ｔは１．６ｍｍ以下であり、比π／ｔが１６０以上であり、２箇所のコーナー部の外側又は対向する２辺の間の外側に、それぞれフランジ部を有することを特徴とする、衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材。
但し、前記辺長、前記総稜線数は以下により定義される。
辺長：一辺の中間に位置する凹み部の辺長は、隣接した凸部の肩部端点を直線で結んだ距離とする。
一辺の端部にある凸部の辺長は、当該凸部の端部と反対側に位置する肩部端点から端部までの直線距離とする。
一辺の中間に位置する凸部の辺長は、凸部の両側の肩部端点間の直線距離とする。
総稜線数：
閉断面内で曲率を取り除いた各頂点を直線で結んだときの直線の総数。
用途が自動車用であることを特徴とする請求項１に記載の衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材。
請求項１又は２に記載の衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材の製造方法であって、２つの板材を曲げ加工又はプレス加工により成形し、フランジ部をドリルねじ、ボルト、リベット、溶接又は接着で接合したことを特徴とする、衝撃吸収部材用の５９０ＭＰａ級以上のハイテン鋼製中空柱状部材の製造方法。