JP6287713B2

JP6287713B2 - 熱間製管用の潤滑組成物

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Publication number: JP6287713B2
Application number: JP2014183306A
Authority: JP
Inventors: 伊藤　大貴; 大貴伊藤; 飯田　純生; 純生飯田
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2014-09-09
Filing date: 2014-09-09
Publication date: 2018-03-07
Anticipated expiration: 2034-09-09
Also published as: JP2016056273A

Description

本発明は、潤滑組成物に関し、さらに詳しくは、熱間製管用の潤滑組成物に関する。

マンネスマン法により製造される継目無鋼管では、穿孔機による穿孔圧延の後、マンドレルミルによる延伸圧延が実施される。

マンドレルミルによる延伸圧延では、初めに、中空素管にマンドレルバーを挿入する。次に、マンドレルバーが挿入された中空素管に対して、延伸圧延を実施する。延伸圧延後、中空素管からマンドレルバーを引き抜く。

延伸圧延中、中空素管は圧延方向に延伸される。このとき、マンドレルミルのロール周速と、マンドレルバーの圧延方向への移動速度とは異なる。そのため、マンドレルバーの表面は、中空素管の内面に対して摺動し、摩擦が発生する。摩擦係数が過剰に大きくなれば、焼付きが発生したり、中空素管の内面に疵が発生したりする。摩擦係数が過剰に大きくなればさらに、中空素管の均一な変形が阻害される。したがって、延伸圧延中のマンドレルバーには、中空素管に対する潤滑性が求められる。

一方、延伸圧延終了後のマンドレルバーは、中空素管から引き抜かれる。この引き抜き動作をバーストリッピングという。バーストリッピング時にも摩擦係数が過剰に大きければ、マンドレルバーが引き抜きにくくなる。したがって、したがって、マンドレルバーには、延伸圧延時の潤滑性だけでなく、バーストリッピング時の潤滑性も求められる。

上述のようなマンドレルバーの潤滑性を高めるために、潤滑組成物が利用される。マンドレルバーに塗布される潤滑組成物は、次のとおり提案されている。

特許第２９１０５９２号（特許文献１）に開示された熱間加工用潤滑組成物は、平均粒径が４０μｍ以下で、純度が８１％以上の黒鉛を５〜３５重量部、平均粒径が４０μｍ以下の水分散型の高分子又は水溶性の高分子を５〜２０重量部、純度が８１％以上の硼酸を３〜１５重量部、平均粒径が４０μｍ以下、純度が８１％以上のマイカを３〜３５％重量部、及び、水を１５〜８６重量部含有する（特許文献１の段落［００１５］及び［００１６］参照）。上記潤滑組成物は、マンドレルミルによる延伸圧延時に生じる摩擦係数を低減し、工具と加工材との融着を効果的に防止できる、と特許文献１には記載されている（段落［００４４］参照）。

特開平９−７８０８０号公報（特許文献２）に開示された高温加工用潤滑剤組成物は、カリウム四珪素マイカ、ナトリウム四珪素マイカ、天然金マイカ、ベントナイト、モンモリロナイト、及び、バーミュキュライトからなる群から選択される１種又は２種以上の粒子状の酸化物系層状物質と、酸化硼素、硼酸、アルカリ金属硼酸塩、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム、及び、融点が１０００℃以下の珪酸ナトリウム及び珪酸カリウムからなる群から選択される１種又は２種以上の結合剤とを、１：４〜１：１の重量比で配合してなる（特許文献２の段落［００１３］参照）。上記潤滑組成物は、黒鉛を含有しないため、圧延される鋼材に浸炭層が形成されず、引っ掻き疵が発生しない、と記載されている（段落［００３９］参照）。

特許第２９１０５９２号特開平９−７８０８０号公報

しかしながら、特許文献１及び２では、延伸圧延時の潤滑性（摩擦係数）については記載されているものの、バーストリッピング時の潤滑性については言及されていない。特許文献１及び２の潤滑組成物では、バーストリッピング時の潤滑性が低い場合があり得る。

本発明の目的は、延伸圧延時及びバーストリッピング時において優れた潤滑性を示す、熱間製管用の潤滑組成物を提供することである。

本実施形態による熱間製管用の潤滑組成物は、マイカと、黒鉛と、硼酸と、水とを含有し、式（１）で定義されるＦ１が３０〜８０質量％であり、式（２）で定義されるＦ２が４０〜６０％である。
Ｆ１＝［マイカ］／（［マイカ］＋［黒鉛］）（１）
Ｆ２＝［硼酸］／（［マイカ］＋［黒鉛］＋［硼酸］）（２）
ここで、式（１）及び式（２）中の［マイカ］には、潤滑組成物中のマイカの含有量（質量％）が代入される。［黒鉛］には、潤滑組成物中の黒鉛の含有量（質量％）が代入される。［硼酸］には、潤滑組成物中の硼酸の含有量（質量％）が代入される。

本実施形態による潤滑組成物は、延伸圧延時の潤滑性に優れ、かつ、バーストリッピング時における潤滑性にも優れる。

図１は、模擬延伸圧延試験で得られた、Ｆ１と、摩擦係数μ１との関係を示す図である。図２は、模擬延伸圧延試験の模式図である。図３は、模擬バーストリッピング試験で得られた、Ｆ１と、摩擦係数μ２との関係を示す図である。図４は、模擬バーストリッピング試験の模式図である。図５は、Ｆ２と、摩擦係数μ２との関係を示す図である。図６は、Ｆ２と、摩擦係数μ１との関係を示す図である。

以下、本発明の実施の形態を、図面を参照して詳しく説明する。

［潤滑組成物］
本実施形態の潤滑組成物は、熱間製管に利用され、特に、マンドレルバーを備えたマンドレルミルを用いた延伸圧延に利用される。潤滑組成物は、延伸圧延前のマンドレルバーの表面に塗布される。潤滑組成物は、マイカと、黒鉛と、硼酸と、水とを含有する。

［マイカ］
延伸圧延開始時、中空素管の温度は１１００〜１２５０℃程度の高温である。このような高温の中空素管にマンドレルバーが挿入され、延伸圧延が開始される。そのため、このような高温域での延伸圧延中において、優れた潤滑性が求められる。

マイカは、上記高温域で実施される延伸圧延時において、後述の硼酸と反応して潤滑被膜を形成する。マンドレルバーの表面に潤滑被膜が形成されることにより、延伸圧延におけるマンドレルバーの摩擦係数を低減し、潤滑性を高める。

マイカとは、Ａｌ、Ｋ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｆｅ等を含有するケイ酸塩鉱物の粉砕物である。マイカは天然のマイカ（天然雲母）でも、人工のマイカでもよい。マイカはたとえば、カリウム四珪素マイカ｛ＫＭｇ_2.5（Ｓｉ₄Ｏ₁₀）Ｆ₂｝、ナトリウム四珪素マイカ｛ＮａＭｇ_2・5（Ｓｉ₄Ｏ₁₀）Ｆ₂｝、天然金マイカ｛ＫＭｇ₃（ＡｌＳｉ₃Ｏ₁₀）（ＯＨ）₂｝等である。潤滑組成物は、２種以上のマイカを含有してもよい。

潤滑組成物中のマイカ含有量の好ましい下限は４．５質量％であり、さらに好ましくは６質量％である。潤滑組成物中のマイカ含有量の好ましい上限は１２質量％であり、さらに好ましくは９質量％である。

［黒鉛］
上述のとおり、延伸圧延における中空素管温度は高温（１１００〜１２５０℃程度）であるため、マンドレルバーには高温域での潤滑性が求められる。一方、延伸圧延後のバーストリッピング開始時の中空素管温度は低く、５００〜６５０℃程度である。バーストリッピング時にもマンドレルバーには潤滑性が求められる。つまり、潤滑組成物は、１１００〜１２５０℃程度といった高温域での潤滑性と、５００〜６５０℃程度の低温域での潤滑性とが求められる。

黒鉛は、低温域での潤滑性を高め、バーストリッピング時にマンドレルバーを中空素管から引抜きやすくする。黒鉛は、天然黒鉛であってもよいし、合成黒鉛であってもよい。黒鉛の好ましい平均粒径は１００μｍ以下である。潤滑組成物は、２種以上の黒鉛を含有してもよい。

潤滑組成物中の黒鉛含有量の好ましい下限は３質量％であり、さらに好ましくは６質量％である。潤滑組成物中の黒鉛含有量の好ましい上限は１０．５質量％であり、さらに好ましくは９質量％である。

［硼酸］
本明細書において、硼酸は、硼酸及び／又は硼酸化合物を意味する。硼酸は、延伸圧延時において、マイカと反応して潤滑被膜を形成し、延伸圧延時の潤滑性を高める。硼酸化合物はたとえば、アルカリ金属硼酸塩、酸化硼素、硼素を含有する無機系化合物である。アルカリ金属硼酸塩はたとえば、硼酸カリウム、硼酸ナトリウム、硼酸リチウム等である。硼素を含有する無機系化合物はたとえば、硼酸アミン類である。潤滑組成物は、２種以上の硼酸を含有してもよい。

潤滑組成物中の硼酸含有量の好ましい下限は１０質量％である。潤滑組成物中の硼酸含有量の好ましい上限は２２質量％である。

［水］
水は、マイカ、黒鉛、及び硼酸塩と混合され、スラリーを形成する。潤滑組成物が水を含有することにより、潤滑組成物はスラリーになる。そのため、延伸圧延前のマンドレルバーの表面に潤滑組成物を均一に塗布しやすい。

潤滑組成物中の水含有量の好ましい下限は６３質量％であり、さらに好ましくは６６質量％である。潤滑組成物中の水含有量の好ましい上限は75質量％であり、さらに好ましくは７３質量％である。

［Ｆ１及びＦ２について］
本実施形態の潤滑組成物はさらに、式（１）で定義されるＦ１が３０〜８０質量％であり、式（２）で定義されるＦ２が４０〜６０質量％である。
Ｆ１＝［マイカ］／（［マイカ］＋［黒鉛］）（１）
Ｆ２＝［硼酸］／（［マイカ］＋［黒鉛］＋［硼酸］）（２）
［マイカ］には、潤滑組成物中のマイカの含有量（質量％）が代入される。［黒鉛］には、潤滑組成物中の黒鉛の含有量（質量％）が代入される。［硼酸］には、潤滑組成物中の硼酸含有量（質量％）が代入される。つまり、潤滑組成物に含有される「硼酸」が、狭義の硼酸である場合（つまり、原料として硼酸そのものが使用された場合）、硼酸の含有量が代入される。潤滑組成物の原料として「硼酸化合物」が使用された場合、Ｆ２中の［硼酸］には、硼酸化合物の含有量が代入される。

Ｆ１が３０〜８０質量％であり、Ｆ２が４０〜６０質量％であることで、潤滑組成物は、延伸圧延時及びバーストリッピング時に、優れた潤滑性を示す。以下、この点について説明する。

［Ｆ１について］
［Ｆ１の下限について］
図１は、Ｆ１と、延伸圧延時の摩擦係数μ１との関係を示す。図１は次に示す模擬延伸圧延試験により得られた。

後述の実施例に示す、Ｆ１が異なる複数の潤滑組成物を準備した。各潤滑組成物のＦ２はいずれも５２質量％であった。各潤滑組成物に対して、図２に示す模擬延伸圧延試験を実施した。

図２を参照して、模擬延伸圧延試験装置１０は、ロール１１と、板状の工具材１４とを備えた。中空素管を想定した鋼板１２を準備した。鋼板１２の化学組成は、ＪＩＳＧ４３０４（２０１２）に規定されたＳＵＳ３０４に相当した。工具材１４の化学組成は、ＪＩＳＧ４４０４（２００６）に規定されたＳＫＤ６１に相当した。

工具材１４の上面に、潤滑組成物１３を塗布した。塗布された潤滑組成物１３の平均膜厚は５０μｍであった。潤滑組成物１３が塗布された工具材１４の上面に、窒素雰囲気で１１００℃に加熱された鋼板１２を載せた。さらに、ロール１１を鋼板１２に荷重Ｐ１で押し付けて、３０％の圧下率で圧延を実施した。

実際の延伸圧延時では、マンドレルミルのロール周速Ｖ１と、マンドレルバーの圧延方向への移動速度Ｖ２が異なる。周速Ｖ１と速度Ｖ２との差により中空素管とマンドレルバーとの間に摩擦が生じる。

そこで、模擬延伸圧延試験では、ロール１１の周速Ｖ１を７８．５ｍｍ／ｓとし、工具材１４の圧延方向への移動速度Ｖ２を４０ｍｍ／ｓとした。Ｖ２／Ｖ１は０．５１であった。なお、圧延前、工具材１４に対してスケール処理を実施して、工具材１４の表面にスケールを形成した。圧延中の工具材１４の温度は４００℃であった。

上記条件で鋼板１２を圧延し、各潤滑組成物を用いた場合の延伸圧延中の摩擦係数μ１を次の式で求めた。
摩擦係数μ１＝工具材１４に掛かる摩擦力Ｆ／ロール１１を鋼板１２に押し付ける荷重Ｐ１

実際の延伸圧延では、潤滑組成物が一度塗布されたマンドレルバーを、複数回の延伸圧延に利用する。そこで、本試験では、潤滑組成物ごとに、潤滑組成物を塗布後の工具材１４に対して、模擬延伸圧延試験を２回実施し、１回目（１パス目）及び２回目（２パス目）の摩擦係数μ１をそれぞれ求めた。得られた試験結果に基づいて、図１を作成した。

図１中の「◆」は１パス目の摩擦係数μ１を示す。「◇」は２パス目の摩擦係数μ１を示す。実際の延伸圧延では、複数パス延伸圧延を行った後でも優れた潤滑性が得られる方が好ましい。そこで、本試験では、２パス目の摩擦係数μ１で潤滑性を評価した。

図１を参照して、Ｆ１が３０質量％未満の場合、摩擦係数μ１が大きく、０．１１を超える。したがってこの場合、実際の延伸圧延における潤滑性は低く、焼付きが発生しやすくなる。Ｆ１が３０質量％以上の場合、摩擦係数μ１は０．１１以下と小さい。そのため、潤滑組成物は延伸圧延中において優れた潤滑性を示し、焼付きの発生を抑制できる。したがって、Ｆ１の下限は３０質量％である。

［Ｆ１の上限について］
図３は、Ｆ１とバーストリッピング開始時における摩擦係数μ２との関係を示す図である。図３は次に示す模擬バーストリッピング試験により得られた。

上述の模擬延伸圧延試験と同じ複数の潤滑組成物を準備した。各潤滑組成物のＦ２はいずれも５２質量％であった。各潤滑組成物に対して、図４に示す模擬バーストリッピング試験を実施した。

図４を参照して、模擬バーストリッピング試験装置２０は、マンドレルバーを模したリング状の工具材２１と、加熱コイル２３とを備えた。加熱コイル２３を、中空素管を模擬した円柱状の鋼材２２の周りに配置した。

工具材２１の化学組成は、ＪＩＳＧ４４０４（２００６）に規定されたＳＫＤ６１に相当した。工具材２１の直径は６０ｍｍであり、肉厚は２０ｍｍであり、高さ（長さ）は３０ｍｍであった。鋼材２２の化学組成は、ＪＩＳＧ４３０４（２０１２）に規定されたＳＵＳ３０４に相当した。鋼材２２の直径は５０ｍｍであり、高さ（長さ）は６０ｍｍであった。

工具材２１の下端面に、潤滑組成物２４を塗布して乾燥した。乾燥後の潤滑組成物の膜厚は２５０〜３００μｍであった。

加熱コイル２３により、鋼材２２を１２００℃に加熱した。加熱後、鋼材２２の上端面に、潤滑組成物２４が形成された工具材２１の下端面を、荷重Ｐ２＝８００ｋｇｆで押し付け、そのまま１０秒保持した。その後、工具材２１を鋼材２２に荷重Ｐ２で押し付けたまま、鋼材２２を軸周りに１００ｒｐｍで１分間回転させた。回転中、鋼材２２の温度を１２００℃に保持した（第１工程）。

回転終了後、加熱を停止し、鋼材２２が６００℃になるまで放冷した。鋼材２２が６００℃になった後、工具材２１を鋼材２２に荷重Ｐ２＝８００ｋｇｆで押し付けたまま、鋼材２２を軸周りに１００ｒｐｍで再び１分間回転させた（第２工程）。

上記試験において、第１工程は「延伸圧延工程」を、第２工程は延伸圧延後の「バーストリッピング工程」を模擬したものである。第２工程中、工具材２１に掛かる押し付け荷重Ｐ２と、鋼材２２に掛かるトルクＴとを測定した。バーストリッピングの場合、バーストリッピング開始時（つまり摺動開始直後）が最も摩擦係数が高くなる。そこで、第２工程開始時（摺動開始直後）の荷重Ｐ２及びトルクＴを測定し、次の式に基づいて、第２工程開始時の摩擦係数μ２を求めた。
摩擦係数μ２＝（Ｔ／ｄ）／Ｐ
ここで、ｄはトルクアーム長さである。上記方法で求めた摩擦係数μ２は、バーストリッピング開始時の摩擦係数に相当する。上記試験で得られた摩擦係数μ２に基づいて、図３を作成した。

図３を参照して、摩擦係数μ２が０．５以下であれば、バーストリッピングにおいて、マンドレルバーを容易に引き抜くことができる。図３を参照して、Ｆ１が８０質量％を超えると、摩擦係数μ２が０．５を超える。マイカに対する黒鉛の割合が少なくなるため、バーストリッピングが実施される低温域での潤滑性が低下したと考えられる。図３より、Ｆ１が８０質量％以下であれば、バーストリッピング時においても優れた潤滑性を示す。

以上より、Ｆ１が３０〜８０質量％であれば、潤滑組成物は、延伸圧延時において優れた潤滑性を示し、マンドレルバーを複数回の延伸圧延に利用しても、焼付きを抑制できる。さらに、バーストリッピング時においても優れた潤滑性を示す。

Ｆ１の好ましい下限は４０質量％である。Ｆ１の好ましい上限は６０質量％である。

［Ｆ２について］
図５は、Ｆ２とバーストリッピング開始時における摩擦係数μ２との関係を示す図である。図５は次の試験方法により得られた。

後述の実施例に示す、Ｆ２が異なる複数の潤滑組成物を準備した。各潤滑組成物のＦ１はいずれも３３質量％であった。各潤滑組成物に対して、上述の模擬バーストリッピング試験を実施して、摩擦係数μ２を得た。得られた摩擦係数μ２に基づいて、図５を作成した。

図５を参照して、Ｆ２がいずれの値であっても、摩擦係数μ２は０．５以下である。つまり、バーストリッピング時の潤滑性は、潤滑組成物中の硼酸含有量の割合には依存しない。

一方、延伸圧延時の潤滑性（摩擦係数μ１）は、潤滑組成物中の硼酸含有量の割合に依存する。図６は、Ｆ２と延伸圧延時における摩擦係数μ１との関係を示す図である。図６は、次の方法により得られた。図５の場合と同様に、Ｆ２が異なる複数の潤滑組成物を準備した。各潤滑組成物のＦ１はいずれも３３質量％であった。各潤滑組成物に対して、上述の模擬延伸圧延試験を実施し、摩擦係数μ１を得た。得られた摩擦係数μ１に基づいて、図６を作成した。

図６中の「◆」は、１パス目の摩擦係数を示し、「◇」は、２パス目の摩擦係数を示す。図６を参照して、２パス目の摩擦係数μ１は、Ｆ２の増大とともに顕著に低下し、Ｆ２が４０質量％以上となると、０．１１以下になった。一方、Ｆ２がさらに増大すると、摩擦係数μ１は上昇し、６０質量％を超えると、０．１１を超えた。つまり、図６では、Ｆ２と摩擦係数μ１との関係は、Ｆ２＝５０質量％近傍に変曲点を有する下に凸のグラフとなった。

以上の結果から、次の事項が考えられる。Ｆ２が低すぎる場合、潤滑組成物中の硼酸含有量が低すぎる。この場合、延伸圧延時にマイカと硼酸とが十分に反応できないため、反応により生成される潤滑被膜の量が不十分である。そのため、摩擦係数μ１が高くなり、延伸圧延中の潤滑性が低くなる。一方、Ｆ２が高すぎる場合、潤滑組成物中の硼酸含有量が高すぎる。この場合、潤滑被膜は生成されるものの、硼酸が多すぎるため、潤滑組成物の粘度が低い。そのため、潤滑組成物がマンドレルバーに保持されにくく、マンドレルバーから脱落、離脱しやすい。その結果、摩擦係数μ１が高くなり、延伸圧延中の潤滑性が低下する。

Ｆ２が４０〜６０質量％である場合、潤滑被膜が十分に生成し、潤滑組成物の粘度も過剰に低くならない。そのため、延伸圧延時の摩擦係数μ１が低く、優れた潤滑性を示す。

［その他］
本実施形態の潤滑組成物は、マイカと、黒鉛と、硼酸と、水とともに、他の化合物を含有してもよい。潤滑組成物はたとえば、周知の分散剤を含有してもよい。潤滑組成物はまた、粘着剤を含有してもよい。粘着剤を含有すれば、マンドレルバーの表面との粘着力が高まる。粘着剤はたとえば、有機バインダであり、たとえば、アルカリ系樹脂である。

［潤滑組成物の使用方法］
上述の潤滑組成物の使用方法の一例を説明する。初めに、潤滑組成物を準備する。潤滑組成物をマンドレルバーの表面に塗布する。塗布方法は特に限定されない。たとえば、スプレーにより潤滑組成物を塗布する。塗布後、潤滑組成物を乾燥する。乾燥後のマンドレルバーを、延伸圧延に利用する。

以上の工程により、潤滑組成物を、マンドレルバーを用いた延伸圧延に利用することができる。

表１に示す成分を有する試験番号１〜１８の潤滑組成物を準備した。

試験番号１〜１８の潤滑組成物に対して、上述の模擬延伸圧延試験を実施した。模擬延伸圧延試験では、マンドレルバーを１パス目及び２パス目と連続して使用することを想定し、２回連続して試験を実施した。各回（１パス目、２パス目）ごとに摩擦係数μ１を求めた。さらに、試験番号１〜１８の潤滑組成物に対して、上述の模擬バーストリッピング試験を実施した。

［試験結果］
表１に試験結果を示す。表１を参照して、試験番号１〜７の潤滑組成物の成分は適切であり、Ｆ１及びＦ２ともに適切であった。その結果、試験番号１〜７の摩擦係数μ２はいずれも０．５以下であり、バーストリッピング時における優れた潤滑性を示した。さらに、試験番号１〜７の２パス目の摩擦係数μ１はいずれも０．１１以下であり、延伸圧延時における優れた潤滑性を示した。

一方、試験番号８のＦ１は低すぎた。そのため、２パス目の摩擦係数μ１は０．１１を超え、延伸圧延時における潤滑性が低かった。

試験番号９及び試験番号１０のＦ２は低すぎた。そのため、２パス目の摩擦係数μ１は０．１１を超え、延伸圧延時における潤滑性が低かった。

試験番号１１の及び試験番号１２のＦ２は高すぎた。そのため、２パス目の摩擦係数μ１は０．１１を超え、延伸圧延時における潤滑性が低かった。

試験番号１３及び試験番号１４のＦ１は低すぎた。そのため、２パス目の摩擦係数μ１は０．１１を超え、延伸圧延時における潤滑性が低かった。

試験番号１５〜１７のＦ１は高すぎた。そのため、摩擦係数μ２が０．５を超え、バーストリッピング時における潤滑性が低かった。

試験番号１８のＦ１及びＦ２はいずれも低すぎた。そのため、２パス目の摩擦係数μ１は０．１１を超え、延伸圧延時における潤滑性が低かった。

以上、本発明の実施の形態を説明した。しかしながら、上述した実施の形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。したがって、本発明は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変更して実施することができる。

Claims

熱間製管用の潤滑組成物であって、
マイカと、
黒鉛と、
硼酸と、
水とを含有し、
式（１）で定義されるＦ１が３０〜８０質量％であり、式（２）で定義されるＦ２が４０〜５６質量％である、潤滑組成物。
Ｆ１＝［マイカ］／（［マイカ］＋［黒鉛］）（１）
Ｆ２＝［硼酸］／（［マイカ］＋［黒鉛］＋［硼酸］）（２）
ここで、式（１）及び／又は式（２）中の［マイカ］には、前記潤滑組成物中の前記マイカの質量％での含有量が代入される。［黒鉛］には、前記潤滑組成物中の前記黒鉛の質量％での含有量が代入される。［硼酸］には、前記潤滑組成物中の前記硼酸の質量％での含有量が代入される。