JP7100151B2

JP7100151B2 - 電池制御装置

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Publication number: JP7100151B2
Application number: JP2020553120A
Authority: JP
Inventors: 亮平中尾; 拓是森川; 匡内藤; 政文志波; ファニーマテ
Original assignee: Vehicle Energy Japan Inc
Current assignee: Vehicle Energy Japan Inc
Priority date: 2018-10-26
Filing date: 2019-10-09
Publication date: 2022-07-12
Anticipated expiration: 2039-10-09
Also published as: US20220003819A1; WO2020085097A1; US11899070B2; JPWO2020085097A1; EP3872920A1; EP3872920A4; CN113016099B; CN113016099A; EP3872920B1

Description

本発明は、電池制御装置に関する。

電気自動車（ＥＶ）、プラグインハイブリッド自動車（ＰＨＥＶ）、ハイブリッド自動車（ＨＥＶ）等に搭載される電池システムは、一般に、直列もしくは並列に接続された複数の二次電池と、各種電気部品から構成される。電気部品には、電池と負荷との電気的な接続のオンオフを制御するためのリレーや、電池の電流や電圧を測定するためのセンサ類、電池の充放電制御を行う電池制御装置などが含まれる。

電池制御装置は、電池を適切な範囲で使用するために、電池に流れる電流に対する制限値（上限電流値）を設定し、この上限電流値の範囲内で電池の充放電制御を行う。これにより、電池の電圧が急峻に変化する大電流領域での使用を避けて、電池の劣化を抑制している。

大電流領域で電池電圧が急峻に変化する理由は、例えば、二次電池として一般的なリチウムイオン電池を用いた場合、電極と電解質との界面付近に形成される拡散層においてリチウムイオンの濃度勾配が発生することで、大電流通電時には電解質から電極へとリチウムイオンを供給するのに大きな過電圧が必要となるからである。したがって、大電流領域での電池の使用を避けるためには、充放電に伴って様々に変化する電極と電解質との界面付近の拡散層でのリチウムイオン濃度勾配に応じて、電池制御装置が上限電流値を適切に定めることが望ましい。

電解質のイオン濃度を考慮した二次電池の電流制限方法に関して、特許文献１に記載の技術が知られている。特許文献１では、二次電池に流れる電流値に基づいてイオン濃度の偏りを示す評価値を算出し、この評価値が目標値を超えたときに、二次電池の放電電力に対する上限値を低下させる技術が開示されている。

特開２０１３－１３７９３５号公報

特許文献１に記載の技術では、電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるイオン濃度勾配を考慮していないため、上述したような大電流領域での電池電圧の急峻な変化を考慮した上限電流値を設定することができない。

本発明による電池制御装置は、二次電池に流れる電流、または前記電流および前記二次電池の温度に基づいて、前記二次電池の電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるイオン濃度勾配を推定する濃度勾配推定部と、前記イオン濃度勾配に基づいて前記二次電池の上限電流値を決定する上限電流決定部と、を備え、前記上限電流決定部は、前記イオン濃度勾配に応じた前記二次電池の過電圧が所定の範囲内となるように、前記上限電流値を決定する。

本発明によれば、電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるイオン濃度勾配によって生じる大電流領域での電池電圧の急峻な変化を考慮して、適切な上限電流値を設定することができる。

本発明の一実施形態に係る電池システムとその周辺の構成を示す図である。単電池制御部の回路構成を示す図である。本発明の第１の実施形態に係る組電池制御部の機能構成を示す図である。上限電流の定義を説明する図である。電極と電解質との界面付近におけるリチウムイオン濃度分布の模式図である。充放電継続後の放電側上限電流の概要を示す図である。本発明の第１の実施形態に係る上限電流演算部の制御ブロック図である。電池の過電圧成分に関する説明図である。本発明の第１の実施形態における上限電流マップの例を示す図である。本発明の第１の実施形態を適用しない場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。本発明の第１の実施形態を適用した場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。本発明の第２の実施形態に係る組電池制御部の機能構成を示す図である。電池の劣化に伴う電圧波形の変化を説明する図である。本発明の第２の実施形態における上限電流マップの例を示す図である。本発明の第２の実施形態に係る上限電流演算部の制御ブロック図である。本発明の第２の実施形態を適用しない場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。本発明の第２の実施形態を適用した場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。本発明の第３の実施形態に係る組電池制御部の機能構成を示す図である。リチウムイオン濃度の低下による劣化モードを説明する図である。リチウムイオン濃度の低下に伴う電圧波形の変化を説明する図である。本発明の第３の実施形態に係る上限電流演算部の制御ブロック図である。本発明の第３の実施形態に係るイオン濃度推定部の制御ブロック図である。電圧差閾値演算部により演算される閾値の例を示す図である。電圧差比率とリチウムイオン濃度との関係の一例を示す図である。本発明の第３の実施形態を適用しない場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。本発明の第３の実施形態を適用した場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。本発明の第４の実施形態に係る組電池制御部の機能構成を示す図である。本発明の第４の実施形態に係る制限率設定部の制御ブロック図である。電圧差比率と制限率との関係の一例を示す図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。以下の実施形態では、プラグインハイブリッド自動車（ＰＨＥＶ）の電源を構成する電池システムに対して本発明を適用した場合を例に挙げて説明する。ただし、以下に説明する実施形態の構成はこれに限らず、ハイブリッド自動車（ＨＥＶ）、電気自動車（ＥＶ）などの乗用車や、ハイブリッド鉄道車両といった産業用車両の電源を構成する蓄電装置の蓄電器制御回路などにも適用できる。

また、以下の実施形態では、リチウムイオン電池を採用した場合を例に挙げて説明するが、充放電可能な二次電池であれば、他にもニッケル水素電池、鉛電池、電気二重層キャパシタ、ハイブリッドキャパシタなどを用いることもできる。さらに、以下の実施形態では複数の単電池を直列に接続して組電池を構成しているが、複数の単電池を並列接続したものをさらに複数個直列に接続して組電池を構成してもよいし、直列接続した複数の単電池をさらに複数個並列に接続して組電池を構成してもよい。

＜第１の実施形態＞
図１は、本発明の一実施形態に係る電池システム１００とその周辺の構成を示す図である。電池システム１００は、リレー３００，３１０を介してインバータ４００に接続される。電池システム１００は、組電池１１０、単電池管理部１２０、電流検知部１３０、電圧検知部１４０、組電池制御部１５０、記憶部１８０を備える。

組電池１１０は、複数の単電池１１１から構成される。単電池管理部１２０は、単電池１１１の状態を監視する。電流検知部１３０は、電池システム１００に流れる電流を検知する。電圧検知部１４０は、組電池１１０の総電圧を検知する。組電池制御部１５０は、組電池１１０の状態を検知し、状態の管理等も行う。

組電池１１０は、電気エネルギーの蓄積および放出（直流電力の充放電）が可能な複数の単電池１１１を電気的に直列に接続して構成されている。各単電池１１１には、例えば出力電圧が３．０～４．２Ｖ（平均出力電圧：３．６Ｖ）のリチウムイオン電池が用いられる。なお、これ以外の電圧仕様のものでも構わない。組電池１１０を構成する単電池１１１は、状態の管理・制御を実施する上で、所定の単位数にグループ分けされている。グループ分けされた単電池１１１は、電気的に直列に接続され、単電池群１１２ａ、１１２ｂを構成している。単電池群１１２を構成する単電池１１１の個数は、全ての単電池群１１２において同数でもよいし、単電池群１１２毎に単電池１１１の個数が異なっていてもよい。

単電池管理部１２０は、組電池１１０を構成する単電池１１１の状態を監視する。単電池管理部１２０は、単電池群１１２毎に設けられた単電池制御部１２１を備える。図１では、単電池群１１２ａと１１２ｂに対応して、単電池制御部１２１ａと１２１ｂが設けられている。単電池制御部１２１は、単電池群１１２を構成する単電池１１１の状態を監視および制御する。

本実施形態では、説明を簡略化するために、４個の単電池１１１を電気的に直列接続して単電池群１１２ａと１１２ｂを構成し、単電池群１１２ａと１１２ｂをさらに電気的に直列接続して合計８個の単電池１１１を備える組電池１１０とした。

組電池制御部１５０には、単電池管理部１２０から出力される単電池１１１の電池電圧や温度の計測値、電流検知部１３０からの電流値、電圧検知部１４０から出力される組電池１１０の総電圧値、記憶部１８０に格納された単電池１１１の電池特性情報などが入力される。また、単電池管理部１２０は、単電池１１１が過充電もしくは過放電であるかの診断を行う機能や、単電池管理部１２０に通信エラーなどが発生した場合に異常信号を出力する機能を有しており、それらの診断結果や異常信号も組電池制御部１５０に入力される。さらに、上位の制御装置である車両制御部２００からも信号が入力される。

組電池制御部１５０は、入力された情報、および記憶部１８０に予め記憶されている電流制限値や単電池１１１の電池特性に基づいて、組電池１１０の充放電を適切に制御するための演算を行う。例えば、各単電池１１１に対する充放電電力の制限値の演算や、各単電池１１１の充電状態（SOC：State Of Charge）および劣化状態（SOHR：State Of Health based on Resistance）の演算や、各単電池１１１の電圧均等化制御を行うための演算などを実行する。組電池制御部１５０は、これらの演算結果や、その演算結果に基づく指令を、単電池管理部１２０や車両制御部２００に出力する。

記憶部１８０は、組電池１１０、単電池１１１、および単電池群１１２の電池特性に関する情報を格納する。なお、本実施形態では、記憶部１８０は組電池制御部１５０または単電池管理部１２０の外部に設置されている構成としたが、組電池制御部１５０または単電池管理部１２０が記憶部を備える構成とし、これに上記情報を格納してもよい。

組電池制御部１５０と単電池管理部１２０は、フォトカプラに代表される絶縁素子１７０および信号通信手段１６０を介して信号を送受信する。絶縁素子１７０を設けるのは、組電池制御部１５０と単電池管理部１２０は、動作電源が異なるためである。すなわち、単電池管理部１２０は、組電池１１０から電力をうけて動作するのに対して、組電池制御部１５０は、車載補機用のバッテリ（例えば１４Ｖ系バッテリ）を電源として用いている。絶縁素子１７０は、単電池管理部１２０を構成する回路基板に実装してもよいし、組電池制御部１５０を構成する回路基板に実装してもよい。システム構成によっては、絶縁素子１７０を省略することもできる。

組電池制御部１５０と、単電池管理部１２０を構成する単電池制御部１２１ａおよび１２１ｂとの間の通信手段について説明する。単電池制御部１２１ａおよび１２１ｂは、それぞれが監視する単電池群１１２ａおよび１１２ｂの電位の高い順にしたがって直列に接続されている。組電池制御部１５０が単電池管理部１２０に送信した信号は、絶縁素子１７０および信号通信手段１６０を介して単電池制御部１２１ａに入力される。単電池制御部１２１ａの出力は信号通信手段１６０を介して単電池制御部１２１ｂに入力され、最下位の単電池制御部１２１ｂの出力は絶縁素子１７０および信号通信手段１６０を介して組電池制御部１５０へと伝送される。本実施形態では、単電池制御部１２１ａと単電池制御部１２１ｂの間は絶縁素子１７０を介していないが、絶縁素子１７０を介して信号を送受信することもできる。

車両制御部２００は、組電池制御部１５０が送信する情報を用いて、リレー３００と３１０を介して電池システム１００と接続されるインバータ４００を制御する。車両走行中には、電池システム１００はインバータ４００と接続され、組電池１１０が蓄えているエネルギーを用いて、モータジェネレータ４１０を駆動する。

電池システム１００を搭載した車両システムが始動して走行する場合には、車両制御部２００の管理のもと、電池システム１００はインバータ４００に接続され、組電池１１０が蓄えているエネルギーを用いてモータジェネレータ４１０を駆動し、回生時はモータジェネレータ４１０の発電電力により組電池１１０が充電される。充電によって組電池１１０に蓄えられたエネルギーは、次回の車両走行時に利用されるか、車両内外の電装品等を動作させるためにも利用される。

図２は、単電池制御部１２１の回路構成を示す図である。単電池制御部１２１は、電圧検出回路１２２、制御回路１２３、信号入出力回路１２４、温度検知部１２５を備える。電圧検出回路１２２は、各単電池１１１の端子間電圧を測定する。制御回路１２３は、電圧検出回路１２２および温度検知部１２５から測定結果を受け取り、信号入出力回路１２４を介して組電池制御部１５０に送信する。なお、単電池制御部１２１に一般的に実装される、自己放電や消費電流ばらつき等に伴い発生する単電池１１１間の電圧やSOCばらつきを均等化する回路構成は、周知のものであると判断して記載を省略した。

図２における単電池制御部１２１が備える温度検知部１２５は、単電池群１１２の温度を測定する機能を有する。温度検知部１２５は、単電池群１１２全体として１つの温度を測定し、単電池群１１２を構成する単電池１１１の温度代表値としてその温度を取り扱う。温度検知部１２５が測定した温度は、単電池１１１、単電池群１１２、または組電池１１０の状態を検知するための各種演算に用いられる。図２はこれを前提とするため、単電池制御部１２１に１つの温度検知部１２５を設けた。単電池１１１毎に温度検知部１２５を設けて単電池１１１毎に温度を測定し、単電池１１１毎の温度に基づいて各種演算を実行することもできるが、この場合は温度検知部１２５の数が多くなる分、単電池制御部１２１の構成が複雑となる。

図２では、簡易的に温度検知部１２５を示した。実際は温度測定対象に温度センサが設置され、設置した温度センサが温度情報を電圧として出力し、これを測定した結果が制御回路１２３を介して信号入出力回路１２４に送信され、信号入出力回路１２４が単電池制御部１２１の外に測定結果を出力する。この一連の流れを実現する機能が単電池制御部１２１に温度検知部１２５として実装され、温度情報（電圧）の測定には電圧検出回路１２２を用いることもできる。

図３は、本発明の第１の実施形態に係る組電池制御部１５０の機能構成を示す図である。組電池制御部１５０は、車両走行中に検出された各単電池１１１の電流値および電圧値をもとに、組電池１１０における各単電池１１１の状態や各単電池１１１に入出力可能な電力を決定する部分であり、その１つの機能構成要素として、各単電池１１１の充放電電力を制限するための充放電電力制限値（充電電力制限値および放電電力制限値）の演算を行う機能を有する。図３は、この充放電電力制限値の演算に関する組電池制御部１５０の機能構成を示している。これは、本発明の一実施形態に係る電池制御装置に相当する機能を担う部分である。なお、組電池制御部１５０は充放電電力制限値の演算機能以外にも、組電池１１０の制御に必要な各種機能、例えば各単電池１１１の電圧均等化制御を行う機能などを有しているが、これらは周知の機能であり、また本発明とは直接関係がないため、以下では詳細な説明を省略する。

図３に示すように、組電池制御部１５０は、その機能として、電池状態検知部１５１、上限電流演算部１５２、および充放電可能電力演算部１５３の各機能ブロックを有する。組電池制御部１５０は、これらの機能ブロックにより、電流検知部１３０が検知した組電池１１０の電流、すなわち各単電池１１１の電流や、単電池管理部１２０が検知した各単電池１１１の電圧および温度に基づいて、各単電池１１１の充放電電力制限値を演算する。

なお、上記では組電池制御部１５０が各単電池１１１の充放電電力制限値を演算することとして説明したが、複数の単電池１１１をまとめて充放電電力制限値を算出してもよい。例えば、単電池群１１２ａ，１１２ｂごとに算出したり、組電池１１０全体で算出したりすることができる。これらの場合でも、単電池１１１と同様の処理で充放電電力制限値を算出できる。また、各単電池１１１の充放電電力制限値は、同様の処理によって算出できる。そのため以下では、充放電電力制限値の算出対象を単に「電池」と称して、組電池制御部１５０における充放電電力制限値の演算機能を説明する。

電池状態検知部１５１は、組電池制御部１５０に入力される各電池の電流、電圧、温度の情報をもとに、各電池のSOCやSOHRを演算する。なお、SOCやSOHRの演算方法については、公知であるものとして説明を省略する。

上限電流演算部１５２は、各電池の電流と温度を入力として、各電池の充電時の上限電流を規定する充電側上限電流と、各電池の放電時の上限電流を規定する放電側上限電流とを演算して出力する。なお、上限電流演算部１５２による充電側上限電流および放電側上限電流の具体的な演算方法については後述する。

充放電可能電力演算部１５３は、電池状態検知部１５１が演算した各電池のSOCおよびSOHRと、組電池制御部１５０に入力される各電池の温度と、上限電流演算部１５２が演算した各電池の充電側上限電流および放電側上限電流をもとに、各電池の充電可能電力および放電可能電力を演算し、これらの演算結果に基づいて、各電池の充電電力制限値および放電電力制限値を出力する。なお、充電可能電力および放電可能電力の演算方法については後述する。

続いて、上限電流演算部１５２による充電側上限電流および放電側上限電流の具体的な演算方法について、図４～図９を参照して説明する。

図４は、上限電流の定義を説明する図である。図４では、電池に一定の電流を連続通電したときの所定時間経過後の電圧を、充電方向と放電方向に電流の大きさをそれぞれ変化させてプロットしたグラフの一例を示している。図４の横軸は電流を、縦軸は電圧を表している。図４において、四角で示した各プロット点は、３つの曲線上にそれぞれ存在している。これら３つの曲線は、それぞれ電圧を測定するタイミング、つまり、電池への通電を開始してからの経過時間が異なることを示している。

一般に、電池に一定の電流を連続的に通電した場合、通電時間の経過に伴って内部抵抗が上昇するため、電池の電圧はOCVから次第に乖離する。つまり、通電時間が長くなるほど内部抵抗値が上昇する。ここで図４に示すように、電池に流れる電流がある電流値を超えると、充電、放電ともに、電圧が急峻に変化する領域が発現することが知られている。この領域は、電池内で電極と電解質との界面へのリチウムイオンの拡散が律速となる領域に相当するものである。すなわち、この領域ではリチウムイオンの拡散に起因する抵抗成分が増大することにより、電池の電圧が急峻に変化する。

上記のようにリチウムイオンの拡散が律速となる領域では、電池を使用し続けると入出力性能の低下に繋がる可能性があるため、電池の使用をできるだけ避けることが好ましい。そこで本実施形態では、上限電流演算部１５２において、この領域に入る直前の電流を上限電流として定義し、このときの電流値を上限電流値として設定することで、当該領域での電池の使用を回避するようにしている。

しかし、図４のグラフにおいて、リチウムイオンの拡散が律速となる領域に移行する電流の大きさは、曲線ごとに異なっている。したがって、上限電流値に設定すべき電流の大きさは、通電時間の違いに応じて様々に異なることが分かる。こうした上限電流の通電時間依存性について、以下に図５を用いて説明する。

図５は、電極と電解質との界面付近におけるリチウムイオン濃度分布の模式図である。図５（ａ）は、電池の放電が開始した直後の正極付近のリチウムイオンの濃度分布の様子を示している。この場合、正極と電解質との界面でのリチウムイオン濃度は、電池に流れる電流に対応する分だけ、電解液中の電極と電解液の界面から十分離れた沖合いの濃度（充放電をしていない平衡状態におけるリチウムイオン濃度、図５中のC^*）よりも小さくなる。このとき、界面付近ではリチウムイオンの濃度分布が生じており、濃度の高い電解液から濃度の低い界面へのリチウムイオンの拡散が起こる。この拡散に要する距離を、以下では拡散層の厚さ（δ）と呼ぶ。

図５（ｂ）は、時間の経過に伴う正極付近のリチウムイオンの濃度分布の変化の様子を示している。電池の放電開始以降に電流が継続して流れているときには、正極と電解質との界面においてリチウムイオンが消費され続けるため、図５（ｂ）に示すように、時間の経過に伴ってリチウムイオンの濃度分布が次第に広がる。その結果、拡散層の厚さが増大してδの値が大きくなる。

上記のように拡散層の厚さが増大すると、界面に対してリチウムイオンをより遠く離れた地点から供給するために、より大きな過電圧をかける必要がある。すなわち、電池の放電中には、通電時間の経過に伴って拡散層の厚さが拡大し、この結果として過電圧が大きくなることで、内部抵抗が増大する傾向となる。図４に示したような、大電流かつ長時間の通電における電圧の急峻な変化は、上述したような傾向を反映している。

したがって、上限電流演算部１５２において、大電流領域での電圧の急峻な変化が起こらないような電流値を上限電流値として推定するためには、図５に示すようなリチウムイオンの濃度分布（濃度勾配）を把握することが重要となる。すなわち、図４で説明したような上限電流の設定方法を実際の制御へ落とし込むためには、現時点までの充放電によって生じているリチウムイオンの濃度分布（濃度勾配）を考慮して、上限電流値の設定を行う必要がある。

なお、図５では放電時の正極付近におけるリチウムイオンの濃度分布を示したが、負極付近におけるリチウムイオンの濃度分布は、図５に示したのとは反対の傾向となる。すなわち、負極と電解質との界面でのリチウムイオン濃度は、電池に流れる電流に対応する分だけ、電解液中のリチウムイオン濃度の平均値よりも大きくなる。また、濃度の高い界面から濃度の低い電解液へのリチウムイオンの拡散が起こり、時間の経過に伴ってリチウムイオンの濃度分布が次第に広がって拡散層の厚さが大きくなる。

さらに、上記では放電時の正極および負極付近におけるリチウムイオンの濃度分布を説明したが、充電時には正極と負極でリチウムイオンの濃度分布がそれぞれ反対の傾向となり、放電時とは逆向きの濃度勾配を有する拡散層が正極付近と負極付近にそれぞれ生じる。そのため、上限電流演算部１５２では、上限電流を充電側と放電側で別々に算出する必要がある。

図６は、充放電継続後の放電側上限電流の概要を示す図である。図６（ａ）は、現時点で放電履歴がある場合、すなわち現時点の直前まで放電が継続していた場合の放電側上限電流の考え方を示している。現時点までに放電履歴がある場合、現時点での電極（正極）と電解質との界面近傍には、図６（ａ）の破線６０１で示したように、電解液から界面に向かってリチウムイオンの濃度が次第に低下する濃度勾配が生じている。この状態から放電を継続したときの任意時間経過後の時点では、現時点よりも拡散層が拡大することで、リチウムイオンの濃度勾配が破線６０１から実線６０２のように変化する。そのため、現時点での放電側上限電流は、破線６０１と実線６０２で界面にそれぞれ残存しているリチウムイオンの濃度差に応じて決まると考えられる。

図６（ｂ）は、現時点で充電履歴がある場合、すなわち現時点の直前まで充電が継続していた場合の放電側上限電流の考え方を示している。現時点までに充電履歴がある場合、現時点での電極（正極）と電解質との界面近傍には、図６（ｂ）の破線６０３で示したように、電解液から界面に向かってリチウムイオンの濃度が次第に上昇する濃度勾配が生じている。この状態から放電を開始したときの任意時間経過後の時点では、拡散層の厚さに応じて濃度勾配が逆方向に変化することで、リチウムイオンの濃度勾配が破線６０３から実線６０４のように変化する。そのため、現時点での放電側上限電流は、破線６０３と実線６０４で界面にそれぞれ残存しているリチウムイオンの濃度差に応じて決まると考えられる。

図６から分かるように、放電履歴がある場合は、放電履歴がない場合と比べて、電極と電解質との界面におけるリチウムイオン濃度が低く、かつ、拡散層が拡大している状態となっている。そのため、この場合の放電側上限電流は、放電履歴がない場合よりも小さくなる。一方、充電履歴がある場合は、充電履歴がない場合と比べて、電極と電解質との界面におけるリチウムイオン濃度が高く、かつ、放電側上限電流に影響を及ぼす拡散層が生じていない状態となっている。そのため、この場合の放電側上限電流は、充電履歴がない場合よりも大きくなる。

なお、上記では充放電継続後の放電側上限電流について説明したが、充放電継続後の充電側上限電流についても、放電と充電を入れ替えることで同様の考え方を採用することができる。すなわち、放電履歴がある場合は、放電履歴がない場合よりも充電側上限電流が大きくなる。一方、充電履歴がある場合は、充電履歴がない場合よりも充電側上限電流が小さくなる。

ここで、上限電流の推定モデル式について説明する。上限電流の推定モデル式は、例えば以下の式（１）に示すコットレルの式に基づいて設定できる。

式（１）において、tは電池の通電時間[sec]を表し、Tは電池の温度[℃]を表している。また、nは電子のモル数[mol]、Fはファラデー定数[C/mol]、Aは電極面積[cm^2]、D(T)は温度Tにおける拡散定数[cm^2/sec]、C^*は電極と電解質との界面から十分離れた沖合いでのリチウムイオン濃度[mol/cm^3]、δは拡散層の厚さ[cm]をそれぞれ表している。

なお、式（１）中の拡散層の厚さδは、以下の式（２）で与えられる。

式（１）は、あくまで電池が安定した状態で充放電を開始した場合、すなわち、t=0で電極と電解質との界面におけるリチウムイオン濃度がC^*と等しい場合の上限電流の挙動を表している。そのため、図６に示したような挙動を再現するためには、現時点までの充放電履歴に応じた界面や拡散層でのリチウムイオン濃度を推定する必要がある。ここで、界面のリチウムイオン濃度には、例えば以下の式（３）に示す拡散方程式から導出される関係式を適用することができる。

式（３）を解くと、例えば以下の式（４）が得られる。

式（４）で得られる界面でのリチウムイオン濃度を、前述の式（１）のC^*と置き換えることで、現時点までの充放電履歴による拡散層のリチウムイオンの濃度分布を考慮した上限電流の推定モデル式として活用することができる。

図７は、上述した上限電流の推定モデル式に基づいた本発明の第１の実施形態に係る上限電流演算部１５２の制御ブロック図である。本実施形態において、上限電流演算部１５２は、界面濃度推定部１５２１、拡散層推定部１５２２、濃度勾配推定部１５２３、および上限電流決定部１５２４から構成される。

界面濃度推定部１５２１は、電極と電解質との界面におけるリチウムイオン濃度を推定する。ここでは、電流検知部１３０や単電池管理部１２０から上限電流演算部１５２に入力される各電池の電流および温度に基づいて、例えば前述の式（４）により、充電または放電時における界面のリチウムイオン濃度を演算して出力する。なお、式（４）において拡散定数D(T)の値を温度Tに関わらず一定であると仮定すれば、界面濃度推定部１５２１において、各電池の電流のみに基づいて界面のリチウムイオン濃度を算出することも可能である。

拡散層推定部１５２２は、界面付近に形成される拡散層の厚さを推定する。ここでは、電流検知部１３０や単電池管理部１２０から上限電流演算部１５２に入力される各電池の電流および温度に基づいて、例えば前述の式（２）により、充電または放電時における拡散層の厚さを演算して出力する。なお、式（２）において拡散定数D(T)の値を温度Tに関わらず一定であると仮定すれば、拡散層推定部１５２２においても界面濃度推定部１５２１と同様に、各電池の電流のみに基づいて拡散層の厚さを算出することも可能である。

濃度勾配推定部１５２３は、界面濃度推定部１５２１が出力する界面のリチウムイオン濃度と、拡散層推定部１５２２が出力する拡散層の厚さとに基づき、拡散層におけるリチウムイオン濃度勾配を推定する。ここでは、例えば界面濃度推定部１５２１の演算結果を拡散層推定部１５２２の演算結果で割ることにより、拡散層でのリチウムイオン濃度勾配を演算して出力する。これにより、濃度勾配推定部１５２３は、各電池の電流および温度に基づいて、充電または放電時に形成される拡散層におけるイオン濃度勾配を推定することができる。なお、前述のように界面濃度推定部１５２１および拡散層推定部１５２２の演算を各電池の電流のみに基づいて行った場合は、濃度勾配推定部１５２３において、各電池の電流のみに基づいて、充電または放電時に形成される拡散層におけるイオン濃度勾配が推定されることになる。

上限電流決定部１５２４は、濃度勾配推定部１５２３が推定したリチウムイオン濃度勾配に基づいて、各電池の充電側上限電流および放電側上限電流を決定する。ここでは、単電池管理部１２０から上限電流演算部１５２に入力される各電池の温度と、濃度勾配推定部１５２３の演算結果とに基づいて、例えば前述の式（１）に従い、リチウムイオン濃度勾配に応じた電池の過電圧が所定の範囲内となるように、充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ演算して出力する。このとき、式（１）の右辺のC^*/δ(t,T)には、濃度勾配推定部１５２３が推定した拡散層のリチウムイオン濃度勾配を用いればよい。

次に、上限電流決定部１５２４について、図８、図９に基づき詳細に説明する。本実施形態では、上限電流決定部１５２４は、例えば濃度勾配推定部１５２３が推定したリチウムイオン濃度勾配と電池の温度に応じた上限電流のマップとして実装される。このマップデータの収集方法について、以下に図８を参照して説明する。

図８は、電池の過電圧成分に関する説明図である。図８は、ある一定の電流で電池を連続放電したときの電圧と抵抗の挙動を示したグラフの一例である。図８に示すように、放電開始からの時間経過に伴い、電圧は下降し、抵抗は上昇する。このときの電圧変化は、その原因の違いによって、符号８０１～８０４に示す各電圧成分に分けて考えることができる。

電圧成分８０１は、SOCの変化に伴うOCVの変化を表しており、これは時間の経過に伴って徐々に増大する。電圧成分８０２は、電池内の部材等によるオーミックな抵抗成分に対応する電圧成分を表しており、これは時間の経過に関わらず一定である。電圧成分８０３は、電池内の電気化学的な反応に伴う抵抗成分に対応する電圧成分（活性化過電圧）を表しており、これは放電開始時に大きく変化し、その後は時間の経過に伴って徐々に増大する。電圧成分８０４は、前述のような拡散層でのリチウムイオン濃度勾配による抵抗成分に対応する電圧成分（拡散過電圧）を表しており、これは放電開始からある特定の通電時間が経過すると、急峻に大きくなる。このとき、電池内では前述のように電極と電解質との界面付近での拡散層におけるリチウムイオンの拡散が律速となって抵抗が立ち上がることで、電池電圧が急峻に低下する。

電池の抵抗成分が大きくなれば、これに伴って出力性能も低下する。出力性能が急峻に低下すると、車両の走行に影響を及ぼすおそれがあるため、上記のような拡散に伴う抵抗成分の増加が抑えられるように、電池に流れる電流を制限することが望ましい。そこで本実施形態では、充電側と放電側のそれぞれについて、電池の充放電を開始してから抵抗値が急峻に大きくなるまでの連続通電時間を電池の温度ごとに測定する試験を行う。この試験において測定される時間は、電池の内部抵抗のうちリチウムイオン濃度勾配に応じた抵抗成分の割合が所定の範囲を超えるまでの時間に相当する。そして、得られた試験結果に基づき、拡散層のリチウムイオン濃度勾配と上限電流との関係を抽出し、これを温度ごとにマップ化したデータを記憶部１８０に予め格納しておく。これにより、上限電流決定部１５２４において、電池の温度とリチウムイオン濃度勾配から、電池の内部抵抗のうちリチウムイオン濃度勾配に応じた抵抗成分の割合が所定の範囲内となるような充電側上限電流および放電側上限電流を、マップ検索で求められるようにする。

具体的には、例えば電池の電流がある値であるときに、リチウムイオンの拡散に伴う抵抗値が大きくなる手前までの連続通電時間を予め測定しておき、このときの電極と電解質との界面におけるリチウムイオン濃度と拡散層の厚さを、前述の式（２）、（３）からそれぞれ求める。そして、これらの比率（濃度勾配）と電流値との関係を、拡散層のリチウムイオン濃度勾配と上限電流との関係として抽出する。こうした試験を、電池の電流と温度をそれぞれ変化させながら行うことで、上限電流決定部１５２４でのマップ検索に利用するための上限電流マップを構築することができる。

図９は、本発明の第１の実施形態における上限電流マップの例を示す図である。図９の上図に示したグラフは、拡散層のリチウムイオン濃度勾配と上限電流との関係を表しており、横軸はリチウムイオン濃度と拡散層の厚さとの比率（濃度勾配）を、縦軸は上限電流を表している。この図において、丸や四角で示した各点は実測値を表しており、これらの点の種類によって温度の違いを表している。このグラフから、濃度勾配が同じでも、電池の温度が高いほど上限電流が高くなることが分かる。

一方、図９の下図に示した表は、上図のグラフから構築した上限電流マップの例である。この表では、温度と濃度勾配を軸にして、これらの値の組み合わせごとに上限電流値が設定されている。こうした上限電流マップは、上図のグラフから温度ごとに近似曲線を作成することで求められる。

図９で説明したような上限電流マップは、例えば記憶部１８０に格納され、上限電流決定部１５２４によって参照される。なお図９では、近似曲線を直線で近似しているが、必ずしも直線とはならない可能性もあるため、実験結果に対してよく近似できる近似曲線を求めて上限電流マップを作成してもよい。

組電池制御部１５０において、上限電流演算部１５２では、以上説明したような演算方法により、電池の内部抵抗のうち界面付近の拡散層でのリチウムイオン濃度勾配に応じた抵抗成分の割合が所定の範囲内となるように、充電側上限電流および放電側上限電流を決定することができる。したがって、電池の過電圧が所定の範囲内となるように、充電側上限電流および放電側上限電流を決定することができる。

続いて、充放電可能電力演算部１５３による充電可能電力および放電可能電力の具体的な演算方法について説明する。組電池制御部１５０において、充放電可能電力演算部１５３は、上限電流演算部１５２が決定した充電側上限電流および放電側上限電流と、電池状態検知部１５１が演算した各電池のSOCおよびSOHRと、単電池制御部１２１において温度検知部１２５が検出した各電池の温度とに基づいて、以下の式（５）、（６）により、各電池の充電可能電力Wchg(t)および放電可能電力Wdis(t)をそれぞれ演算して出力する。

式（５）、（６）において、Nは電池のセル数、Roは電池の部材等によるオーミックな抵抗[Ω]、Vpは分極電圧[V]をそれぞれ表している。なお、式（５）、（６）の各右辺の括弧内の部分、すなわちOCV(SOC,T)以降の部分は、上限電流通電時の電池電圧を推定する式にそれぞれ相当する。これら電池電圧の推定式は、電池の等価回路モデルから導くことが出来るが、等価回路モデルは既に公知の技術であるため、本実施形態ではこれらの詳細な説明を省略する。

次に、本実施形態の効果について、図１０、図１１に基づき説明する。図１０は、本発明の第１の実施形態を適用しない場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。図１０では、本実施形態で説明したような上限電流の設定方法を適用せずに、充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ一定の値で設定し、電池を充電側上限電流で連続充電してから一定時間経過後に放電側上限電流で連続放電させた場合の、電力、電圧および電流の各波形例を示している。

図１０に示すように、本実施形態の手法を適用せずに充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ一定の値とした場合、最初の連続充電時には、充電開始からある程度の時間が経過すると、符号１００１で示すように、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大により電圧が上昇する。その結果、符号１００３で示すように、電圧が上昇した分だけ電流値が小さくなってしまう。また、充電後の放電でも同様に、放電開始からある時間以上経過すると、符号１００２で示すように、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大により電圧が低下する。その結果、符号１００４で示すように、電圧が低下した分だけ電流が大きくなり、上限電流を逸脱してしまっている。このような場合、充電側では電池に充電可能な電力が減少し、最悪の場合には、SOCが低いにも関わらず充電が出来なくなることが懸念される。一方で、放電側では逆に大電流が流れるため、電池の発熱や劣化の加速が懸念され、電池の性能を最大限活かすことが出来なくなる。

図１１は、本発明の第１の実施形態を適用した場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。図１１では、上述したような本実施形態による上限電流の設定方法に従って、拡散層におけるリチウムイオン濃度勾配を考慮して充電側上限電流および放電側上限電流を設定し、電池を充電側上限電流で連続充電してから一定時間経過後に放電側上限電流で連続放電させた場合の、電力、電圧および電流の各波形例を示している。

図１１に示すように、本実施形態の手法を適用して充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ設定した場合、拡散層でのリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大を抑制可能な上限電流値をリアルタイムに推定した結果に基づく電力で、電池の充放電が行われる。そのため、充電側、放電側ともに、拡散抵抗増大に伴う急峻な電圧変化を抑制して、電池を充放電することが可能となる。その結果、図１０のような充電時の電圧上昇や放電時の電圧低下が発生することなく、その結果、充電性能の低下を防ぐとともに、放電時の発熱や劣化を抑制し、電池の性能を最大限活用することが可能となる。

以上説明したように、本発明の第１の実施形態によれば、二次電池の電圧が急峻に変化する領域を回避しつつ、電池の入出力性能を最大限活用することが可能となる。

以上説明した本発明の第１の実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。

（１）組電池制御部１５０における上限電流演算部１５２は、二次電池である単電池１１１や組電池１１０に流れる電流、またはこれらの電池の電流と温度に基づいて、電池の電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるリチウムイオン濃度勾配を推定する濃度勾配推定部１５２３と、このリチウムイオン濃度勾配に基づいて電池の上限電流値を決定する上限電流決定部１５２４とを備える。上限電流決定部１５２４は、リチウムイオン濃度勾配に応じた電池の過電圧が所定の範囲内となるように、上限電流値を決定する。このようにしたので、電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるリチウムイオン濃度勾配によって生じる大電流領域での電池電圧の急峻な変化を考慮して、適切な上限電流値を設定することができる。

（２）上限電流決定部１５２４は、電池の内部抵抗のうちリチウムイオン濃度勾配に応じた抵抗成分の割合が所定の範囲内となるように、上限電流値を決定する。このようにしたので、電池の過電圧が所定の範囲内となるような上限電流値を確実に決定することができる。

（３）組電池制御部１５０における上限電流演算部１５２は、電池の電極と電解質との界面におけるリチウムイオン濃度を推定する界面濃度推定部１５２１と、拡散層の厚さを推定する拡散層推定部１５２２とを備える。濃度勾配推定部１５２３は、界面濃度推定部１５２１が推定した界面におけるリチウムイオン濃度と、拡散層推定部１５２２が推定した拡散層の厚さとに基づいて、リチウムイオン濃度勾配を推定する。このようにしたので、電池の電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるリチウムイオン濃度勾配を確実に推定することができる。

（４）組電池制御部１５０は、上限電流演算部１５２において上限電流決定部１５２４が決定した上限電流値に基づいて、上限電流通電時の電池の電圧を推定し、推定した電圧および上限電流値に基づいて、電池の充電可能電力および放電可能電力を推定する充放電可能電力演算部１５３を備える。このようにしたので、上限電流通電時の充電可能電力および放電可能電力をリアルタイムに推定することができる。

なお、以上説明した本発明の第１の実施形態では、上限電流決定部１５２４において、各電池の温度とリチウムイオン濃度勾配に基づき、電池の内部抵抗のうち拡散層でのリチウムイオン濃度勾配に応じた抵抗成分の割合が所定の範囲内となるように充電側上限電流値および放電側上限電流値を決定することで、電池の過電圧が所定の範囲内となるように制御する例を説明した。しかし、これ以外の方法で上限電流値を決定してもよい。例えば、電池の充放電電力がそれぞれ最大となるように充電側上限電流値および放電側上限電流値を決定することで、電池の過電圧が所定の範囲内となるように制御することもできる。なお、前述の図８で示したように、充放電を開始してからの通電時間が長くなるほど電池の抵抗が増加するため、この点を考慮して、電池の通電時間の経過に応じて充電側上限電流値および放電側上限電流値を低下させるようにしてもよい。このような方法でも、第１の実施形態で説明したのと同様の効果を得ることができる。

＜第２の実施形態＞
次に、本発明の第２の実施形態について説明する。本実施形態では、電池の劣化を考慮して上限電流値を決定する例を説明する。なお、本実施形態に係る電池システムの構成は、組電池制御部１５０に替えて組電池制御部１５０ａを有する点以外は、第１の実施形態で説明した図１の電池システム１００と同様である。以下では、この組電池制御部１５０と１５０ａの差分点を中心に、本実施形態の内容を説明する。

図１２は、本発明の第２の実施形態に係る組電池制御部１５０ａの機能構成を示す図である。本実施形態における組電池制御部１５０ａは、図３の上限電流演算部１５２に替えて上限電流演算部１５２ａを有しており、電池状態検知部１５１が演算した各電池のSOHRがこの上限電流演算部１５２ａに入力される点以外は、第１の実施形態における組電池制御部１５０と同様の機能構成である。

上限電流演算部１５２ａは、第１の実施形態における上限電流演算部１５２と同様に、各電池の電流と温度に基づき、各電池の充電側上限電流および放電側上限電流を演算して出力する。このとき上限電流演算部１５２ａは、電池状態検知部１５１が演算した各電池のSOHRに応じた上限電流値の演算を実施することで、各電池の劣化状態に基づいて充電側上限電流および放電側上限電流を変化させるようにする。

以下では、図１３、図１４に基づき、電池の劣化による上限電流値の変化について説明する。図１３は、電池の劣化に伴う電圧波形の変化を説明する図である。電池が劣化していない新品状態において、例えば図１３（ａ）に示す電流波形で電池を連続的に放電させると、電池の電圧は図１３（ｂ）に示すように変化する。この電圧波形では、放電開始から時間t1が経過した符号１３０１に示すタイミング以降において、第１の実施形態で説明したように、拡散層でのリチウムイオンの濃度勾配による抵抗成分が急峻に大きくなることで、電池電圧が急峻に低下している。

一方、電池が劣化した状態において、例えば図１３（ａ）に示す電流波形で電池を連続的に放電させると、電池の電圧は図１３（ｃ）に示すように変化する。この電圧波形では、劣化に伴う電池の内部抵抗の上昇により、新品時に比べて電流通電時の電圧降下が大きくなっている。また、放電開始から時間t2（t1>t2）が経過した符号１３０２に示すタイミング以降において、拡散層でのリチウムイオンの濃度勾配による抵抗成分が急峻に大きくなることで、電池電圧が急峻に低下している。すなわち、新品状態のときよりも短い時間で、リチウムイオンの拡散に伴う抵抗成分の増加が生じていることが分かる。

図１４は、本発明の第２の実施形態における上限電流マップの例を示す図である。図１４の上図に示したグラフは、図９と同様に、拡散層のリチウムイオン濃度勾配と上限電流との関係を表しており、横軸はリチウムイオン濃度と拡散層の厚さとの比率（濃度勾配）を、縦軸は上限電流を表している。この図において、丸や四角で示した各点は実測値を表しており、これらの点の種類によって電池の劣化状態の違いを表している。このグラフから、濃度勾配が同じでも、電池の劣化が進むにつれて上限電流が低くなることが分かる。

一方、図１４の下図に示した表は、上図のグラフから構築した上限電流マップの例である。この表では、第１の実施形態で説明したような、温度と濃度勾配を軸にして上限電流値が設定された上限電流マップが、さらに劣化状態ごとに、すなわちSOHRの値ごとに複数構築されている。

図１４で説明したような上限電流マップは、例えば記憶部１８０に格納される。なお図１４では、近似曲線を直線で近似しているが、第１の実施形態で説明した図９と同様に、実験結果に対してよく近似できる近似曲線を求めて上限電流マップを作成してもよい。

図１５は、本発明の第２の実施形態に係る上限電流演算部１５２ａの制御ブロック図である。本実施形態における上限電流演算部１５２ａは、図７の上限電流決定部１５２４に替えて上限電流決定部１５２４ａを有しており、電池状態検知部１５１が演算した各電池のSOHRがこの上限電流決定部１５２４ａに入力される点以外は、第１の実施形態における上限電流演算部１５２と同様の機能構成である。

上限電流決定部１５２４ａは、第１の実施形態における上限電流決定部１５２４と同様に、濃度勾配推定部１５２３が推定した拡散層のリチウムイオン濃度勾配に基づいて、各電池の充電側上限電流および放電側上限電流を決定する。このとき上限電流決定部１５２４ａは、単電池管理部１２０から上限電流演算部１５２ａに入力される各電池の温度およびSOHRと、濃度勾配推定部１５２３の演算結果とに基づき、図１４で説明したような上限電流マップを参照して、充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ演算して出力する。これにより、現在の電池の劣化状態で、電極と電解質との界面付近に形成される拡散層でのリチウムイオン濃度勾配に応じた電池の過電圧が所定の範囲内となるように、充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ決定する。

次に、本実施形態の効果について、図１６、図１７に基づき説明する。図１６は、本発明の第２の実施形態を適用しない場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。図１６では、本実施形態で説明したような上限電流の設定方法を適用せずに、第１の実施形態で説明した方法に従って、劣化した電池に対して充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ設定し、電池を充電側上限電流で連続充電してから一定時間経過後に放電側上限電流で連続放電させた場合の、電力、電圧および電流の各波形例を示している。

図１３で説明したように、電池が劣化していると、電池の通電を開始してから拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗成分の増加が生じるまでの時間は、新品時よりも短くなる。そのため、図１６に示すように、本実施形態の手法を適用せずに、すなわち電池の劣化状態を考慮せずに充電側上限電流および放電側上限電流を設定した場合、最初の連続充電時には、充電開始からある程度の時間が経過すると、符号１６０１で示すように、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大により電圧が上昇する。その結果、符号１６０３で示すように、電圧が上昇した分だけ電流値が小さくなってしまう。また、充電後の放電でも同様に、放電開始からある時間以上経過すると、符号１６０２で示すように、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大により電圧が低下する。その結果、符号１６０４で示すように、電圧が低下した分だけ電流が大きくなり、上限電流を逸脱してしまっている。このような場合、第１の実施形態で説明した充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ一定の値とした場合と同様に、充電側では電池に充電可能な電力が減少し、最悪の場合には、SOCが低いにも関わらず充電が出来なくなることが懸念される。一方で、放電側では逆に大電流が流れるため、電池の発熱や劣化の加速が懸念され、電池の性能を最大限活かすことが出来なくなる。

図１７は、本発明の第２の実施形態を適用した場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。図１７では、上述したような本実施形態による上限電流の設定方法に従って、電池の劣化による抵抗の増大を考慮して充電側上限電流および放電側上限電流を設定し、電池を充電側上限電流で連続充電してから一定時間経過後に放電側上限電流で連続放電させた場合の、電力、電圧および電流の各波形例を示している。

図１７に示すように、本実施形態の手法を適用して充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ設定した場合、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大を抑制可能な上限電流値を電池の劣化状態に応じてリアルタイムに推定した結果に基づく電力で、電池の充放電が行われる。そのため、充電側、放電側ともに、拡散抵抗増大に伴う急峻な電圧変化を抑制して、電池を充放電することが可能となる。その結果、電池が劣化している場合でも、図１６のような充電時の電圧上昇や放電時の電圧低下が発生することなく、その結果、充電性能の低下を防ぐとともに、放電時の発熱や劣化を抑制し、電池の性能を最大限活用することが可能となる。

以上説明したように、本発明の第２の実施形態によれば、劣化した二次電池を使用した場合においても、二次電池の電圧が急峻に変化する領域を回避しつつ、電池の入出力性能を最大限活用することが可能となる。

以上説明した本発明の第２の実施形態によれば、第１の実施形態で説明したものに加えて、さらに以下の作用効果を奏する。

（５）上限電流決定部１５２４ａは、電池の劣化状態に基づいて上限電流値を変化させる。このようにしたので、劣化した二次電池を使用した場合においても、電池の過電圧が所定の範囲内となるような上限電流値を確実に決定することができる。

＜第３の実施形態＞
次に、本発明の第３の実施形態について説明する。本実施形態では、第２の実施形態とは異なる、電解液中のリチウムイオン濃度（沖合いの濃度C^*）が低下するような劣化モードをさらに考慮して上限電流値を決定する例を説明する。なお、本実施形態に係る電池システムの構成は、組電池制御部１５０に替えて組電池制御部１５０ｂを有する点以外は、第１の実施形態で説明した図１の電池システム１００と同様である。以下では、この組電池制御部１５０と１５０ｂの差分点を中心に、本実施形態の内容を説明する。

図１８は、本発明の第３の実施形態に係る組電池制御部１５０ｂの機能構成を示す図である。本実施形態における組電池制御部１５０ｂは、イオン濃度推定部１５４が追加されている点と、図３の上限電流演算部１５２に替えて上限電流演算部１５２ｂを有しており、イオン濃度推定部１５４が演算した各電池のリチウムイオン濃度がこの上限電流演算部１５２ｂに入力される点以外は、第１の実施形態における組電池制御部１５０と同様の機能構成である。

イオン濃度推定部１５４は、各電池の電圧、温度およびSOCに基づき、各電池の電解液中のリチウムイオン濃度を推定する。本実施例で想定する劣化モードにより、電解液中のリチウムイオンが減少した電池に対しては、イオン濃度推定部１５４により、正常状態のものよりも低いリチウムイオン濃度が推定される。なお、本実施例で想定する劣化モード（沖合いのリチウムイオン濃度の低下）については、後述する。

上限電流演算部１５２ｂは、第１の実施形態における上限電流演算部１５２と同様に、各電池の電流と温度に基づき、各電池の充電側上限電流および放電側上限電流を演算して出力する。このとき上限電流演算部１５２ｂは、イオン濃度推定部１５４が推定した各電池のリチウムイオン濃度に応じた上限電流値の演算を実施することで、各電池のリチウムイオン濃度の変化に基づいて充電側上限電流および放電側上限電流を変化させるようにする。

以下では、図１９、図２０に基づき、本実施例で想定している劣化モード（沖合いのリチウムイオン濃度の低下）と上限電流値の変化について説明する。図１９は、リチウムイオン濃度の低下による劣化モードを説明する図である。特に低温時において、大きな電流値が継続的に流れるような過剰な充放電を行うと、充放電反応とは異なる副反応が生じることにより、電解液中のリチウムイオンが減少する。このとき、劣化のない正常状態でのリチウムイオン濃度がC^* ₀であったとすると、劣化によりリチウムイオン濃度がC^* ₀からC^* ₁（C^* ₀>C^* ₁）へと変化する。こうした劣化モードが生じた場合に、拡散層の厚さδが正常状態から変化しないとすると、図１９に示すように、拡散層におけるリチウムイオン濃度勾配が小さくなる。そのため、劣化のない正常状態よりも、リチウムイオンの拡散過程が律速となる段階に入りやすくなることが想定される。

図２０は、リチウムイオン濃度の低下に伴う電圧波形の変化を説明する図である。リチウムイオン濃度が低下していない新品状態において、例えば図２０（ａ）に示す電流波形で電池を連続的に放電させると、電池の電圧は図２０（ｂ）に示すように変化する。この電圧波形では、放電開始から時間t1が経過した符号２００１に示すタイミング以降において、第１の実施形態で説明したように、拡散層でのリチウムイオンの濃度勾配による抵抗成分が急峻に大きくなることで、電池電圧が急峻に低下している。

一方、劣化によりリチウムイオン濃度が低下した状態において、例えば図２０（ａ）に示す電流波形で電池を連続的に放電させると、電池の電圧は図２０（ｃ）に示すように変化する。この電圧波形では、リチウムイオン濃度の低下に伴ってリチウムイオンの拡散過程が律速となる段階に入りやすくなることで、放電開始から時間t3（t1>t3）が経過した符号２００２に示すタイミング以降において、拡散層でのリチウムイオンの濃度勾配による抵抗成分が急峻に大きくなり、電池電圧が急峻に低下している。すなわち、新品状態のときよりも短い時間で、リチウムイオンの拡散に伴う抵抗成分の増加が生じていることが分かる。

そこで本実施形態では、組電池制御部１５０ｂにイオン濃度推定部１５４を設けることで、リチウムイオン濃度の低下を検出する機能を組電池制御部１５０ｂに追加した。これにより、リチウムイオン濃度が低下した場合でも、上述したリチウムイオンの拡散過程が律速となる段階に入りやすくなるモードに陥るのを回避するように、上限電流を設定して電池を制御する。

図２１は、本発明の第３の実施形態に係る上限電流演算部１５２ｂの制御ブロック図である。本実施形態における上限電流演算部１５２ｂは、図７の界面濃度推定部１５２１に替えて界面濃度推定部１５２１ｂを有しており、イオン濃度推定部１５４が推定した各電池のリチウムイオン濃度がこの界面濃度推定部１５２１ｂに入力される点以外は、第１の実施形態における上限電流演算部１５２と同様の機能構成である。

界面濃度推定部１５２１ｂは、第１の実施形態における界面濃度推定部１５２１と同様に、電流検知部１３０や単電池管理部１２０から上限電流演算部１５２ｂに入力される各電池の電流および温度に基づき、前述の式（４）により、充電または放電時における電極と電解質との界面のリチウムイオン濃度を推定する。このとき界面濃度推定部１５２１ｂは、式（４）の右辺の第一項におけるC^*の値を、イオン濃度推定部１５４から入力されるリチウムイオン濃度に置き換える。これにより、電池の劣化によって電解液全体のリチウムイオン濃度が低下した場合には、その劣化状態に対応した界面のリチウムイオン濃度を推定する。なお、第１の実施形態と同様に、式（４）において拡散定数D(T)の値を温度Tに関わらず一定であると仮定すれば、界面濃度推定部１５２１ｂにおいて、各電池の電流とリチウムイオン濃度のみに基づいて界面のリチウムイオン濃度を算出することも可能である。

図２２は、本発明の第３の実施形態に係るイオン濃度推定部１５４の制御ブロック図である。イオン濃度推定部１５４は、電圧差実効値演算部１５４１、電圧差閾値演算部１５４２、電圧差比率演算部１５４３、およびイオン濃度演算部１５４４から構成される。

電圧差実効値演算部１５４１は、電圧およびSOCを入力として、予め設定した所定の時間窓における電圧差実効値を演算する。具体的には、電圧差実効値演算部１５４１は、例えば以下の式（７）～（９）に従って、電圧差実効値ΔV_RMSを演算する。なお、式（７）中のOCVは、入力されたSOCに基づき、予め設定されたSOCとOCVの対応関係から算出することができる。

式（７）～（９）において、ΔV(t)はCCVとOCVの電圧差[V]を表しており、これは電池の過電圧に相当する。また、ΔV_Filter(t)はΔV²(t)の一次遅れフィルタ適用結果[V²]、tsは制御周期[sec]、Twは時間窓[sec]、ΔV_RMS(t)は電圧差実効値[V]をそれぞれ表している。

電圧差閾値演算部１５４２は、温度を入力として、電圧差実効値演算部１５４１が演算する電圧差実効値に対する閾値を演算する。この閾値は、電圧差実効値に対して電池内でリチウムイオン濃度が低下するか否かの基準となるものであり、電圧差実効値が算出された時間窓の長さや温度に応じて決定される。具体的には、電圧差閾値演算部１５４２は、例えば予め記憶部１８０に格納されたマップ情報を用いて、閾値を決定する。このマップ情報は、図２０（ｃ）で説明したような現象が起こらないような電圧差実効値の条件を表すものであり、予め実験により抽出された時間窓および温度と電圧差実効値との関係に基づいて作成される。

図２３は、電圧差閾値演算部１５４２により演算される閾値の例を示す図である。この図では、時間窓Twが長いほど、また温度が低いほど、電圧差閾値演算部１５４２が演算する閾値（CCVとOCVの電圧差に対する制限値）が小さくなっている。つまり、電池の充放電時間が長く、また電池の温度が低いほど、上限電流に対する制限が厳しくなるように閾値が設定されている。

電圧差比率演算部１５４３は、電圧差実効値演算部１５４１が出力する電圧差実効値と、電圧差閾値演算部１５４２が出力する閾値との比率である電圧差比率を演算する。電圧差比率演算部１５４３は、例えば以下の式（１０）により、電圧差比率を演算して出力する。

式（１０）において、ΔV_thresh(t)は電圧差実効値ΔV_RMS(t)に対する制限閾値[V]、ΔV_Ratio(t)は電圧差比率[%]をそれぞれ表している。なお、電圧差比率ΔV_Ratio(t)は、電池の負荷状態に対する判定指標である負荷判定指標に相当する。

図２０（ｃ）で説明したような現象は、時間窓の長い、つまり、充放電が長期間継続的に続いている条件にて発生しやすい。そのため、電圧差実効値演算部１５４１や電圧差閾値演算部１５４２では、長めの時間窓を予め設定しておくことが望ましい。すなわち、リチウムイオン濃度の低下は、温度が小さく、かつ、長時間の連続的な充放電時に起こりやすいため、長めの時間窓を予め設定しておくことで、上限電流に対する制限を厳しくし、上記の現象を確実に防止することができる。

イオン濃度演算部１５４４は、電圧差比率演算部１５４３が演算した電圧差比率をもとに、リチウムイオン濃度を推定し出力する。イオン濃度演算部１５４４は、例えば予め記憶部１８０に格納された電圧差比率とリチウムイオン濃度との関係を用いて、電圧差比率の演算結果に対応するリチウムイオン濃度を推定する。

図２４は、電圧差比率とリチウムイオン濃度との関係の一例を示す図である。図２４では、横軸に電圧差比率を、縦軸にリチウムイオン濃度を表している。図２４に示した関係では、電圧差比率がある一定の閾値Th1を超えたところからリチウムイオン濃度が減少し始め、閾値Th2で0となる。

イオン濃度推定部１５４は、以上説明したようにして、電池の劣化状態に応じたリチウムイオン濃度を演算する。イオン濃度推定部１５４により演算されたリチウムイオン濃度は、上限電流演算部１５２ｂに入力される。

次に、本実施形態の効果について、図２５、図２６に基づき説明する。図２５は、本発明の第３の実施形態を適用しない場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。図２５では、本実施形態で説明したような上限電流の設定方法を適用せずに、第１、第２の実施形態で説明した方法に従って、リチウムイオン濃度の低下が発生するような過剰な充放電が行われて劣化した電池に対して充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ設定し、電池を充電側上限電流で連続充電してから一定時間経過後に放電側上限電流で連続放電させた場合の、電力、電圧および電流の各波形例を示している。

図２０で説明したように、リチウムイオン濃度が低下していると、電池の通電を開始してから拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗成分の増加が生じるまでの時間は、新品時よりも短くなる。そのため、図２５に示すように、本実施形態の手法を適用せずに、すなわちリチウムイオン濃度の低下を考慮せずに充電側上限電流および放電側上限電流を設定した場合、これらに対応する充電電力制限値または放電電力制限値に満たない電力で行われる未制限時の充放電では、リチウムイオン濃度の低下が発生したことを検出できない。したがって、その後に充電電力制限値で行われる最初の連続充電時には、充電開始からある程度の時間が経過すると、符号２５０１で示すように、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大により電圧が上昇する。その結果、符号２５０３で示すように、電圧が上昇した分だけ電流値が小さくなってしまう。また、充電後に放電電力制限値で行われる連続放電でも同様に、放電開始からある時間以上経過すると、符号２５０２で示すように、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大により電圧が低下する。その結果、符号２５０４で示すように、電圧が低下した分だけ電流が大きくなり、上限電流を逸脱してしまっている。このような場合、第１の実施形態で説明した充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ一定の値とした場合や、第２の実施形態で説明した電池の劣化を考慮せずに充電側上限電流および放電側上限電流を設定した場合と同様に、充電側では電池に充電可能な電力が減少し、最悪の場合には、SOCが低いにも関わらず充電が出来なくなることが懸念される。一方で、放電側では逆に大電流が流れるため、電池の発熱や劣化の加速が懸念され、電池の性能を最大限活かすことが出来なくなる。

図２６は、本発明の第３の実施形態を適用した場合の上限電流による電池の電力、電圧および電流の変化の一例を示す図である。図２６では、上述したような本実施形態による上限電流の設定方法に従って、未制限時の充放電によるリチウムイオン濃度の低下を検出し、これを反映して充電側上限電流および放電側上限電流を設定し、電池を充電側上限電流で連続充電してから一定時間経過後に放電側上限電流で連続放電させた場合の、電力、電圧および電流の各波形例を示している。

図２６に示すように、本実施形態の手法を適用して充電側上限電流および放電側上限電流をそれぞれ設定した場合、拡散層のリチウムイオン濃度勾配に伴う抵抗の増大を抑制可能な上限電流値をリチウムイオン濃度の低下状態に応じてリアルタイムに推定した結果に基づく電力で、電池の充放電が行われる。そのため、充電側、放電側ともに、拡散抵抗増大に伴う急峻な電圧変化を抑制して、電池を充放電することが可能となる。その結果、電池のリチウムイオン濃度が低下している場合でも、図２５のような充電時の電圧上昇や放電時の電圧低下が発生することなく、その結果、充電性能の低下を防ぐとともに、放電時の発熱や劣化を抑制し、電池の性能を最大限活用することが可能となる。

以上説明したように、本発明の第３の実施形態によれば、劣化によりリチウムイオン濃度が低下した二次電池を使用した場合においても、二次電池の電圧が急峻に変化する領域を回避しつつ、電池の入出力性能を最大限活用することが可能となる。

なお、上記の実施形態では、イオン濃度推定部１５４が行う演算処理について、前述の式（７）、（８）により、過電圧（CCV-OCV）の二乗値に対して一次遅れフィルタを施し、その結果を用いて式（９）、（１０）により、電圧差比率を演算する例を説明した。しかしながら、イオン濃度推定部１５４が行う演算処理はこれに限定されず、例えば過電圧の代わりに電流の二乗値を用いてもよい。この場合、電圧差閾値演算部１５４２により演算されて式（１０）で用いられる閾値についても、図２３に例示したような電圧差の実効値に対する閾値に替えて、電流の実効値に対応した閾値とすることが好ましい。これにより、過電圧ベースでの制御の代替として、電流ベースでの制御を利用できる。すなわち、イオン濃度推定部１５４は、電池の過電圧または電流の実効値に基づいて、リチウムイオン濃度を推定することが可能である。

また、本実施形態では、予め実施された実験結果をベースに、リチウムイオン濃度の低下を簡易的に検知する手法について述べたが、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、リチウムイオンの副反応に伴うリチウム化合物の生成をモデル化して、電池内のリチウムイオン量の低下を推定し、その推定結果を式（４）へ反映することで、電極と電解質との界面におけるリチウムイオン濃度を推定してもよい。

以上説明した本発明の第３の実施形態によれば、第１の実施形態で説明したものに加えて、さらに以下の作用効果を奏する。

（６）組電池制御部１５０ｂは、電池のリチウムイオン濃度を推定するイオン濃度推定部１５４を備える。上限電流演算部１５２ｂにおいて、上限電流決定部１５２４は、イオン濃度推定部１５４が推定したリチウムイオン濃度の変化に基づいて上限電流値を変化させる。このようにしたので、劣化によりリチウムイオン濃度が低下した二次電池を使用した場合においても、電池の過電圧が所定の範囲内となるような上限電流値を確実に決定することができる。

（７）イオン濃度推定部１５４は、電池の過電圧または電流の実効値に基づいて電池のリチウムイオン濃度を推定する。このようにしたので、過剰な充放電が行われて電池のリチウムイオン濃度が低下した場合に、これを確実に検知することができる。

＜第４の実施形態＞
次に、本発明の第４の実施形態について説明する。本実施形態では、第３の実施形態とは異なる方法により、リチウムイオン濃度が低下した電池に対する充放電制御を行う例を説明する。なお、本実施形態に係る電池システムの構成は、組電池制御部１５０に替えて組電池制御部１５０ｃを有する点以外は、第１の実施形態で説明した図１の電池システム１００と同様である。以下では、この組電池制御部１５０と１５０ｃの差分点を中心に、本実施形態の内容を説明する。

図２７は、本発明の第４の実施形態に係る組電池制御部１５０ｃの機能構成を示す図である。本実施形態における組電池制御部１５０ｃは、制限率設定部１５５が追加されている点と、図３の充放電可能電力演算部１５３に替えて充放電可能電力演算部１５３ｃを有しており、制限率設定部１５５が設定した制限率がこの充放電可能電力演算部１５３ｃに入力される点以外は、第１の実施形態における組電池制御部１５０と同様の機能構成である。

制限率設定部１５５は、各電池の電圧、温度およびSOCに基づき、各電池の電解液中のリチウムイオン濃度の変化に応じた制限率を設定する。なお、制限率設定部１５５が設定する制限率には、第３の実施形態においてイオン濃度推定部１５４が推定するリチウムイオン濃度と同様に、各電池の劣化状態が反映される。すなわち、劣化によって電解液中のリチウムイオンが減少した電池に対しては、制限率設定部１５５により、正常状態のものとは異なる制限率が設定される。

充放電可能電力演算部１５３ｃは、第１の実施形態における充放電可能電力演算部１５３と同様に、電池状態検知部１５１が演算した各電池のSOCおよびSOHRと、組電池制御部１５０に入力される各電池の温度と、上限電流演算部１５２が演算した各電池の充電側上限電流および放電側上限電流をもとに、各電池の充電可能電力および放電可能電力を演算して出力する。このとき充放電可能電力演算部１５３ｃは、制限率設定部１５５が設定した制限率に基づき、各電池のリチウムイオン濃度の変化に応じて充電可能電力および放電可能電力を変化させるようにする。

図２８は、本発明の第４の実施形態に係る制限率設定部１５５の制御ブロック図である。制限率設定部１５５は、電圧差実効値演算部１５４１、電圧差閾値演算部１５４２、電圧差比率演算部１５４３、および制限率演算部１５５４から構成される。なお、電圧差実効値演算部１５４１、電圧差閾値演算部１５４２および電圧差比率演算部１５４３については、第３の実施形態において図２２に示したイオン濃度推定部１５４が有するものとそれぞれ同様である。

制限率演算部１５５４は、電圧差比率演算部１５４３が演算した電圧差比率をもとに、充電可能電力および放電可能電力に対する制限率を設定する。制限率演算部１５５４は、例えば予め記憶部１８０に格納された電圧差比率と制限率との関係を用いて、電圧差比率の演算結果に対応する制限率kを演算する。

図２９は、電圧差比率と制限率との関係の一例を示す図である。図２９では、横軸に電圧差比率を、縦軸に制限率を表している。図２９に示した関係では、電圧差比率がある一定の閾値Th1を超えたところから、制限率の値が小さくなり始めることで充電可能電力および放電可能電力に対する制限が厳しくなっている。また、閾値Th2で制限率が0となることで、充電および放電が禁止される。

制限率設定部１５５は、以上説明したようにして、劣化によりリチウムイオン濃度が低下している場合は、そのリチウムイオン濃度に応じた制限率を設定する。制限率設定部１５５により設定された制限率kは、充放電可能電力演算部１５３ｃへ入力される。

充放電可能電力演算部１５３ｃは、例えば以下の式（１１）、（１２）により、制限率設定部１５５から入力される制限率kを充電可能電力と放電可能電力にそれぞれ乗算することで、充電可能電力および放電可能電力を変化させる。なお、式（１１）または（１２）を用いて、充電可能電力または放電可能電力のいずれか一方のみを変化させてもよい。

以上説明したように、本実施形態によれば、電池内のリチウムイオン濃度の変化に基づいて充電可能電力または放電可能電力を変化させる。その結果、第３の実施形態において図２５、２６で説明したのと同様の効果を得ることができるため、劣化によりリチウムイオン濃度が低下した二次電池を使用した場合においても、二次電池の電圧が急峻に変化する領域を回避しつつ、電池の入出力性能を最大限活用することが可能となる。

なお、本実施形態でも第３の実施形態と同様に、制限率設定部１５５が行う演算処理において、過電圧の代わりに電流の二乗値を用いてもよい。

以上説明した本発明の第４の実施形態によれば、第１の実施形態で説明したものに加えて、さらに以下の作用効果を奏する。

（８）充放電可能電力演算部１５３ｃは、電池のリチウムイオン濃度の変化に応じて充電可能電力または放電可能電力を変化させる。このようにしたので、劣化によりリチウムイオン濃度が低下した二次電池を使用した場合においても、電池の過電圧が所定の範囲内となるように、上限電流通電時の充電可能電力または放電可能電力を適切に定めることができる。

（９）組電池制御部１５０ｃは、電池の過電圧または電流の実効値に基づいて電池のリチウムイオン濃度の変化に応じた制限率を設定する制限率設定部１５５を備える。充放電可能電力演算部１５３ｃは、制限率設定部１５５が設定した制限率に基づいて、充電可能電力または放電可能電力を変化させる。このようにしたので、過剰な充放電が行われて電池のリチウムイオン濃度が低下した場合に、これに応じた充電可能電力または放電可能電力を確実に定めることができる。

なお、以上説明した各実施形態では、二次電池としてリチウムイオン電池を用いた場合に、電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるリチウムイオン濃度に基づいて充放電制御を行う場合の例を説明したが、他の二次電池を用いた場合にも、同様の充放電制御が可能である。すなわち、リチウムイオンに限らず、他の任意のイオンに関して、電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるイオン濃度に基づいて充放電制御を行う場合に、本発明を適用可能である。

なお、以上説明した各実施形態や各種変形例はあくまで一例であり、発明の特徴が損なわれない限り、本発明はこれらの内容に限定されるものではない。また、上記の各実施形態は、任意に組み合わせて使用することもできる。さらに、上記では種々の実施形態や変形例を説明したが、本発明はこれらの内容に限定されるものではない。本発明の技術的思想の範囲内で考えられるその他の態様も本発明の範囲内に含まれる。

１００：電池システム
１１０：組電池
１１１：単電池
１１２：単電池群
１２０：単電池管理部
１２１：単電池制御部
１２２：電圧検出回路
１２３：制御回路
１２４：信号入出力回路
１２５：温度検知部
１３０：電流検知部
１４０：電圧検知部
１５０，１５０ａ，１５０ｂ，１５０ｃ：組電池制御部
１５１：電池状態検知部
１５２，１５２ａ，１５２ｂ：上限電流演算部
１５３，１５３ｃ：充放電可能電力演算部
１５４：イオン濃度推定部
１５５：制限率設定部
１６０：信号通信手段
１７０：絶縁素子
１８０：記憶部
２００：車両制御部
３００～３３０：リレー
４００：インバータ
４１０：モータジェネレータ
１５２１，１５２１ｂ：界面濃度推定部
１５２２：拡散層推定部
１５２３：濃度勾配推定部
１５２４，１５２４ａ：上限電流決定部
１５４１：電圧差実効値演算部
１５４２：電圧差閾値演算部
１５４３：電圧差比率演算部
１５４４：イオン濃度演算部
１５５４：制限率演算部

Claims

二次電池に流れる電流、または前記電流および前記二次電池の温度に基づいて、前記二次電池の電極と電解質との界面付近に形成される拡散層におけるイオン濃度勾配を推定する濃度勾配推定部と、
前記イオン濃度勾配に基づいて前記二次電池の上限電流値を決定する上限電流決定部と、を備え、
前記上限電流決定部は、前記イオン濃度勾配に応じた前記二次電池の過電圧が所定の範囲内となるように、前記上限電流値を決定する電池制御装置。
請求項１に記載の電池制御装置において、
前記上限電流決定部は、前記二次電池の内部抵抗のうち前記イオン濃度勾配に応じた抵抗成分の割合が所定の範囲内となるように、前記上限電流値を決定する電池制御装置。
請求項１に記載の電池制御装置において、
前記上限電流決定部は、前記二次電池の充電電力または放電電力が最大となるように、前記上限電流値を決定する電池制御装置。
請求項３に記載の電池制御装置において、
前記上限電流決定部は、前記二次電池の通電時間の経過に応じて前記上限電流値を低下させるように、前記上限電流値を決定する電池制御装置。
請求項１に記載の電池制御装置において、
前記界面におけるイオン濃度を推定する界面濃度推定部と、
前記拡散層の厚さを推定する拡散層推定部と、を備え、
前記濃度勾配推定部は、前記界面濃度推定部が推定した前記界面におけるイオン濃度と、前記拡散層推定部が推定した前記拡散層の厚さとに基づいて、前記イオン濃度勾配を推定する電池制御装置。
請求項１～５のいずれか一項に記載の電池制御装置において、
前記上限電流決定部が決定した前記上限電流値に基づいて、上限電流通電時の前記二次電池の電圧を推定し、推定した前記電圧および前記上限電流値に基づいて、前記二次電池の充電可能電力および放電可能電力を推定する充放電可能電力演算部を備える電池制御装置。
請求項１～６のいずれか一項に記載の電池制御装置において、
前記上限電流決定部は、前記二次電池の劣化状態に基づいて前記上限電流値を変化させる電池制御装置。
請求項１～７のいずれか一項に記載の電池制御装置において、
前記二次電池のイオン濃度を推定するイオン濃度推定部を備え、
前記上限電流決定部は、前記イオン濃度の変化に基づいて前記上限電流値を変化させる電池制御装置。
請求項８に記載の電池制御装置において、
前記イオン濃度推定部は、前記二次電池の過電圧または電流の実効値に基づいて前記イオン濃度を推定する電池制御装置。
請求項６に記載の電池制御装置において、
前記充放電可能電力演算部は、前記二次電池のイオン濃度の変化に応じて前記充電可能電力または前記放電可能電力を変化させる電池制御装置。
請求項１０に記載の電池制御装置において、
前記二次電池の過電圧または電流の実効値に基づいて前記二次電池のイオン濃度の変化に応じた制限率を設定する制限率設定部を備え、
前記充放電可能電力演算部は、前記制限率設定部が設定した前記制限率に基づいて、前記充電可能電力または前記放電可能電力を変化させる電池制御装置。