JP7711022B2 - 建物架構の制振構造 - Google Patents

Description

本発明は、振動入力に対して建物架構を効率よく制振すると共に、建物架構に生じるねじれを効果的に抑制することが可能な建物架構の制振構造に関する。

建築物の制振効果の向上を図る技術は、様々であって、例えば特許文献１及び２が知られている。

特許文献１の「曲げ変形制御型制震架構」は、頂部に水平に張り出す壁梁が接続した連層の耐震要素からなる壁柱と、平面上、壁梁の先端位置から立ち上がり、壁梁から絶縁される連結柱と、壁梁の先端と連結柱の頂部間に設置され、壁梁先端と連結柱頂部間の相対変位時に減衰力を発生する制震装置から、または壁梁が互いに向き合う一対の壁柱と、両壁柱の壁梁の先端間に設置される制震装置からなり、建物内の柱を壁柱に、梁を壁梁に集約させて構成されている。

特許文献２の「制振構造」では、構造物は、基礎によって支持され、柱及び梁で構成されたラーメン構造の地下三層を有する鉄骨鉄筋コンクリート造の建築物であり、壁状部材の下端部が強固に固定され、ダンパーの反力による壁状部材の変形が抑制されることで、壁状部材の変形によるダンパーの伸縮量（変形量）の減少が抑制され、制振効果が向上するように構成されている。

特開平８－６０８９５号公報 特開２０１５－９４０７６号公報

建物架構に地震等の水平方向振動外力が入力されると、建物架構は、振動入力の主たる作用方向に横揺れするだけでなく、建物架構を水平に横切る平面における剛心回りに、建物架構にねじれが生じることが知られており、建物架構を振動入力に対して効率よく制振すると同時に、建物架構のねじれを効果的に抑制するための対策が求められていた。

本発明は上記従来の課題に鑑みて創案されたものであって、振動入力に対して建物架構を効率よく制振すると共に、建物架構に生じるねじれを効果的に抑制することが可能な建物架構の制振構造を提供することを目的とする。

本発明にかかる建物架構の制振構造は、地盤に下部が固定されて構築された建物架構を、振動入力に対して制振するための制振構造であって、上記建物架構の両側に、該建物架構の高さ方向に沿って設けられ、当該建物架構の頂部に頂部が剛接合され、下部が地盤から上方に間隔を隔てられて、該建物架構と一体の振動系を形成する一対の副架構を備え、上記建物架構には、上記副架構の下部下方に、支持部が設けられ、該支持部上には、上記副架構の下部との間に、少なくとも該副架構の重量の一部を支持する免震支承が設けられ、これら副架構の下部それぞれと上記建物架構の下部との各隙間には、地盤面に沿う平面における該建物架構の剛心周りに沿う向きに配置して、該建物架構に一端を連結し他端を該副架構に連結して、振動減衰装置が設けられることを特徴とする。

一対の前記副架構の地盤面に沿う平面における各剛心はともに、前記建物架構の剛心を通る一直線上に配列され、前記振動減衰装置は、上記建物架構の剛心を通る上記一直線を挟む配置で当該一直線の両側に一対配設されると共に、これら振動減衰装置の配置態様は、少なくとも該建物架構の剛心を中心とする円に接する接線が一対の該副架構の剛心を通る方向に振動減衰作用が発生するように向けられることを特徴とする。

一方の前記副架構の剛心から前記建物架構の剛心までの距離がＬａであり、他方の前記副架構の剛心から該建物架構の剛心までの距離がＬｂであるとき、一方の該副架構に連結される前記振動減衰装置の減衰性能Ｆａと他方の該副架構に連結される前記振動減衰装置の減衰性能Ｆｂとは、Ｌａ×Ｆｂ＝Ｌｂ×Ｆａの関係に設定されることを特徴とする。

本発明にかかる建物架構の制振構造にあっては、振動入力に対して建物架構を効率よく制振できると共に、建物架構に生じるねじれを効果的に抑制することができる。

本発明に係る建物架構の制振構造の好適な一実施形態を示す正面図である。 図１に示した建物架構の制振構造の側面図である。 図１中、Ａ－Ａ線矢視図である。 図１中、Ｂ－Ｂ線矢視図である。 図１に示した建物架構の制振構造の振動系を説明する説明図である。 図１に示した建物架構の制振構造に備えられる振動減衰装置の配置態様を説明する概略平面図である。 図６に示した振動減衰装置の配置態様について、取り付け領域における振動減衰装置の配置状態の一例を説明する概略平面図である。 図１に示した建物架構の制振構造について、建物架構の剛心が、建物架構の図心からずれている一例を説明する説明図である。 図１に示した建物架構の制振構造について、建物架構の剛心が、建物架構の図心からずれている他の例を説明する説明図である。

以下に、本発明にかかる建物架構の制振構造の好適な一実施形態を、添付図面を参照して詳細に説明する。

図１は、本発明に係る建物架構の制振構造の好適な一実施形態を示す正面図、図２は、図１に示した建物架構の制振構造の側面図、図３は、図１中、Ａ－Ａ線矢視図、図４は、図１中、Ｂ－Ｂ線矢視図である。

制振対象である建物架構１は、鉄骨造や、鉄筋コンクリート造、鉄骨鉄筋コンクリート造、鉄骨コンクリート造などの周知の柱梁架構で構築される。

建物架構１は、新設建物であっても、既存の既設建物であってもよい。図示例では、建物架構１は、直方体として示されている。

建物架構１は、当該建物架構１の高さ方向の下部１ａが地盤Ｇに剛に固定されて構築され、地震動等の水平方向振動外力は、当該下部１ａから建物架構１に入力される。

このような建物架構１では、振動入力の主たる作用方向に横揺れする水平方向振動が生じる。

本実施形態に係る建物架構の制振構造は、建物架構１に生じるこの水平方向振動を、後述する副架構２によって効率よく制振できるようにすると共に、さらに、副架構２を備えたことで、制振作用が働いているときに、建物架構１を水平に横切る平面、すなわち地盤面Ｅに沿う平面における建物架構１の剛心Ｒ１回りに生じる当該建物架構１のねじれＤも、効果的に抑制できるように構成される。

建物架構１の両側には、寸法及び重量が同一構成の副架構２，２が一対設けられる。建物架構１の両側とは、建物架構１の平面において、長さ方向両側であっても、幅方向両側であっても、これら幅方向及び長さ方向双方について両側であってもよい。図示例では、副架構２，２は、建物架構の長さ方向両側に設けられている。

一対の副架構２，２は、これらを建物架構１の両側に設けるにあたり、これら副架構２，２によって当該建物架構１自体の剛心Ｒ１が移動しないように、設置することが望ましい。

言い換えれば、一対の副架構２，２は、建物架構１に対し、当該建物架構１の剛心Ｒ１周りに均等に配置することが好ましい。

しかしながら、一対の副架構２，２を建物架構１に設けることにより、建物架構１の剛心Ｒ１が移動しても良く、その場合には、移動した後の位置が、建物架構１の剛心Ｒ１とされる。

すなわち、本明細書で、建物架構１の剛心Ｒ１とは、一対の副架構２，２を建物架構１に備えた後の状態での剛心をいう。

副架構２は、鉄骨造や、鉄筋コンクリート造、鉄骨鉄筋コンクリート造、鉄骨コンクリート造などの周知の柱梁架構で構築される。

副架構２は、建物架構１の高さ方向に沿って、建物架構１の頂部１ｂから下部１ａに向かって、建物架構１の高さよりは短い長さで形成される。

具体的には、副架構２は、当該副架構２の最も高い部分である頂部２ａが建物架構１の最も高い部分である頂部１ｂとほぼ同じ高さに位置し、副架構２の下部２ｂが地盤Ｇから上方に間隔を隔てるように、地盤Ｇに固定される建物架構１の下端よりも副架構２の下端が高い位置となるように、構築される。図示例では、各副架構２，２は、建物架構１の高さ方向に長尺な直方体で示されている。

副架構２は、建物架構１と一体の振動系を形成するために、当該副架構２の頂部２ａが建物架構１の頂部１ｂに剛接合される。

副架構２の頂部２ａと建物架構１の頂部１ｂとを剛接合すると、建物架構１の水平方向振動が副架構２に減衰されることなく直接そのまま伝達される。

すなわち、剛接合するとは、図５に示すように、建物架構１の頂部１ｂの上に副架構２をつなげた形態が想定される振動系を形成することを意味する。

本実施形態にかかる建物架構の制振構造では、当該振動系について、建物架構１と副架構２の頂部１ｂ，２ａ同士を剛接合することによって、副架構２を、建物架構１と並列になる関係に、建物架構１に対し折り返した位置に配置している。

この建物架構１と副架構２とからなる振動系では、地盤Ｇに固設された建物架構１の下部１ａが固定端となり、建物架構１の頂部１ｂに剛接合された副架構２の想定される最上部（本実施形態における折り返された配置の副架構２の下部）２ｂが自由端となる。

建物架構１に水平方向振動が入力されると、自由端となる副架構２の想定される最上部（本実施形態における折り返された配置の副架構２の下部）２ｂには、水平方向振動の最大変位（最大振幅）が生じる。

副架構２の頂部２ａと建物架構１の頂部１ｂとを接合する剛接合については、減衰が「ゼロ」という部材、素材は存在しないので、建物架構１と副架構２との間で、できる限り減衰のない振動伝達がなされれば良いという意味である。

また、副架構２は、建物架構１との一体の振動系において、制振対象である建物架構１に対し、後述する振動減衰装置３と連係される重錘として機能される。副架構２の重量は、主架構１の重量の３．５～５０％であることが望ましい。

建物架構１と一体の振動系を形成し、下部２ｂが当該振動系の自由端となる各副架構２，２の当該下部２ｂ，２ｂそれぞれと、当該副架構２，２の下部２ｂ，２ｂが面する建物架構１の下部１ａとの間には隙間Ｓが設けられる。

これら隙間Ｓには、図１，図２，図４中、符号Ｆで示したように、副架構２に一端を連結し、他端を建物架構１に連結して、建物架構１から剛接合を介して副架構２に伝達されて当該副架構２に生じる水平方向振動を減衰する振動減衰装置３を取り付けるための取り付け領域が設定される。

すなわち、建物架構１に、副架構２及び振動減衰装置３を備えることにより、バネ系である建物架構１に対して、副架構２をマス（質量）要素とし、振動減衰装置３を減衰要素として、水平方向振動入力に対し建物架構１を制振するように構成される。

そして、振動減衰装置３は、一体の振動系において、最大変位が生じる自由端である副架構２の下部２ｂに生じる振動を、建物架構１に支持された状態で振動減衰する。

振動減衰装置３が減衰する振動は、建物架構１に対して副架構２に相対的に生じる、どのような振動であってもよいことはもちろんである。

振動減衰装置３としては、周知の各種装置を採用すればよく、例えば、建物架構１と副架構２との間で伸縮動作されて振動減衰するオイルダンパが用いられる。

振動減衰装置３はまた、建物架構１の剛心Ｒ１周りに沿う向きに配置して、建物架構１と副架構２との間に設けられる。

一対の副架構２を建物架構１に備えたことにより、上述したように水平方向振動入力で建物架構１に、その剛心Ｒ１周りにねじれＤが生じる場合がある。

振動減衰装置３は、建物架構１にねじれＤが生じたとき、建物架構１の下部１ａに支持された状態で、建物架構１から伝達されるねじれで変位する副架構２の下部２ｂの動きを抑え、これにより、建物架構１のねじれＤを効果的に抑制する。

上述した取り付け領域Ｆにおける振動減衰装置３の配置態様について、図６～図９を参照して、以下に説明する。

図６は、本実施形態にかかる建物架構の制振構造における振動減衰装置の配置態様を説明する概略平面図、図７は、取り付け領域における振動減衰装置の配置状態の一例を説明する概略平面図である。

振動減衰装置３の取り付け領域Ｆが設定される高さ位置において、建物架構１の地盤面Ｅに沿う平面における剛心Ｒ１と、一対の副架構２，２の、建物架構１が構築された地盤Ｇと同じ地盤面Ｅに沿う平面における各剛心Ｒ２，Ｒ２とは、ともに、一直線Ｌ上に配列される。

すなわち、一対の副架構２，２の上記剛心Ｒ２，Ｒ２はともに、建物架構１の剛心Ｒ１を通る一直線Ｌ上に配列される。

このことから、一対の副架構２，２は、それらの剛心Ｒ２，Ｒ２が建物架構１の剛心Ｒ１を通る一直線Ｌ上に並んで位置するように、建物架構１の両側に構築される。

上記隙間Ｓに設定される振動減衰装置３の上記取り付け領域Ｆにおいて、振動減衰装置３は、第１に、建物架構１の剛心Ｒ１を通って一対の副架構２，２の剛心Ｒ２，Ｒ２を通る上記一直線Ｌを挟む配置で、当該一直線Ｌの両側に一対配設される（図７参照）。

振動減衰装置３は、上記一直線Ｌに関して一対であれば、いくつ設置するか、個数は問われない。

従って、振動減衰装置３は、各副架構２，２それぞれに対して、それらの各剛心Ｒ２，Ｒ２に関し、上記一直線Ｌで区分けされる一方側と他方側とに、一対配置される。

また、第２に、これら振動減衰装置３の配置態様は、建物架構１の剛心Ｒ１（ねじれＤの中心）を中心として描かれる円Ｃｎ（ｎは自然数）に向かって、各副架構２，２の剛心Ｒ２，Ｒ２から描かれる当該円Ｃｎに接する接線Ｔｎ（ｎは自然数）によって設定される。

副架構２の剛心Ｒ２からの接線Ｔｎは、上記一直線Ｌで区分けされた一方側と他方側の双方に、一対描かれる。

建物架構１の剛心Ｒ１を中心とする円Ｃｎは、異なる半径で複数描くことができ、これら複数の円Ｃｎそれぞれに接するように副架構２の剛心Ｒ２からとられる接線Ｔｎも複数である。

上記一直線Ｌの両側に配設される一対の振動減衰装置３，３は、円Ｃｎに接する接線Ｔｎの方向に振動減衰作用が発生するように向けて配置される。

どの円Ｃｎのどの接線Ｔｎであるかは問わず、いずれかの円Ｃｎのいずれかの接線Ｔｎの方向に向けて配置される。

建物架構１の剛心Ｒ１周りの複数の円Ｃｎのうち、最も外側となる最も大きな半径の円（以下、最大円とも言う）Ｃｎに沿って建物架構１の頂部１ｂのねじれＤの変位が最大となるので、建物架構１の当該頂部１ｂからそのままねじれＤが伝達される副架構２の下部２ｂに連結される振動減衰装置３は、当該ねじれＤを効果的に抑制できるように、取り付け領域Ｆに振動減衰装置３を設置できる限り、この最大円Ｃｎに接する、副架構２の剛心Ｒ２からの接線Ｔｎに向かって振動減衰作用（ねじれ抑制作用）が発生するように向きを設定して配置されることが望ましい。

上述した伸縮動作されて振動減衰するオイルダンパであれば、当該伸縮動作方向が、副架構２の剛心Ｒ２からの最大円Ｃｎへの接線方向Ｔｎに向けられる。

配置形態的には、振動減衰装置３は、図７に示したように、上記隙間Ｓに設定される振動減衰装置３の取り付け領域Ｆ内で、建物架構１に一端３ａが連結され、他端３ｂが副架構２に連結され得る限りにおいて、地盤面Ｅに対して水平姿勢であって、上記一直線Ｌに対しては、当該一直線Ｌからの距離が、副架構２側の他端２ｂで短く、建物架構１側の一端３ａで長い斜め向きの関係であって、各副架構２の一対の振動減衰装置３，３同士の関係では、建物架構１側で一端３ａ同士が互いに離隔し、副架構２側で他端３ｂ同士が互いに接近する平面視「ハ」の字状に配設されることが望ましい。

このように配置した振動減衰装置３は、建物架構１と副架構２との間に生じるどのような振動態様であっても、その振動力の分力が入力されることで振動減衰作用を発生して制振作用を奏することはもちろんである。

要するに、各副架構２と建物架構１との間に設けられる振動減衰装置３の配置態様は、少なくとも建物架構１の剛心Ｒ１を中心とするいずれかの円Ｃｎに接するいずれかの接線Ｔｎが副架構２の剛心Ｒ２を通る方向に振動減衰作用が発生するように向けられて設けられ、これにより、振動減衰装置３は、水平方向振動入力による建物架構１の振動を、上記の一体の振動系を介して、効率よく振動減衰すると同時に、建物架構１に生じるねじれＤを効果的に抑制するようになっている。

本実施形態にかかる建物架構の制振構造の作用について説明すると、地盤Ｇに地震動等の水平方向振動外力が発生し、この振動外力が建物架構１に入力されると、建物架構１の頂部１ｂと副架構２の頂部２ａとを剛接合しているので、地盤Ｇに固定された建物架構１の下部１ａを固定端とし、建物架構１の両側に設けられた一対の副架構２の下部２ｂを自由端とする、図５に示した一体の振動系で振動が発生する。また、建物架構１に対して制振作用が働いているときに、建物架構１の剛心Ｒ１周りにねじれＤが発生する。

建物架構１の下部１ａと一対の副架構２の下部２ｂそれぞれとの間の各隙間Ｓに設けられた振動減衰装置３は、バネ要素である建物架構１に対し、副架構２をマス要素とし、振動減衰装置３を減衰要素として、振動入力に対して建物架構１を制振することができる。そしてさらに、振動減衰装置３を、建物架構１の剛心Ｒ１周りに沿って配置していることにより、当該振動減衰装置３により、建物架構１のねじれＤも抑制することができる。

ねじれＤの抑制について、詳しくは、建物架構１の頂部１ｂに生じるねじれＤが、剛接合を介して副架構２に伝達され、副架構２の下部２ｂが建物架構１の下部１ａに対して相対変位されるとき、各副架構２の一対の振動減衰装置３それぞれには、建物架構１からのねじれ力が建物架構１の剛心Ｒ１周りの円Ｃｎの接線Ｔｎに沿って作用し、一対の振動減衰装置３，３の一方には圧縮力が入力され、他方には引張力が入力されて、当該ねじれ力を減衰することができる。

このように振動減衰装置３に対し、ねじれＤの方向（接線方向）に加力することができ、建物架構１に生じるねじれＤを効果的に抑制することができる。

建物架構１に生じるねじれ変形は、自由端となる副架構２の下部２ｂで最も卓越する。このため、変形が卓越する副架構２の下部２ｂを、振動減衰装置３を介して、建物架構１の下部１ａに連結することにより、建物架構１に生じるねじれＤを効率よく効果的に抑制することができる。

殊に、振動減衰装置３を、建物架構１のねじれＤの変位が最大となる上述の最大円Ｃｎに接する、副架構２の剛心Ｒ２からの接線Ｔｎに沿って振動減衰作用が発生するように向けて配置すれば、建物架構１に生じるねじれＤを最も効果的かつ効率的に抑制することができる。

さらに、一体の振動系の固定端となる建物架構１の下部１ａと自由端となる副架構２の下部２ｂとのねじれ位相が逆位相であるときには、上記最大円Ｃｎの接線Ｔｎに沿って配置された振動減衰装置３には、ねじれの最大相対変位が入力されることとなり、最大のねじれ抑制作用を発揮することができる。

このように配置した振動減衰装置３は、ねじれＤの抑制はもちろんのこと、上述したように建物架構１を振動させる水平方向振動入力について、当該振動入力の分力に対して振動減衰して、建物架構１を制振することができる。

本実施形態にかかる建物架構の制振構造にあってはさらに、建物架構１の下部１ａに、副架構２の下部２ｂ下方へ突出させて、支持部４が一体的に設けられる。

この支持部４の上には、副架構２の下部２ｂとの間に、建物架構１の頂部１ｂに剛接合され、当該頂部１ｂから吊り下げ支持される副架構２の重量の少なくとも一部を、振動減衰装置３の振動減衰作用を妨げることなく支持する免震支承５が設けられる。免震支承５としては例えば、積層ゴムタイプの免震装置やボールスライド機構などが用いられる。

免震支承５で副架構２の重量の一部もしくは全部を支持することにより、副架構２が剛接合される建物架構１の頂部１ｂが副架構２の全重量を支持する負担を軽減することができる。これにより、建物架構１の頂部１ｂの剛性を小さく設定することができ、施工性を向上できる。

図８及び図９は、建物架構１の剛心Ｒ１が、建物架構１の地盤面Ｅに沿う平面における図心Ｘからずれている場合を説明する説明図である。

図６では、建物架構１の剛心Ｒ１が図心と一致している場合であったが、これらがずれている場合もある。

図８は、建物架構１の長さ方向に沿う上記一直線Ｌ上で、一方の副架構２の剛心Ｒ２から建物架構１の剛心Ｒ１までの距離（Ｌａ）が近く、他方の副架構２の剛心Ｒ２から建物架構１の剛心Ｒ１までの距離（Ｌｂ）が離れている場合である。

各副架構２，２において、一対の振動減衰装置３，３の配置向きは、上述した通り、上記一直線Ｌに対し斜め向きとなる「ハ」の字状とされ、一方の副架構２に連結される振動減衰装置３の減衰性能Ｆａと、他方の副架構２に連結される振動減衰装置３の減衰性能Ｆｂとの関係が、Ｌａ×Ｆｂ＝Ｌｂ×Ｆａに設定される。

図９は、張り出し部１ｃ（剛心Ｒｃ）などのために、剛心Ｒ０から幅方向及び長さ方向に建物架構１の剛心Ｒ１がずれている異方性建物の場合である。

この場合であっても、当該異方性の建物架構１の剛心Ｒ１に関し、一対の副架構２，２の地盤面Ｅに沿う平面における各剛心Ｒ２，Ｒ２がともに、建物架構１の剛心Ｒ１を通る一直線Ｌ上に配列されるように、副架構２，２を建物架構１に対して配置し、当該一直線Ｌ上で、一方の副架構２の剛心Ｒ２から建物架構１の剛心Ｒ１までの距離（Ｌａ）と、他方の副架構２の剛心Ｒ２から建物架構１の剛心Ｒ１までの距離（Ｌｂ）とに基づき、一方の副架構２に連結される振動減衰装置３の減衰性能Ｆａと、他方の副架構２に連結される振動減衰装置３の減衰性能Ｆｂとの関係が、Ｌａ×Ｆｂ＝Ｌｂ×Ｆａに設定される。

すなわち、建物架構１の剛心Ｒ１の位置は多様であるが、一対の副架構２，２の寸法・重量を同一とし、これら副架構２の地盤面Ｅに沿う平面における各剛心Ｒ２，Ｒ２をともに、建物架構１の剛心Ｒ１を通る一直線Ｌ上に配列すれば、一方の副架構２の振動減衰装置３の減衰性能は、他方の副架構２の振動減衰装置３の減衰性能に対し、建物架構１の剛心Ｒ１と各副架構２の剛心Ｒ２との距離の比を乗じることによって、バランス良く設定することができ、架構配置の不均衡等によって発生するねじれを効果的に抑制することができる。

１ 建物架構
１ａ 建物架構の下部
１ｂ 建物架構の頂部
２ 副架構
２ａ 副架構の頂部
２ｂ 副架構の下部
３ 振動減衰装置
３ａ 振動減衰装置の一端
３ｂ 振動減衰装置の他端
４ 支持部
５ 免震支承
Ｃｎ 建物架構の剛心を中心とする円
Ｄ ねじれ
Ｅ 地盤面
Ｆａ 一方の副架構に連結される振動減衰装置の減衰性能
Ｆｂ 他方の副架構に連結される振動減衰装置の減衰性能
Ｇ 地盤
Ｌ 一対の副架構の各剛心と建物架構の剛心を通る一直線
Ｌａ 一方の副架構の剛心から建物架構の剛心までの距離
Ｌｂ 他方の副架構の剛心から建物架構の剛心までの距離
Ｒ１ 建物架構の剛心
Ｒ２ 副架構の剛心
Ｓ 隙間
Ｔｎ 円に接して副架構の剛心を通る接線

Claims (3)

1. 地盤に下部が固定されて構築された建物架構を、振動入力に対して制振するための制振構造であって、
   上記建物架構の両側に、該建物架構の高さ方向に沿って設けられ、当該建物架構の頂部に頂部が剛接合され、下部が地盤から上方に間隔を隔てられて、該建物架構と一体の振動系を形成する一対の副架構を備え、
   上記建物架構の下部には、上記副架構の下部下方に、地盤から上方に間隔を隔てられた支持部が設けられ、
   該支持部上には、上記副架構の下部との間に、少なくとも該副架構の重量の一部を支持する免震支承が設けられ、
   これら副架構の下部それぞれと上記建物架構の下部との各隙間には、地盤面に沿う平面における該建物架構の剛心周りに沿う向きに配置して、該建物架構に一端を連結し他端を該副架構に連結して、振動減衰装置が設けられることを特徴とする建物架構の制振構造。
2. 一対の前記副架構の地盤面に沿う平面における各剛心はともに、前記建物架構の剛心を通る一直線上に配列され、
   前記振動減衰装置は、上記建物架構の剛心を通る上記一直線を挟む配置で当該一直線の両側に一対配設されると共に、これら振動減衰装置の配置態様は、少なくとも該建物架構の剛心を中心とする円に接する接線が一対の該副架構の剛心を通る方向に振動減衰作用が発生するように向けられることを特徴とする請求項１に記載の建物架構の制振構造。
3. 一方の前記副架構の剛心から前記建物架構の剛心までの距離がＬａであり、他方の前記副架構の剛心から該建物架構の剛心までの距離がＬｂであるとき、一方の該副架構に連結される前記振動減衰装置の減衰性能Ｆａと他方の該副架構に連結される前記振動減衰装置の減衰性能Ｆｂとは、Ｌａ×Ｆｂ＝Ｌｂ×Ｆａの関係に設定されることを特徴とする請求項２に記載の制振構造。