JP7715577B2 - 液体分離装置用流路材 - Google Patents

Description

本発明は、各種液体の濃縮や分離に使用する液体分離装置において、原液を受圧する半透膜の裏面側を支持する液体分離装置用流路材に関するものである。

半透膜を利用した液体分離装置としては、一般的にその半透膜を筒状に形成し、その外側から圧力をかけて膜の内側に浸透液を通す流路となる流路材を入れてその流路材の端を中空軸に固定して巻きつけたスパイラル型の液体分離膜モジュールを用いたものが代表的である。このような液体分離膜モジュールでは膜の外側に逆浸透圧以上の高圧の原液を通過させ、膜を通過した透過液は膜の内側を通って取り出される。筒状の分離膜は高圧で外側から加圧されるため、透過液の流路として挿入されている流路材を潰すこととなり、液の流れを悪くするので、一般的には分離膜の内側に外側から加圧されても流路材が潰れないように流路材自体を剛直化させて変形に耐えられるようにしている。このような液体分離膜モジュールはボイラー用水の前処理、排水の再利用、海水の淡水化や超純水などの造水装置として実用化されている。

従来、このような透過水用流路材に用いられるものは織物、編物などの布帛が用いられ、特に表面に微細な溝をもつ構造のものが用いられてきた。これらの布帛は膜を介して原液に加わる圧力によっても変形しないようにエポキシ樹脂やメラミン樹脂などを含浸させて剛直化させていた。その場合、高い圧力でも潰れないようにするため、布帛の重量の半分近くまで樹脂を付着する必要があった。しかし、高純度の透過水を必要とする用途や高温の液体を処理する用途においては含浸樹脂の溶出による問題が生じていた。特に、処理対象とする原液が食品用の液や医療用の液である場合、無菌であることが要求される。そのため膜分離処理の開始前あるいは終了後に雑菌汚染を防ぐために熱水による殺菌を行うため、そのとき流路材に含浸している樹脂の溶出が問題となっていた。

前記問題を解決するため、３枚筬のトリコット編機で低融点成分と高融点成分からなる熱可塑性合成繊維を編成し、そのうち地組織を構成している繊維よりもその繊度が１．２倍以上太い熱可塑性合成繊維で畝の部分を構成した編地を熱処理することで剛直化させた流路材が提案されている（特許文献１）。しかしながら、この流路材は３枚筬を用いて細い繊度の熱可塑性合成繊維と太い繊度の熱可塑性合成繊維を用いるため、生産性が低くコストが高くなるという問題があった。また、流路材の厚さを薄くすることができないという問題もあった。

この特許文献１の問題を解決するため、２枚筬を用いた芯鞘複合繊維で構成されたトリコット編地でバックハーフ組織にする技術（特許文献２）や、総繊度３０～９０ｄｔｅｘの芯鞘複合繊維で構成されたトリコット編地のウエル密度を３５～４５本／２．５４ｃｍ、コース密度を３５～５５本／２．５４ｃｍとする技術（特許文献３）が提案されている。

また、海水３．５質量％濃度の塩化ナトリウムの浸透圧は２．８ＭＰａであるため、逆浸透圧による淡水化においてクロスフロー方式による塩分濃度の上昇を考慮すると少なくとも４～６ＭＰａの圧力をスパイラル型エレメント内に加圧させる必要がある。その場合、膜を塗布している支持体は陥没し、また、透過水用流路材は長時間の加圧によってつぶれて流量低下になる懸念がある。運転条件によっては７．０ＭＰａ以上の非常に高い圧力がかかるが、特に７．０ＭＰａ以上の条件では、長時間の加圧によってさらに流路材がつぶれやすくなる。

特公平３－６６００８号公報 特許第３５５９４７５号公報 ＷＯ２０１７／１３１０３１号公報

しかしながら、特許文献２及び３のいずれも、高圧運転用の流路材に使用する場合は圧力で流路が閉塞して流量が不十分になる欠点がある。
また、前述した３つの先行文献については、いずれも熱可塑性芯鞘複合繊維をシングルトリコットの組織で編み立てし、熱セットを行うことにより、トリコット生地全体を硬化させることで海水淡水化に必要な逆浸透圧で加圧させても流路が閉塞せず、流量低下にならないことが記載されている。しかしながら、いずれも実際の逆浸透圧下での流路の断面積維持について比較および検討されたものはなかった。
つまり、流路材の加圧下の潰れやすさについて検討されたものではなかった。また、常温で加圧後の流路材の厚みについて検査する方法があるが、長時間において加圧する必要があり、複数の検査を行う場合はかなりの手間およびコストがかかる。

また、常温で潰れやすさを検査する場合、流路材に使用されているのは熱可塑性ポリマーで構成された素材のため、加圧をやめたときに元に戻る挙動を示すため、潰れやすさを検証することは困難であった。
従って、流路材に高い圧力がかかったときに最も潰れにくく、流量の低下が少なくなるような流路材の構成および条件を容易に見出すことができていなかった。

本発明は前記問題を解決するためになされたものであって、その目的とするところは、厚さが薄く、流路材に高い圧力がかかったときに潰れにくく、流量の低下が少ない液体分離装置用流路材を提供することにある。

これまでは、実際の逆浸透圧下と同等の条件での流路の断面積維持とそのときの流量について比較および検討されたものはなかった。
本発明者は、長時間において高い圧力で加圧されたときの流路材の潰れ程度を容易に判断する方法を見出した。すなわち、透過水用流路材を構成している樹脂についてその樹脂をガラス転移温度以上の条件で加圧させた後の流路材と加圧前の流路材の厚みを測定することにより、潰れやすさを容易に測定することができるものである。更に、この方法を用いて流路材に高い圧力がかかったときに最も潰れにくく、流量の低下が少なくなるような流路材の構成および条件を見出し、本発明に到達した。

すなわち、本発明の目的は、融点または軟化点の異なる２種類のポリエステル樹脂により構成された熱可塑性芯鞘複合繊維を含有するトリコット生地からなる液体分離装置用流路材であって、前記熱可塑性芯鞘複合繊維において、高融点成分は芯部に、低融点成分は鞘部に配されており、前記高融点成分は、ポリエチレンテレフタレートであり、前記両成分の融点差が６０℃以上であり、前記トリコット生地は、フロント糸とバック糸のみからなるトリコット編地であり、前記フロント糸とバック糸が前記熱可塑性芯鞘複合繊維であり、前記熱可塑性芯 鞘複合繊維同士が互いに接着して剛直化したトリコット生地であり、前記トリコット生地のウエル密度が５０～６８本／２．５４ｃｍ、コース密度が５０～６８本／２．５４ｃｍであり、前記トリコット生地を、９０℃、７．０ＭＰａで３分間熱プレスしたときの、プレス前後のトリコット生地の厚みの変化割合が１４％以下である液体分離装置用流路材によって達成される。

また、トリコット生地を構成している熱可塑性芯鞘複合繊維のフロント糸とバック糸の総繊度の合計が８０～１４０ｄｔｅｘであり、フロント糸とバック糸のランナー長の差が４０ｃｍ以下であり、トリコット生地の厚みが０．１８～０．２６ｍｍであることが好ましい。

また、トリコットを構成している熱可塑性芯鞘複合繊維において、凸の部分（フロント糸）と地組織の部分（バック糸）の総繊度の差が２０ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。

また、前記トリコット生地を構成しているフロント糸及びバック糸の熱可塑性複合繊維の芯部／鞘部の比率は、容積基準で６０／４０～８０／２０であることが好ましい。

また、トリコット生地は、２枚筬のうち１つの筬でシンカーループ部である地組織（バック糸）の部分、もう１つの筬でニードルループ部である凸の部分（フロント糸）を構成してなり、凸の部分と凸の部分の間の部分の幅（溝幅）と凸の部分の幅（畝幅）の比（溝幅／畝幅）が０．４～０．８であることが好ましい。

本発明の液体分離装置用流路材は、厚さが薄く、流路材に高い圧力がかかったときに潰れにくい高い圧縮耐性と、流量の低下が少ない液体分離装置用流路材である。特に７．０ＭＰａ以上の高圧条件においても、潰れにくく流量の低下が少ない。

本発明の液体分離装置用流路材は、融点または軟化点の異なる２種類のポリエステル樹脂により構成された熱可塑性芯鞘複合繊維を含有するトリコット生地からなる。
前記熱可塑性芯鞘複合繊維において、高融点成分は芯部に、低融点成分は鞘部に配されている。両成分の融点差は、好ましくは６０℃以上である。なお、本発明においては、融点を持たず軟化点がある場合の軟化点との差も融点差という。

上記低融点成分として好ましいポリエステルとしては、テレフタル酸とエチレングリコールを主成分とし、共重合成分として、酸成分であるシュウ酸、マロン酸、アゼライン酸、アジピン酸、セバチン酸等の脂肪族ジカルボン酸、フタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸類および／またはヘキサヒドロテレフタル酸等の脂環族ジカルボン酸と、ジエチルグリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、ヘキサンジオール、パラキシレングリコール、ビスヒドロキシエトキシフェニルプロパン等の脂肪族、脂環族または芳香族系ジオール類のグリコールを１種もしくは２種以上組み合わせたものを所定割合で含有し、所望に応じてパラヒドロキシ安息香酸等のオキシ酸類を５０モル％以下の割合で添加した共重合エステルが好適である。

上記のなかでも、特に、テレフタル酸とエチレングリコールにイソフタル酸を添加して共重合させたポリエステルが好適である。そして、このようなイソフタル酸共重合ポリエステルでは、イソフタル酸成分を１０～３０モル％共重合させたものが、融着固定のしやすさおよび製編性の点から好ましい。なお、上記成分モノマーの共重合比率を変えることにより、所望の軟化点となるよう調整すればよい。

上記高融点成分としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリエチレンテレフタレート等のホモポリエステルが挙げられる。

本発明においては、鞘部の低融点成分としてイソフタル酸共重合ポリエテスルを用い、芯部の高融点成分としてホモポリエステルを用いた芯鞘型複合ポリエステルマルチフィラメントが最適である。また、イソフタル酸と共に、１，４－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，９－ノナンジオール等の直鎖脂肪酸ジオールを用いてもよい。なお、上記芯部／鞘部の比率は、容積基準で６０／４０～８０／２０に設定することが好ましく、特に６８／３２～７５／２５に設定することが好ましい。６０／４０～８０／２０であれば、低融点成分である鞘部が薄すぎないため、融着固定する際、鞘部同士が十分に接着することができ、高融点成分である芯部が多いため繊維の強度が十分発揮されて、７．０ＭＰａ以上の高い圧力が掛かったときにもその圧力に耐えて潰れにくい。

芯鞘型複合マルチフィラメントにおいて、総繊度は、３０～１１０ｄｔｅｘ、構成本数は、１０～５０本、単糸繊度は１．０～６．２ｄｔｅｘが好ましい。
総繊度が３０ｄｔｅｘ未満の場合、糸が細すぎてループの上から圧力が掛かったときにその圧力に耐えられずに潰れやすくなり、また総繊度が１１０ｄｔｅｘを超える場合、生地の厚みが大きく、生地が硬くなり、透過水用流路材に適さない傾向にある。また、総繊度が４０～６０ｄｔｅｘであることがより好ましい。

本発明におけるトリコット生地は、前記熱可塑性芯鞘複合繊維を２枚筬の編機のフロント糸とバック糸に用いて編成されたトリコット編地において、熱可塑性芯鞘複合繊維同士を互いに接着させて剛直化したものである。
フロント糸とバック糸に用いる熱可塑性芯鞘複合繊維は、芯鞘成分の組成が同一の繊維でも異なる繊維でもよいが、融点または軟化点が同一であることが好適である。

前記トリコット生地のウエル密度は５０～６８本／２．５４ｃｍ、コース密度は５０～６８本／２．５４ｃｍであることが好ましい。
ウエル密度が５０本／２．５４ｃｍ以上かつコース密度が５０本／２．５４ｃｍ以上の場合、一定面積におけるニードルループの凸の部分が多く、ループの上から圧力が掛かったときにその圧力に耐えて潰れにくい傾向にある。またウエル密度が６８本／２．５４ｃｍ以下かつコース密度が６８本／２．５４ｃｍ以下の場合、生地の厚みが大きくならず、生地が硬くなりにくく、透過水用流路材に適している。

また、トリコット生地のウエル密度とコース密度の積が、２７００以上であることが好ましく、より好ましくは３０００以上である。
トリコット生地のウエル密度とコース密度の積が２７００未満であるとトリコット生地の一定面積におけるニードルループの凸の部分が少なくなり、ループの上から圧力が掛かったときにその圧力に耐えられずに潰れやすくなる傾向にある。
また、トリコット生地のウエル密度とコース密度の積は、４６００以下であることが好ましい。
トリコット生地のウエル密度とコース密度の積が４６００を超える場合、生地の厚みが大きく、生地が硬くなり、透過水用流路材に適さなくなる傾向にある。

トリコット生地の編組織としては、ダブルデンビー組織、バックハーフ組織、ハーフトリコット組織等のシングルトリコット編が挙げられ、中でも、ダブルデンビー組織、ハーフトリコット組織が好ましい。
ダブルトリコット編では、生地の厚みが大きく、生地が硬くなり、透過水用流路材に適さない傾向にある。

また、トリコット生地を構成している熱可塑性芯鞘複合繊維のフロント糸とバック糸を合わせた総繊度は８０～１４０ｄｔｅｘであることが好ましい。
トリコット生地を構成している熱可塑性芯鞘複合繊維のフロント糸とバック糸を合わせた総繊度が８０ｄｔｅｘ未満であると、ニードルループの凸の部分の強度が弱くなり、ループの上から圧力が掛かったときにその圧力に耐えられずに潰れやすくなる傾向にある。また、トリコット生地を構成している熱可塑性芯鞘複合繊維のフロント糸とバック糸を合わせた総繊度が１４０ｄｔｅｘを超えると、生地の厚みが大きく、生地が硬くなり、透過水用流路材に適さなくなる傾向にある。

トリコット生地のフロント糸とバック糸のランナー長の差は４０ｃｍ以下であることが好ましい。
トリコット生地のフロント糸とバック糸のランナー長の差が４０ｃｍを超えると、シンカーループ部である地組織の部分とニードルループ部である凸の部分のバランスが悪くなり、トリコット生地をヒートセット処理するときに破れたり、目標とする性量に調整することができないことがある。

また、トリコット生地の厚みは０．１８～０．２６ｍｍであることが好ましい。
トリコット生地の厚みが０．１８ｍｍ未満であるとトリコット流路材のシンカーループ部である地組織の部分とニードルループ部である凸の部分で構成される空隙が少なく、十分な流量を確保することができない。トリコット生地の厚みが０．２６ｍｍを超えると生地の厚みが大きく、生地が硬くなり、透過水用流路材に適さなくなる傾向にある。

トリコット生地を構成している熱可塑性芯鞘複合繊維においてフロント糸とバック糸との総繊度の差が２０ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。
フロント糸とバック糸との総繊度の差が２０ｄｔｅｘより大きいと、ニードルループの凸の部分の強度およびシンカーループ部の地組織の強度が弱くなり、ループの上から圧力が掛かったときにその圧力に耐えられずに潰れやすくなる。また、生地の厚みにムラができやすく、透過水用流路材に適さなくなる傾向にある。
なお、フロント糸の総繊度とバック糸の総繊度は、どちらが大きくても構わない。

前記トリコット生地を、９０℃、７．０ＭＰａで３分間熱プレスしたとき、圧力印加前と圧力印加後のトリコット生地の厚みの変化割合が１４％以下であることが必要である。
トリコット生地を、９０℃、７．０ＭＰａで３分間熱プレスしたときの圧力印加前と圧力印加後のトリコット生地の厚みの変化割合が１４％を超えるということはニードルループの凸の部分の強度が弱く、ループの上から圧力が掛かったときにその圧力に耐えられずに潰れやすいことを示している。
また、９０℃、７．０ＭＰａで３分間熱プレスしたときの圧力印加前と圧力印加後のトリコット生地の厚みの変化割合は、７％以下であることがより好ましい。
また、透過水用流路材を構成している樹脂について、その樹脂をガラス転移温度以上の温度をかけた状態で圧力をかけることにより、圧力により受けた歪みを固定できるものであり、これを利用し、加圧させた後の流路材と加圧前の流路材の厚みを測定することにより、潰れやすさを容易に測定することができる。本発明においては、ポリエステル系樹脂を用いるものであり、ポリエステル系樹脂のガラス転移点は約８０℃であることから、９０℃で熱プレスする。

本発明におけるトリコット生地は２枚筬を使用し、そのうち１つの筬でシンカーループ部である地組織の部分、もう１つの筬でニードルループ部である凸の部分を構成しているが、凸部と凸部の間の部分の幅（溝幅）と凸の部分の幅（畝幅）の比（溝幅／畝幅）が０．４～０．８であることが好ましい。そのとき溝幅は１００～２００μｍであることが好ましく、１１０～１９０μｍであることがより好ましい。畝幅は１５０～３５０μｍであることが好ましく、２４０～３００μｍであることがより好ましい。
ニードルループの凸部と凸部の間の部分の幅（溝幅）と凸の部分の幅（畝幅）の比（溝幅／畝幅）が０．４未満であるとトリコット流路材のシンカーループ部である地組織の部分とニードルループ部である凸の部分で構成される空隙が少なく、十分な流量を確保することができない。ニードルループの凸部と凸部の間の部分の幅（溝幅）と凸の部分の幅（畝幅）の比（溝幅／畝幅）が０．８を超えるとニードルループの凸の部分の強度が弱くなり、ループの上から圧力が掛かったときにその圧力に耐えられずに潰れやすくなる。また、圧力が掛かったときに分離膜が溝に落ち込みやすく、流量が低下する傾向にある。
また溝の高さは８０～１２０μｍであることが好ましい。溝の高さが８０μｍ以上であれば十分な流量を確保でき、１２０μｍ以下であれば高い圧力が掛かったときに潰れにくい。
上記ニードルループの凸部と凸部の間の部分（溝）の高さ、幅（溝幅）と凸の部分の幅（畝幅）は、編密度、使用する熱可塑性芯鞘複合繊維の総繊度、熱セットの条件により調整し、所望の幅及びその比とすればよい。

本発明に係るトリコット生地は、例えば、下記の方法によって製造する。
熱可塑性芯鞘複合繊維を、２枚筬のトリコット編機のフロント糸とバック糸に用いてトリコット編地を編製する。得られたトリコット編地を熱セットして、熱可塑性芯鞘複合繊維同士を互いに接着させて剛直化し、トリコット生地を得る。トリコット編地のゲージ数は、２８以上が好ましい。
また、熱セットは、ピンテンター熱処理機、シリンダー乾燥機などにより行えばよい。

上記トリコット生地は、液体分離装置の透水側流路材として好適に用いることができる。本発明の液体分離装置用流路材は、厚さが薄いにも関わらず流量が十分にあり、特に７．０ＭＰａ以上の高圧でも、長時間加圧しても潰れることなく、流量低下が少ないものである。

以下、本発明について実施例を挙げて具体的に説明するが、本発明は必ずしもこれに限定されるものではない。なお、本実施例で用いる各種特性の測定方法およびトリコット生地の評価基準は以下の通りである。

（１）トリコット生地の熱プレス前後の厚みの変化割合（％）
卓上型ホットプレス（テクノサプライ（株）製、小型プレスＧ－１２型）を用いて、９０℃、７．０ＭＰａで、３分間の条件下でトリコット生地を熱プレスしたときの、加圧前と加圧後のトリコット生地の厚みを測定し、厚みの変化割合を下記の式より算出した。
厚みの変化割合（％）＝｛（加圧前の厚み－加圧後の厚み）／加圧前の厚み｝×１００

（２）トリコット生地の溝幅（μｍ）、畝幅（μｍ）
光学顕微鏡を用いてトリコット生地の平面写真および断面写真を採取して溝幅および畝幅を測定した。

（３）トリコット生地の厚み（ｍｍ）
ピーコックダイアルゲージ（（株）尾崎製作所製、Ｈ－３０型、０．０１目盛、測定子３０ｍｍφ）を用いてトリコット生地の厚みを測定した。

（４）密度（本／２．５４ｃｍ）
ＪＩＳ Ｌ １０９６ ８．６．２ 編物の密度に従い、トリコット生地の２．５４ｃｍの区間のウエル数およびコース数を測定した。

（５）流量低下率
米国特許出願公開第２００５／０１７３３３３号明細書にも記載のあるＨ－ｖａｌｕｅを、公知の方法で測定した。米国特許出願公開第２００５／０１７３３３３号明細書とは違い、所定の圧力下における流量をＨ－ｖａｌｕｅ（ｍｌ／ｍｉｎ）として測定した。５．５ＭＰａ加圧したときのＨ－ｖａｌｕｅ（ｍｌ／ｍｉｎ）と、７．０ＭＰａ加圧した後に再度５．５ＭＰａ加圧したときのＨ－ｖａｌｕｅ（ｍｌ／ｍｉｎ）から、流量低下率を算出した。
流量低下率が５％以下を◎、５より大きく１２％以下を○、１２％より大きいものを×と評価した。

［実施例１］
ポリエチレンテレフタレート（融点：２６０℃）を芯部とし、ポリエチレンテレフタレートの酸成分としてイソフタル酸を２５％モル％共重合させて得た低融点共重合ポリエステル（融点：１９０℃）を鞘部とし、そのときの芯部／鞘部の割合は容積基準で７２／２８として熱可塑性芯鞘複合繊維（４４ｄｔｅｘ／２４ｆ）を得た。前記複合繊維をフロント糸として、バック糸にも同じ熱可塑性複合繊維を用いて、３６ゲージの２枚筬のトリコット編機で、フロント糸のランナー長は１１２．０ｃｍ、バック糸のランナー長は１１２．０ｃｍでダブルデンビー組織（閉目）に編み立てた。

得られたトリコット編地を２００℃に設定したピンテンターで１分間熱セットしてウエル密度が６０本／２．５４ｃｍ、コース密度が６０本／２．５４ｃｍのトリコット生地の流路材を得た。また、得られたトリコット生地の熱プレス前後の厚みの変化割合（％）は６．４％であった。

［実施例２］
ピンテンターで１分間熱セットした後の加工反のウエル密度を６５本／２．５４ｃｍとした以外は実施例１と同様にして、流路材を得た。

得られたトリコット生地の熱プレス前後の厚みの変化割合（％）は１０．０％であった。

［実施例３］
実施例１と同様の樹脂組合せの熱可塑性芯鞘複合繊維（５６ｄｔｅｘ／１２ｆ）をフロント糸として用い、３６ゲージの２枚筬のトリコット編機で、フロント糸のランナー長は１２７．５ｃｍ、バック糸のランナー長は９４．０ｃｍでハーフ組織に編成したこと以外は実施例１と同様にして、流路材を得た。

得られたトリコット生地の熱プレス前後の厚みの変化割合（％）は１３．５％であった。

［実施例４］
実施例１と同様の樹脂組合せの熱可塑性芯鞘複合繊維（５６ｄｔｅｘ／４８ｆ）をフロント糸として用い、３６ゲージの２枚筬のトリコット編機で、フロント糸のランナー長は１２７．５ｃｍ、バック糸のランナー長は９４．０ｃｍでハーフ組織に編成したこと以外は実施例１と同様にして、流路材を得た。

得られたトリコット生地の熱プレス前後の厚みの変化割合（％）は８．０％であった。
［比較例１］

実施例１と同様の樹脂組合せの熱可塑性芯鞘複合繊維（５６ｄｔｅｘ／２４ｆ）をフロント糸として用い、３６ゲージの２枚筬のトリコット編機で、フロント糸のランナー長は１２７．５ｃｍ、バック糸のランナー長は９４．０ｃｍでハーフ組織に編成し、ピンテンターで１分間熱セットした後の加工反のウエル密度を７０本／２．５４ｃｍとした以外は実施例１と同様にして、流路材を得た。

得られたトリコット生地を熱プレスしたときの処理前後の厚みの変化割合（％）は１３．１％であった。

［比較例２］
実施例１と同様の樹脂組合せの熱可塑性芯鞘複合繊維（５６ｄｔｅｘ／２４ｆ）をフロント糸として用い、３６ゲージの２枚筬のトリコット編機で、フロント糸のランナー長は９４ｃｍ、バック糸のランナー長は１２７．５ｃｍでクインズコート組織に編成したこと以外は実施例１と同様にして、流路材を得た。

得られたトリコット生地を熱プレスしたときの処理前後の厚みの変化割合（％）は１５％であった。

＜結果＞
［実施例１～４］
トリコット生地を熱プレスしたときの処理前後の厚みの変化割合（％）は１４％以下であり、そのときの流量低下率も１２％以下となり、これを流路材として評価したときに高圧条件でも長期間安定して使用できるレベルにあった。

［比較例１～２］
比較例１はトリコット生地を熱プレスしたときの処理前後の厚みの変化割合（％）は１４％以下であったが、流路材の厚みが０．２６ｍｍより大きいものであった。また、比較例２は厚みの変化割合（％）が１４％を超えるものであった。また、そのときの流量低下率が１２％を超えており、これを流路材として評価したときに流量が少なく、実使用に耐えられるものではなかった。

Claims (5)

1. 融点または軟化点の異なる２種類のポリエステル樹脂により構成された熱可塑性芯鞘複合繊維を含むトリコット生地からなる液体分離装置用流路材であって、前記熱可塑性芯鞘複合繊維において、高融点成分は芯部に、低融点成分は鞘部に配されており、前記高融点成分は、ポリエチレンテレフタレートであり、前記両成分の融点差が６０℃以上であり、前記トリコット生地は、フロント糸とバック糸のみからなるトリコット編地であり、前記フロント糸とバック糸が前記熱可塑性芯鞘複合繊維であり、前記熱可塑性芯鞘複合繊維同士が互いに接着して剛直化したものであり、そのウエル密度が５０～６８本／２．５４ｃｍ、コース密度が５０～６８本／２．５４ｃｍであり、前記トリコット生地を、９０℃、７．０ＭＰａで３分間熱プレスしたときの、プレス前後のトリコット生地の厚みの変化割合が１４％以下である液体分離装置用流路材。
2. 前記トリコット生地を構成しているフロント糸の熱可塑性芯鞘複合繊維と、バック糸の熱可塑性芯鞘複合繊維との総繊度の合計が８０～１４０ｄｔｅｘであり、フロント糸とバック糸のランナー長の差が４０ｃｍ以下であり、前記トリコット生地の厚みが０．１８～０．２６ｍｍである請求項１記載の液体分離装置用流路材。
3. 前記トリコット生地を構成しているフロント糸の熱可塑性芯鞘複合繊維と、バック糸の熱可塑性芯鞘複合繊維との総繊度の差が２０ｄｔｅｘ以下であることを特徴とする請求項１又は２記載の液体分離装置用流路材。
4. 前記トリコット生地を構成しているフロント糸及びバック糸の熱可塑性芯鞘複合繊維の芯部／鞘部の比率は、容積基準で６０／４０～８０／２０であることを特徴とする請求項１～３いずれか１項に記載の液体分離装置用流路材。
5. 前記トリコット生地は、２枚筬のうち１つの筬でシンカーループ部である地組織の部分を、もう１つの筬でニードルループ部である凸の部分を構成してなり、凸の部分と凸の部分の間の部分の幅（溝幅）と凸の部分の幅（畝幅）の比（溝幅／畝幅）が０．４～０．８であることを特徴とする請求項１～４いずれか１項に記載の液体分離装置用流路材。