JPH0366008B2 - - Google Patents
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- JPH0366008B2 JPH0366008B2 JP58126878A JP12687883A JPH0366008B2 JP H0366008 B2 JPH0366008 B2 JP H0366008B2 JP 58126878 A JP58126878 A JP 58126878A JP 12687883 A JP12687883 A JP 12687883A JP H0366008 B2 JPH0366008 B2 JP H0366008B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- melting point
- channel material
- yarns
- knitted fabric
- synthetic fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
本発明は、液体分離装置において原液を受圧す
る半透膜の裏面側を支持するようにした流路材及
びその製造方法に関するものである。 半透膜を利用した液体分離装置には、一般にそ
の半透膜を長尺の封筒状（袋状）に形成すると共
に、その封筒内に半透膜側からかかる原液圧力を
支え且つ透過液を案内する流路となる流路材が内
挿し、その流路材を内挿した封筒開放端側を中空
軸に固定してスパイラル状に高密度に巻付けてな
るスパイラル型や、或いは上記多数枚の半透膜封
筒の開放端側を保持板に高密度に保持させて容器
内に収納してなるチユーブラ型などがある。いず
れも内側から流路材で支えられた半透膜封筒の外
側に高圧の原液を通し、その半透膜を通過した透
過液を流路材で案内しながら外へ取り出すように
している。このような液体分離装置は広くボイラ
用水の前処理、排水の再利用、海水の淡水化など
の造水装置として実用化されている。 ところで、上記液体分離装置の流路材は一般に
織物や編物などの多孔性で、かつ微細な溝を有す
る布帛が用いられるが、この流路材には半透膜を
介して原液の高圧が作用するため、流動抵抗が大
きいと透過液流量が減少し、単位容積当りの透過
液生産量を少なくするという問題がある。一方、
この問題を解消するため流動抵抗を下げるようと
すると流路材の厚さを大きくせざるを得なくな
り、透過液の単位生産量当りの液体分離装置のコ
ンパクト化に不利になる問題がある。 本発明の目的は、流路材の厚さを増すことなく
流動抵抗を下げることができ、それによつて透過
液生産性を上げることができ、さらにはその性能
を長期間維持することができる液体分離装置用流
路材を提供せんとすることにある。本発明のさら
に他の目的は、上記流路材を効率的に生産するこ
とができる製造方法を提供せんとすることにあ
る。 上記目的を達成する本発明の液体分離装置用流
路材は、原液を受圧する半透膜の裏面側を支持す
る液体分離装置の流路材において、該流路材が繊
度30〜50デニールの熱可塑性合成繊維フイラメン
ト糸条から編成した地組織部分と該地組織部分を
構成する糸条よりも繊度が1.2倍以上大きい50〜
70デニールの熱可塑性合成繊維フイラメント糸条
を編み込んだうね部分とを有するトリコツト編地
からなり、かつ前記トリコツト編地中の糸条が互
いに接着して編地全体を剛直状態にしていること
を特徴とするものである。 また、その製造方法は、少なくとも３枚オサを
有するトリコツト編機により、少なくとも２組の
繊度30〜50デニールの熱可塑性合成繊維フイラメ
ント糸条から地組織部分を編成すると共に、該地
組織部分のニードル・ループ部分に少なくとも１
組の前記地組織部分を構成する糸条よりも繊度が
1.2倍以上大きい50〜70デニールの熱可塑性合成
繊維フイラメント糸条を編込んでうね部分を形成
したトリコツト編地を編成し、さらに該トリコツ
ト編地中の糸条相互を接着処理して編地全体を剛
直化させることを特徴とするものである。 本発明の流路材の素材となるトリコツト編地は
少なくとも３枚以上のオサ数のトリコツト編機に
より編成される。その編地の一例である３枚オサ
編地を第１図及び第２図Ａ，Ｂ，Ｃに示してい
る。 第１図に示す３枚オサ編地は、地組織部分が比
較的細繊度の糸条Ｆ，Ｍから編成され、うね部分
にこの糸条Ｆ，Ｍよりも太繊度の糸条Ｂが編込ま
れた構成になつている。上記細繊度の糸条Ｆ，Ｍ
は、それぞれフロント・オサとミドル・オサとに
供給し、第２図Ａ，Ｂに示すような〔1/1〕のダ
ブル・デンビ編に編成する一方、太繊度の糸条Ｂ
はバツク・オサに供給して第２図Ｃに示すような
〔1/0〕の鎖編に編成されている。このような編成
によつてフロント・オサ及びミドル・オサで形成
された編目のシンカ・ループ部が地組織部分とな
り、ニードル・ループ部及びバツク・オサで形成
された鎖編がうね部分となる。 即ち、本発明の流路材素材のトリコツト編地
は、少なくとも１組の太繊度の熱可塑性合成繊維
フイラメント糸条と少なくとも２組の細繊度の熱
可塑性合成繊維フイラメント糸条との少なくとも
３組の整経された熱可塑性合成繊維フイラメント
糸条を用い、少なくとも３枚オサのトリコツト編
機を使用して編成することができ、前記細繊度側
の２組の糸条により地組織部分を編成し、この２
組の糸条が形成するニードル・ループ部にもう１
組の太繊度の糸条を編込むことによつてうね部分
を形成するもので、これによつて地組織部分とう
ね部分とをもつたトリコツト編地が形成される。 このように地組織部分が少なくとも２本の細繊
度の糸条で編成され、うね部分にこの地組織部分
を形成する糸条よりも太繊度の少なくとも１本の
糸条がさらに編込まれているため、地組織部分で
は薄く、うね部分では厚くなつた構造が形成され
る。そのため隣合う二つのうね部分の間は薄い地
組織部分で接続された断面コ字形の流路用の空間
が形成される。 このようなうね部分と地組織部分との厚薄の関
係を顕著にするためには、うね部分を構成する太
繊度糸条の繊度を地組織部分を構成する細繊度糸
条よりも、1.2倍以上大きくすることが必要であ
る。またその繊度としては、うね部分を50〜70デ
ニール、地組織部分を30〜50デニールの範囲で選
択する必要がある。 上述のように編成したトリコツト編地は、さら
に糸条相互を接着処理して剛直化させ、高圧の原
液に対して簡単に潰れることがないようにする必
要がある。 このような接着処理としては、メラミン樹脂を
付着させる樹脂加工によつてもよく、又はトリコ
ツト編地を構成する熱可塑性合成繊維フイラメン
ト糸条を低融点成分と高融点成分とからなる複合
構成とし、その低融点成分のみを熱処理により溶
融して糸条相互を融着させることによつても行う
ことができる。特に、後者の低融点成分の融着に
よる方法は、樹脂加工の場合に比べて透過水中へ
の溶出物がないので、高純度の透過水を生産する
必要のある用途において有益である。 低融点成分と高融点成分とからなる熱可塑性合
成繊維フイラメント糸条としては、複合糸や混繊
糸などの形態にすればよい。複合糸の場合は、鞘
側に低融点成分を配置し、芯側に高融点成分を配
置した芯鞘型複合糸や、両成分を左右両側から貼
合せたバイメタル型複合糸のいずれも使用可能で
ある。混繊糸は低融点成分のフイラメントと高融
点成分のフイラントとがそれぞれ混ざり合つたも
のである。 ２種の異なる成分の比率は接着剤となる低融点
成分が50％を越えない方が好ましいが、溶融後に
骨格となる高融点成分が強度的に充分機能するな
らばこの限りではない。また、両成分の融点差は
少なくとも10℃、好ましくは20℃以上あれば充分
である。 高融点成分と低融点成分との代表的な組合せ
は、高融点ポリエステルと低融点ポリエステル、
高融点ポリアミドと低融点ポリアミド、高融点ポ
リオレフインと低融点ポリオレフインなどがあ
り、このうちでも融着加工後の剛性などの点から
高融点ポリエステルと高融点ポリエステルとの組
合せが好ましい。低融点成分は一般に高分子共重
合体とすることによつて簡単に得ることができ、
その融点差は共重合比率の変更、共重合成分の追
加、共重合成分の変更、立体規則性或いは重合度
の変更等によつて変更することができる。また、
これとは別に融点差のある異種重合体との組合せ
によつてもよい。 上述した両成分の組合せからなる熱可塑性合成
繊維フイラメント糸条は、地組織部分及びうね部
分の糸条において使用する必要があり、また両部
分に使用する低融点成分は同一の融点であること
が望ましい。 第３図及び第４図は、上述した流路材を使用し
たスパイラル型の流体分離装置を例示したもので
ある。 １は流体分離素子であり、２はこの流体分離素
子１を収納している円筒容器である。流体分離素
子１は円筒容器２内で一端をシール材３によりシ
ールされ、他方の端部の透過液排出管４を円筒容
器２の外側へ突出させている。円筒容器２は周壁
に原液供給管５を、また側壁に原液排出管６を設
けている。 流体分離素子１は、第４図に示すように中心に
小孔７を有する中空管からなる透過液排出管４を
有し、その外側を封筒状の半透膜９がスパイラル
状に巻回している。封筒状の半透膜９はその内側
に本発明による透過液流路材１０を内挿し、その
開口端を上記小孔７に対向させて透過液排出管４
の内側に連通している。またスパイラル状に巻回
した封筒状の半透膜９の外側面同士の間には原液
流路材１１が介在し、流体分離素子表面の原液入
口１２から中心の原液出口１３まで延長してお
り、この原液出口１３は円筒容器２の原液排出管
６に連通している。 したがつて、上記液体分離装置において、原液
供給管５から供給された高圧の原液は、流体分離
素子１の原液入口１２から原液流路材１１を通過
する間に一部が半透膜９に透過されて透過液流路
材１０側へ移り、この透過液流路材１０に案内さ
れて透過液排出管４から取り出される。原液の残
液は原液出口１３を経て原液排出管６から排出さ
れる。 上述した本発明による流路材によると、特定繊
度の熱可塑性合成繊維フイラメントを編成した地
組織部分とうね部分とを有するトリコツト編地か
らなり、かつ地組織部分は薄いがうね部分は太繊
度糸条の編込みにより厚くなつているため、隣接
する二つのうね部分の間には編地全断面積に対す
る断面比率が比較的大きくなつたコ字形の流路を
形成する。そのため流路材の全体厚さは従来の流
路材と変らないにも拘わらず、上述した液体分離
操作における流動抵抗を大幅に低下させ、コンパ
クトな装置容量を維持しながら透過液生産量を向
上することができる。また、後述の実施例で明ら
かであるように上記トリコツト編地のうね部分を
太繊度糸条から構成すると共に、糸条を互いに接
着して編地全体を剛直状態にし、高圧の原液に対
して簡単に潰れないようにしたので耐久性を高
め、流路材の良好な性能を長期間にわたり維持す
ることができる。 実施例 １ ポリエチレンテレフタレートからなる次のデニ
ール及びフイラメント数で構成された３種類Ｇ、
Ｈ、Ｉのフイラメント糸条を用意した。 Ｇ：37.5デニール、18フイラメント Ｈ：25デニール、12フイラメント Ｉ：15デニール、12フイラメント また、ポリエチレンテレフタレートにイソフタ
ル酸を10モル％共重合したポリマからなる次のデ
ニール及びフイラメント数で構成された３種類
ｇ、ｈ、ｉのフイラメント糸条を用意した。 ｇ：37.5デニール、18フイラメント ｈ：25デニール、12フイラメント ｉ：15デニール、12フイラメント さらに、上記フイラメント糸条をＧ、ｇ同士、
Ｈ、ｈ同士、Ｉ、ｉ同士でそれぞれ１：１に混繊
した75デニール、50デニール、30デニールの混繊
糸Ｊ、Ｋ、Ｌをそれぞれ作成した。 次いで、第１，２図に示す編組織により、フロ
ント・オサ及びミドル・オサに上記混繊糸Ｌを、
バツク・オサに上記混繊糸Ｋを供給し、32ゲー
ジ、３枚オサ・トリコツト編地を編成した。この
編地を精練したのち、熱処理後のウエル、コース
密度がそれぞれ47／25mm、60／25mm及び48／25
mm、73／25mmとなるようにテンタ条件を決めて
250℃で１分間の熱融着加工を行い、２種類の本
発明に相当する流路材Ｐ及びＱ（それぞれ上記ウ
エル、コース密度の前者と後者に対応する）を作
成した。 一方、比較品として上記混繊糸Ｊを用いて、32
ゲージ、２枚オサ・トリコツトによりダブルデン
ビ編地を編成した。この編地を精練したのち、熱
処理後のウエル、コース密度がそれぞれ40／25
mm、54／25mmとなるようにテンタ条件を決めて
250℃で１分間の熱融着加工をして流路材Ｒを作
成した。 これらの流路材Ｐ，Ｑ，Ｒについて、後述する
第５図の圧損測定器により測定した流動抵抗係数
Ｈ及び流路材の厚さを比較したところ第１表のよ
うな結果を得た。 なお、テストにおける流路材の大きさはシール
部内の面積0.024m2（巾0.08m×長さ0.3m）、高圧
水の圧力を30Kg／cm2、差圧Δpを２Kg／cm2、水温
を25℃とした。
る半透膜の裏面側を支持するようにした流路材及
びその製造方法に関するものである。 半透膜を利用した液体分離装置には、一般にそ
の半透膜を長尺の封筒状（袋状）に形成すると共
に、その封筒内に半透膜側からかかる原液圧力を
支え且つ透過液を案内する流路となる流路材が内
挿し、その流路材を内挿した封筒開放端側を中空
軸に固定してスパイラル状に高密度に巻付けてな
るスパイラル型や、或いは上記多数枚の半透膜封
筒の開放端側を保持板に高密度に保持させて容器
内に収納してなるチユーブラ型などがある。いず
れも内側から流路材で支えられた半透膜封筒の外
側に高圧の原液を通し、その半透膜を通過した透
過液を流路材で案内しながら外へ取り出すように
している。このような液体分離装置は広くボイラ
用水の前処理、排水の再利用、海水の淡水化など
の造水装置として実用化されている。 ところで、上記液体分離装置の流路材は一般に
織物や編物などの多孔性で、かつ微細な溝を有す
る布帛が用いられるが、この流路材には半透膜を
介して原液の高圧が作用するため、流動抵抗が大
きいと透過液流量が減少し、単位容積当りの透過
液生産量を少なくするという問題がある。一方、
この問題を解消するため流動抵抗を下げるようと
すると流路材の厚さを大きくせざるを得なくな
り、透過液の単位生産量当りの液体分離装置のコ
ンパクト化に不利になる問題がある。 本発明の目的は、流路材の厚さを増すことなく
流動抵抗を下げることができ、それによつて透過
液生産性を上げることができ、さらにはその性能
を長期間維持することができる液体分離装置用流
路材を提供せんとすることにある。本発明のさら
に他の目的は、上記流路材を効率的に生産するこ
とができる製造方法を提供せんとすることにあ
る。 上記目的を達成する本発明の液体分離装置用流
路材は、原液を受圧する半透膜の裏面側を支持す
る液体分離装置の流路材において、該流路材が繊
度30〜50デニールの熱可塑性合成繊維フイラメン
ト糸条から編成した地組織部分と該地組織部分を
構成する糸条よりも繊度が1.2倍以上大きい50〜
70デニールの熱可塑性合成繊維フイラメント糸条
を編み込んだうね部分とを有するトリコツト編地
からなり、かつ前記トリコツト編地中の糸条が互
いに接着して編地全体を剛直状態にしていること
を特徴とするものである。 また、その製造方法は、少なくとも３枚オサを
有するトリコツト編機により、少なくとも２組の
繊度30〜50デニールの熱可塑性合成繊維フイラメ
ント糸条から地組織部分を編成すると共に、該地
組織部分のニードル・ループ部分に少なくとも１
組の前記地組織部分を構成する糸条よりも繊度が
1.2倍以上大きい50〜70デニールの熱可塑性合成
繊維フイラメント糸条を編込んでうね部分を形成
したトリコツト編地を編成し、さらに該トリコツ
ト編地中の糸条相互を接着処理して編地全体を剛
直化させることを特徴とするものである。 本発明の流路材の素材となるトリコツト編地は
少なくとも３枚以上のオサ数のトリコツト編機に
より編成される。その編地の一例である３枚オサ
編地を第１図及び第２図Ａ，Ｂ，Ｃに示してい
る。 第１図に示す３枚オサ編地は、地組織部分が比
較的細繊度の糸条Ｆ，Ｍから編成され、うね部分
にこの糸条Ｆ，Ｍよりも太繊度の糸条Ｂが編込ま
れた構成になつている。上記細繊度の糸条Ｆ，Ｍ
は、それぞれフロント・オサとミドル・オサとに
供給し、第２図Ａ，Ｂに示すような〔1/1〕のダ
ブル・デンビ編に編成する一方、太繊度の糸条Ｂ
はバツク・オサに供給して第２図Ｃに示すような
〔1/0〕の鎖編に編成されている。このような編成
によつてフロント・オサ及びミドル・オサで形成
された編目のシンカ・ループ部が地組織部分とな
り、ニードル・ループ部及びバツク・オサで形成
された鎖編がうね部分となる。 即ち、本発明の流路材素材のトリコツト編地
は、少なくとも１組の太繊度の熱可塑性合成繊維
フイラメント糸条と少なくとも２組の細繊度の熱
可塑性合成繊維フイラメント糸条との少なくとも
３組の整経された熱可塑性合成繊維フイラメント
糸条を用い、少なくとも３枚オサのトリコツト編
機を使用して編成することができ、前記細繊度側
の２組の糸条により地組織部分を編成し、この２
組の糸条が形成するニードル・ループ部にもう１
組の太繊度の糸条を編込むことによつてうね部分
を形成するもので、これによつて地組織部分とう
ね部分とをもつたトリコツト編地が形成される。 このように地組織部分が少なくとも２本の細繊
度の糸条で編成され、うね部分にこの地組織部分
を形成する糸条よりも太繊度の少なくとも１本の
糸条がさらに編込まれているため、地組織部分で
は薄く、うね部分では厚くなつた構造が形成され
る。そのため隣合う二つのうね部分の間は薄い地
組織部分で接続された断面コ字形の流路用の空間
が形成される。 このようなうね部分と地組織部分との厚薄の関
係を顕著にするためには、うね部分を構成する太
繊度糸条の繊度を地組織部分を構成する細繊度糸
条よりも、1.2倍以上大きくすることが必要であ
る。またその繊度としては、うね部分を50〜70デ
ニール、地組織部分を30〜50デニールの範囲で選
択する必要がある。 上述のように編成したトリコツト編地は、さら
に糸条相互を接着処理して剛直化させ、高圧の原
液に対して簡単に潰れることがないようにする必
要がある。 このような接着処理としては、メラミン樹脂を
付着させる樹脂加工によつてもよく、又はトリコ
ツト編地を構成する熱可塑性合成繊維フイラメン
ト糸条を低融点成分と高融点成分とからなる複合
構成とし、その低融点成分のみを熱処理により溶
融して糸条相互を融着させることによつても行う
ことができる。特に、後者の低融点成分の融着に
よる方法は、樹脂加工の場合に比べて透過水中へ
の溶出物がないので、高純度の透過水を生産する
必要のある用途において有益である。 低融点成分と高融点成分とからなる熱可塑性合
成繊維フイラメント糸条としては、複合糸や混繊
糸などの形態にすればよい。複合糸の場合は、鞘
側に低融点成分を配置し、芯側に高融点成分を配
置した芯鞘型複合糸や、両成分を左右両側から貼
合せたバイメタル型複合糸のいずれも使用可能で
ある。混繊糸は低融点成分のフイラメントと高融
点成分のフイラントとがそれぞれ混ざり合つたも
のである。 ２種の異なる成分の比率は接着剤となる低融点
成分が50％を越えない方が好ましいが、溶融後に
骨格となる高融点成分が強度的に充分機能するな
らばこの限りではない。また、両成分の融点差は
少なくとも10℃、好ましくは20℃以上あれば充分
である。 高融点成分と低融点成分との代表的な組合せ
は、高融点ポリエステルと低融点ポリエステル、
高融点ポリアミドと低融点ポリアミド、高融点ポ
リオレフインと低融点ポリオレフインなどがあ
り、このうちでも融着加工後の剛性などの点から
高融点ポリエステルと高融点ポリエステルとの組
合せが好ましい。低融点成分は一般に高分子共重
合体とすることによつて簡単に得ることができ、
その融点差は共重合比率の変更、共重合成分の追
加、共重合成分の変更、立体規則性或いは重合度
の変更等によつて変更することができる。また、
これとは別に融点差のある異種重合体との組合せ
によつてもよい。 上述した両成分の組合せからなる熱可塑性合成
繊維フイラメント糸条は、地組織部分及びうね部
分の糸条において使用する必要があり、また両部
分に使用する低融点成分は同一の融点であること
が望ましい。 第３図及び第４図は、上述した流路材を使用し
たスパイラル型の流体分離装置を例示したもので
ある。 １は流体分離素子であり、２はこの流体分離素
子１を収納している円筒容器である。流体分離素
子１は円筒容器２内で一端をシール材３によりシ
ールされ、他方の端部の透過液排出管４を円筒容
器２の外側へ突出させている。円筒容器２は周壁
に原液供給管５を、また側壁に原液排出管６を設
けている。 流体分離素子１は、第４図に示すように中心に
小孔７を有する中空管からなる透過液排出管４を
有し、その外側を封筒状の半透膜９がスパイラル
状に巻回している。封筒状の半透膜９はその内側
に本発明による透過液流路材１０を内挿し、その
開口端を上記小孔７に対向させて透過液排出管４
の内側に連通している。またスパイラル状に巻回
した封筒状の半透膜９の外側面同士の間には原液
流路材１１が介在し、流体分離素子表面の原液入
口１２から中心の原液出口１３まで延長してお
り、この原液出口１３は円筒容器２の原液排出管
６に連通している。 したがつて、上記液体分離装置において、原液
供給管５から供給された高圧の原液は、流体分離
素子１の原液入口１２から原液流路材１１を通過
する間に一部が半透膜９に透過されて透過液流路
材１０側へ移り、この透過液流路材１０に案内さ
れて透過液排出管４から取り出される。原液の残
液は原液出口１３を経て原液排出管６から排出さ
れる。 上述した本発明による流路材によると、特定繊
度の熱可塑性合成繊維フイラメントを編成した地
組織部分とうね部分とを有するトリコツト編地か
らなり、かつ地組織部分は薄いがうね部分は太繊
度糸条の編込みにより厚くなつているため、隣接
する二つのうね部分の間には編地全断面積に対す
る断面比率が比較的大きくなつたコ字形の流路を
形成する。そのため流路材の全体厚さは従来の流
路材と変らないにも拘わらず、上述した液体分離
操作における流動抵抗を大幅に低下させ、コンパ
クトな装置容量を維持しながら透過液生産量を向
上することができる。また、後述の実施例で明ら
かであるように上記トリコツト編地のうね部分を
太繊度糸条から構成すると共に、糸条を互いに接
着して編地全体を剛直状態にし、高圧の原液に対
して簡単に潰れないようにしたので耐久性を高
め、流路材の良好な性能を長期間にわたり維持す
ることができる。 実施例 １ ポリエチレンテレフタレートからなる次のデニ
ール及びフイラメント数で構成された３種類Ｇ、
Ｈ、Ｉのフイラメント糸条を用意した。 Ｇ：37.5デニール、18フイラメント Ｈ：25デニール、12フイラメント Ｉ：15デニール、12フイラメント また、ポリエチレンテレフタレートにイソフタ
ル酸を10モル％共重合したポリマからなる次のデ
ニール及びフイラメント数で構成された３種類
ｇ、ｈ、ｉのフイラメント糸条を用意した。 ｇ：37.5デニール、18フイラメント ｈ：25デニール、12フイラメント ｉ：15デニール、12フイラメント さらに、上記フイラメント糸条をＧ、ｇ同士、
Ｈ、ｈ同士、Ｉ、ｉ同士でそれぞれ１：１に混繊
した75デニール、50デニール、30デニールの混繊
糸Ｊ、Ｋ、Ｌをそれぞれ作成した。 次いで、第１，２図に示す編組織により、フロ
ント・オサ及びミドル・オサに上記混繊糸Ｌを、
バツク・オサに上記混繊糸Ｋを供給し、32ゲー
ジ、３枚オサ・トリコツト編地を編成した。この
編地を精練したのち、熱処理後のウエル、コース
密度がそれぞれ47／25mm、60／25mm及び48／25
mm、73／25mmとなるようにテンタ条件を決めて
250℃で１分間の熱融着加工を行い、２種類の本
発明に相当する流路材Ｐ及びＱ（それぞれ上記ウ
エル、コース密度の前者と後者に対応する）を作
成した。 一方、比較品として上記混繊糸Ｊを用いて、32
ゲージ、２枚オサ・トリコツトによりダブルデン
ビ編地を編成した。この編地を精練したのち、熱
処理後のウエル、コース密度がそれぞれ40／25
mm、54／25mmとなるようにテンタ条件を決めて
250℃で１分間の熱融着加工をして流路材Ｒを作
成した。 これらの流路材Ｐ，Ｑ，Ｒについて、後述する
第５図の圧損測定器により測定した流動抵抗係数
Ｈ及び流路材の厚さを比較したところ第１表のよ
うな結果を得た。 なお、テストにおける流路材の大きさはシール
部内の面積0.024m2（巾0.08m×長さ0.3m）、高圧
水の圧力を30Kg／cm2、差圧Δpを２Kg／cm2、水温
を25℃とした。
【表】
第１表から明らかであるように、本発明による
流路材Ｐ，Ｑは厚さが小さい上に、流動抵抗係数
Ｈが小さく、両面において比較品の流路材Ｒより
優れている。 続いて、高圧水の圧力を70Kg／cm2に上げ、さら
に水温を40℃に上げて200時間テストを続けた後
の流動抵抗係数Ｈ及び厚さを測定してその変化を
調べたところ、第２表のような結果を得た。
流路材Ｐ，Ｑは厚さが小さい上に、流動抵抗係数
Ｈが小さく、両面において比較品の流路材Ｒより
優れている。 続いて、高圧水の圧力を70Kg／cm2に上げ、さら
に水温を40℃に上げて200時間テストを続けた後
の流動抵抗係数Ｈ及び厚さを測定してその変化を
調べたところ、第２表のような結果を得た。
【表】
第２表から明らかであるように、本発明による
流路材Ｐ，Ｑは比較品Ｒに比べて流動抵抗係数Ｈ
の増加の割合が小さく、性能が長期間安定してい
ることがわかる。 実施例 ２ 実施例１において流路材Ｐ，Ｑの素材として編
成した２種類の３枚オサ・トリコツト編地をさら
にカレンダ加工してさらに薄地化した流路材Ｓ，
Ｔを作成した。これらについて実施例１と同様の
測定を行つたところ、水温度25℃による測定では
第３表の結果を、さらに水温40℃で200時間経過
後の測定では第４表の結果をそれぞれ得た。
流路材Ｐ，Ｑは比較品Ｒに比べて流動抵抗係数Ｈ
の増加の割合が小さく、性能が長期間安定してい
ることがわかる。 実施例 ２ 実施例１において流路材Ｐ，Ｑの素材として編
成した２種類の３枚オサ・トリコツト編地をさら
にカレンダ加工してさらに薄地化した流路材Ｓ，
Ｔを作成した。これらについて実施例１と同様の
測定を行つたところ、水温度25℃による測定では
第３表の結果を、さらに水温40℃で200時間経過
後の測定では第４表の結果をそれぞれ得た。
【表】
【表】
上記第３，４表から明らかであるように、カレ
ンダ加工による薄地化により流動抵抗係数Ｈは若
干増大しているが、厚さがさらに減少して装置の
コンパクト化に有利になつている。 また、水温25℃における測定値に比べて、40
℃、200時間経過後の測定値の変化率は小さく、
性能が長期間安定していることがわかる。 （圧損測定器の説明） 第５図に示すように、測定対象の流路材５０と
半透膜５１とを重ねて上下の支持枠５２，５３の
間に挾持させる。半透膜５１側に形成される流路
５４には高圧水供給管５５から高圧水を供給して
排出管５６から排出させるようにし、また流路材
５０側の流路５７には低圧水供給管５８から低圧
水を供給して排出管５９から排出するようにす
る。排出管５９の端部には計量器６０が備えら
れ、流出する液量を測定できるようになつてい
る。 いま、高圧水供給管５５から原液に相当する高
圧水を供給し、その状態を保ちつつ低圧水供給管
５８から透過液に相当する低圧水を供給すると
き、同一条件においては高圧水の圧力が高くなる
につれて流路材５０が加圧変形され、低圧水の流
量が減る。このことから流路材５０の変形の程度
を、この低圧水の圧損（差圧）Δpと流量ｑを測
定することにより流動抵抗係数Ｈとして示すこと
ができる。 即ち、流量ｑは一般に次の式で与えられる。 ｑ＝（１／Ｈ）（dΔp／Δl）ｗ （ここに、ｌは流路の長さ、ｗは流路の巾） これを解いて、流動抵抗係数Ｈが次の式のよう
に得られる。 Ｈ＝Ｋ（Δp／ｑ）（atm／ton／day） （ここに、Ｋは装置によつて定まる定数） したがつて、Δp，ｑを測定すれば流動抵抗係
数Ｈを求めることができる。
ンダ加工による薄地化により流動抵抗係数Ｈは若
干増大しているが、厚さがさらに減少して装置の
コンパクト化に有利になつている。 また、水温25℃における測定値に比べて、40
℃、200時間経過後の測定値の変化率は小さく、
性能が長期間安定していることがわかる。 （圧損測定器の説明） 第５図に示すように、測定対象の流路材５０と
半透膜５１とを重ねて上下の支持枠５２，５３の
間に挾持させる。半透膜５１側に形成される流路
５４には高圧水供給管５５から高圧水を供給して
排出管５６から排出させるようにし、また流路材
５０側の流路５７には低圧水供給管５８から低圧
水を供給して排出管５９から排出するようにす
る。排出管５９の端部には計量器６０が備えら
れ、流出する液量を測定できるようになつてい
る。 いま、高圧水供給管５５から原液に相当する高
圧水を供給し、その状態を保ちつつ低圧水供給管
５８から透過液に相当する低圧水を供給すると
き、同一条件においては高圧水の圧力が高くなる
につれて流路材５０が加圧変形され、低圧水の流
量が減る。このことから流路材５０の変形の程度
を、この低圧水の圧損（差圧）Δpと流量ｑを測
定することにより流動抵抗係数Ｈとして示すこと
ができる。 即ち、流量ｑは一般に次の式で与えられる。 ｑ＝（１／Ｈ）（dΔp／Δl）ｗ （ここに、ｌは流路の長さ、ｗは流路の巾） これを解いて、流動抵抗係数Ｈが次の式のよう
に得られる。 Ｈ＝Ｋ（Δp／ｑ）（atm／ton／day） （ここに、Ｋは装置によつて定まる定数） したがつて、Δp，ｑを測定すれば流動抵抗係
数Ｈを求めることができる。
第１図は本発明の流路材の素材であるトリコツ
ト編地（３枚オサ編地）の要部拡大平面図、第２
図Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ同トリコツト編地の各オ
サにおける組織図、第３図は同流路材を使用した
液体分離装置の一例を示す縦断面図、第４図は第
３図の−矢視断面図、第５図は圧損失測定器
の概略図である。 Ｆ……フロント・オサの糸条、Ｍ……ミドル・
オサの糸条、Ｂ……バツク・オサの糸条、１……
流体分離素子、９……封筒状の半透膜、１０……
流路材。
ト編地（３枚オサ編地）の要部拡大平面図、第２
図Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ同トリコツト編地の各オ
サにおける組織図、第３図は同流路材を使用した
液体分離装置の一例を示す縦断面図、第４図は第
３図の−矢視断面図、第５図は圧損失測定器
の概略図である。 Ｆ……フロント・オサの糸条、Ｍ……ミドル・
オサの糸条、Ｂ……バツク・オサの糸条、１……
流体分離素子、９……封筒状の半透膜、１０……
流路材。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 原液を受圧する半透膜の裏面側を支持する液
体分離装置の流路材において、該流路材が繊度30
〜50デニールの熱可塑性合成繊維フイラメント糸
条から編成した地組織部分と該地組織部分を構成
する糸条よりも繊度が1.2倍以上大きい50〜70デ
ニールの熱可塑性合成繊維フイラメント糸条を編
み込んだうね部分とを有するトリコツト編地から
なり、かつ前記トリコツト編地中の糸条が互いに
接着して編地全体を剛直状態にしていることを特
徴とする液体分離装置用流路材。 ２ 熱可塑性合成繊維フイラメント糸条が低融点
成分と高融点成分とから形成され、かつ前記低融
点成分が溶融固化して糸条相互を接着している特
許請求の範囲第１項記載の液体分離装置用流路
材。 ３ 少なくとも３枚オサを有するトリコツト編機
により、少なくとも２組の繊度30〜50デニールの
熱可塑性合成繊維フイラメント糸条から地組織部
分を編成すると共に、該地組織部分のニードル・
ループ部分に少なくとも１組の前記地組織部分を
構成する糸条よりも繊度が1.2倍以上大きい50〜
70デニールの熱可塑性合成繊維フイラメント糸条
を編込んでうね部分を形成したトリコツト編地を
編成し、さらに該トリコツト編地中の糸条相互を
接着処理して編地全体を剛直化させることを特徴
とする液体分離装置用流路材の製造方法。 ４ 熱可塑性合成繊維フイラメント糸条が低融点
成分と高融点成分とから形成され、該熱可塑性合
成繊維フイラメント糸条から編成したトリコツト
編地を熱処理して前記低融点成分のみを溶融し、
該溶融した低融点部分により糸条相互を接着させ
る特許請求の範囲第３項記載の液体分離装置用流
路材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12687883A JPS6019001A (ja) | 1983-07-14 | 1983-07-14 | 液体分離装置用流路材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12687883A JPS6019001A (ja) | 1983-07-14 | 1983-07-14 | 液体分離装置用流路材及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6019001A JPS6019001A (ja) | 1985-01-31 |
| JPH0366008B2 true JPH0366008B2 (ja) | 1991-10-15 |
Family
ID=14946078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12687883A Granted JPS6019001A (ja) | 1983-07-14 | 1983-07-14 | 液体分離装置用流路材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6019001A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016093776A (ja) * | 2014-11-13 | 2016-05-26 | 日東電工株式会社 | スパイラル型膜エレメント用透過側流路材、及びその製造方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0771623B2 (ja) * | 1985-09-09 | 1995-08-02 | 株式会社日立製作所 | スパイラル型膜エレメント |
| ES2249867T3 (es) * | 1999-06-08 | 2006-04-01 | Nitto Denko Corporation | Modulo de membrana para la separacion de liquidos y metodo para fabricar el mismo. |
| DE102005046675A1 (de) * | 2005-09-29 | 2007-04-05 | Microdyn-Nadir Gmbh | Filterelement mit integralem Aufbau und Verfahren zu seiner Herstellung |
| JP5394325B2 (ja) * | 2010-05-28 | 2014-01-22 | 福井経編興業株式会社 | 液体分離装置に用いる流路材用トリコット編地とその製造方法 |
| JP6645729B2 (ja) | 2014-09-25 | 2020-02-14 | 日東電工株式会社 | スパイラル型膜エレメント |
| JP6575154B2 (ja) * | 2015-06-09 | 2019-09-18 | 東レ株式会社 | トリコット流路材 |
| US20180361318A1 (en) * | 2016-01-29 | 2018-12-20 | Toray Industries, Inc. | Channel material |
| JP7358914B2 (ja) * | 2018-12-26 | 2023-10-11 | 東レ株式会社 | 流路材 |
| US10968549B1 (en) | 2020-01-21 | 2021-04-06 | Zhejiang Dejun New Material Co., Ltd. | Fabric with high shielding performance, preparation method thereof, and application thereof in preparing advertising fabric |
| CN111394876B (zh) * | 2020-01-21 | 2022-04-05 | 浙江德俊新材料有限公司 | 一种高遮蔽性面料、制备方法及其在制备广告布方面的应用 |
| WO2023281719A1 (ja) * | 2021-07-08 | 2023-01-12 | Ｋｂセーレン株式会社 | 液体分離装置用流路材 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5158152U (ja) * | 1974-10-30 | 1976-05-07 | ||
| US4022692A (en) * | 1975-08-01 | 1977-05-10 | Erika, Inc. | Non-woven support screen for mass transfer devices |
| JPS5417383A (en) * | 1977-07-11 | 1979-02-08 | Toray Ind Inc | Separating unit for liquid |
-
1983
- 1983-07-14 JP JP12687883A patent/JPS6019001A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016093776A (ja) * | 2014-11-13 | 2016-05-26 | 日東電工株式会社 | スパイラル型膜エレメント用透過側流路材、及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6019001A (ja) | 1985-01-31 |
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