JP7722839B2 - 摩擦伝動ベルト - Google Patents

Description

本発明は、摩擦伝動ベルトに関する。

従来、エンジン、モーター等の回転動力を伝達する手段として、駆動側及び従動側のそれぞれの回転軸にプーリを固定させて設けると共に、それぞれのプーリにＶリブドベルト等の摩擦伝動ベルトを掛け渡す方法が広く用いられている。

摩擦伝動ベルト（以下、伝動ベルト）は、例えば、運転中に被水した際に、スティック・スリップと呼ばれる現象を起こすこと、そして、この現象は、異音、言い換えれば、スリップ音の発生を伴う場合があることが知られている。伝動ベルトのスリップ音は装置の噪音の原因となることから、種々の対策が検討されている。

例えば、特許文献１では、ベルト本体におけるプーリ接触側の表面を編布で被覆した摩擦伝動ベルトにおいて、摩擦伝動ベルトの幅方向に往復するように進行方向を反転しながら延び、進行方向を反転させる反転部分と、反転部分同士の間を繋いで延びる直進部分とを有する糸で編布を構成し、反転部分よりも表面側に位置する直進部分を有するようにプーリ接触側の表面をこの編布で被覆することが提案されている。

国際公開第２０１８／１４２８４３号

被水時に発生する異音を低減するために種々な手段が提案されている。しかし、現状の異音の低減効果は満足できるレベルにはなく、更なる改善が求められている。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、被水時に発生する異音を低減できる、摩擦伝動ベルトを提供することを目的とする。

本発明者らは、被水時における異音の発生挙動について詳細に調べたところ、滑り速度と摩擦係数との関係において、摩擦係数が最大摩擦係数を示してから滑り速度が５００ｍｍ／ｓ増加するまでのゾーンにおける摩擦係数の低下率が異音の発生に深く関与していることを見出し、本発明を完成するに至っている。

（１）本発明の摩擦伝動ベルトは、
プーリと接触することで生じる摩擦力によって前記プーリに動力を伝達するベルト本体を備える、摩擦伝動ベルトであって、
前記ベルト本体の速度と前記プーリの速度との差である滑り速度と、摩擦係数との関係において、最大摩擦係数を示す滑り速度を第一滑り速度、前記第一滑り速度から第二滑り速度まで前記滑り速度を増加させたときの摩擦係数を参照摩擦係数とし、前記第二滑り速度と前記第一滑り速度との差が５００ｍｍ／ｓであるとき、
前記最大摩擦係数をμｘ、前記参照摩擦係数をμｒとして、次の式（１）で示される摩擦係数の低下率Ｄｍが、２０％以下である。
Ｄｍ＝（μｘ－μｒ）／μｘ×１００ ・・・・・（１）

上記摩擦伝動ベルトでは、摩擦係数が最大摩擦係数を示してから滑り速度が５００ｍｍ／ｓ増加するまでのゾーンにおいて、摩擦係数の低下が抑制される。上記摩擦伝動ベルトでは、被水によるスティック・スリップが生じにくい。そのため、被水時に発生する異音が低減される。

（２）上記摩擦伝動ベルトにおいて、前記第一滑り速度から前記第二滑り速度までのゾーンをｎ個（ｎは２以上の自然数）の区間に等分し、それぞれの区間の開始の滑り速度をスタート速度、前記スタート速度における摩擦係数をスタート摩擦係数とし、前記区間の終了の滑り速度をエンド速度、前記エンド速度における摩擦係数をエンド摩擦係数としたとき、ｍ番目（ｍは１以上ｎ以下の自然数）の区間における前記スタート摩擦係数をμｓｍ、前記エンド摩擦係数をμｅｍとして、次の式（２）で示される摩擦係数の低下率Ｄｓｍは、全ての前記区間において、２０／ｎ％以下であることが好ましい。
Ｄｓｍ＝（μｓｍ－μｅｍ）／μｓｍ×１００ ・・・・・（２）
この場合、上記ゾーンを構成する全ての区間において、摩擦係数が大幅に低下することが防止される。上記ゾーンにおいて摩擦係数は徐々に低下する。上記摩擦伝動ベルトでは、被水によるスティック・スリップの発生が効果的に抑制される。そのため、被水時において異音が発生しにくい。

（３）上記摩擦伝動ベルトにおいて、前記ベルト本体は前記プーリと接触する圧縮ゴム層を備え、前記圧縮ゴム層は、ゴム組成物からなるゴム層本体と、前記ゴム層本体に積層された繊維部材層とで構成されることが好ましい。この場合、繊維部材層が水を吸収する。そのため、ベルト本体とプーリとの間に水膜は形成されにくい。上記摩擦伝動ベルトでは、摩擦係数の大幅な低下が防止される。

（４）上記摩擦伝動ベルトにおいて、前記圧縮ゴム層の表層部における空隙率は１０％以上であることが好ましい。この場合、表層部に構成された空隙が水の吸収に貢献する。上記摩擦伝動ベルトでは、ベルト本体とプーリとの間に水膜は形成されにくい。

（５）上記摩擦伝動ベルトにおいて、前記空隙率は２０％以上であることがより好ましい。この場合、表層部に構成された空隙によって水が効果的に吸収される。上記摩擦伝動ベルトでは、ベルト本体とプーリとの間に水膜は形成されにくい。

（６）上記摩擦伝動ベルトにおいて、前記繊維部材層は編布で構成され、前記編布は、主な繊維として、セルロース系繊維を含むことが好ましい。セルロース系繊維は吸水性能に優れる。上記摩擦伝動ベルトでは、ベルト本体とプーリとの間に水膜は形成されにくい。

（７）上記摩擦伝動ベルトにおいて、前記圧縮ゴム層に、内周側に垂下する複数のＶリブが構成されることが好ましい。この摩擦伝動ベルトはＶリブドベルトである。上記摩擦伝動ベルトでは、被水によるスティック・スリップが生じにくい。そのため、被水時に発生する異音が低減される。

本発明の摩擦伝動ベルトでは、摩擦係数が最大摩擦係数を示してから滑り速度が５００ｍｍ／ｓ増加するまでのゾーンにおいて摩擦係数の低下が抑制される。上記摩擦伝動ベルトでは、被水によるスティック・スリップが生じにくい。そのため、被水時に発生する異音が低減される。

本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトの一部を模式的に示す図である。 被水時動的摩擦係数の評価用ベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。 摩擦係数の測定結果を示すグラフである。 図３Ａに示したグラフの拡大図である。 空隙率の測定方法を説明するための図である。 空隙率の測定方法を説明するための図である。 空隙率の測定方法を説明するための図である。 架橋装置の断面図である。 図５Ａに示した架橋装置の一部分の断面拡大図である。 図１に示したＶリブドベルトの製造方法を説明するための図である。 図１に示したＶリブドベルトの製造方法を説明するための図である。 図１に示したＶリブドベルトの製造方法を説明するための図である。 被水時異音評価用のベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
（摩擦伝動ベルト）
図１は、本発明の一実施形態に係る摩擦伝動ベルトＢの一部を模式的に示す。
この摩擦伝動ベルトＢは、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動ベルト伝動装置等に用いられる、Ｖリブドベルトである。このＶリブドベルトＢでは、例えば、ベルト周長が７００ｍｍ以上３０００ｍｍ以下、ベルト幅が１０ｍｍ以上３６ｍｍ以下、及びベルト厚さが３．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である。

このＶリブドベルトＢは、無端帯状のベルト本体１０を備える。
このＶリブドベルトＢでは、ベルト本体１０の内周側の表面がプーリと接触することで生じる摩擦力によって、このベルト本体１０がプーリに動力を伝達する。
ベルト本体１０は、ベルト内周側に位置する圧縮ゴム層１１と、中間に位置する接着ゴム層１２と、ベルト外周側に位置する背面補強布１３とを備える。

圧縮ゴム層１１はベルト長さ方向に延びる。圧縮ゴム層１１は、駆動プーリや従動プーリのようなプーリと接触する。圧縮ゴム層１１は、ゴム層本体１４と、繊維部材層１５とで構成される。
ゴム層本体１４は、圧縮ゴム層本体とも称される。ゴム層本体１４の厚さは、例えば２．０ｍｍ以上３．２ｍｍ以下である。
ゴム層本体１４は、架橋したゴム成分を含むゴム組成物（以下、架橋ゴム組成物）からなる。ゴム組成物は、ゴム成分に架橋剤を含む種々のゴム配合剤が配合され混練された未架橋ゴム組成物（原料組成物）が加熱及び加圧され、ゴム成分が架橋剤によって架橋した架橋物である。

上記原料組成物に含まれるゴム成分としては、例えば、エチレン・プロピレン・ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）、エチレン－プロピレンコポリマー（ＥＰＭ）、エチレン－ブテンコポリマー（ＥＤＭ）、エチレン－オクテンコポリマー（ＥＯＭ）などのエチレン－α－オレフィンエラストマー；クロロプレンゴム（ＣＲ）；クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）；水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ－ＮＢＲ）等が挙げられる。上記ゴム成分は、これらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましく、エチレン－α－オレフィンエラストマーを用いることがより好ましく、ＥＰＤＭを用いることが更に好ましい。

上記原料組成物に含まれる架橋剤としては、硫黄及び有機過酸化物が挙げられる。
架橋剤以外のゴム配合剤としては、例えば、カーボンブラックなどの補強材、充填剤、老化防止剤、軟化剤、加硫促進剤、加硫促進助剤、共架橋剤、短繊維等が挙げられる。

繊維部材層１５は、ゴム層本体１４の内周側表面に積層される。繊維部材層１５はベルト本体１０の内周側表面を構成する。繊維部材層１５の厚さは、例えば０．１ｍｍ以上１．５ｍｍ以下である。
このＶリブドベルトＢでは、繊維部材層１５はゴム層本体１４の内周側表面全体を被覆する。繊維部材層１５が内周側表面の一部を被覆するように内周側表面に積層されてもよい。

繊維部材層１５は、織布で構成されていても、編布で構成されていても、どちらでもよい。織布の織物組織としては、例えば、平織、斜文織、朱子織、及びこれらの変化組織等が挙げられる。編布の編物組織としては、例えば、よこ編みでは、平編、ゴム編、パール編、その他の変化組織等、たて編みでは、シングルデンビー編、シングルバンダイク編、その他の変化組織等が挙げられる。伸縮性に富んでゴム層本体１４を均一に被覆できる観点から、繊維部材層１５は編布で構成されるのが好ましい。
このＶリブドベルトＢでは、繊維部材層１５が、短繊維を含む架橋ゴム組成物であってもよい。

繊維部材層１５が織布又は編布で構成される場合、このＶリブドベルトＢでは、接着処理が施された繊維部材層１５が用いられてもよく、接着処理が施されていない繊維部材層１５が用いられてもよい。次の（１）及び（２）の観点から、このＶリブドベルトＢでは、繊維部材層１５が織布又は編布で構成される場合、接着処理が施されていない繊維部材層１５が用いられるのが好ましい。
（１）ＶリブドベルトＢでは、圧縮ゴム層１１のゴム層本体１４が架橋ゴム組成物からなるため、繊維部材層１５に接着処理が施されていなくても、ゴム層本体１４と繊維部材層１５とは充分な接着力で接着する。
（２）また、接着処理が施されていない繊維部材層１５を備えたＶリブドベルトＢでは、接着処理が施された繊維部材層１５を備えたＶリブドベルトＢに比べて、被水時における異音の発生が抑制される。これは接着処理が施されていない繊維部材層１５は、接着処理が施された繊維部材層１５に比べて吸水特性に優れる傾向にあるためと推測される。

本発明の摩擦伝動ベルトＢにおいて、繊維部材層１５に接着処理が施されていないとは、繊維部材層１５を接着剤に浸漬する接着処理が施されておらず、繊維部材層１５の表面に接着剤が付着していないことを意味する。
本発明において「接着剤に浸漬する接着処理」は、エポキシ樹脂溶液又はイソシアネート樹脂溶液に浸漬して加熱する処理、ＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する処理、及びゴム糊に浸漬して乾燥させる処理である。

繊維部材層１５が織布で構成される場合、この繊維部材層１５の形成には経糸及び緯糸が用いられる。繊維部材層１５が編布で構成される場合、この繊維部材層１５の形成には編糸が用いられる。
繊維部材層１５の形成に用いられる糸を構成する繊維としては、例えば、セルロース系繊維、羊毛、絹などの天然繊維；ポリウレタン繊維、脂肪族ポリアミド繊維（ナイロン６６繊維）、芳香族ポリアミド繊維（パラ系、メタ系）、ポリエステル繊維、アクリル繊維、ポリビニルアルコール繊維などの合成繊維等が挙げられる。補強布は、これらのうちの１種の繊維で形成されてもよく、２種以上の繊維で形成されてもよい。
繊維部材層１５を構成する繊維としては、良好な吸水性能を有する観点から、セルロース系繊維が好ましい。

このＶリブドベルトＢでは、繊維部材層１５が良好な吸水特性を確保するのに好適であることから、この繊維部材層１５は主な繊維としてセルロース系繊維を含むのが好ましい。上述したように、伸縮性に富んでゴム層本体１４を均一に被覆できる観点から、繊維部材層１５は編布で構成されるのが好ましい。したがって、このＶリブドベルトＢでは、繊維部材層１５は編布であり、この編布が主な繊維としてセルロース系繊維を含むのがより好ましい。

繊維部材層１５が主な繊維としてセルロース系繊維を含む場合、繊維部材層１５を構成する繊維に占めるセルロース系繊維の割合は、５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましい。このセルロース系繊維の割合が１００質量％であってもよい。繊維部材層１５が主な繊維としてセルロース系繊維を含む場合、優れた吸水特性の確保の観点から、繊維部材層１５の表面（ベルト本体１０の内周面）にセルロース系繊維が露出しているのが好ましい。

繊維部材層１５が主な繊維としてセルロース系繊維を含む場合、この繊維部材層１５はセルロース系繊維以外の他の繊維を含むことができる。この場合、他の繊維としては、ポリウレタン繊維及び脂肪族ポリアミド繊維が好ましい。伸縮性の確保の観点から、この他の繊維としては、ポリウレタン繊維がより好ましい。

セルロース系繊維としては、例えば、針葉樹や広葉樹の木材パルプ、竹繊維、サトウキビ繊維、綿繊維やカポックの種子毛繊維、麻やコウゾやミツマタのジン皮繊維、マニラ麻やニュージーランド麻の葉繊維などの天然植物由来のセルロース繊維；ホヤセルロースなどの動物由来のセルロース繊維；バクテリアセルロース繊維；藻類のセルロース繊維；セルロースエステル繊維；レーヨンやキュプラやリヨセルなどの再生セルロース繊維等が挙げられる。
これらのなかでは、繊維材料としての実用性の観点から綿繊維が好ましい。

接着ゴム層１２は、ベルト長さ方向に延びる、断面横長矩形状の帯である。接着ゴム層１２の厚さは、例えば１．０ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である。接着ゴム層１２は、接着ゴム層本体１６と、この接着ゴム層本体１６で覆われる心線１７とで構成される。

接着ゴム層本体１６は、架橋ゴム組成物からなる。上述したように、圧縮ゴム層本体１４も架橋ゴム組成物からなる。このＶリブドベルトＢでは、圧縮ゴム層本体１４及び接着ゴム層本体１６は、同一のゴム組成物で構成されてもよいし、異なるゴム組成物で構成されてもよい。

心線１７は、接着ゴム層１２のベルト厚さ方向の中間部に位置する。心線１７は、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように巻かれ、接着ゴム層本体１６に埋設される。

心線１７は、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ポリアミド繊維等の撚り糸で構成される。心線１７の直径は、例えば０．５ｍｍ以上２．５ｍｍ以下である。接着ゴム層１２の断面において相互に隣接する心線１７どうしの間の最短距離は、例えば０．０５ｍｍ以上０．２０ｍｍ以下である。
好ましくは、心線１７には、エポキシ樹脂溶液又はイソシアネート樹脂溶液に浸漬して加熱する接着処理、ＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理、及びゴム糊に浸漬した後に乾燥させる接着処理のうちの１種又は２種以上の接着処理が施される。

背面補強布１３は、例えば、綿、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維等の糸を用い、平織、綾織、朱子織等に製織した布材料、編布、不織布等により構成される。背面補強布１３の厚さは、例えば０．４ｍｍ以上１．２ｍｍ以下である。
背面補強布１３には、接着ゴム層１２に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する接着処理、及び／又は、接着ゴム層１２の外周面にゴム糊をコーティングして乾燥させる接着処理、が施されていてもよい。背面補強布１３がゴム層（図示されず）を介して接着ゴム層１２に貼り付けられてもよい。

このＶリブドベルトＢでは、背面補強布１３に代えて、厚さが例えば０．４ｍｍ以上０．８ｍｍ以下の背面ゴム層が用いられてもよい。この場合、背面ゴム層の表面には、背面駆動時の音発生を抑制する観点から、織布の布目が転写されるのが好ましい。ベルト背面と平プーリとの接触により粘着が生じるのを抑制する観点から、背面ゴム層は接着ゴム層本体１６よりもやや硬めのゴム組成物で構成されていることが好ましい。
また、背面ゴム層を設ける場合、この背面ゴム層は、圧縮ゴム層本体１４及び接着ゴム層本体１６の一方又は両方と同一のゴム組成物で構成されてもよいし、圧縮ゴム層本体１４及び接着ゴム層本体１６のいずれとも異なるゴム組成物で構成されてもよい。
背面ゴム層が接着ゴム層本体１６と異なるゴム組成物で構成される場合は、ベルト背面と平プーリとの接触により粘着が生じるのを抑制する観点から、背面ゴム層は接着ゴム層本体１６よりもやや硬めのゴム組成物で構成されるのが好ましい。

図１に示されるように、このＶリブドベルトＢでは、ベルト本体１０の圧縮ゴム層１１に、内周側に垂下する複数のＶリブ１８が構成される。複数のＶリブ１８は、ベルト長さ方向に延びる、断面略逆三角形状の突条である。複数のＶリブ１８はベルト幅方向に並設される。
各Ｖリブ１８は、例えば、リブ高さが２．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下、及び基端間の幅が１．０ｍｍ以上３．６ｍｍ以下である。Ｖリブ１８の個数は、例えば３個以上１０個以下である（図１では６個）。

このＶリブドベルトＢでは、圧縮ゴム層１１のゴム層本体１４に、内周側に垂下するように複数のＶリブ本体１４ａが構成される。複数のＶリブ本体１４ａのそれぞれを繊維部材層１５で被覆することで、Ｖリブ１８が構成される。このＶリブドベルトＢでは、この繊維部材層１５で被覆されたＶリブ１８の表面がプーリ接触面となる。

本発明者らは、摩擦伝動ベルトＢの被水時における異音の発生挙動について詳細に調べたところ、滑り速度と摩擦係数との関係において、摩擦係数が最大摩擦係数を示してから滑り速度が５００ｍｍ／ｓ増加するまでのゾーンにおける摩擦係数の低下率が異音の発生に深く関与していることを見出し、本発明を完成するに至っている。
以下に、図１に示された摩擦伝動ベルトＢの、滑り速度と摩擦係数との関係が説明されるが、その前に、この関係を得るために使用するベルト走行試験機、そしてこの関係を得るための評価方法が説明される。

（ベルト走行試験機）
図２は、被水時動的摩擦係数の評価用ベルト走行試験機２０のプーリレイアウトの一例を示す。このベルト走行試験機２０（以下、試験機）は、摩擦伝動ベルトＢとして、６個のＶリブ１８が構成されたＶリブドベルトＢ（ベルト長さ＝１０８０ｍｍ）の被水時動的摩擦係数を評価できるように構成されている。この試験機２０では、プーリの仕様を変更することで、Ｖベルトや平ベルトのような他の摩擦伝動ベルトＢの評価が可能である。
この試験機２０は４つのプーリ２１を備える。４つのプーリ２１は、
（１）リブプーリである第一駆動プーリ２２、
（２）第一駆動プーリ２２の右方に位置し、リブプーリである第二駆動プーリ２３、
（３）第二駆動プーリ２３の上方に位置し、リブプーリである従動プーリ２４、及び
（４）従動プーリ２４の左下方に位置し、平プーリであるアイドラプーリ２５
である。各プーリ２１のプーリ径は５０ｍｍである。各プーリ２１はＳＵＳ製である。各プーリ２１における、ＶリブドベルトＢとの接触面の表面粗さ（算術平均粗さＲａ）は３．２μｍである。
この試験機２０では、ＶリブドベルトＢのリブ側が第一駆動プーリ２２、第二駆動プーリ２３及び従動プーリ２４に接触する。ＶリブドベルトＢの背面側がアイドラプーリ２５に接触する。
第一駆動プーリ２２及び第二駆動プーリ２３のそれぞれにはモーター及びトルクメータが連結される。この試験機２０では、第一駆動プーリ２２及び第二駆動プーリ２３の回転速度のコントロールと、第一駆動プーリ２２及び第二駆動プーリ２３に生じたトルクの計測とが可能である。
ＶリブドベルトＢに一定の張力がかかるように、従動プーリ２４に錘が連結される。この試験機２０では、１個のＶリブ１８あたり１０ｋｇｆ（９８Ｎ）の張力が生じるように、死荷重ＤＷが設定される。
下記の表１には、各プーリ２１の正確な配置が示される。この表１には、第一駆動プーリ２２の中心を、図２におけるＸＹ座標の原点（０，０）としたときの各プーリ２１の中心座標が示される。例えば、従動プーリ２４の中心座標（２００，３０８．９１）は、原点である第一駆動プーリ２２の中心に対して右に２００ｍｍ、上に３０８．９１ｍｍの位置を示している。

この試験機２０では、表１に示されるように各プーリ２１を配置することで、摩擦伝動ベルトＢ（ＶリブドベルトＢ）の第二駆動プーリ２３との接触角が９０度に設定される。

（評価方法）
摩擦伝動ベルトＢとしてのＶリブドベルトＢにおける、滑り速度と摩擦係数との関係は、次のようにして得られる。この評価方法は、１８℃から２８℃の雰囲気温度で実施される。
（１）図１に示されたＶリブドベルトＢが各プーリ２１に巻き掛けられる。
（２）従動プーリ２４に錘が連結される。このＶリブドベルトＢは６個のＶリブ１８を有するので、ＶリブドベルトＢの張力は５８８Ｎ（６０ｋｇｆ）に設定される。
（３）モーターを駆動し第一駆動プーリ２２及び第二駆動プーリ２３が回転させられる。
（４）ＶリブドベルトＢの第一駆動プーリ２２への進入部において、ＶリブドベルトＢのリブ側に毎分４０ｍｌの量の水が滴下される。
（５）第一駆動プーリ２２及び第二駆動プーリ２３のそれぞれの回転速度を１０００ｒｐｍに設定し、ＶリブドベルトＢが定速で走行させられる。
（６）定速走行を開始してから３０秒後、第二駆動プーリ２３の回転速度を、３０秒間で５００ｒｐｍまで、一定の加速度で減速し、この減速過程における第二駆動プーリ２３のトルクが計測される。
（７）計測したトルクから、第一駆動プーリ２２と第二駆動プーリ２３との間の張力で表される張り側張力Ｔ１（Ｎ）と、第二駆動プーリ２３と従動プーリ２４との間の張力で表される緩み側張力Ｔ２（Ｎ）とを求め、オイラーの式を用いて動的摩擦係数（以下、摩擦係数）が算出される。これにより、ベルト本体１０の速度と第二駆動プーリ２３の速度との差である滑り速度と摩擦係数との関係が得られる。

（滑り速度と摩擦係数との関係）
図３Ａは、図２に示されたベルト走行試験機４０を用いて得られる、図１に示された摩擦伝動ベルトＢ（ＶリブドベルトＢ）の摩擦係数の測定結果を示す。この図３Ａには、滑り速度と摩擦係数との関係が示される。この図３Ａにおいて、横軸Ｖは滑り速度（ｍｍ／ｓ）である。第二駆動プーリ２３の減速開始時における滑り速度Ｖが０ｍｍ／ｓである。縦軸μは摩擦係数である。

図３Ａに示されるように、摩擦伝動ベルトＢでは、第二駆動プーリ２３が減速を開始し、滑り速度Ｖが増加すると、摩擦係数μが急激に増加する。その後、摩擦係数μの増加率は徐々に小さくなる。摩擦係数μは、最大摩擦係数を示した後、滑り速度Ｖの増加に伴い徐々に低下する。図３Ａにおいて、符号μｘは最大摩擦係数であり、符号Ｖ１は最大摩擦係数μｘを示す滑り速度、すなわち、第一滑り速度である。符号Ｖ２は第二滑り速度であり、符号μｒは第一滑り速度Ｖ１から第二滑り速度Ｖ２まで滑り速度Ｖを増加させたときの摩擦係数、すなわち、参照摩擦係数である。図３Ａに示されるように、参照摩擦係数μｒは最大摩擦係数μｘよりも低い。

この摩擦伝動ベルトＢでは、滑り速度Ｖと摩擦係数μとの関係において、最大摩擦係数をμｘ、参照摩擦係数をμｒとして、摩擦係数μの低下率Ｄｍは、次の式（１）で示される。
Ｄｍ＝（μｘ－μｒ）／μｘ×１００ ・・・・・（１）
そして、この摩擦伝動ベルトＢでは、第二滑り速度Ｖ２と第一滑り速度Ｖ１との差（Ｖ２－Ｖ１）が５００ｍｍ／ｓであるとき、式（１）で示される摩擦係数μの低下率Ｄｍは、２０％以下である。

この摩擦伝動ベルトＢでは、摩擦係数μが最大摩擦係数μｘを示してから滑り速度Ｖが５００ｍｍ／ｓ増加するまでのゾーンにおいて摩擦係数μの低下が抑制される。この摩擦伝動ベルトＢでは、被水によるスティック・スリップが生じにくい。そのため、被水時に発生する異音が低減される。

図３Ｂは、図３Ａに示したグラフの拡大図である。この図３Ｂには、第一滑り速度Ｖ１から第二滑り速度Ｖ２までのゾーン（以下、評価対象ゾーン）における、滑り速度Ｖと摩擦係数μとの関係が示される。

図３Ｂに示されるように、この摩擦伝動ベルトＢでは、評価対象ゾーン内において摩擦係数μの変化が小さく抑えられている。そのため、この摩擦伝動ベルトＢでは、被水によるスティック・スリップが生じにくく、被水時において異音は発生しにくい。しかし、上述の式（１）で示される摩擦係数μの低下率Ｄｍが２０％以下であっても、評価対象ゾーン内に、摩擦係数μが大きく低下する区間が存在するケースがあることは否めない。このような場合には、被水によるスティック・スリップが生じ、異音が発生することが懸念される。
そこで、評価対象ゾーンをｎ個（ｎは２以上の自然数）の区間に等分し、それぞれの区間の開始の滑り速度をスタート速度、このスタート速度における摩擦係数μをスタート摩擦係数とし、この区間の終了の滑り速度をエンド速度、このエンド速度における摩擦係数μをエンド摩擦係数としたとき、
ｍ番目（ｍは１以上ｎ以下の自然数）の区間Ｓｍにおけるスタート摩擦係数をμｓｍ、エンド摩擦係数をμｅｍとして、次の式（２）で示される摩擦係数μの低下率Ｄｓｍが、全ての区間において、２０／ｎ％以下であるのが好ましい。
Ｄｓｍ＝（μｓｍ－μｅｍ）／μｓｍ×１００ ・・・・・（２）

図３Ｂには、評価対象ゾーンを５個の区間に等分した場合が示される。以下に、この場合を例にして、上述の式（２）で示される摩擦係数μの低下率Ｄｓｍが、全ての区間において、２０／ｎ％以下であることについて説明する。

図３Ｂにおいて、符号Ｓ１からＳ５で示される領域は、評価対象ゾーンを５個に等分することで構成される各区間を表す。第一滑り速度Ｖ１をスタート速度とする区間が第一区間Ｓ１であり、第二滑り速度Ｖ２をエンド速度とする区間が第五区間Ｓ５である。
評価対象ゾーンの幅が５００ｍｍ／ｓであるので、評価対象ゾーンを５個に等分した場合、各区間Ｓｍの幅は１００ｍｍ／ｓである。

符号Ｖｓ１は第一区間Ｓ１のスタート速度である。符号μｓ１はスタート速度Ｖｓ１における摩擦係数であり、この摩擦係数μｓ１が第一区間Ｓ１のスタート摩擦係数である。第一区間Ｓ１は、第一滑り速度Ｖ１をスタート速度Ｖｓ１とする区間であるので、スタート摩擦係数μｓ１は最大摩擦係数μｘでもある。符号Ｖｅ１は第一区間Ｓ１のエンド速度である。符号μｅ１はエンド速度Ｖｅ１における摩擦係数であり、この摩擦係数μｅ１がこの第一区間Ｓ１のエンド摩擦係数である。したがって、第一区間Ｓ１における摩擦係数μの低下率Ｄｓ１は、次の式（２ａ）で示される。
Ｄｓ１＝（μｓ１－μｅ１）／μｓ１×１００ ・・・・・（２ａ）

符号Ｖｓ２は第二区間Ｓ２のスタート速度である。符号μｓ２はスタート速度Ｖｓ２における摩擦係数であり、この摩擦係数μｓ２が第二区間Ｓ２のスタート摩擦係数である。スタート速度Ｖｓ２は上述のエンド速度Ｖｅ１であるので、スタート摩擦係数μｓ２は上述のエンド摩擦係数μｅ１でもある。符号Ｖｅ２は第二区間Ｓ２のエンド速度である。符号μｅ２はエンド速度Ｖｅ２における摩擦係数であり、この摩擦係数μｅ２が第二区間Ｓ２のエンド摩擦係数である。したがって、第二区間Ｓ２における摩擦係数μの低下率Ｄｓ２は、次の式（２ｂ）で示される。
Ｄｓ２＝（μｓ２－μｅ２）／μｓ２×１００ ・・・・・（２ｂ）

符号Ｖｓ３は第三区間Ｓ３のスタート速度である。符号μｓ３はスタート速度Ｖｓ３における摩擦係数であり、この摩擦係数μｓ３が第三区間Ｓ３のスタート摩擦係数である。スタート速度Ｖｓ３は上述のエンド速度Ｖｅ２であるので、スタート摩擦係数μｓ３は上述のエンド摩擦係数μｅ２でもある。符号Ｖｅ３は第三区間Ｓ３のエンド速度である。符号μｅ３はエンド速度Ｖｅ３における摩擦係数であり、この摩擦係数μｅ３が第三区間Ｓ３のエンド摩擦係数である。したがって、第三区間Ｓ３における摩擦係数μの低下率Ｄｓ３は、次の式（２ｃ）で示される。
Ｄｓ３＝（μｓ３－μｅ３）／μｓ３×１００ ・・・・・（２ｃ）

符号Ｖｓ４は第四区間Ｓ４のスタート速度である。符号μｓ４はスタート速度Ｖｓ４における摩擦係数であり、この摩擦係数μｓ４が第四区間Ｓ４のスタート摩擦係数である。スタート速度Ｖｓ４は上述のエンド速度Ｖｅ３であるので、スタート摩擦係数μｓ４は上述のエンド摩擦係数μｅ３でもある。符号Ｖｅ４は第四区間Ｓ４のエンド速度である。符号μｅ４はエンド速度Ｖｅ４における摩擦係数であり、この摩擦係数μｅ４が第四区間Ｓ４のエンド摩擦係数である。したがって、第四区間Ｓ４における摩擦係数μの低下率Ｄｓ４は、次の式（２ｄ）で示される。
Ｄｓ４＝（μｓ４－μｅ４）／μｓ４×１００ ・・・・・（２ｄ）

符号Ｖｓ５は第五区間Ｓ５のスタート速度である。符号μｓ５はスタート速度Ｖｓ５における摩擦係数であり、この摩擦係数μｓ５が第五区間Ｓ５のスタート摩擦係数である。スタート速度Ｖｓ５は上述のエンド速度Ｖｅ４であるので、スタート摩擦係数μｓ５は上述のエンド摩擦係数μｅ４でもある。符号Ｖｅ５は第五区間Ｓ５のエンド速度である。符号μｅ５はエンド速度Ｖｅ５における摩擦係数であり、この摩擦係数μｅ５が第五区間Ｓ５のエンド摩擦係数である。第五区間Ｓ５は、第二滑り速度Ｖ２をエンド速度Ｖｓ５とする区間であるので、エンド摩擦係数μｅ５は参照摩擦係数μｒでもある。したがって、第五区間Ｓ５における摩擦係数μの低下率Ｄｓ５は、次の式（２ｅ）で示される。
Ｄｓ５＝（μｓ５－μｅ５）／μｓ５×１００ ・・・・・（２ｅ）

この摩擦伝動ベルトＢでは、好ましくは、第一区間Ｓ１における摩擦係数μの低下率Ｄｓ１、第二区間Ｓ２における摩擦係数μの低下率Ｄｓ２、第三区間Ｓ３における摩擦係数μの低下率Ｄｓ３、第四区間Ｓ４における摩擦係数μの低下率Ｄｓ４、及び、第五区間Ｓ５における摩擦係数μの低下率Ｄｓ５が４％以下である。言い換えれば、好ましくは、評価対象ゾーンを構成する全ての区間において、上述の式（２）で示される摩擦係数μの低下率Ｄｓｍが２０／５％、すなわち、４％以下である。これにより、評価対象ゾーンを構成する全ての区間において、摩擦係数μが大幅に低下することが防止される。評価対象ゾーン全体において摩擦係数μは徐々に低下する。この摩擦伝動ベルトＢでは、摩擦係数μの変動が小さく抑えられるので、被水によるスティック・スリップの発生が効果的に抑制される。そのため、被水時において異音が発生しにくい。

この摩擦伝動ベルトＢでは、被水時における異音の発生が効果的に抑制される観点から、評価対象ゾーンを構成する区間の個数ｎは、３以上が好ましく、４以上がより好ましく、５以上がさらに好ましい。個数ｎは多いほど好ましいが、この個数ｎが多すぎると、滑り速度Ｖ及び摩擦係数μの測定精度に起因するノイズが増大する。被水時における異音発生の抑制効果に関する正確な見極めができる観点から、この個数ｎは１５以下が好ましく、１２以下がより好ましく、１０以下がさらに好ましい。

この摩擦伝動ベルトＢでは、被水時における異音の発生が効果的に抑制されるとともに、動力の伝達効率の向上が図れる観点から、上述の式（１）で示される、摩擦係数μの低下率Ｄｍの上限が１５％に設定されてもよい。この場合、上述の式（２）で示される、摩擦係数μの低下率Ｄｓｍが、全ての区間において、１５／ｎ％以下であるのがより好ましい。被水時における異音の発生がより効果的に抑制されるとともに、動力の伝達効率のさらなる向上が図れる観点から、上述の式（１）で示される、摩擦係数μの低下率Ｄｍの上限が１０％に設定されてもよい。この場合、上述の式（２）で示される、摩擦係数μの低下率Ｄｓｍが、全ての区間において、１０／ｎ％以下であるのがより好ましい。

上述したように、この摩擦伝動ベルトＢでは、圧縮ゴム層１１は、ゴム層本体１４と、繊維部材層１５とで構成される。この繊維部材層１５は、プーリ２１と接触するベルト本体１０の内周側表面を構成する。この摩擦伝動ベルトＢでは、繊維部材層１５が水を吸収する。そのため、ベルト本体１０とプーリ２１との間に水膜は形成されにくい。この摩擦伝動ベルトＢでは、摩擦係数μの大幅な低下が防止される。この摩擦伝動ベルトＢでは、摩擦係数μの変動が小さく抑えられるので、被水によるスティック・スリップの発生が効果的に抑制される。そのため、被水時において異音が発生しにくい。この観点から、ベルト本体１０はプーリ２１と接触する圧縮ゴム層１１を備え、この圧縮ゴム層１１がゴム層本体１４と、このゴム層本体１４に積層された繊維部材層１５とで構成されるのが好ましい。

この摩擦伝動ベルトＢでは、圧縮ゴム層１１の表面がプーリ２１と接触する。図１に示されたＶリブドベルトＢのように、圧縮ゴム層１１の表面が繊維部材層１５で構成される場合、圧縮ゴム層１１の表層部には、この繊維部材層１５の存在に起因して空隙が構成される。この空隙は水の吸収に貢献する。

この摩擦伝動ベルトＢでは、圧縮ゴム層１１の表面から深さ方向に２００μｍまでの部分を表層部としたとき、この表層部における空隙率は１０％以上であるのが好ましい。これにより、表層部に構成された空隙が水の吸収に貢献する。この摩擦伝動ベルトＢでは、ベルト本体１０とプーリ２１との間に水膜は形成されにくい。この摩擦伝動ベルトＢでは、摩擦係数μの大幅な低下が防止される。摩擦係数μの変動が小さく抑えられるので、被水によるスティック・スリップの発生が効果的に抑制される。そのため、被水時において異音が発生しにくい。この観点から、空隙率は２０％以上がより好ましい。表層部の剛性確保の観点から、この空隙率は７０％以下が好ましい。

圧縮ゴム層１１の表層部における空隙率は、例えば、コンピュータ断層撮影装置（東芝社製の「ＴＯＳＣＡＮＥＲ－３０９０２μｈｄ」）によって撮影される、摩擦伝動ベルトＢの断面画像を用いて算出することができる。空隙率の算出では、例えば、撮影された摩擦伝動ベルトＢの断面画像をトリミングすることで、表層部の三次元画像が得られる。

図４Ａには、トリミングによって得られる表層部Ｋの三次元画像のイメージが模式的に示される。この図４Ａにおいて、符号Ｔで示される長さが空隙率の算出に用いられる表層部Ｋの厚さである。この厚さＴは、圧縮ゴム層１１の表面からの深さに相当し、２００μｍに設定される。符号Ｗで示される長さは表層部Ｋの幅である。この幅Ｗは８００μｍに設定される。符号Ｌで示される長さは表層部Ｋの長さである。この長さＬは２０００μｍに設定される。このトリミングによって得られる表層部Ｋの体積は、厚さＴ、幅Ｗ及び長さＬの積で表される。

表層部Ｋの三次元画像を得ると、Ｓｔａｃｋ Ｈｉｓｔｏｇｒａｍの二値化手法を用いて、ゴムや繊維からなる物体部の画像と、それ以外の空隙部の画像とに、この三次元画像が分けられる。これにより把握された空隙部の画像に基づいて、表層部Ｋにおける空隙部の体積を算出し、空隙部の体積の、表層部Ｋの体積に対する比率で表される、圧縮ゴム層１１の表層部Ｋにおける空隙率が算出される。なお、図４Ｂには、三次元画像の二値化処理によって得られる物体部の画像が示される。図４Ｃには、三次元画像から物体部の画像を除くことで得られる空隙部の画像が示される。

次に、以上説明したＶリブドベルトＢの製造方法について、図面を参照して説明する。
図５Ａ及び図５Ｂは、本実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造で用いる架橋装置３０を示す図である。図６Ａ、図６Ｂ及び図６Ｃは、本実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法を説明するための図である。

この架橋装置３０は、基台３１と、その上に立設された円柱状の膨張ドラム３２と、その外側に設けられた円筒状の円筒金型３３とを備えている。

膨張ドラム３２は、中空円柱状に形成されたドラム本体３２ａと、その外周に外嵌めされた円筒状のゴム製の膨張スリーブ３２ｂとを有する。ドラム本体３２ａの外周部には、各々、内部に連通した多数の通気孔３２ｃが形成されている。膨張スリーブ３２ｂの両端部は、それぞれドラム本体３２ａとの間で固定リング３４，３５によって封止されている。架橋装置３０には、ドラム本体３２ａの内部に高圧空気を導入して加圧する加圧手段（図示せず）が設けられている。架橋装置３０は、上記加圧手段によりドラム本体３２ａの内部に高圧空気が導入されると、高圧空気が通気孔３２ｃを通ってドラム本体３２ａと膨張スリーブ３２ｂとの間に入って膨張スリーブ３２ｂを径方向外向きに膨張させるように構成されている。

円筒金型３３は、基台３１に脱着可能に構成されている。基台３１に取り付けられた円筒金型３３は、膨張ドラム３２との間に間隔をおいて同心状に設けられる。円筒金型３３は、内周面に、各々、周方向に延びる複数のＶリブ形成溝３３ａが軸方向（溝幅方向）に連設されている。各Ｖリブ形成溝３３ａは、溝底側に向かうに従って幅狭に形成されており、具体的には、断面形状が、製造するＶリブドベルトＢのＶリブ１８と同一形状に形成されている。架橋装置３０には、円筒金型３３の加熱手段及び冷却手段（いずれも図示せず）が設けられており、これらの加熱手段及び冷却手段により円筒金型３３の温度制御が可能となるように構成されている。

実施形態に係るＶリブドベルトＢの製造方法では、まず、ゴム成分に、架橋剤を含む各ゴム配合剤を配合し、ニーダー、バンバリーミキサー等の混練機で混練し、得られた未架橋ゴム組成物をカレンダー成形等によってシート状に成形して圧縮ゴム層１１のゴム層本体１４用の未架橋ゴムシート１４’を作製する。同様に、接着ゴム層１２のゴム層本体１６用の未架橋ゴムシート１６’も作製する。また織布又は編布からなる繊維部材層１５と、織布又は編布からなる背面補強布１３とを準備し、必要に応じて接着処理を施す。この製造方法では、繊維部材層１５は予め筒状に形成される。背面補強布１３も、予め筒状に形成しておいてもよい。さらに、心線１７を準備し、必要に応じて心線１７に接着処理を施す。

次いで、図６Ａに示すように、表面が平滑な円筒ドラム３６上にゴムスリーブ３７を被せ、その上に、背面補強布１３、及び接着ゴム層本体１６用の未架橋ゴムシート１６’を順に巻き付けて積層し、その上から心線１７を螺旋状に巻き付け、更にその上から接着ゴム層本体１６用の未架橋ゴムシート１６’、及び圧縮ゴム層本体１４用の未架橋ゴムシート１４’を順に巻き付ける。最後に、未架橋ゴムシート１４’の上に筒状の繊維部材層１５を被せて未架橋スラブＳ’を成形する。

次いで、円筒ドラム４６から未架橋スラブＳ’を設けたゴムスリーブ３７を外し、図６Ｂに示すように、円筒金型３３の内周面側に内嵌めした後、その未架橋スラブＳ’を設けた円筒金型３３を、膨張ドラム３２を覆うように設けて基台３１に取り付ける。

続いて、円筒金型３３を加熱すると共に、図６Ｃに示すように、膨張ドラム３２のドラム本体３２ａと膨張スリーブ３２ｂとの間に通気孔３２ｃを介して高圧空気を注入して膨張スリーブ３２ｂを膨張させる。このとき、未架橋スラブＳ’が円筒金型３３に対して押し付けられ、未架橋ゴムシート１４’，１６’が繊維部材層１５を押圧して伸張させながらＶリブ形成溝３３ａに流入するとともに、それらのゴム成分の架橋が進行して一体化し、かつ繊維部材層１５、心線１７、及び背面補強布１３と複合し、最終的に、円筒状のベルトスラブＳが成型される。このベルトスラブＳの成型温度は例えば１００℃以上１８０℃以下、成型圧力は例えば０．５ＭＰａ以上２．０ＭＰａ以下、成型時間は例えば１０分以上６０分以下である。

そして、膨張ドラム３２のドラム本体３２ａと膨張スリーブ３２ｂとの間から高圧空気を抜いた後、円筒金型３３の内周面上に成型されたベルトスラブＳを取り出し、ベルトスラブＳを所定のＶリブ１８の個数に輪切りして表裏を裏返すことによりＶリブドベルトＢが得られる。

なお、繊維部材層１５の延伸率、及び、成型圧力を調整することで、上述の、圧縮ゴム層１１の表層部Ｋにおける空隙率がコントロールされる。繊維部材層１５の延伸率は、繊維部材層１５を円筒金型３３の高さ方向もしくは円周方向に引き伸ばすことで調整される。この延伸率は、延伸後の繊維部材層１５の幅の、延伸前の繊維部材層１５の幅もしくは周長に対する比率で表される。

ここまで、本発明の実施形態にかかる摩擦伝動ベルトとしてＶリブドベルトの実施形態を説明したが、本発明の実施形態にかかる摩擦伝動ベルトは、これに限られず、Ｖベルト、平ベルト等であっても良い。

以下、実施例によって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
ここでは、実施例１～６及び比較例１のＶリブドベルトを作製し、評価した。

＜繊維部材層のための材料＞
繊維部材層の形成のために、接着処理を施すことなく、次に示す３種類の編布を用意した。
（編布Ａ）綿繊維及びポリウレタン繊維からなる編糸で編んだ丸編の編布
（編布Ｂ）綿繊維、ナイロン繊維及びポリウレタン繊維からなる編糸で編んだ丸編の編布
（編布Ｃ）ナイロン繊維及びポリウレタン繊維からなる編糸で編んだ丸編の編布
繊維部材層を構成する繊維に占めるセルロース系繊維（綿繊維）の割合は、編布Ａでは８４％、編布Ｂでは４７％、そして編布Ｃでは０％であった。

＜圧縮ゴム層本体及び接着ゴム層本体のための材料＞
ＥＰＤＭと、硫黄とを含むゴム配合剤を配合した未架橋ゴム組成物を混練後、カレンダーロールで圧延し、圧縮ゴム層本体用の未架橋ゴムシートと、接着ゴム層本体用の未架橋ゴムシートを作製した。

＜心線のための材料＞
心線のための材料として、ポリエステル繊維の撚り糸を準備し、これをＲＦＬ水溶液に浸漬し、その後、加熱乾燥する接着処理を行ったものを用意した。

＜背面補強布のための材料＞
背面補強布として、綿ポリエステル混紡糸を用いた織布をＲＦＬ水溶液に浸漬し、その後、加熱乾燥する接着処理を行ったものを用意した。

［実施例１］
上記実施形態と同様の構成を有し、繊維部材層として編布Ａを使用し、圧縮ゴム層本体材料、接着ゴム層本体材料、心線及び背面補強布として上述したものを使用したＶリブドベルトを、図５Ａ～図６Ｃを参照しながら説明した製造方法で作製し、実施例１のＶリブドベルトとした。
この実施例１では、繊維部材層の延伸率は１８０％、成型圧力は０．７ＭＰａに設定された。圧縮ゴム層の表層部における空隙率は３８％であった。

［実施例２～４及び比較例１］
延伸率及び成型圧力を下記の表２に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例２～４及び比較例１のＶリブドベルトを作製した。
実施例２～４及び比較例１のそれぞれにおける表層部の空隙率は、表２に示される通りであった。

［実施例５］
繊維部材層に編布Ｂを用い、延伸率及び成型圧力を下記の表２に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例５のＶリブドベルトを作製した。
この実施例４では、表層部の空隙率は２２％であった。

［実施例６］
繊維部材層に編布Ｃを用い、延伸率及び成型圧力を下記の表２に示される通りとした他は実施例１と同様にして、実施例６のＶリブドベルトを作製した。
この実施例６では、表層部の空隙率は２０％であった。

＜被水時動的摩擦係数の評価＞
図２に示されたベルト走行試験機２０を用いて、上述した評価方法にしたがって、実施例１～６及び比較例１について、滑り速度と摩擦係数との関係を得、上述の式（１）で示される摩擦係数の低下率Ｄｍを求めた。さらに第一滑り速度Ｖ１から第二滑り速度Ｖ２までのゾーンを５個の区間に等分し、それぞれの区間について、上述の式（２）で示される摩擦係数の低下率Ｄｓｍ、すなわち、低下率Ｄｓ１、Ｄｓ２、Ｄｓ３、Ｄｓ４及びＤｓ５を求めた。その結果が下記の表２に示されている。

＜被水時異音評価＞
図７は、被水時異音評価用ベルト走行試験機４０のプーリレイアウトを示す。図７中、符号ＢはＶリブドベルトである。

被水時異音評価用ベルト走行試験機４０は、プーリ径が１４０ｍｍのリブプーリである駆動プーリ４１を備え、その駆動プーリ４１の右方にプーリ径が７５ｍｍのリブプーリである第１従動プーリ４２が設けられ、また、第１従動プーリ４２の上方で駆動プーリ４１の右斜め上方にプーリ径が５０ｍｍのリブプーリである第２従動プーリ４３が設けられ、更に、駆動プーリ４１と第２従動プーリ４３との中間にプーリ径が７５ｍｍの平プーリであるアイドラプーリ４４が設けられている。そして、この被水時異音評価用ベルト走行試験機４０は、ＶリブドベルトのＶリブ側がリブプーリである駆動プーリ４１、第１及び第２従動プーリ４２，４３に接触すると共に背面側が平プーリであるアイドラプーリ４４に接触して巻き掛けられるように構成されている。

実施例１～６及び比較例１のそれぞれのＶリブドベルトについて、上記被水時異音評価用ベルト走行試験機４０にセットし、１リブ当たり４９Ｎのベルト張力が負荷されるようにプーリ位置決めを行い、第２従動プーリ４３にそれが取り付けられたオルタネータに６０Ａの電流が流れるように抵抗を与え、常温下、駆動プーリ４１を８００ｒｐｍの回転数で回転させ、Ｖリブドベルトの駆動プーリ４１への進入部においてＶリブドベルトのＶリブ側に毎分１０００ｍｌの割合で水を滴下した。そして、ベルト走行時の異音発生状況を、「Ｓ：異音の発生が全く認められない。Ａ：異音の発生が微かに認められる。Ｂ：異音の発生が僅かに認められる。Ｃ：異音の発生が明らかに認められる。Ｄ：激しい異音の発生が認められる。」の５段階で評価した。

表２に示した通り、本発明の実施形態に係るＶリブドベルトによれば、摩擦係数の低下が抑制され、被水時に発生する異音の低減が達成される。
また、圧縮ゴム層の表層部における空隙率が大きいほど、摩擦係数の低下率を小さく抑えることができることも確認されている。

本開示のＶリブドベルトは、例えば、自動車の補機構駆動ベルト伝動装置等に有用である。

１０ ベルト本体
１１ 圧縮ゴム層
１２ 接着ゴム層
１３ 背面補強布
１４ ゴム層本体（圧縮ゴム層本体）
１４ａ Ｖリブ本体
１５ 繊維部材層
１６ 接着ゴム層本体
１７ 心線
１８ Ｖリブ
２０、４０ 走行試験機
３０ 架橋装置
１４’、１６’未架橋ゴムシート
Ｂ 摩擦伝動ベルト（Ｖリブドベルト）
Ｋ 表層部

Claims (7)

1. プーリと接触することで生じる摩擦力によって前記プーリに動力を伝達するベルト本体を備える、摩擦伝動ベルトであって、
   前記ベルト本体が、前記プーリと接触する圧縮ゴム層を備え、
   前記圧縮ゴム層が、ゴム組成物からなるゴム層本体と、前記ゴム層本体に積層された繊維部材層とで構成され、
   前記繊維部材層が織布又は編布であり、
   前記繊維部材層が前記プーリと接触し、
   被水時における、前記ベルト本体の速度と前記プーリの速度との差である滑り速度と、摩擦係数との関係において、最大摩擦係数を示す滑り速度を第一滑り速度、前記第一滑り速度から第二滑り速度まで前記滑り速度を増加させたときの摩擦係数を参照摩擦係数とし、前記第二滑り速度と前記第一滑り速度との差が５００ｍｍ／ｓであるとき、
   前記参照摩擦係数が前記最大摩擦係数よりも低く、
   前記最大摩擦係数をμｘ、前記参照摩擦係数をμｒとして、次の式（１）で示される摩擦係数の低下率Ｄｍが、２０％以下である、
   摩擦伝動ベルト。
   Ｄｍ＝（μｘ－μｒ）／μｘ×１００ ・・・・・（１）
2. 前記第一滑り速度から前記第二滑り速度までのゾーンをｎ個（ｎは２以上の自然数）の区間に等分し、それぞれの区間の開始の滑り速度をスタート速度、前記スタート速度における摩擦係数をスタート摩擦係数とし、前記区間の終了の滑り速度をエンド速度、前記エンド速度における摩擦係数をエンド摩擦係数としたとき、
   ｍ番目（ｍは１以上ｎ以下の自然数）の区間における前記スタート摩擦係数をμｓｍ、前記エンド摩擦係数をμｅｍとして、次の式（２）で示される摩擦係数の低下率Ｄｓｍが、全ての前記区間において、２０／ｎ％以下である、
   請求項１に記載の摩擦伝動ベルト。
   Ｄｓｍ＝（μｓｍ－μｅｍ）／μｓｍ×１００ ・・・・・（２）
3. 前記圧縮ゴム層の表層部における空隙率が１０％以上である、
   請求項１又は２に記載の摩擦伝動ベルト。
4. 前記空隙率が２０％以上である、
   請求項３に記載の摩擦伝動ベルト。
5. 前記表層部が、前記圧縮ゴム層の表面から深さ方向に２００μｍまでの部分である、
   請求項３又は４に記載の摩擦伝動ベルト。
6. 前記繊維部材層が編布で構成され、
   前記編布が、主な繊維として、セルロース系繊維を含む、
   請求項１から５のいずれか一項に記載の摩擦伝動ベルト。
7. 前記圧縮ゴム層に、内周側に垂下する複数のＶリブが構成される、
   請求項１から６のいずれか一項に記載の摩擦伝動ベルト。