JP7724963B2 - 固定子の製造方法、電動機の固定子、電動機、密閉型圧縮機、および冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本開示は、固定子の製造方法、電動機の固定子、電動機、密閉型圧縮機、および冷凍サイクル装置に関するものである。

一般的に、環状ヨークが相互に回転自在な複数個の積層されたヨーク片からなるとともに、ティースがそれぞれヨーク片に形成されており、そのヨーク片に対して、巻線を行う回転電機のステータの巻線方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。この回転電機のステータの巻線方法では、環状ヨークを例えば楕円形状のような非円形状に変形させて複数個のティースにおいて隣り合うティース同士の間にそれぞれ形成される隙間の一部を他に比して拡大させ、その拡大させた隙間に巻線を通してティースに巻回している。

特開２０１０－９８９３８号公報

しかしながら、特許文献１に記載の回転電機のステータの巻線方法では、環状ヨークを非円形状に変形させてティースに巻回を行うことから、複数の巻線ノズルを用いて隣り合う複数のティースに対して同時に巻回を行うことができないという課題があった。

本開示は、以上のような課題を解決するためになされたもので、複数の巻線ノズルで複数の隣り合うティースに対して同時に巻回を行うことで巻回時間を短縮でき、かつ渡線の弛みを抑制することができる固定子の製造方法、電動機の固定子、電動機、密閉型圧縮機、冷凍サイクル装置を提供することを目的としている。

本開示に係る固定子の製造方法は、筒形状の容器の内周面に固定され、前記容器の周方向に延びるバックヨークと、前記バックヨークの内周面から径方向内側へ突出したティースとを有する分割コアが円環状に複数つながった固定子コアと、前記分割コアの前記ティースに巻回された巻線と、前記分割コアと前記巻線との間を絶縁するインシュレータと、を備え、前記インシュレータは、前記容器の軸方向における前記分割コアの端面を覆う端面絶縁部と、前記端面絶縁部の内周側の端部から、前記周方向に張り出し、かつ前記軸方向において前記分割コアから離れる方向に延びる内鍔部と、前記端面絶縁部の外周側の端部から、前記周方向に張り出し、かつ前記軸方向において前記分割コアから離れる方向に延びる外鍔部と、を有し、前記外鍔部は、外周面に前記巻線から延びる渡線を配置する配置部と、内周面に凹んだインシュレータ凹部と、を有し、前記インシュレータ凹部の周方向幅は、前記端面絶縁部の周方向幅よりも大きく、かつ、前記外鍔部の周方向幅よりも小さく構成され、前記インシュレータ凹部の前記軸方向における前記分割コアから遠い側の端部である第１端部は、前記内鍔部の前記軸方向における前記分割コアから遠い側の端部である第２端部よりも前記分割コアから遠く構成され、前記インシュレータ凹部の前記軸方向における前記分割コアに近い側の端部である第３端部は、前記第２端部よりも前記分割コアに近く構成され、前記第３端部と、前記外鍔部の内周面との境目には段差部が形成された、固定子の製造方法であって、円環状に複数つながった前記分割コアの一箇所を開きＣ字状にすることで、前記ティース間同士の間隔を広げ、複数の隣り合う前記ティースに対して複数の巻線ノズルで同時に巻回を行う巻線工程と、巻回を終えた前記ティースから次の前記ティースへ前記巻線ノズルを移動させる際に、前記分割コアの開いていた前記一箇所を閉じて複数つながった前記分割コアを円環状にした後、前記巻線ノズルを移動させ前記配置部へ渡線を這わせた後、次の前記ティースへ前記巻線ノズルを移動させる渡線工程と、を備え、前記巻線工程と前記渡線工程とを交互に繰り返し、前記巻線工程では、前記バックヨークに対向する前記インシュレータの部分に接する前記巻線を巻回する際に、前記巻線ノズルの先端から導出される前記巻線を前記段差部に這わせつつ、前記巻線ノズルの先端を、前記インシュレータ凹部内を通過させて前記巻線の巻回を行うものである。

また、本開示に係る電動機の固定子は、上記の固定子の製造方法によって製造されたものである。

また、本開示に係る電動機は、上記の電動機の固定子と、前記固定子の内側に設けられた電動機の回転子と、を備えたものである。

また、本開示に係る密閉型圧縮機は、上記の電動機と、前記電動機により駆動し、外部から吸入した流体を圧縮する圧縮機構と、前記電動機および前記圧縮機構を収容する密閉容器と、を備えたものである。

また、本開示に係る冷凍サイクル装置は、上記の密閉型圧縮機、室外側熱交換器、減圧器、および、室内側熱交換器を備えたものである。

本開示に係る固定子の製造方法によれば、巻線工程実施時には、複数つながった分割コアの一箇所を開きＣ字状にした状態で、複数の巻線ノズルで、複数の隣り合うティースに対して同時に巻回を行うことで巻線時間を短縮でき、かつ、渡線工程実施時には、複数つながった分割コアの一箇所を円環状にした上で、渡線を這わせるため、渡線の弛みを抑制することができる。また、バックヨークに対向するインシュレータの部分に接する巻線を巻回する際に、巻線ノズルの先端から導出される巻線を段差部に這わせつつ、巻線ノズルの先端を、インシュレータ凹部内を通過させて巻線の巻回を行うため、バックヨークに対向するインシュレータの部分に対して弛みなく巻線を当接させることができ、巻線密度の向上につながる。

実施の形態１に係る密閉型圧縮機の断面図である。 図１のＡ－Ａ’で密閉型圧縮機を切断して上面から見た断面図である。 実施の形態１に係る密閉型圧縮機が接続される空気調和機などの冷凍サイクル装置の概略構成図である。 図１のＢ－Ｂ’で密閉型圧縮機を切断して上面側から見た断面図である。 実施の形態１に係る固定子の円環状平面図である。 実施の形態１に係る固定子の固定子鉄心の平面図である。 実施の形態１に係る固定子の固定子鉄心片(第１コア部材)の平面図である。 実施の形態１に係る固定子の固定子鉄心片(第２コア部材)の平面図である。 実施の形態１に係る固定子の固定子鉄心の断面積層図である。 実施の形態１に係る固定子の固定子鉄心のＣ字状平面図である。 実施の形態１に係る固定子の巻回前のＣ字状平面図である。 実施の形態１に係る固定子の巻回前のＣ字状斜視図である。 実施の形態１に係る固定子の巻回後のＣ字状斜視図である。 実施の形態１に係る固定子の巻回後のＣ字状平面図である。 実施の形態１に係る固定子の巻回後の円環状斜視図である。 実施の形態１に係る固定子の製造方法を示すフローチャートである。 実施の形態１に係る固定子のインシュレータの平面図である。 実施の形態１に係る固定子の渡線の配置方法を示す斜視図である。 実施の形態１に係る固定子の巻線工程を示す斜視図である。 比較例の固定子の巻線工程を示す概略説明図である。 実施の形態１に係る固定子のインシュレータの断面図である。 実施の形態１に係る固定子の一部を拡大した斜視図である。 図２２に示す固定子をＢ矢視部で上下方向に切断した固定子の上部の断面図である。 図２２に示す固定子のＣ矢視部で上下方向に切断した固定子の上部の断面図である。 実施の形態１に係る固定子の巻線工程を示す平面図である。 実施の形態１に係る固定子のインシュレータの別の構成の断面図である。

以下、本開示の実施の形態を図面に基づいて説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本開示が限定されるものではない。また、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。

実施の形態１．
図１は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の断面図である。図２は、図１のＡ－Ａ’で密閉型圧縮機１００を切断して上面から見た断面図である。実施の形態１では、密閉型圧縮機１００の一例として、１シリンダ型ロータリ圧縮機について説明する。

実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００は、図１に示すように、筒形状の密閉容器１０内に、冷媒ガスを圧縮する圧縮機構２０と、圧縮機構２０を駆動する電動機３０とが収納されている。密閉容器１０は、上部容器１１と下部容器１２とで構成され、圧縮機構２０が密閉容器１０の下方に、電動機３０が密閉容器１０の上方にそれぞれ収納されている。圧縮機構２０と電動機３０とは、回転軸２１で連結されている。回転軸２１は、電動機３０の回転運動を圧縮機構２０に伝達し、圧縮機構２０では伝達された回転力によって冷媒ガスが圧縮されて密閉容器１０内に吐出される。密閉容器１０内は、圧縮された高温高圧の冷媒ガスによって満たされているとともに、密閉容器１０の下方すなわち底部には圧縮機構２０の潤滑のため冷凍機油が貯留されている。回転軸２１の下部にはオイルポンプ（図示せず）が設けられており、オイルポンプは回転軸２１の回転とともに密閉容器１０の底部に貯留された冷凍機油を汲み上げ、圧縮機構２０の各摺動部へ給油される。これにより、圧縮機構２０の機械的潤滑作用が確保される。また、密閉容器１０の上部には外部電源（図示せず）が接続されるガラス端子４８が設けられており、ガラス端子４８は電源線４７を介して電動機３０と電気的に接続されている。

回転軸２１は、主軸部２１ａ、偏心軸部２１ｂ、および副軸部２１ｃで構成され、上側から軸方向に主軸部２１ａ、偏心軸部２１ｂ、副軸部２１ｃの順に形成されている。ここで、軸方向とは、密閉容器１０および回転軸２１の長手方向である。主軸部２１ａには電動機３０が焼嵌または圧入され固定されており、偏心軸部２１ｂには円筒状のローリングピストン２２が摺動自在に嵌合されている。

図１および図２に示すように、圧縮機構２０は、ローリングピストン２２、シリンダ２３、上軸受２４、下軸受２５、およびベーン２６で構成されている。シリンダ２３には、軸方向の両端が開口された円筒状の空間すなわちシリンダ室２３ａが内部に設けられている。シリンダ室２３ａ内には、シリンダ室２３ａ内で偏心運動を行う回転軸２１の偏心軸部２１ｂと、偏心軸部２１ｂに嵌合したローリングピストン２２と、シリンダ２３の内周およびローリングピストン２２の外周で形成される空間を仕切るベーン２６と、が収納されている。

シリンダ２３には、一方はシリンダ室２３ａ内に開口し、もう一方は背圧室２３ｂが設けられたベーン溝２３ｃが形成されており、そのベーン溝２３ｃにはベーン２６が収納されている。ベーン２６はベーン溝２３ｃ内を径方向に往復運動する。ベーン２６の形状は、ベーン溝２３ｃに取付けられた状態でシリンダ室２３ａの径方向およびシリンダ室２３ａの軸方向の長さよりも小さいほぼ直方体の形状である。ベーン溝２３ｃの背圧室２３ｂにはベーンスプリング（図示せず）が設けられている。通常は、密閉容器１０内の高圧の冷媒ガスが背圧室２３ｂに流入し、背圧室２３ｂの冷媒ガスの圧力とシリンダ室２３ａの冷媒ガスの圧力との差圧によりシリンダ室２３ａの中心に向って径方向にベーン２６を動かす力を作り出す。この背圧室２３ｂとシリンダ室２３ａとの差圧による力、および、ベーンスプリングが径方向に押圧する力によって、ベーン２６はシリンダ室２３ａの中心に向って径方向に動かされる。ベーン２６を径方向に動かす力は、ベーン２６の一端すなわちシリンダ室２３ａ側の端部をローリングピストン２２の外周に当接させる。これによって、シリンダ２３の内周およびローリングピストン２２の外周で形成される空間を仕切ることができる。密閉容器１０内の冷媒ガスすなわち背圧室２３ｂの冷媒ガスの圧力とシリンダ室２３ａ内の冷媒ガスの圧力との差圧が、ベーン２６をローリングピストン２２の外周に押圧するが十分な圧力ではない場合でも、ベーンスプリングの力でベーン２６の一端をローリングピストン２２の外周に押圧することができる。そのため、常にベーン２６の一端はローリングピストン２２の外周に当接することができる。

図１に示すように、上軸受２４は、回転軸２１の主軸部２１ａに嵌合されて主軸部２１ａを回転自在に支持するとともに、シリンダ室２３ａの軸方向の一方の開口部を閉塞している。同様に、下軸受２５は、回転軸２１の副軸部２１ｃに嵌合されて副軸部２１ｃを回転自在に支持するとともに、シリンダ室２３ａの軸方向の他方の開口部を閉塞している。上軸受２４は、側面視でほぼ逆Ｔ字形状であり、下軸受２５は、側面視でほぼＴ字形状である。シリンダ２３には、密閉容器１０の外部から冷媒ガスをシリンダ室２３ａ内に吸入する吸入ポート（図示せず）が設けられており、上軸受２４には、圧縮した冷媒ガスをシリンダ室２３ａ外に吐出する吐出ポート（図示せず）が設けられている。

上軸受２４の吐出ポートには、吐出弁（図示せず）が設けられており、シリンダ２３から吐出ポートを介して吐出される高温高圧の冷媒ガスの吐出タイミングを制御する。すなわち、吐出弁は、シリンダ２３のシリンダ室２３ａ内で圧縮される冷媒ガスが所定の圧力になるまで閉塞し、所定の圧力以上となると開口して高温高圧の冷媒ガスをシリンダ室２３ａ外へ吐出させる。

シリンダ室２３ａ内では吸入、圧縮、および吐出の動作を繰り返しているため、吐出ポートから吐出される冷媒ガスは間欠的に吐出され、脈動音などの騒音となる。これを低減するため、上軸受２４の外側すなわち電動機３０側には、上軸受２４を覆うように吐出マフラ２７が取付けられている。吐出マフラ２７には、吐出マフラ２７と上軸受２４とで形成される空間と密閉容器１０内とを連通する吐出穴（図示せず）が設けられている。シリンダ２３から吐出ポートを介して吐出される冷媒ガスは、吐出マフラ２７と上軸受２４とで形成される空間に一旦吐出され、その後、吐出穴から密閉容器１０内へ吐出される。

密閉容器１０の横には、液冷媒が直接シリンダ２３のシリンダ室２３ａに吸入されることを抑制する吸入マフラ１０１が設けられている。一般的に、密閉型圧縮機１００は密閉型圧縮機１００が接続された冷凍回路から、低圧の冷媒ガスと液冷媒とが混在して送られてくる。液冷媒がシリンダ２３に流入して圧縮機構２０で圧縮されると圧縮機構２０の故障の原因となるため、吸入マフラ１０１では、液冷媒と冷媒ガスとを分離し、冷媒ガスのみシリンダ室２３ａに送る。吸入マフラ１０１は、シリンダ２３の吸入ポートと吸入連結管１０１ａにて接続されている。そして、吸入マフラ１０１から送られる低圧の冷媒ガスは、吸入連結管１０１ａを介してシリンダ室２３ａに吸入される。

以上のように圧縮機構２０は構成されており、回転軸２１の回転運動により、シリンダ２３のシリンダ室２３ａ内で回転軸２１の偏心軸部２１ｂが回転する。シリンダ２３の内周と、偏心軸部２１ｂに嵌合されたローリングピストン２２の外周と、ベーン２６とによって仕切られた作動室は、回転軸２１の回転とともに容積が増加あるいは減少する。先ず初めに、この作動室と吸入ポートとが連通し、低圧の冷媒ガスが吸入される。次に、作動室と吸入ポートとの連通が閉鎖され、作動室の容積減少とともに、作動室内の冷媒ガスが圧縮される。最後に、作動室と吐出ポートとが連通し、作動室内の冷媒ガスが所定の圧力に達した後、吐出ポートに設けられた吐出弁が開き、作動室外すなわちシリンダ室２３ａの外へ圧縮され高圧高温となった冷媒ガスが吐出される。シリンダ室２３ａから吐出マフラ２７を介して密閉容器１０内に吐出された高圧高温の冷媒ガスは、電動機３０内を通過し、密閉容器１０内を上昇し、密閉容器１０の上部に設けられた吐出管１０２から密閉容器１０の外部へ吐出される。密閉容器１０の外部には冷媒が流れる冷凍回路が構成されており、吐出された冷媒は冷凍回路を循環して、再び吸入マフラ１０１に戻ってくる。

図３は、密閉型圧縮機１００が接続される空気調和機などの冷凍サイクル装置２００の概略構成図である。図３に示すように、冷凍サイクル装置２００は、密閉型圧縮機１００、密閉型圧縮機１００の吸入側に接続された吸入マフラ１０１、密閉型圧縮機１００の吐出側に接続され密閉型圧縮機１００からの冷媒の流れを切換える四方切換弁１０３、室外側熱交換器１０４、電動膨張弁などの減圧器１０５、および、室内側熱交換器１０６を備え、それらが配管で順次接続されて冷凍回路が形成されている。なお、一般的に空気調和機では、室内側熱交換器１０６は屋内の装置に搭載されており、残る密閉型圧縮機１００、吸入マフラ１０１、四方切換弁１０３、室外側熱交換器１０４、および減圧器１０５は屋外の装置に搭載されている。

冷凍サイクル装置２００の暖房運転では、四方切換弁１０３は図３の実線側に接続される。密閉型圧縮機１００で圧縮された高温高圧の冷媒は、室内側熱交換器１０６に流れ、凝縮し、液化した後、減圧器１０５で絞られ、低温低圧の二相状態となる。その後、低温低圧の二相状態となった冷媒は、室外側熱交換器１０４へ流れ、蒸発し、ガス化して四方切換弁１０３および吸入マフラ１０１を通って再び密閉型圧縮機１００に戻る。すなわち、図３の実線矢印に示すように冷媒は循環する。この循環によって、蒸発器である室外側熱交換器１０４では外気と熱交換して、室外側熱交換器１０４に送られてきた冷媒が吸熱し、吸熱した冷媒は凝縮器である室内側熱交換器１０６に送られ、室内の空気と熱交換を行い、室内の空気を温める。

また、冷凍サイクル装置２００冷房運転の場合では、四方切換弁１０３は図３の破線側に接続される。密閉型圧縮機１００で圧縮された高温高圧の冷媒は、室外側熱交換器１０４に流れ、凝縮し、液化した後、減圧器１０５で絞られ、低温低圧の二相状態となる。その後、低温低圧の二相状態となった冷媒は、室内側熱交換器１０６へ流れ、蒸発し、ガス化して四方切換弁１０３および吸入マフラ１０１を通って再び密閉型圧縮機１００に戻る。

すなわち、暖房運転から冷房運転に変わると、室内側熱交換器１０６が凝縮器から蒸発器に変わり、室外側熱交換器１０４が蒸発器から凝縮器に変わる。よって、図３の破線矢印に示すように冷媒は循環する。この循環によって、蒸発器である室内側熱交換器１０６では室内の空気と熱交換を行い、室内の空気から吸熱すなわち室内の空気を冷却し、吸熱した冷媒は凝縮器である室外側熱交換器１０４に送られ、外気と熱交換を行い、外気に放熱する。

このとき、冷凍回路を流れる冷媒には、Ｒ４０７Ｃ冷媒、Ｒ４１０Ａ冷媒、あるいはＲ３２冷媒などが使われる。

図４は、図１のＢ－Ｂ’で密閉型圧縮機１００を切断して上面側から見た断面図である。次に、圧縮機構２０に回転力を伝達する電動機３０について説明する。図４に示すように、電動機３０は、密閉容器１０の内周に固定されるほぼ円筒状の固定子４１と、固定子４１の内側に配置されたほぼ円柱状の回転子３１とを備える。

回転子３１は、薄板電磁鋼板を打抜いた鉄心シートを積層して形成された回転子鉄心３２で構成されている。回転子３１の構成には、ブラシレスＤＣモータのような永久磁石を用いるものと、誘導電動機のように二次巻線を使用するものとがある。例えば、図４に示すようなブラシレスＤＣモータの場合は、回転子鉄心３２の軸方向に磁石挿入孔３３が設けられ、その磁石挿入孔３３にはフェライト磁石あるいは希土類磁石などの永久磁石３４が挿入されている。その永久磁石３４によって回転子３１上の磁極を形成する。回転子３１上の磁極が作る磁束と固定子４１の後述する巻線４４が作る磁束との作用によって、回転子３１を回転させる。図示しない誘導電動機の場合には、回転子鉄心３２に永久磁石の代わりに二次巻線が設けられており、固定子４１の巻線４４が回転子３１側の二次巻線に磁束を誘導して回転力を発生させ、回転子３１を回転させる。

回転子鉄心３２の中心には、回転軸２１を通す軸穴（図示せず）が設けられており、回転軸２１の主軸部２１ａが焼き嵌めなどにより締結されている。これにより、回転子３１の回転運動を回転軸２１に伝達する。軸穴の周囲には、風穴３５が設けられており、電動機３０の下方にある圧縮機構２０にて圧縮された高圧高温の冷媒が、風穴３５を通過する。なお、圧縮機構２０にて圧縮された冷媒は、風穴３５以外にも、回転子３１と固定子４１との間のエアギャップおよび巻線４４の間隙も通過する。

図５は、実施の形態１に係る固定子４１の円環状平面図である。図６は、実施の形態１に係る固定子４１の固定子コア４０の平面図である。図７は、実施の形態１に係る固定子４１の固定子鉄心片(第１コア部材６１)の平面図である。図８は、実施の形態１に係る固定子４１の固定子鉄心片(第２コア部材６２)の平面図である。図９は、実施の形態１に係る固定子４１の固定子鉄心４２の断面積層図である。図１０は、実施の形態１に係る固定子４１の固定子コア４０のＣ字状平面図である。図１１は、実施の形態１に係る固定子４１の固定子コア４０の巻回前のＣ字状平面図である。図１２は、実施の形態１に係る固定子４１の巻回前のＣ字状斜視図である。図１３は、実施の形態１に係る固定子４１の巻回後のＣ字状斜視図である。図１４は、実施の形態１に係る固定子４１の巻回後のＣ字状平面図である。図１５は、実施の形態１に係る固定子４１の巻回後の円環状斜視図である。図１６は、実施の形態１に係る固定子４１の製造方法を示すフローチャートである。図１７は、実施の形態１に係る固定子４１のインシュレータ４３ａの平面図である。図１８は、実施の形態１に係る固定子４１の渡線８０の配置方法を示す斜視図である。図１９は、実施の形態１に係る固定子４１の巻線工程を示す斜視図である。図２０は、比較例の固定子７１の巻線工程を示す概略説明図である。図２１は、実施の形態１に係る固定子４１のインシュレータ４３ａの断面図である。図２２は、実施の形態１に係る固定子４１の一部を拡大した斜視図である。図２３は、図２２に示す固定子４１をＢ矢視部で上下方向に切断した固定子４１の上部の断面図である。図２４は、図２２に示す固定子４１のＣ矢視部で上下方向に切断した固定子４１の上部の断面図である。図２５は、実施の形態１に係る固定子４１の巻線工程を示す平面図である。図２６は、実施の形態１に係る固定子４１のインシュレータ４３ａ、４３ｂの別の構成の断面図である。なお、図１７、図２１、図２３～図２６では、インシュレータ４３ａのみを示しているが、インシュレータ４３ｂに関してもインシュレータ４３ａと同様の構成である。

次に、固定子４１の構造について詳述する。図５、図６、および、図１７に示すように、固定子鉄心４２には、固定子鉄心４２と巻線４４との間を絶縁するインシュレータ４３ａ、４３ｂが設けられている。ここで、インシュレータ４３ａは、固定子鉄心４２の上側に設けられており、インシュレータ４３ｂは、固定子鉄心４２の下側に設けられている。そして、密閉容器１０の内周面に固定され、密閉容器１０の周方向に延びるバックヨーク４５の内周面における周方向中央から径方向内側へ突出したティース４６に、インシュレータ４３ａ、４３ｂを介して巻線４４が巻回されている。図１７、図１８、および、図２２に示すように、インシュレータ４３ａ、４３ｂは、軸方向における固定子鉄心４２の端面を覆う端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の内周側の端部から、周方向両側に張り出し、かつ軸方向において固定子鉄心４２から離れる方向に延びる内鍔部４３ａ２、４３ｂ２と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の外周側の端部から、周方向両側に張り出し、かつ軸方向において固定子鉄心４２から離れる方向に延びる外鍔部４３ａ３、４３ｂ３とを備える。また、巻線４４は、Ｕ、Ｖ、Ｗの相毎に巻回される３本の巻線４４からなるとともに、複数個のティース４６に連続的に巻回されている。そのため、図１８に示すように、ティース４６間を結ぶ渡線８０が、インシュレータ４３ａ、４３ｂの外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の外周側側面に沿って配置されている。

外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、固定子鉄心４２よりも径方向内側へ向けて突出している。また、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、外周面（回転軸２１と反対側の面）に巻線４４から延びる渡線８０を配置する配置部５０を有している。さらに、図１９に示すように、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、内周面（回転軸２１側の面）に周方向両端から周方向中央に向けて次第に深くなる湾曲面であるインシュレータ凹部４９を有している。インシュレータ凹部４９は、湾曲した形状に形成されているため、角張った凹形状に形成するよりもインシュレータ４３ａ、４３ｂを射出成型する際に、成形性をよくすることができる。図１７に示すように、インシュレータ凹部４９の周方向幅Ｗ１は、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の周方向幅Ｗ２よりも大きく、かつ、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の周方向幅Ｗ３よりも小さく構成されている。

図２１に示すように、インシュレータ凹部４９の軸方向における固定子鉄心４２から遠い側の端部である第１端部Ｅ１は、内鍔部４３ａ２、４３ｂ２の軸方向における固定子鉄心４２から遠い側の端部である第２端部Ｅ２よりも固定子鉄心４２から遠くなるように構成されている。インシュレータ凹部４９の軸方向における固定子鉄心４２に近い側の端部である第３端部Ｅ３は、内鍔部４３ａ２、４３ｂ２の軸方向における固定子鉄心４２から遠い側の第２端部Ｅ２よりも固定子鉄心４２に近くなるように構成されている。インシュレータ凹部４９の軸方向における固定子鉄心４２に近い側の第３端部Ｅ３と、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の内周面との境目には、段差部Ｇが形成されている。

図６に示すように、固定子コア４０は、複数の固定子鉄心４２を備えている。分割コアとしての固定子鉄心４２は、ティース４６とバックヨーク４５とを備えている。固定子鉄心４２は、磁性材料である板状のコア片で、回転軸２１側にティース４６が突出して形成されている。そして、複数の固定子鉄心４２が円環状に複数つなげられて固定子コア４０を構成している。

固定子鉄心４２は、図７に示すように複数のコア片が各端面６０ｃ、６０ｄを介して連続的に配列された第１コア部材６１、および、図８に示すように複数のコア片が各端面６０ｃ、６０ｄを介して連続的に配列された第２コア部材６２から成る。第１コア部材６１のコア片は、一端側縁部表裏面に連結手段（すなわち連結機構）としての固定子鉄心凸部６０ａおよび固定子鉄心凹部６０ｂ（図９参照）が形成されている。また、第２コア部材６２のコア片は、他端側縁部表裏面に連結手段（すなわち連結機構）としての固定子鉄心凸部６０ａおよび固定子鉄心凹部６０ｂ（図９参照）が形成されている。ここで、第１コア部材６１および第２コア部材６２の固定子鉄心凹部６０ｂは、図９に示すように、固定子鉄心凸部６０ａの裏側に形成されている。また、第１コア部材６１および第２コア部材６２の一端側には、固定子鉄心凸部６０ａおよび固定子鉄心凹部６０ｂを中心とした凸円弧状に形成された端面６０ｃが形成されている。また、第１コア部材６１および第２コア部材６２の他端側には、相隣なるコア片の端面６０ｃと嵌合可能な凹円弧状に形成された端面６０ｄが形成されている。

図９に示すように、第１コア部材６１と第２コア部材６２とは、交互に積層され、第１コア部材６１の各コア片間位置（すなわち固定子鉄心凸部６０ａと固定子鉄心凹部６０ｂとの間の位置）と第２コア部材６２の各コア片間位置（すなわち固定子鉄心凸部６０ａと固定子鉄心凹部６０ｂとの間の位置）とが長手方向（図９の左右方向）にずれて、各コア片の積層方向に相隣る縁部同士が重なり合うように積層されている。そして積層方向に相隣るコア片の縁部同士において、第１コア部材６１のコア片の一端側縁部の固定子鉄心凸部６０ａおよび固定子鉄心凹部６０ｂと、第２コア部材６２のコア片の他端側縁部の固定子鉄心凸部６０ａおよび固定子鉄心凹部６０ｂとが嵌合されることにより、回動自在に連結されている。

固定子鉄心４２は、積層方向に相隣るコア片の縁部同士において、第１コア部材６１のコア片の一端側縁部の固定子鉄心凸部６０ａおよび固定子鉄心凹部６０ｂと、第２コア部材６２のコア片の他端側縁部の固定子鉄心凸部６０ａおよび固定子鉄心凹部６０ｂとが嵌合されることにより、回動自在に連結されている。さらに、固定子鉄心４２は、図１０に示すように、固定子周方向端部５２、５３が開放されている。そのため、固定子鉄心４２の隣り合うティース４６の内周部の間隔であるスロットオープニング５４の幅を自在に変えることができる。

次に、固定子４１の製造方法について、図１６を用いて説明する。
まず始めに、円環状に複数つながった固定子鉄心４２の一箇所を開きＣ字状にすることで、ティース４６間同士の間隔を広げ、複数の隣り合うティース４６に対して複数の巻線ノズル９０で同時に巻回を行う巻線工程を実施する。

具体的には、図１０および図１１に示すように、巻回前に、巻線４４を巻回する複数のティース４６(図１０および図１１では３つのティース４６)の内周部とそれに隣り合うティース４６の内周部との間隔であるスロットオープニング５４が、その他の隣り合うティース４６の内周部の間隔であるスロットオープニング５４に対して拡大するよう、固定子コア４０をＣ字状に変形させて固定する（図１６のステップＳ１）。

次に、図１４に示すように、拡大したスロットオープニング５４から巻線ノズル９０を通して、複数の隣り合うティース４６(図１０および図１１では３つのティース４６)に巻線４４を巻回する。ここで、スロットオープニング５４の幅は、巻線ノズル９０の外径＝巻線４４の直径×１．５＋０．６ｍｍ以上である。複数の隣り合うティース４６に巻線４４を巻回した後は、図１３に示す状態となる（図１６のステップＳ２）。

なお、図１６のステップＳ２の巻線工程において、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に接する巻線４４を巻回する際に、巻線ノズル９０を、インシュレータ凹部４９内を通過させて巻回する。そのため、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に弛みなく巻線４４を当接させることができ、巻線密度の向上につながる。

これについて詳述すると、図１９は、実施の形態１に係るインシュレータ４３ａ、４３ｂおよびバックヨーク４５を示したものであり、インシュレータ４３ａ、４３ｂの外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の内周面にはインシュレータ凹部４９が形成されている。一方、図２０は、比較例のインシュレータ４３ａおよびバックヨーク４５を示したものであり、インシュレータ４３ａ、４３ｂの外鍔部４３ａ３、４３ｂ３にはインシュレータ凹部４９が形成されていない。

図１９、図２２、図２３、図２４、および、図２５に示す固定子４１の製造方法、すなわち実施の形態１に係る固定子４１の製造方法では、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に接する巻線４４を巻回する際に、巻線ノズル９０の先端から導出される巻線４４を段差部Ｇに這わせつつ、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内を通過させて巻線４４を巻回するため、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に弛みなく巻線４４を当接させることができ、巻線密度の向上につながる。

さらに詳述すると、図２４に示すように、巻線ノズル９０の先端は、第１端部Ｅ１よりも固定子鉄心４２に近い位置で、かつ第２端部Ｅ２よりも固定子鉄心４２から遠い位置となるように、巻線ノズル９０の先端から導出される巻線４４を段差部Ｇに這わせつつ、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内を通過させて巻線４４を巻回する。そのため、巻線ノズル９０の先端を第１端部Ｅ１よりも固定子鉄心４２から遠い位置にもっていって巻線４４を巻回する場合に比して、巻線ノズル９０の先端からインシュレータ４３ａ、４３ｂに巻き付けていない巻線４４までの長さが短くなる。その結果、より好適にバックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に弛みなく巻線４４を当接させることができる。

なお、図２４に示すように、インシュレータ凹部４９の凹み深さＤ（インシュレータ凹部４９の径方向長さ）は、巻線４４の直径×１．５以上でないと、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内を通過させても、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に弛みなく巻線４４を当接させることができない。そのため、インシュレータ凹部４９の凹み深さＤは、巻線４４の直径×１．５以上に形成されている。なお、説明は省略するが、インシュレータ４３ｂに関しても、上記のインシュレータ４３ａと同様の構成である。

また、図２４に示すように、インシュレータ凹部４９の軸方向における固定子鉄心４２に近い側の第３端部Ｅ３と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１とがなす距離（すなわち、段差部Ｇの高さＨ）は、巻線４４の直径以上でないと、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内に位置させても、巻線４４を段差部Ｇに這わせることができない。すなわち、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に弛みなく巻線４４を当接させることができない。そのため、段差部Ｇの高さＨは、巻線４４の直径以上に形成されている。なお、図２４に示すように、実施の形態１では、段差部Ｇの高さＨが巻線４４の直径×３となるように、インシュレータ４３ａ、４３ｂを形成しているが、それに限定されない。図２６に示すように、実施の形態１の別の構成として、段差部Ｇの高さＨが巻線４４の直径と同じとなるように、インシュレータ４３ａ、４３ｂを形成してもよい。

このように、インシュレータ凹部４９の径方向長さＤを、巻線４４の直径×１．５以上に形成する。そうすることにより、インシュレータ凹部４９と巻線４４とがなす隙間から、人が目視で巻線４４の巻回状態を確認することが容易にできるので、巻線４４の品質の確認が容易となる。

また、インシュレータ凹部４９の軸方向における固定子鉄心４２に近い側の第３端部Ｅ３と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１とがなす距離を、巻線４４の直径以上に形成する。そうすることにより、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３における固定子鉄心４２側に近い部分の強度を保ちつつ、インシュレータ凹部４９と巻線４４とがなす隙間から、人が目視で巻線４４の巻回状態を確認することができる。

また、図２５に示すように、インシュレータ凹部４９は、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の内周面において、周方向両端から周方向中央に向けて次第に深くなる湾曲面である。そのため、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９の湾曲に沿ってインシュレータ凹部４９内を通過させると、巻線ノズル９０の先端から導出される巻線４４を段差部Ｇによりいっそう這わせやすくなる。

また、インシュレータ凹部４９を設けることで、インシュレータ凹部４９と巻線４４とがなす隙間から、人が目視で巻線４４の巻回状態を確認することができ、巻線４４の品質の確認が容易となる。

一方、図２０に示す比較例の製造方法では、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に接する巻線４４を巻回する際に、凹んでいないインシュレータ４３ａの表面に巻線ノズル９０を添わせるように巻回する。そのため、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に対して緩んだ状態で巻線４４を巻回することになり、巻線密度が図１９の場合に比して小さくなってしまう。

次に、巻回を終えたティース４６から次のティース４６へ巻線ノズル９０を移動させる際に、固定子鉄心４２の開いていた一箇所を閉じて複数つながった固定子鉄心４２を円環状にする。そして、巻線ノズル９０を移動させ配置部５０へ渡線８０を這わせた後、次のティース４６へ巻線ノズル９０を移動させる渡線工程を実施する。

具体的には、巻線４４の巻回後の固定子鉄心４２を、図１３および図１４に示すＣ字状から、図５および図１５に示す円環状に変形させて固定する（図１６のステップＳ３）。その後、巻線ノズル９０を、インシュレータ４３ａ、４３ｂの外周側側面に沿わせて、渡線８０（図１８参照）を配置する（図１６のステップＳ４）。

次に、渡線８０の配置後の固定子鉄心４２を、図５および図１５に示した円環状から図１３および図１４に示すＣ字状に再び変形させて固定する。その後、巻回の施されていない複数の隣り合うティース４６に巻線４４を巻回する。

渡線工程の終了後は、巻線工程と渡線工程とが所定の回数交互に繰り返される（図１６のステップＳ５）。そして、全てのティース４６に対して巻線４４が巻回され、渡線８０が配置されたら（図１６のステップＳ５のＹＥＳ）、巻線工程および渡線工程が完了する。

このように、実施の形態１に係る電動機３０の固定子４１にあっては、複数繋がった、固定子鉄心４２の一箇所を開き、Ｃ字状とすることが可能で、隣り合うティース４６の内周部の間隔であるスロットオープニング５４の幅を拡大した状態で巻線４４を巻回できる。そのため、巻線ノズル９０の可動域が増加し、巻線密度が向上する。さらに、複数の巻線ノズル９０で複数の隣り合うティース４６に対して同時に巻回することで、巻回時間を短縮できる。また、巻線径が大きい場合、それに伴い巻線ノズル９０の外径も大となるため、スロットオープニング５４の幅も広げる必要ある。しかし、実施の形態１に係る固定子４１は、固定子鉄心４２の一箇所の開き状態を容易に可変できるため、巻線径が大きくなっても対応可能となる。また、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に接する巻線４４を巻回する際に、巻線ノズル９０の先端から導出される巻線４４を段差部Ｇに這わせつつ、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内を通過させて巻線４４を巻回できる。そのため、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に弛みなく巻線４４を当接させることができ、巻線密度の向上につながる。

一方、渡線８０の実施時には、複数繋がった固定子鉄心４２の開かれた一箇所を閉じることで、容易に円環状にすることが可能で、円環状で渡線８０を這わせるため、渡線８０の弛みを抑制することができる。

実施の形態１に係る固定子４１の製造方法は、筒形状の容器の内周面に固定され、容器の周方向に延びるバックヨーク４５と、バックヨーク４５の内周面から径方向内側へ突出したティース４６とを有する分割コアが円環状に複数つながった固定子コア４０と、分割コアの前記ティース４６に巻回された巻線４４と、分割コアと前記巻線４４との間を絶縁するインシュレータ４３ａ、４３ｂと、を備え、インシュレータ４３ａ、４３ｂは、容器 の軸方向における分割コアの端面を覆う端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の内周側の端部から、周方向に張り出し、かつ軸方向において分割コアから離れる方向に延びる内鍔部４３ａ２、４３ｂ２と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の外周側の端部から、周方向に張り出し、かつ軸方向において分割コアから離れる方向に延びる外鍔部４３ａ３、４３ｂ３と、を有し、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、外周面に巻線４４から延びる渡線８０を配置する配置部５０と、内周面に凹んだインシュレータ凹部４９と、を有し、インシュレータ凹部４９の周方向幅は、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の周方向幅よりも大きく、かつ、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の周方向幅よりも小さく構成され、インシュレータ凹部４９の軸方向における分割コアから遠い側の端部である第１端部Ｅ１は、内鍔部４３ａ２、４３ｂ２の軸方向における分割コアから遠い側の端部である第２端部Ｅ２よりも分割コアから遠く構成され、インシュレータ凹部４９の軸方向における分割コアに近い側の端部である第３端部Ｅ３は、第２端部Ｅ２よりも分割コアに近く構成され、第３端部Ｅ３と、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の内周面との境目には段差部Ｇが形成された、固定子４１の製造方法であって、円環状に複数つながった分割コアの一箇所を開きＣ字状にすることで、ティース４６間同士の間隔を広げ、複数の隣り合うティース４６に対して複数の巻線ノズル９０で同時に巻回を行う巻線工程と、巻回を終えたティース４６から次のティース４６へ巻線ノズル９０を移動させる際に、分割コアの開いていた一箇所を閉じて複数つながった分割コアを円環状にした後、巻線ノズル９０を移動させ配置部５０へ渡線８０を這わせた後、次のティース４６へ巻線ノズル９０を移動させる渡線工程と、を備え、巻線工程と渡線工程とを交互に繰り返し、巻線工程では、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に接する巻線４４を巻回する際に、巻線ノズル９０の先端から導出される巻線４４を段差部Ｇに這わせつつ、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内を通過させて巻線４４の巻回を行うものである。

実施の形態１に係る固定子４１の製造方法によれば、巻線工程実施時には、複数つながった分割コアの一箇所を開きＣ字状にした状態で、複数の巻線ノズル９０で、複数の隣り合うティース４６に対して同時に巻回を行うことで巻線時間を短縮でき、かつ、渡線工程実施時には、複数つながった分割コアの一箇所を円環状にした上で、渡線８０を這わせるため、渡線８０の弛みを抑制することができる。また、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に接する巻線４４を巻回する際に、巻線ノズル９０の先端から導出される巻線４４を段差部Ｇに這わせつつ、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内を通過させて巻線４４の巻回を行うため、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に対して弛みなく巻線４４を当接させることができ、巻線密度の向上につながる。

また、実施の形態１に係る固定子４１の製造方法において、インシュレータ凹部４９は、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の内周面において、周方向両端から周方向中央に向けて次第に深くなる湾曲面である。

実施の形態１に係る固定子４１の製造方法によれば、インシュレータ凹部４９は、湾曲した形状に形成されているため、角張った凹形状に形成するよりもインシュレータ４３ａ、４３ｂを射出成型する際に、成形性をよくすることができる。

また、実施の形態１に係る固定子４１の製造方法において、インシュレータ凹部４９の径方向長さＤは、巻線４４の直径×１．５以上に形成され、第３端部Ｅ３と端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１とがなす距離は、巻線４４の直径以上に形成されている。

実施の形態１に係る固定子４１の製造方法によれば、インシュレータ凹部４９の径方向長さＤを、巻線４４の直径×１．５以上に形成する。そうすることにより、インシュレータ凹部４９と巻線４４とがなす隙間から、人が目視で巻線４４の巻回状態を確認することが容易にできるので、巻線４４の品質の確認が容易となる。また、第３端部Ｅ３と端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１とがなす距離を、巻線４４の直径以上に形成する。そうすることにより、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３における固定子鉄心４２側に近い部分の強度を保ちつつ、インシュレータ凹部４９と巻線４４とがなす隙間から、人が目視で巻線４４の巻回状態を確認することができる。

実施の形態２．
以下、実施の形態２について説明するが、実施の形態１と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。

実施の形態２に係る固定子４１の製造方法について説明する。
実施の形態２に係る固定子４１の製造方法は、固定子鉄心４２のバックヨーク４５とティース４６との境目部分が直角をなしている点で、実施の形態１に係る固定子４１の製造方法と相違する。

次に、固定子４１の構造について詳述する。図５、図６、および、図１７に示すように、バックヨーク４５から固定子４１の内周側に延びるティース４６に、インシュレータ４３ａ、４３ｂを介して巻線４４が巻回されている。図１７、図１８、および、図２２に示すように、インシュレータ４３ａ、４３ｂは、固定子鉄心４２の軸方向の端面を覆う端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の内周側の端部から、周方向両側に張り出し、かつ軸方向において固定子鉄心４２から離れる方向に延びる内鍔部４３ａ２、４３ｂ２と、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の外周側の端部から、周方向に張り出しかつ軸方向において固定子鉄心４２から離れる方向に延びる外鍔部４３ａ３、４３ｂ３とを備える。また、巻線４４は、Ｕ、Ｖ、Ｗの相毎に巻回される３本の巻線４４からなるとともに、複数個のティース４６に連続的に巻回されている。そのため、図１８に示すように、ティース４６間を結ぶ渡線８０が、インシュレータ４３ａ、４３ｂの外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の外周側側面に沿って配置されている。

外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、固定子鉄心４２よりも軸方向へ向けて突出している。また、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、外周面（回転軸２１と反対側の面）に巻線４４から延びる渡線８０を配置する配置部５０を有している。さらに、図１９に示すように、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、内周面（回転軸２１側の面）に周方向両端から周方向中央に向けて次第に深くなる湾曲面であるインシュレータ凹部４９を有している。インシュレータ凹部４９は、湾曲した形状に形成されているため、角張った凹形状に形成するよりもインシュレータ４３ａ、４３ｂを射出成型する際に、成形性をよくすることができる。図１７に示すように、インシュレータ凹部４９の周方向幅Ｗ１は、端面絶縁部４３ａ１、４３ｂ１の周方向幅Ｗ２よりも大きく、かつ外鍔部４３ａ３、４３ｂ３の周方向幅Ｗ３よりも小さく構成されている。

実施の形態２に係る電動機３０の固定子４１にあっては、バックヨーク４５とティース４６との境目部分が直角をなしている固定子鉄心４２は、軸方向において固定子鉄心４２から離れる方向に延びる外鍔部４３ａ３、４３ｂ３を備える。また、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、外周面（回転軸２１と反対側の面）に巻線４４から延びる渡線８０を配置する配置部５０を有している。さらに、外鍔部４３ａ３、４３ｂ３は、内周面（回転軸２１側の面）に周方向両端から周方向中央に向けて次第に深くなる湾曲面であるインシュレータ凹部４９を有している。固定子鉄心４２にはインシュレータ４３ａ、４３ｂが設けられている。そして、バックヨーク４５から固定子４１の内周側に延びるティース４６に、インシュレータ４３ａ、４３ｂを介して巻線４４が巻回されている。

そのため、バックヨーク４５とティース４６との境目部分が直角をなしている固定子鉄心４２を使用しても、巻線ノズル９０の先端から導出される巻線４４を段差部Ｇに這わせつつ、巻線ノズル９０の先端を、インシュレータ凹部４９内を通過させて巻線４４を巻回できる。その結果、バックヨーク４５に対向するインシュレータ４３ａ、４３ｂ部分に巻線４４を当接させることができる。

実施の形態２では、バックヨーク４５とティース４６との境目部分が直角をなしている固定子鉄心４２を使用可能のため、鉄損を低減することができ、高効率な電動機３０が実現可能となる。なお、従来例のバックヨーク４５とティース４６との境目部分は、巻線ノズル９０の巻線軌道を確保するため、直角をなしておらず円弧形状である。

以上、実施の形態２に係る固定子４１の製造方法において、バックヨーク４５とティース４６との境目部分は直角をなしている。

実施の形態２に係る固定子４１の製造方法によれば、バックヨーク４５とティース４６との境目部分が直角をなしているため、鉄損を低減することができ、高効率な電動機３０が実現可能となる。

なお、実施の形態１～２では、固定子鉄心４２のティース４６は９個、巻線ノズル９０にて３本で隣り合うティース４６に対して３本に巻線４４を巻回するという構成としたが、それに限定されない。その他のティース４６の数および巻線ノズル９０の数の組み合わせ（例えば、ティース４６の数は３ｎ個(ｎ≧２)、巻線ノズル９０の数は３ｎ本(ｎ≧１)）という構成にしても、実施の形態１～２と同様の効果が得られる。

１０ 密閉容器、１１ 上部容器、１２ 下部容器、２０ 圧縮機構、２１ 回転軸、２１ａ 主軸部、２１ｂ 偏心軸部、２１ｃ 副軸部、２２ ローリングピストン、２３
シリンダ、２３ａ シリンダ室、２３ｂ 背圧室、２３ｃ ベーン溝、２４ 上軸受、２５ 下軸受、２６ ベーン、２７ 吐出マフラ、３０ 電動機、３１ 回転子、３２ 回転子鉄心、３３ 磁石挿入孔、３４ 永久磁石、３５ 風穴、４０ 固定子コア、４１
固定子、４２ 固定子鉄心、４３ａ インシュレータ、４３ａ１ 端面絶縁部、４３ａ２ 内鍔部、４３ａ３ 外鍔部、４３ｂ インシュレータ、４３ｂ１ 端面絶縁部、４３ｂ２ 内鍔部、４３ｂ３ 外鍔部、４４ 巻線、４５ バックヨーク、４６ ティース、４７ 電源線、４８ ガラス端子、４９ インシュレータ凹部、５０ 配置部、５２ 固定子周方向端部、５３ 固定子周方向端部、５４ スロットオープニング、６０ａ 固定子鉄心凸部、６０ｂ 固定子鉄心凹部、６０ｃ 端面、６０ｄ 端面、６１ 第１コア部材、６２ 第２コア部材、７０ 固定子、７１ 固定子、８０ 渡線、９０ 巻線ノズル、１００ 密閉型圧縮機、１０１ 吸入マフラ、１０１ａ 吸入連結管、１０２ 吐出管、１０３ 四方切換弁、１０４ 室外側熱交換器、１０５ 減圧器、１０６ 室内側熱交換器、２００ 冷凍サイクル装置。

Claims (8)

1. 筒形状の容器の内周面に固定され、前記容器の周方向に延びるバックヨークと、前記バックヨークの内周面から径方向内側へ突出したティースとを有する分割コアが円環状に複数つながった固定子コアと、
   前記分割コアの前記ティースに巻回された巻線と、
   前記分割コアと前記巻線との間を絶縁するインシュレータと、を備え、
   前記インシュレータは、
   前記容器の軸方向における前記分割コアの端面を覆う端面絶縁部と、
   前記端面絶縁部の内周側の端部から、前記周方向に張り出し、かつ前記軸方向において前記分割コアから離れる方向に延びる内鍔部と、
   前記端面絶縁部の外周側の端部から、前記周方向に張り出し、かつ前記軸方向において前記分割コアから離れる方向に延びる外鍔部と、を有し、
   前記外鍔部は、
   外周面に前記巻線から延びる渡線を配置する配置部と、
   内周面に凹んだインシュレータ凹部と、を有し、
   前記インシュレータ凹部の周方向幅は、前記端面絶縁部の周方向幅よりも大きく、かつ、前記外鍔部の周方向幅よりも小さく構成され、
   前記インシュレータ凹部の前記軸方向における前記分割コアから遠い側の端部である第１端部は、前記内鍔部の前記軸方向における前記分割コアから遠い側の端部である第２端部よりも前記分割コアから遠く構成され、
   前記インシュレータ凹部の前記軸方向における前記分割コアに近い側の端部である第３端部は、前記第２端部よりも前記分割コアに近く構成され、
   前記第３端部と、前記外鍔部の内周面との境目には段差部が形成された、固定子の製造方法であって、
   円環状に複数つながった前記分割コアの一箇所を開きＣ字状にすることで、前記ティース間同士の間隔を広げ、複数の隣り合う前記ティースに対して複数の巻線ノズルで同時に巻回を行う巻線工程と、
   巻回を終えた前記ティースから次の前記ティースへ前記巻線ノズルを移動させる際に、前記分割コアの開いていた前記一箇所を閉じて複数つながった前記分割コアを円環状にした後、前記巻線ノズルを移動させ前記配置部へ渡線を這わせた後、次の前記ティースへ前記巻線ノズルを移動させる渡線工程と、を備え、
   前記巻線工程と前記渡線工程とを交互に繰り返し、
   前記巻線工程では、前記バックヨークに対向する前記インシュレータの部分に接する前記巻線を巻回する際に、前記巻線ノズルの先端から導出される前記巻線を前記段差部に這わせつつ、前記巻線ノズルの先端を、前記インシュレータ凹部内を通過させて前記巻線の巻回を行う
   固定子の製造方法。
2. 前記インシュレータ凹部は、
   前記外鍔部の内周面において、周方向両端から周方向中央に向けて次第に深くなる湾曲面である
   請求項１に記載の固定子の製造方法。
3. 前記バックヨークと前記ティースとの境目部分は直角をなしている
   請求項１に記載の固定子の製造方法。
4. 前記インシュレータ凹部の径方向長さは、前記巻線の直径×１．５以上に形成され、
   前記第３端部と前記端面絶縁部とがなす距離は、前記巻線の直径以上に形成されている
   請求項１に記載の固定子の製造方法。
5. 請求項１～４のいずれか一項に記載の固定子の製造方法によって製造された
   電動機の固定子。
6. 請求項５に記載の電動機の固定子と、
   前記固定子の内側に設けられた電動機の回転子と、を備えた
   電動機。
7. 請求項６に記載の電動機と
   前記電動機により駆動し、外部から吸入した流体を圧縮する圧縮機構と、
   前記電動機および前記圧縮機構を収容する密閉容器と、を備えた
   密閉型圧縮機。
8. 請求項７に記載の密閉型圧縮機、室外側熱交換器、減圧器、および、室内側熱交換器を備えた
   冷凍サイクル装置。