JPH01100207A - 溶浸バルブシートリングの製造方法 - Google Patents
溶浸バルブシートリングの製造方法Info
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- JPH01100207A JPH01100207A JP25471987A JP25471987A JPH01100207A JP H01100207 A JPH01100207 A JP H01100207A JP 25471987 A JP25471987 A JP 25471987A JP 25471987 A JP25471987 A JP 25471987A JP H01100207 A JPH01100207 A JP H01100207A
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- seat ring
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- infiltrated
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、内燃機関などに用いられるバルブシートリン
グの製造方法に関するものであり、さらに詳しく述べる
ならば、焼結合金に溶浸をしたバルブシートリングの製
造方法に関するものである。
グの製造方法に関するものであり、さらに詳しく述べる
ならば、焼結合金に溶浸をしたバルブシートリングの製
造方法に関するものである。
（従来の技術）
従来内燃機関に使用されていた有鉛ガソリンにあっては
、ガソリンに含まれる鉛が内燃機関の作動中に酸化物と
なって、バルブシートリングの面あるいはバルブシート
リングと接触するバルブの面に付着し、自己潤滑剤とし
て作用し、バルブシートリングおよびバルブの摩耗を少
なくする作用を期待することができた。しかしながら、
最近の内燃機関、特にガソリンエンジンは排ガス規制の
ため無鉛ガソリンを使用せざるを得なくなり、これに伴
い燃焼生成物に起因する上述の鉛の作用が期待されなく
なり、バルブシートリングの摩耗が増大する傾向が表わ
れた。特に、ＬＰＧガスを燃料とする内燃機関ではバル
ブシートリングの摩耗傾向は顕著となった。
、ガソリンに含まれる鉛が内燃機関の作動中に酸化物と
なって、バルブシートリングの面あるいはバルブシート
リングと接触するバルブの面に付着し、自己潤滑剤とし
て作用し、バルブシートリングおよびバルブの摩耗を少
なくする作用を期待することができた。しかしながら、
最近の内燃機関、特にガソリンエンジンは排ガス規制の
ため無鉛ガソリンを使用せざるを得なくなり、これに伴
い燃焼生成物に起因する上述の鉛の作用が期待されなく
なり、バルブシートリングの摩耗が増大する傾向が表わ
れた。特に、ＬＰＧガスを燃料とする内燃機関ではバル
ブシートリングの摩耗傾向は顕著となった。
この対策として、バルブシートリングに鉛（合金）を溶
浸することのより潤滑性を持たせる方法、あるいはバル
ブとの当接面には鉛を溶浸させ、基材には銅〈合金）を
溶浸させて耐摩耗性を向上させる方法（特開昭６１−１
０４０４８号）が提案されている。
浸することのより潤滑性を持たせる方法、あるいはバル
ブとの当接面には鉛を溶浸させ、基材には銅〈合金）を
溶浸させて耐摩耗性を向上させる方法（特開昭６１−１
０４０４８号）が提案されている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、鉛溶浸を行なうと銅溶浸に比較して強度
の低下が著しい、一方、摺動部に鉛（合金）を溶浸し、
基材に銅（合金）を溶浸する方法では、バルブシートリ
ングの製造工程が複雑になると同時に、摺動部と基材部
との材料強度の差が著しく大きくなり、このため溶浸中
およびバルブシートリングの使用中に変形が発生し易い
。本発明は鉛（合金）と銅（合金）を微細に分散させて
複合溶浸に上り、従来より性能が改良されたバルブシー
トリングを提供することを目的とするものである。
の低下が著しい、一方、摺動部に鉛（合金）を溶浸し、
基材に銅（合金）を溶浸する方法では、バルブシートリ
ングの製造工程が複雑になると同時に、摺動部と基材部
との材料強度の差が著しく大きくなり、このため溶浸中
およびバルブシートリングの使用中に変形が発生し易い
。本発明は鉛（合金）と銅（合金）を微細に分散させて
複合溶浸に上り、従来より性能が改良されたバルブシー
トリングを提供することを目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明のバルブシートリングは、耐摩耗性と材料強度向
上のため、バルブシートリングに溶浸されたＰｂ−Ｓｏ
合金およびＣｕ合金がバルブシートリングのほぼ全体に
微細に分散して存在していることを特徴とする。かかる
バルブシートリングを製造する方法は、バルブシートリ
ング用金属粉末成形体もしくは該金属粉末焼結体く予備
焼結体も含む）のバルブとの当接面もしくはその反対面
からＰｂ−Ｓｏ合金およびＣＩまたはＣｕ合金を別個の
溶浸源から溶浸させることを骨子とするものである。
上のため、バルブシートリングに溶浸されたＰｂ−Ｓｏ
合金およびＣｕ合金がバルブシートリングのほぼ全体に
微細に分散して存在していることを特徴とする。かかる
バルブシートリングを製造する方法は、バルブシートリ
ング用金属粉末成形体もしくは該金属粉末焼結体く予備
焼結体も含む）のバルブとの当接面もしくはその反対面
からＰｂ−Ｓｏ合金およびＣＩまたはＣｕ合金を別個の
溶浸源から溶浸させることを骨子とするものである。
以下、本発明を具体的に説明する。
バルブシートリングの基材となるものは、バルブシート
リング用金属粉末あるいは金属と炭化物などの化合物粉
末との混合粉末の成形体、仮焼結体、焼結体などであり
、これらは単層、複層体の何れであってもよい。またバ
ルブシートリングの組成も特に制限がなく、例えば本出
願人が提案した特公昭５７−６１１０６号、特開昭５８
−１５２９８２号などの組成を使用することができる。
リング用金属粉末あるいは金属と炭化物などの化合物粉
末との混合粉末の成形体、仮焼結体、焼結体などであり
、これらは単層、複層体の何れであってもよい。またバ
ルブシートリングの組成も特に制限がなく、例えば本出
願人が提案した特公昭５７−６１１０６号、特開昭５８
−１５２９８２号などの組成を使用することができる。
本発明の複合溶浸組織は次のようなものである。
（イ）バルブシートリング全体でほぼ一定の溶浸組織で
あること：例えば摺動面が潤滑性に富んだ鉛溶浸組織で
あり、基材が強化作用が大である銅の溶浸組織であり、
これらの組織差が著しく大きいと、バルブシートリング
使用中の変形等の問題が起こる。そこで、はぼ一定の溶
浸組織が必要となる。
あること：例えば摺動面が潤滑性に富んだ鉛溶浸組織で
あり、基材が強化作用が大である銅の溶浸組織であり、
これらの組織差が著しく大きいと、バルブシートリング
使用中の変形等の問題が起こる。そこで、はぼ一定の溶
浸組織が必要となる。
（ロ）溶浸されたＰｂ−Ｓｏ合金とＣｕまたはＣｕ合金
とがボア毎で識別されること：このように何れか一方の
合金であることが識別される状態で存在するＰｂ−５＋
＋合金は耐摩耗性および潤滑性を高め、同様のＣｏもし
くはＣ＋＋合金が強度および潤滑性を高める。また成形
体および焼結体に存在するボアの断面を光学顕微鏡で観
察すると、Ｐｂ−９１１合金が浸透したボアと、Ｃｏ（
Ｃｏ合金）が浸透したボアが識別される。このように光
学顕微鏡で識別される微細分散状態であると、各材料の
変形挙動等に差があるにも関わらず、バルブシートリン
グ使用中の変形挙動は問題にならない。
とがボア毎で識別されること：このように何れか一方の
合金であることが識別される状態で存在するＰｂ−５＋
＋合金は耐摩耗性および潤滑性を高め、同様のＣｏもし
くはＣ＋＋合金が強度および潤滑性を高める。また成形
体および焼結体に存在するボアの断面を光学顕微鏡で観
察すると、Ｐｂ−９１１合金が浸透したボアと、Ｃｏ（
Ｃｏ合金）が浸透したボアが識別される。このように光
学顕微鏡で識別される微細分散状態であると、各材料の
変形挙動等に差があるにも関わらず、バルブシートリン
グ使用中の変形挙動は問題にならない。
溶浸合金のひとつをＰｂ−５＋＋合金としたのは、鉛単
独では溶浸が困難であることと、スズは鉛による潤滑作
用を損なわないからである。Ｐｂ−５ｏ合金には第三成
分を添加してもよいが、溶浸性と潤滑性を損なわないよ
うに５％以下に添加量を制限する必要がある。 Ｐｂ−
３１１合金中でのスズ含有量は鉛による潤滑効果が損な
われない範囲とする。Ｃａ合金の合金成分としてはＳｏ
、 Ｐｂ、 Ｃｏ、 Ｍｅ、 Ｆｅ、 ２ｏ、 Ｎｉな
どをイセ用することができる。Ｃｏ、 Ｍｅ、 Ｆｅは
数％以下の添加量で溶浸時の接着性や製品表面の耐食性
を改善する。
独では溶浸が困難であることと、スズは鉛による潤滑作
用を損なわないからである。Ｐｂ−５ｏ合金には第三成
分を添加してもよいが、溶浸性と潤滑性を損なわないよ
うに５％以下に添加量を制限する必要がある。 Ｐｂ−
３１１合金中でのスズ含有量は鉛による潤滑効果が損な
われない範囲とする。Ｃａ合金の合金成分としてはＳｏ
、 Ｐｂ、 Ｃｏ、 Ｍｅ、 Ｆｅ、 ２ｏ、 Ｎｉな
どをイセ用することができる。Ｃｏ、 Ｍｅ、 Ｆｅは
数％以下の添加量で溶浸時の接着性や製品表面の耐食性
を改善する。
（Ａ）Ｐｂ−Ｓｏ合金はボアの全体積の内１０〜９５％
、より好ましくは３０〜６０％を溶浸していることが望
ましい。Ｃ１合金は残部を溶浸してボア全体を充填して
いる。Ｐｂ−Ｓｏ合金とＣＩＩ（Ｃｕ合金）の溶浸体積
比率は耐摩耗性と強度のバランスを考慮して適宜室める
。なお、溶浸体積の測定方法は各材料の比重により容易
に求められる。
、より好ましくは３０〜６０％を溶浸していることが望
ましい。Ｃ１合金は残部を溶浸してボア全体を充填して
いる。Ｐｂ−Ｓｏ合金とＣＩＩ（Ｃｕ合金）の溶浸体積
比率は耐摩耗性と強度のバランスを考慮して適宜室める
。なお、溶浸体積の測定方法は各材料の比重により容易
に求められる。
目的とする複合溶浸組織を得るために、本発明者は種々
試行した。従来より知られているＣｕ−５ｏ合金単独の
溶浸（例えば特開昭６２−４４５５６号公報参照）、あ
るいはＰｂ−Ｓｏ合金の溶浸（例えば特開昭６１−１０
４０４８号の表１参照）のように最終組成の合金を溶浸
源として使用するとｐｂが先に溶融し流動し、結果とし
ては充填率の低い溶浸しかできなかった。これらの方法
を試行した後、Ｐｂ−５ｏ合金とＣｕもしくはＣｏ合金
とを個別の溶浸源として溶浸させる方法に到達した。
試行した。従来より知られているＣｕ−５ｏ合金単独の
溶浸（例えば特開昭６２−４４５５６号公報参照）、あ
るいはＰｂ−Ｓｏ合金の溶浸（例えば特開昭６１−１０
４０４８号の表１参照）のように最終組成の合金を溶浸
源として使用するとｐｂが先に溶融し流動し、結果とし
ては充填率の低い溶浸しかできなかった。これらの方法
を試行した後、Ｐｂ−５ｏ合金とＣｕもしくはＣｏ合金
とを個別の溶浸源として溶浸させる方法に到達した。
Ｐｂ−５ｏ合金の溶浸はこれを成形体の上に載せ該合金
の融点以上に加熱して行ない、またＣｏもしくはＣｏ合
金の溶浸はこれをその融点以上に加熱して行なう。Ｐｂ
−Ｓｏ合金を先ず溶浸させ、続いてＣｕまたはＣｕ合金
を溶浸させる場合は、後の溶浸工程の加熱温度がＰｂ−
３ｎ合金の融点を越えるために、前後工程の間に時間間
隔があるとＣａまたはＣｕ合金の溶浸中にＰｂ−Ｓｏ合
金が焼結体等から溶は出すおそれがある。そこで、Ｐｂ
−５ｎ合金の溶浸材の上にＣａまたはＣａ合金の溶浸材
を載せて、両者の融点以上の温度に加熱を行ない、溶融
Ｐｂ−５ｏ合金のフローとＣｕまたはＣｕ合金のフロー
が前後して焼結体等の中に侵入するように溶浸を行なう
ことが好ましい。この場合両者の合金が同一工程で溶浸
されるため各成分が混和し易く、部分的合金化が起こる
が、溶浸材料（源）を重ねて配置しているためにフロー
が分かれて発生し、識別が困難になる程度の全面的合金
化は起こらない。
の融点以上に加熱して行ない、またＣｏもしくはＣｏ合
金の溶浸はこれをその融点以上に加熱して行なう。Ｐｂ
−Ｓｏ合金を先ず溶浸させ、続いてＣｕまたはＣｕ合金
を溶浸させる場合は、後の溶浸工程の加熱温度がＰｂ−
３ｎ合金の融点を越えるために、前後工程の間に時間間
隔があるとＣａまたはＣｕ合金の溶浸中にＰｂ−Ｓｏ合
金が焼結体等から溶は出すおそれがある。そこで、Ｐｂ
−５ｎ合金の溶浸材の上にＣａまたはＣａ合金の溶浸材
を載せて、両者の融点以上の温度に加熱を行ない、溶融
Ｐｂ−５ｏ合金のフローとＣｕまたはＣｕ合金のフロー
が前後して焼結体等の中に侵入するように溶浸を行なう
ことが好ましい。この場合両者の合金が同一工程で溶浸
されるため各成分が混和し易く、部分的合金化が起こる
が、溶浸材料（源）を重ねて配置しているためにフロー
が分かれて発生し、識別が困難になる程度の全面的合金
化は起こらない。
逆にＣｕまたはＣｕ合金を先に溶浸させ、続いてＰｂ−
３ａ合金を溶浸させる場合は、ＣｏまたはＣｕ合金の上
にＰｂ−５ｏ合金を載せて加熱を行なうと、後者が球状
になって良好な侵入が困難になる。したがって、先ずＣ
ｕ合金を溶浸させ、続いてＰｂ−Ｓｏ合金を溶浸させる
ことが望ましい。
３ａ合金を溶浸させる場合は、ＣｏまたはＣｕ合金の上
にＰｂ−５ｏ合金を載せて加熱を行なうと、後者が球状
になって良好な侵入が困難になる。したがって、先ずＣ
ｕ合金を溶浸させ、続いてＰｂ−Ｓｏ合金を溶浸させる
ことが望ましい。
バルブシートリングの厚さが２ｈｍ程度以下であれば、
Ｐｂ−５ｏ合金およびＣ１またはＣｕ合金の分布は厚さ
方向に一定となる。この厚さを越えるとバルブシートリ
ングの溶浸源側でＣ１ｌまたはＣｕ合金の割合が多くな
る。
Ｐｂ−５ｏ合金およびＣ１またはＣｕ合金の分布は厚さ
方向に一定となる。この厚さを越えるとバルブシートリ
ングの溶浸源側でＣ１ｌまたはＣｕ合金の割合が多くな
る。
ＣｕもしくはＣａ合金の割合が多い場合は、溶浸後のバ
ルブシートリングは硬さが高く、そのままでは加工が困
難なこともあるので、熱処理を行ない加工性を向上させ
ることが場合により必要となる。以下、実施例によりさ
らに詳しく本発明を説明する。
ルブシートリングは硬さが高く、そのままでは加工が困
難なこともあるので、熱処理を行ない加工性を向上させ
ることが場合により必要となる。以下、実施例によりさ
らに詳しく本発明を説明する。
（実施例）
Ｆｅ粉末（−１００メツシユ）に２０重量％の硬質合金
粒子（Ｆｅ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｎ１−Ｃ系合金）および１重
量％（以下、同じ）の黒鉛粉末よりなる原料粉末に潤滑
剤として０．８％のステアリン酸亜鉛粉末を添加した後
、Ｖ型混合機で３０分間混合して調製した混合粉末を成
形圧力６ ｔｏａ／ａｍ”で成形して、外径３５ｅｍ、
内径２５ａｍ、厚さ１０＋ｕのリングとした。
粒子（Ｆｅ−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｎ１−Ｃ系合金）および１重
量％（以下、同じ）の黒鉛粉末よりなる原料粉末に潤滑
剤として０．８％のステアリン酸亜鉛粉末を添加した後
、Ｖ型混合機で３０分間混合して調製した混合粉末を成
形圧力６ ｔｏａ／ａｍ”で成形して、外径３５ｅｍ、
内径２５ａｍ、厚さ１０＋ｕのリングとした。
溶浸粉末のＰｂ−３ｎ合金（鉛７０％）およびＣｕ合金
（福山金属製ＦＩＰ＾３−Ｃｕ−Ｆｃ−Ｍｅ−Ｚｏ系合
金）を表１の溶浸比率で別々に３ ｔｏｎ／ｃｍ２の圧
力で成形した後、母材成形体（１−第１図）の上にＰｂ
−５ｏ合金（２）を、その上にＣｏ合金（３）を叙せた
（本発明材）。
（福山金属製ＦＩＰ＾３−Ｃｕ−Ｆｃ−Ｍｅ−Ｚｏ系合
金）を表１の溶浸比率で別々に３ ｔｏｎ／ｃｍ２の圧
力で成形した後、母材成形体（１−第１図）の上にＰｂ
−５ｏ合金（２）を、その上にＣｏ合金（３）を叙せた
（本発明材）。
比較材２は上記Ｐｂ−５ｏ合金のみを、比較材３は上記
Ｃｏ合金のみを載せた。なお、比較材１は溶浸材を載せ
ないで次の焼結を行なった。
Ｃｏ合金のみを載せた。なお、比較材１は溶浸材を載せ
ないで次の焼結を行なった。
その後焼結を１１３０℃（本発明材１．３）および１１
００℃（本発明材２および比較材）の温度で分解アンモ
ニアガス雰囲気中で４０分間焼結を行なった。
００℃（本発明材２および比較材）の温度で分解アンモ
ニアガス雰囲気中で４０分間焼結を行なった。
比較材４は上記した焼結後に摺動面側に上記したＰｂ−
Ｓｏ合金を座面側に上記したＣｕ合金を２工程で溶浸さ
せたものである。
Ｓｏ合金を座面側に上記したＣｕ合金を２工程で溶浸さ
せたものである。
また比較材３は溶浸焼結７ｉ６ｏｏ℃で１時間熱処理し
な。
な。
上記各材料の特性を表１に示す。なお、表中の摩耗量は
弁座摩耗試験機で測定した幅方向の摩耗量である。密度
は溶浸後測定した値である。
弁座摩耗試験機で測定した幅方向の摩耗量である。密度
は溶浸後測定した値である。
（以下余白）
表 １
本発明材１の焼結溶浸後の盟１ｉｉｔ鏡組織（倍率４０
０倍）を第２図に示す。図において、白色を帯び、結晶
粒が明瞭に識別できる部分はＦｅ粒子であり、マルテン
サイトと残留オーステナイト組織を有する。このＦｅ粒
子と接し、白色部と黒色部が細かく入り混じった部分が
硬質合金粒子である。
０倍）を第２図に示す。図において、白色を帯び、結晶
粒が明瞭に識別できる部分はＦｅ粒子であり、マルテン
サイトと残留オーステナイト組織を有する。このＦｅ粒
子と接し、白色部と黒色部が細かく入り混じった部分が
硬質合金粒子である。
黒鉛とＦｃ粒子が反応して形成されたパーライトが認め
られる。写真上で最も黒い部分は空孔である。この部分
は溶浸時に充填されたＰｂ−３ＩＩ合金がエツチングに
より腐食されたため形成されたと考えられる。粒界に沿
って存在する灰色の部分は溶浸されたＣｕ合金である。
られる。写真上で最も黒い部分は空孔である。この部分
は溶浸時に充填されたＰｂ−３ＩＩ合金がエツチングに
より腐食されたため形成されたと考えられる。粒界に沿
って存在する灰色の部分は溶浸されたＣｕ合金である。
本発明材の性能は、圧環強度は鉛溶浸材より優れるが銅
溶浸材とほぼ同等かあるいはこれに僅かに及ばない。一
方耐摩耗性は鉛溶浸材（比較例２．４）とほぼ同等ある
いはそれ以上である。この耐摩耗性レベルが得られた理
由は鉛合金粒子が銅合金粒子により強化された基地に保
持されているため、脱落、削り取り、軟化等の耐摩耗性
上の悪影響を受は難くなっており、耐摩耗性の組織依存
性が大であるためと推定される。一方、強度は銅の溶浸
量に依存する組成依存性が大であるが、銅に対する鉛合
金の割合が大きいにも係わらずかなりのレベルの強度が
得られているのはＶ＆細分散銅が強度の低下傾向を阻止
しているためと推定される。
溶浸材とほぼ同等かあるいはこれに僅かに及ばない。一
方耐摩耗性は鉛溶浸材（比較例２．４）とほぼ同等ある
いはそれ以上である。この耐摩耗性レベルが得られた理
由は鉛合金粒子が銅合金粒子により強化された基地に保
持されているため、脱落、削り取り、軟化等の耐摩耗性
上の悪影響を受は難くなっており、耐摩耗性の組織依存
性が大であるためと推定される。一方、強度は銅の溶浸
量に依存する組成依存性が大であるが、銅に対する鉛合
金の割合が大きいにも係わらずかなりのレベルの強度が
得られているのはＶ＆細分散銅が強度の低下傾向を阻止
しているためと推定される。
なお、比較材４は溶浸焼結工程でバルブシートリングに
変形が生じな。そのため比較材４のバルブシートリング
は焼結炉内での段積みができなかった。
変形が生じな。そのため比較材４のバルブシートリング
は焼結炉内での段積みができなかった。
（発明の効果）
本発明によれば、耐摩耗性と強度のバランスがとれたバ
ルブシートリングを簡単な製法で製造することができる
。
ルブシートリングを簡単な製法で製造することができる
。
第１図は本発明方法における溶浸工程を説明する成形体
および溶浸材の断面図。 第２図は本発明のバルブシートリングの焼結溶浸組織を
示す金属盟微鏡組織写真である。 １−母材の成形体 ２ Ｐｂ−３ｎ合金の成形体３−
Ｃｕ合金の成形体
および溶浸材の断面図。 第２図は本発明のバルブシートリングの焼結溶浸組織を
示す金属盟微鏡組織写真である。 １−母材の成形体 ２ Ｐｂ−３ｎ合金の成形体３−
Ｃｕ合金の成形体
Claims (1)
- １． 内燃機関のバルブシートリング用金属粉末成形体
もしくは該金属粉末焼結体のバルブとの当接面もしくは
その反対面からＰｂ−Ｓｏ合金およびＣｕまたはＣｕ合
金を別個の溶浸源から溶浸させることにより、バルブシ
ートのほぼ全体がＰｂ−Ｓｏ合金とＣｕまたはＣｕ合金
で複合溶浸されているバルブシートリングを製造するこ
とを特徴とする溶浸バルブシートリングの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25471987A JPH07116489B2 (ja) | 1987-10-12 | 1987-10-12 | 溶浸バルブシートリングの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25471987A JPH07116489B2 (ja) | 1987-10-12 | 1987-10-12 | 溶浸バルブシートリングの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01100207A true JPH01100207A (ja) | 1989-04-18 |
| JPH07116489B2 JPH07116489B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=17268894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25471987A Expired - Fee Related JPH07116489B2 (ja) | 1987-10-12 | 1987-10-12 | 溶浸バルブシートリングの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07116489B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08270499A (ja) * | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Yamaha Motor Co Ltd | 接合型バルブシート |
| WO2002078881A1 (en) * | 2001-03-28 | 2002-10-10 | Korea Sintered Metal Co., Ltd. | Method for manufacturing flange for compressor |
| CN102120262A (zh) * | 2011-04-26 | 2011-07-13 | 常熟市双月机械有限公司 | 一种气门座圈 |
-
1987
- 1987-10-12 JP JP25471987A patent/JPH07116489B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08270499A (ja) * | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Yamaha Motor Co Ltd | 接合型バルブシート |
| WO2002078881A1 (en) * | 2001-03-28 | 2002-10-10 | Korea Sintered Metal Co., Ltd. | Method for manufacturing flange for compressor |
| US7052648B2 (en) | 2001-03-28 | 2006-05-30 | Korea Sintered Metal Co., Ltd. | Method for manufacturing flange for compressor |
| CN102120262A (zh) * | 2011-04-26 | 2011-07-13 | 常熟市双月机械有限公司 | 一种气门座圈 |
| CN102120262B (zh) | 2011-04-26 | 2013-03-06 | 常熟市双月机械有限公司 | 一种气门座圈 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07116489B2 (ja) | 1995-12-13 |
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