JPH01100248A - 二相ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 く産業上の利用分野〉 この発明は、連続鋳造スラブからのホットコイル圧延に
おいても圧延疵（表面疵や耳割れ）を発生することが少
ない２５Ｃｒ系二相ステンレス鋼、及び該圧延疵の少な
い２５Ｃｒ系二相ステンレス鋼材料の製造方法に関する
ものである。

〈従来技術とその問題点〉 Ｃｒを多量に含有する二相ステンレス鋼は、塩化物るよ
る孔食、隙間腐食並びに応力腐食等に対して強い抵抗性
を備えているため、海水を用いる熱交換器を始め、化学
製造機器や油井用配管材料等として広い用途を誇ってい
るが、一方で、この二相ステンレス鋼には一般に高温変
形能が劣ると言う欠点があり、熱間加工を施すと割れが
入り易いことから、健全な熱間加工製品を得ることが非
常に難しい材料でもあった。

そこで、従来、この二相ステンレス鋼の高温変形能を改
善すべ（次に示すような手段が提案され、相応の効果が
得られるとの報告がなされている。

（ａｌ　　γ相の比率を１５〜５５％に規制して十分に
多いα相を確保できるように成分設計すると共に、鋼塊
成分をバランスさせることによって高温でのγ相とα相
との強度を近付け、かつＢの添加により結晶粒界を強化
する方法（特公昭５９−１４０９９号公報）。

（ｂｌ　　鋼中のＳ及び０を低減すると共に、必要に応
じて希土類元素を添加して鋼溶製時の脱０及び脱Ｓを強
化する方法（特公昭５７−１５６６０号公報）。

（ＣＩ　　Ａ１とＣａとを複合添加して介在物の形態を
変える方法（特公昭５４−２４３６４号公報）。

しかしながら、これらの方法をそのまま適用したとして
も、連続鋳造スラブを素材としてホットコイル圧延を行
った場合には依然として表面疵や耳割れ（以降、圧延疵
と総称する）の発生を免れ得す、圧延疵発生の認められ
ない健全な高Ｃｒ含を二相ステンレス鋼熱延鋼帯を能率
良（製造する技術は未だ確立されていないと言うのが現
状であった。

即ち、前述したホットコイル圧延は、約２００關厚程度
のスラブに、例えば第１図に示す如く、僅か１２〜１４
バス程度の圧下を加えることで最小約３１ｎ厚程度の鋼
帯とする厳しい加工を加えるものである。そのため、連
続鋳造スラブのような鋳込み組織のままの高Ｃｒ含有二
相ステンレス鋼素材では、前記提案の手段を講じたとし
てもホットコイル圧延に耐えるだけの十分な変形能を付
与するに至らず、圧延疵の発生が余儀無くされたのであ
る。

従って、これまでは２５Ｃｒ系等のような高Ｃｒ含有二
相ステンレス鋼熱延鋼帯は、鋼塊法による圧延素材を使
用しないことには製造することができなかった。

ところが、鋼塊法による圧延素材を用いる場合には、ホ
ットコイル圧延を行う前の分塊圧延が必須である。その
上、厄介なことには、分塊圧延後のスラブはシグマ相が
析出し易く、−旦シグマ相が析出すると靭性の低下を招
いてしまってスラブ手入れ時に割れを発生し、大幅な歩
留り低下を引き起こすとの問題があった。そして、この
シグマ相の発生を回避するためには、分塊圧延後直ちに
水冷するか、これに続いて更に溶体化処理を施した後に
スラブ手入れすると言う能率の悪い工程が必要であった
。

〈問題点を解決するための手段〉 このようなことから、本発明者等は、鋳込み組織のまま
の連続鋳造スラブ形態であっても優れた高温変形能を示
す圧延疵発生の少ない二相ステンレス鋼を見出し、かつ
、作業能率や製造コスト等の点からも格段に有利である
ところの、連続鋳造スラブのホットコイル圧延によって
も圧延疵発生の無い健全な二相ステンレス鋼熱延鋼帯を
安定製造し得る手段の確立を目指して様々な観点からの
研究を開始したのである。

そして、熱間引張り試験、熱間圧延試験、実機試作等を
繰り返したところ、次の＾）〜Ｃ）に示すような知見が
得られたのである。

Ａ）高Ｃｒ含有二相ステンレス鋼に微量のＣａ及びＢを
複合添加した上で成分の微調整を行った場合には、Ｃａ
成分による高温域から低温域までの変形能向上作用と、
Ｂ成分による中温域での変形能改善作用とが相俟って、
格別な耐食性能の劣化を伴うことなく鋼の熱間変形能が
顕著に高くなること。

第２図は、Ｃ：　０．０１５％（以降、成分割合を表わ
す％は重量％とする）、　Ｓｉ　：　０．４０％、　Ｍ
ｎ　：　０．８９％。

Ｐ　：　０．０２３％、　　Ｓ　：　０．００１０％、
　Ｃｒ　：　２５．２％、Ｎｉニア、０％、　Ｍｏ　：
　２５．０％、Ｗ：０．２９％、　Ｃｕ　：　０．５０
％。

Ａｌ１　：　０．０１３％、Ｎ：０．１４％及びＯ：　
０．００３％を含むと共に残部が実質的にＦｅから成る
鋼、及びこれに０．００２９％のＢ、　０．００３４％
のＣａ、又は０．００３０％のＢと０．００３６％のＣ
ａとをそれぞれ添加した鋼を小型真空溶解炉で溶解して
得た１７ｋｇ偏平鋼塊（４８Ｄ厚Ｘ１６０ｍ幅×１９５
鶴長）を機械加工し、１０鶴φ径ｘ１３０ｎ長の熱間引
張り（グリ−プル）試験片としたものの熱間引張り試験
結果を示すものである。なお、熱間引張り試験は、Ａｒ
雰囲気中で先ず１２００℃に加熱し、試験片表面に溶着
しだ熱電対にて温度制御しながら冷却中に歪速度：約１
ｓｅｃ−’で破断させる方法で行い、破断後の断面絞り
率で熱間変形能を評価した。この第２図に示される結果
からも、微量のＢ及びＣａの複合添加によって熱間での
延性が著しく向上することが確認できる。

Ｂ）更に、前記Ｃａ及びＢを添加した二相ステンレス鋼
に微量のＴｉをも複合添加すると、Ｔｉ成分による凝固
組織を微細化して熱間加工性、靭性及び低温域での加工
性を改善する作用もが絡み合って、苛酷な熱間圧延を施
したとしても圧延疵を殆んど発生しない程に熱間圧延性
が向上すること。

第３図は、第１図の結果が得られたｔｌｍ（Ｂ及びＣａ
を添加したものと、ＢもＣａも添加しないもの）に各挿
置のＴｉを添加して溶製した偏平鋼塊から４６寵厚Ｘ１
００ｎ幅Ｘ　１３０　ｖｒｘ長の熱間圧延試験片を採取
した後、これを電気炉にて１２５０℃に１時間均熱して
炉出し、その後試験片の表面温度で１１５０℃で圧延を
開始し９パス（４６１１→４０ｎ＋−３：３＋ｍ−＝２
７ｍ　→２２ｍｍ　→１７ｍ＋＊　→１３ｍｍ−１０ｕ
＋　→　８　　＊ｍ　→　６１Ｍ）にて６１１ｍ厚に仕
上げた際の熱間加工性を示したものである。なお、仕上
げバスは８５０℃で実施し、熱間加工性は試験後の“耳
割れの深さ”で評価した。この第３図に示される結果か
らも、Ｔｉ＋Ｂ及びＣａの複合添加によって熱間加工性
が著しく向上することが分かる。

Ｃ）ホットコイル圧延工程での比圧延材の挙動を仔細に
検討することによって、粗圧延ロール群での強圧下・は
主に表面疵を誘発し、仕上圧延ロール群での強圧下は主
に耳割れを誘発するものであることが明らかとなったが
、圧延素材として上記Ｂ）項に示したように成分調整し
た二相ステンレス鋼を用いると共に、粗圧延ロール群及
び仕上圧延ロール群での圧下量並びに圧下率をそれぞれ
特定の範囲に調整し、かつ仕上圧延を温度降下が進まな
い特定の温度領域で終了すれば、圧延素材として鋳込み
組織のままの連続鋳造スラブを使用したとしても、表面
疵発生の殆んどない健全な二相ステンレス鋼熱延銅帯が
安定して得られること。

この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、 ［二相ステンレス鋼を、 Ｃ：　０．０３％以下、　　Ｓｉ　：　０．１〜１．０
％。

Ｍｎ　：　０．３〜２．０％、　　Ｐ：０．０３５％以
下。

Ｓ　：　０．００２０％以下、　　Ｃｒ　：　２３．５
〜２６．５％。

Ｎｉ　：　６．０〜８．０％、　　　Ｍｏ　：　２．５
〜３．５％。

Ｗ：Ｑ、１〜１．０％、　　　Ｔｉ　：　０．００５〜
０．１０％。

Ｂ　：　０．０００５〜０．０１００％、　　　Ｃｕ　
：　０．２〜２．０％。

八Ｉｌ　：　　０．０１〜０．０５％、　　　　　　Ｃ
ａ　　：　　０．０００５〜０．０１００％。

Ｎ　：　０．０８〜０．２％、　　　Ｏ：　０．００６
０％以下を含有すると共に、必要により更に Ｖ：Ｑ、５％以下。

Ｎｂ　：　０．５％以下 のうちの１種以上をも含み、残部が実質的にＦｅより成
る成分組成に構成することにより、圧延底発生を極力低
減したて点」 に特徴を有し、更には、 ｒｃ：０．０３％以下、　　Ｓｉ　：　０．１〜１．０
％。

Ｍｎ　：　０．３〜２．０％、　　Ｐ　：　０．０３５
％以下。

Ｓ　：　０．００２０％以下、　　Ｃｒ　：　２３．５
〜２６．５％。

Ｎｉ　：　６．０〜８．０％、　　Ｍｏ　：　２．５〜
３．５％。

Ｗ：０．１〜１．０％、　　Ｔｉ　：　０．００５〜０
．１０％。

Ｂ　：　０．０００５〜０．０１００％、　　Ｃｕ　：
　０．２〜２．０％。

八１　７　０．０１〜０．０５　％、　　　　Ｃａ　　
：　　０．０００５〜０．０１００％。

Ｎ　：　０．０８〜０．２％、　　　Ｏ：　０．００６
０％以下を含有すると共に、必要により更に Ｖ：Ｑ、５％以下。

Ｎｂ　：　０．５％以下 のうちの１種以上をも含み、残部が実質的にＦｅより成
る連続鋳造スラブを１２００〜１３３０℃に均熱した後
、粗圧延ロール群での圧延を１パス当りの圧下量：６０
＋ｎ以下。

１パス当りの圧下率；４０％以下 の条件で行い、かつ仕上圧延ロール群での圧延を１パス
当りの圧下量：１２１ｍ以下。

１パス当りの圧下率＝３５％以下。

総圧下率：９０％以下 の条件で実施すると共に、８５０℃以上で圧延を仕上げ
ることによって、圧延底の極めて少ない二相ステンレス
鋼を安定して製造し得るようにした点」 をも特徴とするものである。

ここで、二相ステンレス鋼の成分組成並びにホットコイ
ル圧延条件を前記の如くに限定した理由は次の通りであ
る。

（Ａ）　　成分組成 （ａｌ　　Ｃ Ｃ含有量が０．０３％を超えると炭化物が粒界析出する
ようになり、耐食性及び靭性が劣化し易くなることから
、Ｃ含有量は０．０３％以下と定めた。

ｆｂ）　　　５ｔ Ｓｉは鋼の脱酸のために不可欠な成分であり、十分な脱
酸効果を確保するには０．１％以上含有させる必要があ
るが、１．０％を超えて含有させると靭性の劣化を招く
ようになることから、Ｓ＋含有量は０．１〜１．０％と
定めた。

（Ｃ）　　　Ｍｎ Ｍｎ成分もＳｉと同様に脱酸作用を有しているが、その
含有量が０．３％未満でぼ該作用による所望の効果が得
られない。一方、Ｍｎ含有量２．０％までは鋼に格別な
悪影響が及ぼされることがないため、Ｍｎ含有量は０．
３〜２．０％と定めた。

＋ｄ）　　　Ｐ Ｐは鋼の熱間加工性並びに耐食性を劣化させる不純物元
素であるが、０．０３５％までは許容される、二とから
、Ｐ含有量は０．０３５％以下と定めた。

（ｅｌ　　Ｓ Ｓは鋼の熱間加工性を著しく害する不純物元素であり、
０．００２０％を超える含有量を許すと所望の熱間圧延
性を確保することができなくなる。従ってＳ含有量は０
．００２０％以下に規制する必要があるが、できれば０
．００１０％以下に制限するのが好ましい。

（ｆ）　　Ｃｒ Ｃｒは鋼の一般耐食性を向上させる重要な成分であり、
二相ステンレス鋼に求められる所望の耐食、性を確保す
るためには２３．５％以上を含有させることが必要であ
る。一方、２６．５％を超えてＣｒを含有させると加工
性に悪影響が出るようになることから、Ｃｒ含有量は２
３．５〜２６．５％と定めた。

（ｇ）　　Ｎｉ Ｎｉ成分は鋼の機械的性質、加工性及び一般耐食性を向
上させると共に、鋼の組織をオーステナイト−フェライ
トの二相組織とするために不可欠なものであるが、その
含有量が６．０％未満では上記効果が得られず、一方、
８．０％を超えて含有させてもコストに見合う特性改善
効果が得られないことから、Ｎｉ含有量は６．０〜８．
０％と定めた。

（ｈ）　　Ｍ。

Ｍｏ成分には鋼の局部耐食性を著しく向上させる作用が
あるので、耐食性合金ではＣｒと共に添加して耐食性の
更なる改善が図られるが、その含有量が２．５％未満で
あると前記作用による所望の効果が得られず、一方、３
．５％を超えて含有させるとコスト上昇に見合うだけの
効果が確保できないばかりか、加工性に悪い影響を及ぼ
すことが懸念されることから、ＭＯ含有量は２．５〜３
．５％と定めた。

（１）　　　Ｗ Ｗ成分にも鋼の局部耐食性を改善する作用があるが、そ
の含有量が０．１％未満では前記作用による所望の効果
が得られず、一方、１．０％を超えて含有量させても更
なる耐食性向上効果を得ることが困難であることから、
Ｗ含有量は０．１〜１．０％と定めた。

（Ｊ）　　Ｔｉ Ｎ含有鋼にＴｉを添加すると溶鋼中でＴｉＮを析出させ
て“浸漬ノズル詰まり”や“地底”を引き起こす恐れが
あるとして、通常はＮ入りの鋼へのＴｉ添加は行われる
ことがなかった。しかしながら、本発明に係る鋼では掻
く微量のＴｉを添加することにより、“地底”や“浸漬
ノズル詰まり”を生じることもなく、結晶粒を微細化し
て熱間加工性を向上させ、かつ耐食性を改善する作用を
発揮することとなる。しかし、Ｔｉ含有量が０．００５
％未満では前記作用による所望の効果が得られず、一方
、０．１０％を超えて含有させると、Ｎを多量に含有す
る本発明鋼では上述のように溶鋼中でＴｉＮを析出して
“地底”を発生するようになることから、Ｔｉ含有量は
ｏ、ｏｏｓ〜０．１０％と定めた。

（ｋ）　　　Ｂ Ｂ成分は鋼の熱間加工性を改善するためにＣａ及びＴｉ
と共に添加されるが、その含有量がｏ、ｏｏｏｓ％未満
では熱間加工性改善効果が十分でなく、一方、０．０１
００％を超えて含有させると溶融脆化を促進して逆に熱
間加工性を害するようになることから、Ｓ含有量は０．
０００５〜０．０１００％と定めた。

（１）　　Ｃｕ Ｃｕ成分には鋼の耐食性を向上する作用があるが、その
含有量が０．２％未満では上記作用による所望の効果が
得られず、一方、２．０％を超えて含有させても更なる
耐食性改善効果が得られないことから、Ｃｕ含有量は０
．２〜２．０％と定めた。

（ｍ）　　Ａｌ Ａｌも脱酸成分として不可欠なものであり、十分な脱酸
効果を確保するためには０．０１％以上含有させる必要
があるが、０．０５％を超えて含有させると靭性劣化を
招くようになることから、ＡＮ含有量は０．０１〜０．
０５％と定めた。

（ｎ）　　Ｃａ Ｃａ成分には鋼中のＳを硫化物として固定して熱間加工
性を改善する作用があり、Ｂ及びＴｉと共に添加するこ
とで熱間加工性向上効果が一段と顕著化するものである
が、その含有量が０．０００５％未満では前記作用によ
る所望の効果が得られず、一方、ｏ、ｏｉｏｏ％を超え
て含有量させると、逆に熱間加工性及び耐食性を劣化す
ることとなるので、Ｃａ含有量は０．０００５〜０．０
１００％と定めた。

（０）Ｎ Ｎ成分には母材のみならず溶接部の耐孔食性及び耐隙間
腐食性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０
８％未満では上記作用に所望の効果が得られず、一方、
０．２％を超えて含有させると窒化物が析出し易くなっ
て耐食性及び靭性に悪影響を及ぼすことから、Ｎ含有量
は０．０８〜０．２％と定めた。

（ｐ）０ ０は鋼の熱間加工性及び靭性に悪影響を及ぼす不純物元
素であるが、その含有量が０．００６％未満であれば上
記弊害はそれほど顕著化しないことから、０含有量を０
．００６％未満と限定した。

（ｑｌ　　Ｖ、及びＮｂ これらの成分は何れも結晶粒を微細化して熱間加工性を
向上させる作用と耐食性を改善する作用とを有している
ので、必要に応じて何れか１種又は両者複合で添加され
るものであるが、何れの場合も０．５％を超えて含有さ
せると靭性に悪影響を及ぼすようになることから、■含
有量及びＮｂ含有量とも０．５％以下と定めた。

（Ｂ）　　ホットコイル圧延条件 （ａ）　　加熱温度 圧延に際してのスラブ加熱温度が１２００℃未満である
と熱間加工性が悪くなり、一方、１３３０℃を超えて加
熱すると炉内での“スラブ垂れ”等の問題を引き起こし
て製造能率を低下させることから、該加熱温度は１２０
０〜１３３０℃と定めたが、できれば１２３０〜１２８
０℃に調整するのが好ましい。

（ｂ）　　粗圧延ロール群での圧延条件ｉ）１バス当り
の圧下量 １バス当り６０１１よりも大きい圧下を加えると主とし
て表面疵が発生し易くなることから、粗圧延ロール群で
の１バス当りの圧下量を６０鶴以下と限定した。

１ｉ）１バス当りの圧下率 ■バス当り４０％よりも大きい圧下を加えると、やはり
主として表面疵が発生し易くなることから、粗圧延ロー
ル群での１バス当りの圧下率を４０ｍｍ以下と限定した
。

（Ｃ）　　仕上圧延ロール群での圧延条件ｉ）　　１バ
ス当りの圧下量 仕上圧延ロール群中での被圧延材は、板厚が薄くなって
耳部の温度は９５０℃以下に低下している。従って、１
バス当り１２０よりも大きい圧下を加えると耳割れ及び
表面疵が発生し易くなることから、仕上圧延ロール群で
の１バス当りの圧下量を１２ｗ１以下と限定した。

１ｉ）１バス当りの圧下率 ■バス当り３５％よりも大きい圧下を加えると耳割れが
発生し易くなることから、１バス当りの圧下率を３５％
以下と限定した。

ｉｉｉ　）総圧下率 仕上圧延ロール群での圧延では６〜７バスの圧下が連続
的に加えられ、鋼板の成る部分が仕上圧延ロール群に入
ってから出てくるまでに要する時間は最短で約１０秒で
ある。ところが、二相ステンレス鋼の場合にはこの圧延
中にオーステナイト相の回復・再結晶が殆んど進行しな
い厳しい条件となることから、変形能として“仕上圧延
の総圧下率”に匹敵する値がそのまま要求されることと
なる。勿論、本発明では鋼成分や加熱温度等を適正に設
定することにより著しく高い変形能及び加工性を確保す
ることができるが、９０％を超える総圧下率の下では耳
割れや表面疵の発生を防止し得ないことから、総圧下率
を９０％以下と限定した。

（ｄｌ　　仕上圧延温度 仕上圧延温度が８５０℃を下回ると炭窒化物或いは金属
間化合物の析出を促進して靭性を害すると共に、耳割れ
や表面疵が顕著となることから、仕上圧延温度を８５０
℃以上と限定した。

続いて、この発明を実施例により、比較例と対比しなが
ら更に具体的に説明する。

〈実施例〉 まず、常法にて第１表に示す如き成分組成の各種二相ス
テンレス鋼を溶製し、連続鋳造により第２表に示す厚み
のスラブを得た。

次いで、これらスラブを加熱した後、そのまま或いは一
部については粗圧延を施してから第１図に示したような
ロール配列下でののホントコイル圧延に供し、熱延鋼帯
を製造した。なお、このホットコイル圧延条件は第２表
に示した通りであった。

このようにして得られた熱延鋼帯について表面疵の状況
を調べると共に、発生した耳割れの最大値を測定し、そ
の結果を第２表に併せて示した。

なお、表面疵の状況は銅帯の中央部とエツジ部の両者で
調査し、 ○・・・割れ無し、 △・・・割れ最大深さがＯ，０ｍ以上０．１ｍ未満。

×・・・割れ最大深さが０．１ｍ１ｍ以上に区分けして
表示した。

第２表に示される結果からも明らかなように、本発明で
規定する条件通りに製造された二相ステンレス鋼熱延鋼
板は連続鋳造スラブを素材としても表面疵を発生するこ
とがなく、かつ耳割れが１０１以上になることがないの
に対して、本発明で規定する条件を外れたものでは表面
疵の発生が見られる上、耳割れの程度が大きく、実際上
満足できる製品になっていないことが分かる。

〈効果の総括〉 以上に説明した如（、この発明によれば、連続鋳造スラ
ブを素材とした場合でも、圧延疵の殆んど無い健全な高
Ｃｒ含有二相ステンレス鋼の鋼帯をホットコイル圧延に
て高能率で安定生産することができ、耐食性部材には欠
かせない品質の安定した二相ステンレス鋼板をコスト安
く提供することが可能となるなど、産業上有用な効果が
もたらされるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、−殻内なホットコイル圧延設備におけるロー
ル配列の例を示した概略説明図。 第２図は、２５Ｃｒ系二相ステンレス鋼の熱間引張り試
験結果を、Ｂ或いはＣａ無添加のものとこれらを添加し
たものとを比較して示したグラフ。 第３図は、２５Ｃｒ系二相ステンレス鋼の熱間圧延性に
及ぼすＴｉ添加量の影響を示すグラフ。 図面において、 Ｒ７−Ｒｂ・・・粗圧延ロール群。 Ｆ、〜Ｆ、・・・仕上圧延ロール群。 ＶＳＢ・・・スケールブレーカ−１ ＤＣ・・・ダウンコイラー。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量割合にて Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
   ０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０
   ０２０％以下、Ｃｒ：２３．５〜２６．５％、Ｎｉ：６
   ．０〜８．０％、Ｍｏ：２．５〜３．５％、Ｗ：０．１
   〜１．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％、Ｂ：０．
   ０００５〜０．０１００％、Ｃｕ：０．２〜２．０％、
   Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０
   ．０１００％、Ｎ：０．０８〜０．２％、Ｏ：０．００
   ６０％以下を含むと共に、残部が実質的にＦｅより成る
   ことを特徴とする、圧延疵発生の少ない二相ステンレス
   鋼。
2. （２）重量割合にて Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
   ０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０
   ０２０％以下、Ｃｒ：２３．５〜２６．５％、Ｎｉ：６
   ．０〜８．０％、Ｍｏ：２．５〜３．５％、Ｗ：０．１
   〜１．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％、Ｂ：０．
   ０００５〜０．０１００％、Ｃｕ：０．２〜２．０％、
   Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０
   ．０１００％、Ｎ：０．０８〜０．２％、Ｏ：０．００
   ６０％以下を含有すると共に、更に Ｖ：０．５％以下、 Ｎｂ：０．５％以下 のうちの１種以上をも含み、残部が実質的にＦｅより成
   ることを特徴とする、圧延疵発生の少ない二相ステンレ
   ス鋼。
3. （３）重量割合にて Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
   ０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０
   ０２０％以下、Ｃｒ：２３．５〜２６．５％、Ｎｉ：６
   ．０〜８．０％、Ｍｏ：２．５〜３．５％、Ｗ：０．１
   〜１．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％、Ｂ：０．
   ０００５〜０．０１００％、Ｃｕ：０．２〜２．０％、
   Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０
   ．０１００％、Ｎ：０．０８〜０．２％、Ｏ：０．００
   ６０％以下を含むと共に、残部が実質的にＦｅより成る
   連続鋳造スラブを１２００〜１３３０℃に均熱した後、
   粗圧延ロール群での圧延を １パス当りの圧下量：６０ｍｍ以下、 １パス当りの圧下率：４０％以下 の条件で行い、かつ仕上圧延ロール群での圧延を１パス
   当りの圧下量：１２ｍｍ以下、 １パス当りの圧下率：３５％以下、 総圧下率：９０％以下 の条件で実施すると共に、８５０℃以上で圧延を仕上げ
   ることを特徴とする、圧延疵発生の少ない二相ステンレ
   ス鋼の製造方法。
4. （４）重量割合にて Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
   ０．３〜２．０％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０
   ０２０％以下、Ｃｒ：２３．５〜２６．５％、Ｎｉ：６
   ．０〜８．０％、Ｍｏ：２．５〜３．５％、Ｗ：０．１
   〜１．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％、Ｂ：０．
   ０００５〜０．０１００％、Ｃｕ：０．２〜２．０％、
   Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０
   ．０１００％、Ｎ：０．０８〜０．２％、Ｏ：０．００
   ６０％以下を含有すると共に、更に Ｖ：０．５％以下、 Ｎｂ：０．５％以下 のうちの１種以上をも含み、残部が実質的にＦｅより成
   る連続鋳造スラブを１２００〜１３３０℃に均熱した後
   、粗圧延ロール群での圧延を １パス当りの圧下量：６０ｍｍ以下、 １パス当りの圧下率：４０％以下 の条件で行い、かつ仕上圧延ロール群での圧延を１パス
   当りの圧下量：１２ｍｍ以下、 １パス当りの圧下率：３５％以下、 総圧下率：９０％以下 の条件で実施すると共に、８５０℃以上で圧延を仕上げ
   ることを特徴とする、圧延疵発生の少ない二相ステンレ
   ス鋼の製造方法。