JPH0551633A - 高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は、熱間加工性が劣る高Ｓｉ含有オー
ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を改善して鋼板
を得る製造方法を提供する。 【構成】 重量％で４〜１０％含有するγ系ステンレス
鋼のＳ，Ｏをそれぞれ３０ppm 以下にした鋼スラブを１
１００℃以上１２５０℃以下でソーキング処理を行い、
圧延前の同温度域の均熱時間との合計均熱時間を２時間
以上とったスラブを熱間圧延し、熱間圧延を９５０℃以
上で終了し、溶体化熱処理を１０５０℃以上１２００℃
以下で行う。さらに熱間加工性の改善が必要な場合は、
Ｃａ，Ｙ，Ｌａ＋Ｃｅから１種または２種以上を添加
し、１１００℃以上１２５０℃以下でソーキング処理を
行い、圧延前の同温度域の均熱時間との合計均熱時間を
２時間以上とって熱間圧延を行い、溶体化熱処理を１０
５０℃以上１２００℃以下で行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、耐酸性、特に耐硝酸性
や耐硫酸性を要求される化学プラントの構造材として用
いられる高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、Ｓｉを多量に含有したオース
テナイト系ステンレス鋼は硝酸や硫酸等に対する耐食性
が優れており、硝酸や硫酸を使用するような化学プラン
トにおいて耐食材料として適していることが知られてい
る。

【０００３】高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼
としては特開昭５２−４４１８号公報、特開昭５４−１
２４８２０号公報、特開昭６１−２８１８５５号公報等
に開示されているように、重量％で４〜１０％程度のＳ
ｉを含有するオーステナイト系ステンレス鋼が開発され
ている。

【０００４】また、製造法、特に熱間加工性に関して
は、上述の特開昭５２−４４１８号公報では熱間加工性
を改良するためにＭｇ，Ａｌ，Ｃａ，及び稀土類元素の
添加、また特開昭６２−２２４６３２号公報では重量％
で２〜５％Ｓｉを含有する二相ステンレス鋼に関しては
熱間鍛造法に関する技術が開示されているが、熱間加工
性が悪いＳｉを多量に含有するオーステナイト系ステン
レス鋼を従来の大量生産プロセスで製造する方法に関す
る技術の開示はない。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、Ｓｉ
を含有するオーステナイト系ステンレス鋼の熱間脆性を
防止し、現状の鉄鋼製造プロセスによる大量生産によっ
て安価にしかも安定的に生産することは困難である。本
発明は、このような現状に鑑みて、Ｓｉを多量に含有す
るオーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を改善
し、大量生産プロセスによって安定的にまた安価に製造
する方法を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記の通りである。

【０００７】（１）重量％でＣ：０．００５〜０．０５
％、Ｓｉ：４．０〜１０．０％、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｎｉ：１０．０〜４０．０％、Ｃｒ：１７．０〜３０．
０％、Ｃｕ：３．０％以下、Ｍｏ：７．０％以下、Ａ
ｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．３％以下、Ｓ：０．００
３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｏ：０．００３％以下
を主成分とし、残部Ｆｅと不可避的不純物からなるＳｉ
含有オーステナイト系ステンレス鋼鋼塊あるいは鋼片
を、圧延前の加熱工程で１１００℃以上１２５０℃以下
で２ｈ以上加熱したスラブを熱間圧延し、熱間圧延を９
５０℃以上で終了し、溶体化熱処理を１０００℃以上１
２００℃以下で行うことを特徴とする高Ｓｉ含有オース
テナイト系ステンレス鋼の製造方法。

【０００８】（２）重量％でＣ：０．００５〜０．０５
％、Ｓｉ：４．０〜１０．０％、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｎｉ：１０．０〜４０．０％、Ｃｒ：１７．０〜３０．
０％、Ｃｕ：３．０％以下、Ｍｏ：７．０％以下、Ａ
ｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．３％以下、Ｓ：０．００
３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｏ：０．００３％以下
を主成分とし、残部Ｆｅと不可避的不純物からなるＳｉ
含有オーステナイト系ステンレス鋼鋼塊あるいは鋼片
を、１１００℃以上１２５０℃以下でのソーキング処理
と圧延前の加熱工程における同温度域の均熱時間との合
計均熱時間を２ｈ以上とったスラブを熱間圧延し、熱間
圧延を９５０℃以上で終了し、溶体化熱処理を１０００
℃以上１２００℃以下で行うことを特徴とする高Ｓｉ含
有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。

【０００９】（３）重量％でＣ：０．００５〜０．０５
％、Ｓｉ：４．０〜１０．０％、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｎｉ：１０．０〜４０．０％、Ｃｒ：１７．０〜３０．
０％、Ｃｕ：３．０％以下、Ｍｏ：７．０％以下、Ａ
ｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．３％以下、Ｓ：０．００
３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｏ：０．００３％以下
を主成分とし、選択成分としてＣａ：０．００５％以
下、Ｙ：０．０１％以下、Ｃｅ＋Ｌａ：０．０１％以下
のうち１種または２種以上の合計で０．０１％以下を含
有し、残部Ｆｅと不可避的不純物からなるオーステナイ
ト系ステンレス鋼鋼塊あるいは鋼片を、圧延前の加熱工
程で１１００℃以上１２５０℃以下で２ｈ以上加熱した
スラブを熱間圧延し、溶体化熱処理を１０５０℃以上１
２００℃以下で行うことを特徴とする高Ｓｉ含有オース
テナイト系ステンレス鋼の製造方法。 （４）重量％でＣ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：
４．０〜１０．０％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：１
０．０〜４０．０％、Ｃｒ：１７．０〜３０．０％、Ａ
ｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．３％以下、Ｓ：０．００
３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｏ：０．００３％以下
を主成分とし、選択成分としてＣａ：０．００５％以
下、Ｙ：０．０１％以下、Ｃｅ＋Ｌａ：０．０１％以下
のうち１種または２種以上の合計で０．０１％以下を含
有し、残部Ｆｅと不可避的不純物からなるＳｉ含有オー
ステナイト系ステンレス鋼鋼塊あるいは鋼片を、１１０
０℃以上１２５０℃以下でのソーキング処理と圧延前の
加熱工程における同温度域の均熱時間との合計均熱時間
を２ｈ以上とったスラブを熱間圧延し、溶体化熱処理を
１０００℃以上１２００℃以下で行うことを特徴とする
高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。

【００１０】以下に、本発明を詳細に説明する。本発明
者らは表１に示すようなＳｉを多量に含有する合金の熱
間加工性について詳細に検討を加えた。実験に供した素
材は、実験室で真空溶解によって溶製した１０kg鋼塊
（鋳片）である。

【００１１】

【表１】

【００１２】高温延性を調査するためには、鋳片より直
径１０mmの丸棒引張試験片を採取し、グリーブル試験機
を用い試験片を通電加熱により再加熱し、その後引張試
験温度まで冷却し引張試験を行い、試験片の絞り（断面
収縮率、％）を求め、各種合金の高温延性を調査した。

【００１３】その結果、Ｓ，Ｏを３０ppm 以下に低減
し、必要に応じてＣａを添加しソーキングを行うことが
必要であることが判明した。図１はＳ，Ｏをそれぞれ５
３，３９ppm を含有している供試鋼Ａの高温延性を調査
したものであるが、鋳片段階と１１００℃×５ｈソーキ
ングを実施した後の延性は大きく変化しておらずソーキ
ングを行っても高温延性が不良の場合である。

【００１４】また図２はＳ，Ｏをそれぞれ２２，４ppm
を含有している供試鋼Ｂの高温延性調査結果であるが、
鋳片段階の延性は図１の場合と同様に低く、１１００℃
×２ｈ及び５ｈのソーキングを行ったものは９５０℃以
上での延性が大幅に改善された結果を示している。

【００１５】図３はＳ，Ｏをそれぞれ２３，５ppm を含
有し、さらにＣａを２８ppm 含有している供試鋼Ｃの高
温延性を示したものであるが、図１，２の場合と同様に
鋳片段階では高温延性が大きく劣化しており、単にＣａ
を添加したのみでは高温延性が改善されないことを示し
ている。しかし１１００℃×２ｈ及び５ｈのソーキング
を行ったものは延性は著しく改善され８００℃以上の温
度で熱間加工に十分な延性を有するようになる。

【００１６】従来、特公昭５４−２４３６４号公報、特
公昭５７−６１１０４号公報に開示されているようにオ
ーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性の改善にＣ
ａ，Ｃｅ等を添加して熱間加工性を改善した例はみられ
るが、高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の場合
には単にＣａを添加しても延性の改善がみられず、ソー
キングと組み合わせることによって延性の改善がみられ
ることが明らかになった。

【００１７】このソーキングの効果は、Ｓ，Ｏの不純物
元素に対してはＳ，Ｏが高い場合には効果はないが、
Ｓ，Ｏの低い場合には粒界に偏析したＳ，Ｏを固溶度の
大きい高温状態でソーキングすることで、粒界の偏析程
度を軽減する効果があること、またさらにＣａ等を添加
した場合にはソーキング中にＳ，Ｏを固定化する効果を
示し、不純物元素の悪影響を取り除くことが明らかにな
った。

【００１８】図４は極低Ｓ，ＯでＣａを添加していない
合金系でＳｉの影響を調べたものであるが、Ｓｉを４，
６，８％と変化させた供試鋼Ｄ，Ｅ，Ｆを使用し、鋳片
段階の高温延性を調査したものである。図４よりＳｉ量
が多くなるほど高温延性が劣化することがわかる。

【００１９】これはＳｉの含有量が高いほど鋳片の冷却
中に金属間化合物が析出しやすく、また析出量も増加す
るため延性が劣化したものである。これを金属間化合物
の析出しない１１００℃×５ｈの条件でソーキングし、
高温延性を調査したのが図５である。

【００２０】図５において、Ｄ，Ｅ，Ｆともに鋳片まま
の段階より延性が大幅に回復していることがわかる。こ
れは鋳片の冷却中に析出していた金属間化合物がソーキ
ング中に消滅して、延性が改善された結果であって、こ
の金属間化合物が十分に消滅しないうちに熱間加工する
と熱間圧延中に割れを生じることとなる。この金属間化
合物の消滅には１０００℃以上の温度が必要であり、高
Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼においては、融
点が通常のオーステナイト系ステンレス鋼に比較して下
がるために１２５０℃が上限と考えられる。

【００２１】以上の結果、高Ｓｉ含有オーステナイト系
ステンレス鋼の高温延性に影響する因子として、（１）
Ｓ，Ｏの不純物元素、（２）鋳片の冷却中に析出する金
属間化合物があることが判明した。

【００２２】これらのことから、高Ｓｉ含有オーステナ
イト系ステンレス鋼の熱間加工性を改善するには、合金
元素としてＳ，Ｏの低減やＣａの添加に加えて鋳片のソ
ーキングが有効であることが判明した。これらの効果に
ついて、実際に熱間圧延した場合の割れの発生の有無に
ついて確かめるために、各種合金系について実際に実験
室で熱間圧延を行った。

【００２３】表２は、各種の成分系について、厚み３０
mmの鋳片をソーキング条件や熱間圧延条件を変えて、実
験室の圧延機で３０mmから６mmまで６パスで熱間圧延し
たときの割れの発生を比較したものである。

【００２４】

【表２】

【００２５】

【表３】

【００２６】本発明法である鋼種ＧからＯについてみる
と、Ｓ，Ｏを下げ３０ppm 以下にしたＧ，Ｈは熱延の加
熱で３時間の熱処理を行ったものであるが割れなく圧延
できた。また熱延の加熱とは別にソーキング処理を行っ
た鋼種Ｉ，Ｊも問題なく圧延可能であった。Ｓ，Ｏを３
０ppm 以下にしてさらにＣａ，Ｙ，Ｌａ＋Ｃｅを添加し
た鋼種ＫからＯに付いてもソーキング後熱間圧延を行っ
たが熱間圧延時に割れは発生しなかった。

【００２７】これに対し、Ｓ，Ｏが３０ppm 以上の鋼種
Ｐや加熱時間の短かったＱ、熱延終了温度の低かった鋼
種Ｒに付いては熱間圧延中に割れが発生しその後の工程
が行えない状態であった。また、このように高Ｓｉを含
有しているオーステナイト系ステンレス鋼の溶体化熱処
理については、延性、靭性の劣化につながる金属間化合
物の析出による脆化域を避けて熱処理する必要があり、
靭性の点で熱処理温度との関係を調査したのが図６であ
る。

【００２８】供試材は表２に示した鋼種Ｇ，Ｈであって
それぞれＳｉを５％，６．５％含有しているものであ
る。この鋳片を１１５０℃で加熱後、熱間圧延を行い９
５０℃以上で熱延を終了し水冷によって冷却した熱延板
を、種々の温度で３０min の熱処理後の靭性を調査した
ものであるが、９００℃未満の温度で熱処理を行うと熱
延ままの靭性より劣化することが判明した。従って、良
好な靭性を確保するためには５００〜９００℃の脆化域
を避けて熱処理する必要があり、９５０℃以上の熱処理
が必要になる。

【００２９】以上のように、鋳片の延性を高めて熱間加
工性を向上させるためにはＳ，Ｏの含有量に注意するこ
とが必要であり、Ｓを０．００３％以下、Ｏを０．００
３％以下にすることが必要であり、さらに熱間加工性の
改善を行う場合にはＣａ，Ｙ，Ｌａ＋Ｃｅを添加し、熱
間圧延前にソーキングを行うことが必要である。

【００３０】ソーキングの効果は、１０００℃以上で２
時間以上のソーキングを行うと延性の改善が認められる
ようになり、これより低い温度では金属間化合物が析出
するために熱間加工性の向上はみられない。

【００３１】このようにして溶製段階で、熱間加工性に
影響する成分のＳ，Ｏの含有量を規制し、熱間加工性を
改善する効果があるＣａ，Ｙ，Ｌａ＋Ｃｅを必要に応じ
て添加し、また熱間圧延前にソーキング処理を含めて１
１００℃以上１２５０℃以下で２ｈ以上の均熱処理を行
った場合に、通常の鉄鋼製造プロセスにおいて製造可能
な高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼が得られる
ことが判明した。

【００３２】この鋳片を熱間加工するにあたっては、加
熱温度を１１００℃以上の温度にすることが必要であ
り、加熱温度の上限は１２５０℃以下とするのが望まし
い。加熱温度が１１００℃より低い場合には、熱間圧延
の終了温度が下がり熱間圧延時の割れが発生しやすくな
る。熱間圧延については圧延をできるだけ高温で終了さ
せるのが好ましく、９５０℃以上が望ましい。これらの
考え方は、次の合金系についても成り立つ。

【００３３】重量％でＣ：０．０５％以下、Ｓｉ：４．
０〜１０．０％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：１０．０
〜４０．０％、Ｃｒ：１７．０〜３０．０％、Ｃｕ：
３．０％以下、Ｍｏ：７．０％以下、Ａｌ：０．０５％
以下、Ｎ：０．３％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ｐ：
０．０３％以下、Ｏ：０．００３％以下、選択成分とし
てＣａ：０．００５％以下、Ｙ：０．０１％以下、Ｃｅ
＋Ｌａ：０．０１％以下のうち１種または２種以上の合
計で０．０１％以下を含み、残部Ｆｅと不可避的不純物
からなるオーステナイト系ステンレス鋼である。

【００３４】以下に成分（重量％）の限定理由を述べ
る。 Ｃ：Ｃは強度の点からは望ましい元素であるが、耐食性
の点では有害であり少ない方が望ましい。しかし０．０
０５％未満では製造コストを増加させ、また０．０５％
超では耐食性を劣化させ、また炭化物を作り熱間加工性
を劣化させるので上限を０．０５％とした。

【００３５】Ｓｉ：Ｓｉは本発明の主要元素であり、耐
酸性も確保するためには４．０％以上の添加が必要とな
るが、１０．０％を超えて添加しても耐酸性の効果が飽
和し、また熱間加工性を大幅に劣化させ本発明法によっ
ても熱間加工性を改善不可能なため上限を１０．０％と
した。

【００３６】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸元素として有効でありま
たＮｉの代替として可能な元素であるが、多量に添加し
ても耐酸性を劣化させるので２．０％以下とした。

【００３７】Ｃｕ：Ｃｕはステンレス鋼の耐食性向上に
有効であり３．０％以下で添加する。３．０％を超えて
添加しても耐食性の点では効果が飽和し、また熱間加工
性を劣化させる。

【００３８】Ｍｏ：Ｍｏはステンレス鋼の耐食性向上に
有効で、特に孔食や隙間腐食等の局部腐食に対して有効
な元素であり、このような耐食性が要求される場合に
７．０％以下で添加する。７．０％を超えて添加すると
脆化が生じ、またオーステナイト相とするために必要な
Ｎｉ等が多量に必要になるため上限を７．０％とする。 Ｎｉ：ＮｉはＣｒとともにステンレス鋼の基本成分であ
り、オーステナイト相を安定にするためには必須の元素
である。本発明においては、Ｓｉが強力なフェライト相
安定元素であるため、Ｃｒ及びＳｉ量によってその必要
量が決定される。Ｃｒ量が１７％でＳｉ量が４％の場
合、Ｎｉは１０％以上必要である。しかしＳｉ含有量が
高い１０％程度含有している場合には、Ｎｉ量は４０％
程度必要になるため上限を４０．０％とした。これ以上
Ｎｉを添加してもコストが上昇する。

【００３９】Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の基本成分であ
り、耐食性の点から１７．０％以上添加することが必要
である。しかし３０％を超えて添加すると脆化が著しい
ため上限を３０．０％とした。

【００４０】Ａｌ：Ａｌは強力な脱酸元素として有効な
元素であるが、添加量が多くなると熱間加工性を劣化さ
せるために０．０５％以下とした。

【００４１】Ｎ：Ｎはステンレス鋼の強度と耐食性を向
上させる元素であり、また強力なオーステナイト生成元
素である。しかし０．３％を超えると気泡となり効果が
飽和するので０．３％以下で添加する。

【００４２】Ｓ：Ｓは熱間加工性を著しく劣化させる元
素であり低ければ低いほどよくＯとともに極力低く抑え
ることが必要であり０．００３％以下とした。

【００４３】Ｐ：Ｐは耐食性、熱間加工性の点で少ない
方が良好であり、０．０３％以下とした。これを超える
と耐食性、熱間加工性を劣化させる。

【００４４】Ｏ：ＯはＳと同様に熱間加工性を著しく劣
化させる元素であり、低ければ低いほどよくＳとともに
極力低く抑えることが重要であり、０．００３％以下と
した。

【００４５】Ｃａ，Ｙ，Ｃｅ＋Ｌａは強力な脱酸、脱硫
剤であり、熱間加工性を改善するのに有効な元素であ
り、それぞれＣａ：０．００５％以下、Ｙ：０．０１％
以下、Ｃｅ＋Ｌａ：０．０１％で単独添加あるいは２種
以上複合添加する場合は０．０１％以下で添加する。こ
れを超えると耐食性を劣化させる。

【００４６】

【実施例】表３は高Ｓｉを含有するオーステナイト系ス
テンレス鋼の化学成分を示し、電気炉−ＡＯＤによって
溶製し、脱硫、脱酸を十分に行い、１４０mm厚みのスラ
ブを製造した。このスラブを１１００℃で５時間均熱し
た後に、通常の条件で手入れを行った。この後、１１５
０℃で２時間加熱したのち厚板圧延を行い、６〜３５mm
の厚板を製造したが、、熱間圧延が不可能となる割れを
発生することなく圧延することができ、また後工程にお
いても問題なく処理可能な製品が製造できた。

【００４７】

【表４】

【００４８】

【発明の効果】本発明法によれば、従来熱間加工性が劣
り製品歩留まりの点から問題のあったＳｉ含有オーステ
ナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を改善して、安価な
Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造が可能と
なった。

【図面の簡単な説明】

【図１】高Ｓ，Ｏである供試材Ａの鋳片ままの高温延性
とソーキング後の高温延性を比較した図表である。

【図２】低Ｓ，Ｏである供試材Ｂの鋳片ままの高温延性
とソーキング後の高温延性を比較した図表である。

【図３】低Ｓ，ＯでＣａを添加した供試材Ｃの鋳片まま
の高温延性とソーキング後の高温延性を比較した図表で
ある。

【図４】高温延性に及ぼすＳｉの影響を示した図表であ
り、鋳片ままの高温延性を示した図表である。

【図５】高温延性に及ぼすＳｉの影響を示した図表であ
り、ソーキング処理後の高温延性を示した図表である。

【図６】鋼種Ｇ，Ｈの熱延板の靭性変化に及ぼす熱処理
温度の影響を示した図表である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．００５〜０．０５％、 Ｓｉ：４．０〜１０．０％、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｎｉ：１０．０〜４０．０％、 Ｃｒ：１７．０〜３０．０％、 Ｃｕ：３．０％以下、 Ｍｏ：７．０％以下、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．３％以下、 Ｓ ：０．００３％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｏ ：０．００３％以下 残部Ｆｅと不可避的不純物からなるＳｉ含有オーステナ
   イト系ステンレス鋼鋼塊あるいは鋼片を、圧延前の加熱
   工程で１１００℃以上１２５０℃以下で２ｈ以上加熱し
   たスラブを熱間圧延し、熱間圧延を９５０℃以上で終了
   し、溶体化熱処理を１０００℃以上１２００℃以下で行
   うことを特徴とする高Ｓｉ含有オーステナイト系ステン
   レス鋼の製造方法。
2. 【請求項２】 １１００℃以上１２５０℃以下でのソー
   キング処理と圧延前の加熱工程における同温度域の均熱
   時間との合計均熱時間を２ｈ以上とったスラブを熱間圧
   延し、熱間圧延を９５０℃以上で終了し、溶体化熱処理
   を１０００℃以上１２００℃以下で行うことを特徴とす
   る請求項１記載の高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレ
   ス鋼の製造方法。
3. 【請求項３】 重量％で Ｃ ：０．００５〜０．０５％、 Ｓｉ：４．０〜１０．０％、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｎｉ：１０．０〜４０．０％、 Ｃｒ：１７．０〜３０．０％、 Ｃｕ：３．０％以下、 Ｍｏ：７．０％以下、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．３％以下、 Ｓ ：０．００３％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｏ ：０．００３％以下 を主成分とし、選択成分として Ｃａ：０．００５％以下、 Ｙ ：０．０１％以下、 Ｃｅ＋Ｌａ：０．０１％以下のうち１種または２種以上
   の合計で０．０１％以下、 残部Ｆｅと不可避的不純物からなるオーステナイト系ス
   テンレス鋼鋼塊あるいは鋼片を、圧延前の加熱工程で１
   １００℃以上１２５０℃以下で２ｈ以上加熱したスラブ
   を熱間圧延し、溶体化熱処理を１０５０℃以上１２００
   ℃以下で行うことを特徴とする高Ｓｉ含有オーステナイ
   ト系ステンレス鋼の製造方法。
4. 【請求項４】 １１００℃以上１２５０℃以下でのソー
   キング処理と圧延前の加熱工程における同温度域の均熱
   時間との合計均熱時間を２ｈ以上とったスラブを熱間圧
   延し、溶体化熱処理を１０００℃以上１２００℃以下で
   行うことを特徴とする請求項３記載の高Ｓｉ含有オース
   テナイト系ステンレス鋼の製造方法。