JPH01103267A - 研削用セラミツク工具 - Google Patents
研削用セラミツク工具Info
- Publication number
- JPH01103267A JPH01103267A JP26048187A JP26048187A JPH01103267A JP H01103267 A JPH01103267 A JP H01103267A JP 26048187 A JP26048187 A JP 26048187A JP 26048187 A JP26048187 A JP 26048187A JP H01103267 A JPH01103267 A JP H01103267A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- grinding
- ceramic composite
- volume
- silicon carbide
- ceramic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 238000000227 grinding Methods 0.000 title claims abstract description 25
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 20
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical class [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 19
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 4
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract 1
- QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N B#[Ti]#B Chemical compound B#[Ti]#B QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910033181 TiB2 Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910007948 ZrB2 Inorganic materials 0.000 description 6
- VWZIXVXBCBBRGP-UHFFFAOYSA-N boron;zirconium Chemical compound B#[Zr]#B VWZIXVXBCBBRGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 5
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 3
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000219112 Cucumis Species 0.000 description 1
- 235000015510 Cucumis melo subsp melo Nutrition 0.000 description 1
- FJJCIZWZNKZHII-UHFFFAOYSA-N [4,6-bis(cyanoamino)-1,3,5-triazin-2-yl]cyanamide Chemical compound N#CNC1=NC(NC#N)=NC(NC#N)=N1 FJJCIZWZNKZHII-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000000373 effect on fracture Effects 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、例えばスキー等のエツジの研削に使用される
研削用セラミック工具に係る。 ［従来技術Ｊ 従来、スキーエツジ等の研削用工具は、工具鋼から製造
されており、従来の研削用工具は湿気に１＋）飴びを生
じ易いことと、耐磨耗性が不十分で寿命が短いという欠
点を有していた。
研削用セラミック工具に係る。 ［従来技術Ｊ 従来、スキーエツジ等の研削用工具は、工具鋼から製造
されており、従来の研削用工具は湿気に１＋）飴びを生
じ易いことと、耐磨耗性が不十分で寿命が短いという欠
点を有していた。
本発明の目的は、このような欠点のない研削用工具を提
供することにある。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明によれば、前記目的は、直径０．５〜２．５ｐ１
長さ１０〜８０ＪＩＲの炭化ケイ素ウィスカーの５〜５
０容■％とアルミナマトリックスの５０〜９５容量％と
を均一に分散させたセラミック複合体からなる研削用セ
ラミック工具及び ■＋ ［３２及びＺｒＢ２からなる群から選ばれた、粒
径０゜５〜１０μｓの硼化物の一神を１０〜５０容聞％
の割合□で含有するアルミナマトリックス５０〜９５容
壱％と直径０．５〜２．５虜、長さ１０〜８０μの炭化
ケイ素ウィスカーの５〜５０容口％とを均一に分散させ
たセラミック複合体からなる研削用セラミック工具によ
り達成される。 、次に、本発明の研削用セラミック、工具の製造につい
て説明する。 所定ｍのアルミナマトリックスにＭｇＯ等の焼結助剤を
加え、水又はアセトン等の揮発性媒体を添加し、湿式で
粉砕混合する。この粉砕混合物中に、ボットミル等で予
め直径０，５〜２，５ｐ、長さ１０〜８０ｕＩＡの粒度
まで解砕した炭化ケイ素ウィスカーの所定部を加え湿式
混合する。この際集塊の形成及び炭化ケイ素の凝集体の
生成を最小にして、アルミナマトリックス中に炭化ケイ
索を均一に分散さＵる。このようにして得られたスラリ
ーから湿式混合に用いた水又は揮発性媒体を除去又は蒸
発さゼて乾燥した後に造粒を行う。造粒したアルミナ−
炭化ケイ素ウィスカー混合物をホットプレス等により焼
結して所定の大きざのセラミック複合体を形成する。こ
のようにして得られたセラミック複合体をダイヤモンド
工員等により研削用の刃先加工を行なう。 上；ホのようにして製造された研削用工具の場合、炭化
ケイ素ウィスカーのアルミナマトリックス中の含有Ｓが
５％未満では、セラミック複合体の破壊靭性が十分に向
上せず、刃先が割れ易い。また炭化ケイ本ウィスカーの
容重％が５０％を越えると、セラミック複合体の密度が
低く、比較的穴が多いために刃先がかけ易い。 セラミック複合体に含まれる炭化ケイ素ウィスカーの含
有量が５−５０容ａ％の場合に、セラミック複合体の破
壊靭性と相対的耐磨耗性について最良の結果が得られる
。 Ｔ ＋ ８２又は７ｒ Ｂ２を含むアルミナマトリック
ス５０〜９５容屋％と炭化ケイ素ウィスカー５〜５０容
量％とを含有するセラミック複合体のｖｉＩ造は、予め
所定部の０．５〜１０ｍの粒径を有するＴｉＢ２又はＺ
ｒ ８２をアルミナに添加しておくことを除いては上述
の製造方法と同様にして行われる。 ＴｉＢ２又はＺ、８２を含むアルミナマトリックス５０
〜９５容量％と炭化ケイ素ウィスカー５〜５Ｇ容昂％と
からなるセラミック複合体の場合、ＴｉＢ 又は７１８
２のアルミナマトリックス中の含有率が１０容聞％未満
では、得られるセラミック複合体の破壊靭性はＴｉＢ２
又はＺｒＢ２を無添加のアルミナマトリックス５０〜９
５容量％と炭化ケイ素ウィスカー５〜５０容量％とから
得られるセラミック複合体の破壊靭性と差がなく、Ｔｉ
８２又はＺ、８２添加による破壊゛靭性に対り゛る効
果は現われない。またＴ１８２又はＺｒＢ２をアルミナ
に対してｓｏｗｎ％以上添加した場合もＴｉ Ｂ２又は
ＺｒＢ２を１０容参％以）添加した場合と同様に破壊靭
性に対するＴｉＢ２又はＺ、 Ｂ２ （７；）添加効果
は得られない。アルミナ５０〜９０容臘％に対してＴｉ
Ｂｒ２又はＺｒＢ２を１０〜５０容出％添加した場合
に、得られるセラミック複合体の破壊靭性が、Ｔｉ Ｂ
２又はＺ、８２を無添加の場合に得られるセラミック複
合体の破壊靭性よりも約３０％向上する。 ［実施例］ 次に本発明の研削用セラミック工具を実施例により更に
詳細に説明する。 ｌ工人１１ ９５．３ｊＪのアルミナマトリックス（８０容ω％）に
対し”ｒ Ｏ，５重量１％のＭｇＯを加え、アｔ？Ｉ−
ン６２５ｄ中に添加し、この混合物を湿式で粉砕混合し
た。 この粉砕混合物中に、ボットミルで予め解砕した炭化ケ
イ素ウィスカー１９．３ｇ（２０容φ％）を加えて湿式
混合して炭化ケイ素ウィスカーが均一に分散したスラリ
ー６１５．１３を得た。このスラリーからアセトンを蒸
発さゼて乾燥した後に、造粒を行い、造粒して１１られ
たアルミナ−炭化ケイ素ウィスカー３０５Ｊを４９ｔｙ
ｌ ｐ ａの圧力下１８００℃で０．５時間ホットプレ
スにかけてセラミック複合体を得た。 このようにして得られたセラミック複合体をダイヤモン
ド工具を用いて刃先加工を行なってスキーエツジ研削用
工具を製造した。このスキーエツジ研削用工具と市販の
工具鋼製スキーエツジシャーブナ−とに関して、硬度１
曲げ強度、破壊靭性。 及び耐磨耗性試験を行い下表の如き結果を得た。 瓜１」乙１１ アルミナ８０容昂％と粒径０．５〜１０ミクロンのＺｒ
Ｂ２２０容間％とからなるアルミナマトリックスを用い
る以外は第１実施例と同様にしてスキーエツジ研削用工
具を製作した。市販の工具鋼製スキーエツジシャーブナ
−との性能比較試験も第１実施例と同様にして行った比
較試験結果を下表に示す。 且］ｊＪｌ■ アルミナ８０容量％と粒径０．５〜１０ミクロンのＴｉ
Ｂ２２０容量％とからなるアルミナマトリックスを用い
る以外は第１実施例と同様にしてスキーエツジ研削用工
具を製作した。市販の工具Ｉｌ製スキーエツジシャーブ
ナ−との性能比較試験も第１実施例と同様にして行った
。比較試験結果を下表に示す。 比較試験結果 ブナμｍの寿命を１とした時の各試料の寿命を表す数値
である。 上記比較試験結果から判るように、アルミナ単味から得
られたスキーエツジ研削工具の場合は、破壊靭性が低い
ために刃こぼれを生じた。アルミナ−炭化ケイ素ウィス
カー系のセラミック複合体−ブナ−を遥かに′Ｉａｇす
るものであることが判る。 また本発明の研削用工具はまた長ｌＩｒ１！ｌ高湿度に
訂いた場合でも発錆しなかった。 アルミナマトリックスにＴｉ ８２又はＺｒＢ２を２０
容唄％含有するセラミック複合体から得られた研削工具
は破壊靭性の向上に伴って相対的寿命が改善されること
が判る。 ［発明の効果］ アルミナマトリックス５０〜９５容厖％と５〜５０容猷
％の炭化ケイ素ウィスカーとからなるセラミックス複合
体は、長期間高湿度の雰囲気下に四がれても発錆せず、
相対的寿命・ｂ著しく優れているため、スキーエツジ等
の研削用工具として有用である。 アルミナに対して１０〜５０容量％のＴｉ８２又はｚｒ
Ｂ２を含む５０〜９５容Ｍ％のアルミナマトリックス
と５〜５０容吊％の炭化ケイ東つィスノｊ−とかなるセ
ラミックス複合体もＦｉｉｌｉａ度下に長期間置かれて
も発錆せず、Ｔｉ ８２又はＺｒＢ２無添加のセラミッ
クス複合体に較べて相対的ｆ寿命が更に改善されている
ため、スキーエツジ等のωｌｌ出用工具して極めて有用
である。 代理人４ｆ理士 船 山 武
供することにある。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明によれば、前記目的は、直径０．５〜２．５ｐ１
長さ１０〜８０ＪＩＲの炭化ケイ素ウィスカーの５〜５
０容■％とアルミナマトリックスの５０〜９５容量％と
を均一に分散させたセラミック複合体からなる研削用セ
ラミック工具及び ■＋ ［３２及びＺｒＢ２からなる群から選ばれた、粒
径０゜５〜１０μｓの硼化物の一神を１０〜５０容聞％
の割合□で含有するアルミナマトリックス５０〜９５容
壱％と直径０．５〜２．５虜、長さ１０〜８０μの炭化
ケイ素ウィスカーの５〜５０容口％とを均一に分散させ
たセラミック複合体からなる研削用セラミック工具によ
り達成される。 、次に、本発明の研削用セラミック、工具の製造につい
て説明する。 所定ｍのアルミナマトリックスにＭｇＯ等の焼結助剤を
加え、水又はアセトン等の揮発性媒体を添加し、湿式で
粉砕混合する。この粉砕混合物中に、ボットミル等で予
め直径０，５〜２，５ｐ、長さ１０〜８０ｕＩＡの粒度
まで解砕した炭化ケイ素ウィスカーの所定部を加え湿式
混合する。この際集塊の形成及び炭化ケイ素の凝集体の
生成を最小にして、アルミナマトリックス中に炭化ケイ
索を均一に分散さＵる。このようにして得られたスラリ
ーから湿式混合に用いた水又は揮発性媒体を除去又は蒸
発さゼて乾燥した後に造粒を行う。造粒したアルミナ−
炭化ケイ素ウィスカー混合物をホットプレス等により焼
結して所定の大きざのセラミック複合体を形成する。こ
のようにして得られたセラミック複合体をダイヤモンド
工員等により研削用の刃先加工を行なう。 上；ホのようにして製造された研削用工具の場合、炭化
ケイ素ウィスカーのアルミナマトリックス中の含有Ｓが
５％未満では、セラミック複合体の破壊靭性が十分に向
上せず、刃先が割れ易い。また炭化ケイ本ウィスカーの
容重％が５０％を越えると、セラミック複合体の密度が
低く、比較的穴が多いために刃先がかけ易い。 セラミック複合体に含まれる炭化ケイ素ウィスカーの含
有量が５−５０容ａ％の場合に、セラミック複合体の破
壊靭性と相対的耐磨耗性について最良の結果が得られる
。 Ｔ ＋ ８２又は７ｒ Ｂ２を含むアルミナマトリック
ス５０〜９５容屋％と炭化ケイ素ウィスカー５〜５０容
量％とを含有するセラミック複合体のｖｉＩ造は、予め
所定部の０．５〜１０ｍの粒径を有するＴｉＢ２又はＺ
ｒ ８２をアルミナに添加しておくことを除いては上述
の製造方法と同様にして行われる。 ＴｉＢ２又はＺ、８２を含むアルミナマトリックス５０
〜９５容量％と炭化ケイ素ウィスカー５〜５Ｇ容昂％と
からなるセラミック複合体の場合、ＴｉＢ 又は７１８
２のアルミナマトリックス中の含有率が１０容聞％未満
では、得られるセラミック複合体の破壊靭性はＴｉＢ２
又はＺｒＢ２を無添加のアルミナマトリックス５０〜９
５容量％と炭化ケイ素ウィスカー５〜５０容量％とから
得られるセラミック複合体の破壊靭性と差がなく、Ｔｉ
８２又はＺ、８２添加による破壊゛靭性に対り゛る効
果は現われない。またＴ１８２又はＺｒＢ２をアルミナ
に対してｓｏｗｎ％以上添加した場合もＴｉ Ｂ２又は
ＺｒＢ２を１０容参％以）添加した場合と同様に破壊靭
性に対するＴｉＢ２又はＺ、 Ｂ２ （７；）添加効果
は得られない。アルミナ５０〜９０容臘％に対してＴｉ
Ｂｒ２又はＺｒＢ２を１０〜５０容出％添加した場合
に、得られるセラミック複合体の破壊靭性が、Ｔｉ Ｂ
２又はＺ、８２を無添加の場合に得られるセラミック複
合体の破壊靭性よりも約３０％向上する。 ［実施例］ 次に本発明の研削用セラミック工具を実施例により更に
詳細に説明する。 ｌ工人１１ ９５．３ｊＪのアルミナマトリックス（８０容ω％）に
対し”ｒ Ｏ，５重量１％のＭｇＯを加え、アｔ？Ｉ−
ン６２５ｄ中に添加し、この混合物を湿式で粉砕混合し
た。 この粉砕混合物中に、ボットミルで予め解砕した炭化ケ
イ素ウィスカー１９．３ｇ（２０容φ％）を加えて湿式
混合して炭化ケイ素ウィスカーが均一に分散したスラリ
ー６１５．１３を得た。このスラリーからアセトンを蒸
発さゼて乾燥した後に、造粒を行い、造粒して１１られ
たアルミナ−炭化ケイ素ウィスカー３０５Ｊを４９ｔｙ
ｌ ｐ ａの圧力下１８００℃で０．５時間ホットプレ
スにかけてセラミック複合体を得た。 このようにして得られたセラミック複合体をダイヤモン
ド工具を用いて刃先加工を行なってスキーエツジ研削用
工具を製造した。このスキーエツジ研削用工具と市販の
工具鋼製スキーエツジシャーブナ−とに関して、硬度１
曲げ強度、破壊靭性。 及び耐磨耗性試験を行い下表の如き結果を得た。 瓜１」乙１１ アルミナ８０容昂％と粒径０．５〜１０ミクロンのＺｒ
Ｂ２２０容間％とからなるアルミナマトリックスを用い
る以外は第１実施例と同様にしてスキーエツジ研削用工
具を製作した。市販の工具鋼製スキーエツジシャーブナ
−との性能比較試験も第１実施例と同様にして行った比
較試験結果を下表に示す。 且］ｊＪｌ■ アルミナ８０容量％と粒径０．５〜１０ミクロンのＴｉ
Ｂ２２０容量％とからなるアルミナマトリックスを用い
る以外は第１実施例と同様にしてスキーエツジ研削用工
具を製作した。市販の工具Ｉｌ製スキーエツジシャーブ
ナ−との性能比較試験も第１実施例と同様にして行った
。比較試験結果を下表に示す。 比較試験結果 ブナμｍの寿命を１とした時の各試料の寿命を表す数値
である。 上記比較試験結果から判るように、アルミナ単味から得
られたスキーエツジ研削工具の場合は、破壊靭性が低い
ために刃こぼれを生じた。アルミナ−炭化ケイ素ウィス
カー系のセラミック複合体−ブナ−を遥かに′Ｉａｇす
るものであることが判る。 また本発明の研削用工具はまた長ｌＩｒ１！ｌ高湿度に
訂いた場合でも発錆しなかった。 アルミナマトリックスにＴｉ ８２又はＺｒＢ２を２０
容唄％含有するセラミック複合体から得られた研削工具
は破壊靭性の向上に伴って相対的寿命が改善されること
が判る。 ［発明の効果］ アルミナマトリックス５０〜９５容厖％と５〜５０容猷
％の炭化ケイ素ウィスカーとからなるセラミックス複合
体は、長期間高湿度の雰囲気下に四がれても発錆せず、
相対的寿命・ｂ著しく優れているため、スキーエツジ等
の研削用工具として有用である。 アルミナに対して１０〜５０容量％のＴｉ８２又はｚｒ
Ｂ２を含む５０〜９５容Ｍ％のアルミナマトリックス
と５〜５０容吊％の炭化ケイ東つィスノｊ−とかなるセ
ラミックス複合体もＦｉｉｌｉａ度下に長期間置かれて
も発錆せず、Ｔｉ ８２又はＺｒＢ２無添加のセラミッ
クス複合体に較べて相対的ｆ寿命が更に改善されている
ため、スキーエツジ等のωｌｌ出用工具して極めて有用
である。 代理人４ｆ理士 船 山 武
Claims (2)
- （１）直径０．５〜２．５μｍ、長さ１０〜８０μｍの
炭化ケイ素ウィスカーの５〜５０容量％とアルミナマト
リックスの５０〜９５容量％とを均一に分散させたセラ
ミック複合体からなる研削用セラミック工具。 - （２）ＴｉＢ＿２及びＺｒＢ＿２からなる群から選ばれ
た、粒径０．５〜１０μｍの硼化物の一種を１０〜５０
容量％の割合で含有するアルミナマトリックス５０〜９
５容量％と直径０．５〜２．５μｍ、長さ１０〜８０μ
ｍの炭化ケイ素ウィスカーの５〜５０容量％とを均一に
分散させたセラミック複合体からなる研削用セラミツク
工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26048187A JPH01103267A (ja) | 1987-10-15 | 1987-10-15 | 研削用セラミツク工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26048187A JPH01103267A (ja) | 1987-10-15 | 1987-10-15 | 研削用セラミツク工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01103267A true JPH01103267A (ja) | 1989-04-20 |
Family
ID=17348555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26048187A Pending JPH01103267A (ja) | 1987-10-15 | 1987-10-15 | 研削用セラミツク工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01103267A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0659708A1 (en) * | 1993-12-21 | 1995-06-28 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Alumina based ceramic material and method of manufacturing the same |
| CN109048693A (zh) * | 2018-09-18 | 2018-12-21 | 河南工业大学 | 一种超硬磨具用陶瓷结合剂的增韧补强方法 |
-
1987
- 1987-10-15 JP JP26048187A patent/JPH01103267A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0659708A1 (en) * | 1993-12-21 | 1995-06-28 | KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO also known as Kobe Steel Ltd. | Alumina based ceramic material and method of manufacturing the same |
| CN109048693A (zh) * | 2018-09-18 | 2018-12-21 | 河南工业大学 | 一种超硬磨具用陶瓷结合剂的增韧补强方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3437468A (en) | Alumina-spinel composite material | |
| EP0311264B1 (en) | Ceramic cutting tool inserts and production thereof | |
| JP5485999B2 (ja) | 立方晶窒化ホウ素セラミック複合体およびその製造方法 | |
| CN111635234B (zh) | 一种聚晶立方氮化硼复合片及其制备方法和应用 | |
| WO1995003370A1 (en) | Silicon carbide grain | |
| JPS6167740A (ja) | 工具用ダイヤモンド焼結体およびその製造方法 | |
| EP0607110B1 (en) | SiC whisker and particle reinforced ceramic cutting tool material | |
| JPH11268965A (ja) | ホイスカ―強化セラミック及びその製造方法 | |
| EP0607111B1 (en) | Whisker and particle reinforced ceramic cutting tool material | |
| JP2972487B2 (ja) | 焼結複合研磨剤グリツト、その製造法並びに使用法 | |
| JPS61125739A (ja) | 工具用ダイヤモンド焼結体およびその製造方法 | |
| JPH01103267A (ja) | 研削用セラミツク工具 | |
| JPH083131B2 (ja) | 工具用ダイヤモンド焼結体の製造方法 | |
| Rice et al. | Thermal structural ceramic composites | |
| JPH01103205A (ja) | 炭素加工用工具 | |
| JPH04322904A (ja) | 酸化物系セラミック切削インサート及びその製造方法 | |
| SE516786C2 (sv) | PCD- eller PcBN-verktyg för träindustrin | |
| JPS5939766A (ja) | アルミナ―炭化ケイ素系焼結体の製造方法 | |
| WO1990009361A1 (en) | Diamond composites | |
| Huang et al. | Effect of a new additive on mechanical properties of hot-pressed silicon carbide ceramics | |
| Dudek et al. | The influence of thermal residual stress state on the abrasive wear rates of oxide matrices particulate composites in different work environments | |
| JP2581936B2 (ja) | アルミナ質焼結体及びその製造方法 | |
| Balasubramanian et al. | Grinding of sol-gel derived alumina-zirconia composites | |
| JPH0813702B2 (ja) | 複合セラミックス | |
| Wittmer | Improved Dispersion Technique for Ceramic Whisker‐Ceramic Matrix Composites |