JPH01113636A - 炭化水素製品の物理的性質の直接的決定方法 - Google Patents
炭化水素製品の物理的性質の直接的決定方法Info
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- JPH01113636A JPH01113636A JP63203935A JP20393588A JPH01113636A JP H01113636 A JPH01113636 A JP H01113636A JP 63203935 A JP63203935 A JP 63203935A JP 20393588 A JP20393588 A JP 20393588A JP H01113636 A JPH01113636 A JP H01113636A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、炭化水素の物理的性質の決定方法に関し、特
に石油溜分の配合物の非加成性の性質を、配合物の成分
のＮＩＲ（近赤外）分光分析を実施し、かつこれらを配
合物の物理的性質と相関することによる決定方法に関す
るものである。
に石油溜分の配合物の非加成性の性質を、配合物の成分
のＮＩＲ（近赤外）分光分析を実施し、かつこれらを配
合物の物理的性質と相関することによる決定方法に関す
るものである。
（従来の技術）
カリース等、アナリティカルケミストリ、第５９巻、第
９号、第６２４Ａ〜６３６＾頁、（１９８７年５月）に
は、ＮＩＲ分光学により無鉛ガソリンのオクタン価の決
定の可能性と、この特別の場合において、製品の他の性
質と製品のＮＩＲスペクトルの間の関係の存在につき言
及している。
９号、第６２４Ａ〜６３６＾頁、（１９８７年５月）に
は、ＮＩＲ分光学により無鉛ガソリンのオクタン価の決
定の可能性と、この特別の場合において、製品の他の性
質と製品のＮＩＲスペクトルの間の関係の存在につき言
及している。
（発明が解決しようとする課題）
しかし、製品が各種の成分、この成分自体もしばしば混
合物であるが、を配合することにより製造される場合、
最終配合物の性質を断定する際に主要な問題に遭遇する
。この問題は、幾つかの性質は、大部分を支配する混合
物の比例法則に従わないことである。
合物であるが、を配合することにより製造される場合、
最終配合物の性質を断定する際に主要な問題に遭遇する
。この問題は、幾つかの性質は、大部分を支配する混合
物の比例法則に従わないことである。
例えば、ガソリンにおいて、オクタン価は、比例法則に
支配されず、ジーゼル油において、引火点、流動点、セ
タン指数、濾過性等はこの法則に支配されず、かつ燃料
油において、粘度、密度等はこの法則に支配されない。
支配されず、ジーゼル油において、引火点、流動点、セ
タン指数、濾過性等はこの法則に支配されず、かつ燃料
油において、粘度、密度等はこの法則に支配されない。
配合表が作成されているが、しかしこれは長たらしくか
つ骨の折れる作業であって、不可能とは言わないが、総
ての組み合わせを包含させることは困難である。
つ骨の折れる作業であって、不可能とは言わないが、総
ての組み合わせを包含させることは困難である。
実際的に、このような配合物の処方は、最終配合物の性
質を制御する問題に関係しており、配合物の成分の可変
性の為に、厳格な処方明細書を普通満足させねばならな
い。成分が石油精製処理ユニットから生成する場合、こ
のことは特に当て嵌まる。
質を制御する問題に関係しており、配合物の成分の可変
性の為に、厳格な処方明細書を普通満足させねばならな
い。成分が石油精製処理ユニットから生成する場合、こ
のことは特に当て嵌まる。
本発明の目的は、上述の一不便を取り除くことにあり、
かつ特に単純な又は複雑な混合物の性質を、単に配合物
の成分に対してのみに実施された決定により断定可能に
する方法を提供することにより、配合表の使用を不必要
にすることにある。
かつ特に単純な又は複雑な混合物の性質を、単に配合物
の成分に対してのみに実施された決定により断定可能に
する方法を提供することにより、配合表の使用を不必要
にすることにある。
（課題を解決するための手段）
従って、本発明によると、液体炭化水素配合物の物理的
性質の決定方法において、この方法は： （ａ） ＩＲ分光計を使用し、規定基線、好適にはゼロ
吸光度に相当する基線から出発して、成分又は任意混合
物に対する１６６６７〜３８４０ｃｌ−’（０，６〜２
．６ミクロン）、好適には１２５００〜３８４０ｃｍ−
’ （０，８〜２．６ミクロン）、最も好適には４７６
０〜４０００ｃｍ−’ （２，１〜２．５ミクロン）の
スペクトル範囲において、一定の周波数における吸光度
を決定し、 （ｂ）測定した吸光度値に対する相関を適用することに
よりスペクトル混合指数（ＳＭＩ）’ｘを、この相関を
、使用する分光計のタイプ、求める性質及び使用した周
波数に基づいて、多変量退行により実験的に決定し、及
び（ｃ）製品の求める性質Ｊを、一次式；％式％（１） （式の各項は、構成成分（Ａ・・・）に対する性質Ｊの
スペクトル混合指数（ＳＭＩａ・・・）とこの成分の容
量部分（ｆａ・・・）との積である）を適用することに
より計算する 諸工程からなることを特徴とする。
性質の決定方法において、この方法は： （ａ） ＩＲ分光計を使用し、規定基線、好適にはゼロ
吸光度に相当する基線から出発して、成分又は任意混合
物に対する１６６６７〜３８４０ｃｌ−’（０，６〜２
．６ミクロン）、好適には１２５００〜３８４０ｃｍ−
’ （０，８〜２．６ミクロン）、最も好適には４７６
０〜４０００ｃｍ−’ （２，１〜２．５ミクロン）の
スペクトル範囲において、一定の周波数における吸光度
を決定し、 （ｂ）測定した吸光度値に対する相関を適用することに
よりスペクトル混合指数（ＳＭＩ）’ｘを、この相関を
、使用する分光計のタイプ、求める性質及び使用した周
波数に基づいて、多変量退行により実験的に決定し、及
び（ｃ）製品の求める性質Ｊを、一次式；％式％（１） （式の各項は、構成成分（Ａ・・・）に対する性質Ｊの
スペクトル混合指数（ＳＭＩａ・・・）とこの成分の容
量部分（ｆａ・・・）との積である）を適用することに
より計算する 諸工程からなることを特徴とする。
成分のＳＭＩは、上記相関に適用することにより、この
成分のみに対して得られた吸光度値から直接に決定され
得る。
成分のみに対して得られた吸光度値から直接に決定され
得る。
しかし、成分のＳＭＩは、好適には基質におけるこの成
分の部分の任意混合物において、この基質の近ＩＲスペ
クトルを得ることにより、選択された各々の周波数にお
ける理論吸光度を計算し、同じ周波数における基質と混
合物の吸光度の関数として一次式を適用することにより
、かることによりこの成分のＳＭＩ’を計算して決定さ
れる。
分の部分の任意混合物において、この基質の近ＩＲスペ
クトルを得ることにより、選択された各々の周波数にお
ける理論吸光度を計算し、同じ周波数における基質と混
合物の吸光度の関数として一次式を適用することにより
、かることによりこの成分のＳＭＩ’を計算して決定さ
れる。
必要ならば、上記相関式は、−次の、二次の、及び同形
異義の（即ち、比率）項目を含む。
異義の（即ち、比率）項目を含む。
使用される周波数は次の１６個のリスト：４６７０ｃｍ
−息 ４６４０ｃｍ−’ ４６１５ｃｍ−’ ４５８５ｃ＋ｓ−’ ４４８５ｃ＋ｅ−’ ４４０５ｃＩｍ−’ ４３８５ｃｍ−’ ４３３２ｃｍ−’ ４３０５ｃｍ−’ ４２６０ｃｍ−’ ４２１０ｃｎ＋−’ ４１７０ｃｎ＋−’ ４１３５ｃｍ−’ ４１００ｃｍ−’ ４０６０ｃｍ−’ ４０４０ｃｎ−’ から好適には選択される。
−息 ４６４０ｃｍ−’ ４６１５ｃｍ−’ ４５８５ｃ＋ｓ−’ ４４８５ｃ＋ｅ−’ ４４０５ｃＩｍ−’ ４３８５ｃｍ−’ ４３３２ｃｍ−’ ４３０５ｃｍ−’ ４２６０ｃｍ−’ ４２１０ｃｎ＋−’ ４１７０ｃｎ＋−’ ４１３５ｃｍ−’ ４１００ｃｍ−’ ４０６０ｃｍ−’ ４０４０ｃｎ−’ から好適には選択される。
法定ユニット（Ｈｚ）にて表した対応周波数は、これら
の値に３ Ｘ １０Ｉ０−光速塵ｃＩ１１八−を掛ける
ことにより得られる。
の値に３ Ｘ １０Ｉ０−光速塵ｃＩ１１八−を掛ける
ことにより得られる。
分光計は、信号処理装置に結合することにより、スペク
トルの数値処理、好適にはフーリエ変換による数値処理
を可能とする。分光計は、−切には４ｃｍ−’の分解能
を有する。
トルの数値処理、好適にはフーリエ変換による数値処理
を可能とする。分光計は、−切には４ｃｍ−’の分解能
を有する。
クラシック方法を使用して、吸光度、即ち入射光と製品
通過後の光との間の減衰比の対数を、各の周波数に対し
て決定される。
通過後の光との間の減衰比の対数を、各の周波数に対し
て決定される。
この選択は包括的でも排他的でもない。他の周波数の選
択は、この方法を変更しないだろうが、しかしこれらの
スペクトルから所望の性質の計算を可能にするモデルに
おいて他の係数の使用を必要とする。
択は、この方法を変更しないだろうが、しかしこれらの
スペクトルから所望の性質の計算を可能にするモデルに
おいて他の係数の使用を必要とする。
分析とデータ処理に要する時間は、１分未満である。
基線（ゼロ吸光度に相当すると見なす）は、適切には４
７８０ｃｍ−’を選択する。
７８０ｃｍ−’を選択する。
配合装置は、製品の性質における、性質の所望値からと
、成分のＮＩＲスペクトルの決定からとの変動に応答す
る配合条件の変更に対してフィードバック制御システム
により計算機制御されるのが良い。
、成分のＮＩＲスペクトルの決定からとの変動に応答す
る配合条件の変更に対してフィードバック制御システム
により計算機制御されるのが良い。
使用される分光計は、選択された周波数に対して吸光度
測定を付与し、かつ求める値は多変量退行により直接に
得られる。
測定を付与し、かつ求める値は多変量退行により直接に
得られる。
その性質が決定されるべき適切な製品は、内燃機関用燃
料、ジーゼル油及び燃料油を包含する。
料、ジーゼル油及び燃料油を包含する。
内燃機関用燃料の場合、所望の性質は、異なるテトラエ
チル鉛又はテトラメチル鉛含有におけるリサーチ法オク
タン価（ＲＯＭ）、モーター法オクタン価（ＭＯＮ）、
透明又は加鉛、密度、蒸気圧、及び蒸留特性である。
チル鉛又はテトラメチル鉛含有におけるリサーチ法オク
タン価（ＲＯＭ）、モーター法オクタン価（ＭＯＮ）、
透明又は加鉛、密度、蒸気圧、及び蒸留特性である。
この場合、好適な周波数は、７個に削減して良く、これ
は： ４０６０ｃｍ−’ である。
は： ４０６０ｃｍ−’ である。
ジーゼル油の場合、性質は、曇り点、流動点、濾過性。
セタン指数、蒸留透明、引火点及び粘度を包含して良い
。
。
ジーゼル油は、自動車の又は船舶のジーゼルエンジン用
に使用されるタイプの物、特にガス油、加熱油、低容量
ボイラー等用の燃料油であって良い。最終製品である油
は、次の非包括的リスト：ナフサ、ガソリン、及びガス
油から選択される数個の炭化水素含有の基礎原料油から
処方されて良い。これらの成分は、大気圧又は真空蒸留
ユニットから、水添分解又は水素化精製ユニットから、
又は熱的又は触媒的分解装置から得られて良い。添加物
、例えばセタン指数を改善する硝酸塩もまた、添加いて
良い。
に使用されるタイプの物、特にガス油、加熱油、低容量
ボイラー等用の燃料油であって良い。最終製品である油
は、次の非包括的リスト：ナフサ、ガソリン、及びガス
油から選択される数個の炭化水素含有の基礎原料油から
処方されて良い。これらの成分は、大気圧又は真空蒸留
ユニットから、水添分解又は水素化精製ユニットから、
又は熱的又は触媒的分解装置から得られて良い。添加物
、例えばセタン指数を改善する硝酸塩もまた、添加いて
良い。
燃料油の場合、性質は、密度、粘度、熱安定性、蒸留特
性、引火点等であって良い。
性、引火点等であって良い。
再び、最終製品は、数個の炭化水素含有基礎原料油から
配合されて良い。これらは、大気圧又は真空蒸留残留物
、ビスブレーキング装置残留物、触媒的分解装置又は水
蒸気分解装置残留物及びガス油を包含して良い。
配合されて良い。これらは、大気圧又は真空蒸留残留物
、ビスブレーキング装置残留物、触媒的分解装置又は水
蒸気分解装置残留物及びガス油を包含して良い。
製品Ｐの所望性質を得る為に、混合物のスペクトル分析
を実施することが出来、即ち、吸光度値又は光学濃度り
、を、周波数Ｆ１に対応して、測定出来、かつ所望性質
Ｊは次のタイプの式を使用して計算出来るニー 式中、定数Ｃ１−次項目ｐ、二次項目ｑ１及び同形異義
項目ｒの各々が使用され得る。
を実施することが出来、即ち、吸光度値又は光学濃度り
、を、周波数Ｆ１に対応して、測定出来、かつ所望性質
Ｊは次のタイプの式を使用して計算出来るニー 式中、定数Ｃ１−次項目ｐ、二次項目ｑ１及び同形異義
項目ｒの各々が使用され得る。
二次項目と同形異義項目の存在は、非加成性の性質の場
合、正常であり、かつ混合物の比例法則の非適用性を説
明するところの混合物の協力作用をより良く考慮可能と
する。これらの二次項目と同形異義項目は、求められる
正確のレベルに基づいて使用して良く又は使用して良く
ない。
合、正常であり、かつ混合物の比例法則の非適用性を説
明するところの混合物の協力作用をより良く考慮可能と
する。これらの二次項目と同形異義項目は、求められる
正確のレベルに基づいて使用して良く又は使用して良く
ない。
更に、本発明は、配合物の成分の対応スペクトル混合指
数ＳＭＩを決定することにより、配合製品の性質を決定
する為のみならず、これらを成分から予報することを意
図するものである。
数ＳＭＩを決定することにより、配合製品の性質を決定
する為のみならず、これらを成分から予報することを意
図するものである。
混合物の部分を形成する炭化水素成分Ａ、 Ｂ又はＣの
場合、成分のみのスペクトルを、混合物Ｍのこの成分に
対して与えられたライン測定によるラインによるか、又
は若しこの成分が充分に規定されかつ一定製品ならば、
このスペクトルの標準化測定によるのいずれかにより得
ることが出来る。
場合、成分のみのスペクトルを、混合物Ｍのこの成分に
対して与えられたライン測定によるラインによるか、又
は若しこの成分が充分に規定されかつ一定製品ならば、
このスペクトルの標準化測定によるのいずれかにより得
ることが出来る。
次にスペクトル混合指数は、Ａのスペクトルの吸光度り
、で上記式（２）を適用することにより、製品Ａ −Ｓ
ＭＩ’＾−の性質Ｊに対して得ることが出来る。
、で上記式（２）を適用することにより、製品Ａ −Ｓ
ＭＩ’＾−の性質Ｊに対して得ることが出来る。
好適な実施態様によると、成分Ａのスペクトルは、好適
には純粋な製品Ａに対してでなく、基質Ｓの補足部分１
−ｆ容量におけるＡの部分子容量を含む任意混合物に対
してスペクトル測定を実施することにより得られ、ここ
でｒは０と１の間、好適には０．１と０．５の間にある
。
には純粋な製品Ａに対してでなく、基質Ｓの補足部分１
−ｆ容量におけるＡの部分子容量を含む任意混合物に対
してスペクトル測定を実施することにより得られ、ここ
でｒは０と１の間、好適には０．１と０．５の間にある
。
次に基質Ｓのスペクトルが測定され、この基質Ｓ自体は
混合物であることが出来、かつ選択された周波数Ｆｔに
おける吸光度Ｄ１の決定を可能とし、かつまた以前の任
意混合物のスペクトルは、選択された周波数Ｆ＋におけ
る対応吸光度Ｄ１．の測定を可能にする。
混合物であることが出来、かつ選択された周波数Ｆｔに
おける吸光度Ｄ１の決定を可能とし、かつまた以前の任
意混合物のスペクトルは、選択された周波数Ｆ＋におけ
る対応吸光度Ｄ１．の測定を可能にする。
各々の周波数Ｆ１に対して、混合物Ｄｌａに対する理論
吸光度は、次の式を使用して、計算される二 Ｄｌ、−（ｌ（）Ｄｌ。
吸光度は、次の式を使用して、計算される二 Ｄｌ、−（ｌ（）Ｄｌ。
Ｄｔａ ＝ 、 （３
）次に式（２）は、基質Ｓの成分Ａのスペクトル混合指
数を得る為に、このようにして得られた値ＤＩ＋＋＋に
適用される。
）次に式（２）は、基質Ｓの成分Ａのスペクトル混合指
数を得る為に、このようにして得られた値ＤＩ＋＋＋に
適用される。
酸素含有添加物、例えば第三級ブチルアルコール、メチ
ル第三級ブチルエーテル、メタノール、多のアルコール
類、エステル類、ケトン類、フェノール類の場合、後者
の方法は、０．０２と０．１５の間の酸素含有物の容量
部で好適に使用される。
ル第三級ブチルエーテル、メタノール、多のアルコール
類、エステル類、ケトン類、フェノール類の場合、後者
の方法は、０．０２と０．１５の間の酸素含有物の容量
部で好適に使用される。
硝酸塩の窒素含有添加物の場合、この最後の方法は、０
．０２と０．１５の間の添加部分で好適に使用される。
．０２と０．１５の間の添加部分で好適に使用される。
混合物の成分■の性質Ｊの各々に対して、スペクトル混
合指数ＳＭＩ’□が一度得られたならば、新しい混合物
の性質は、これらＳＭＩ’！値に対して適用した比例混
合法則の簡単な使用により決定され得る。
合指数ＳＭＩ’□が一度得られたならば、新しい混合物
の性質は、これらＳＭＩ’！値に対して適用した比例混
合法則の簡単な使用により決定され得る。
例えば、若しオクタン価ＯＮの内燃機関用燃料配合物Ｍ
が成分ＡとＢを添加して変更されることになった場合、
この成分ＡとＢの各々の容量部分はＦａとＦｂとして規
定するならば、新しい配合物論゛のオクタン価ＯＮ”は
、輩のオクタン価ＯＮの関数として次の式により表され
る： ＯＮ’ ＝ ０Ｎ−（１−ｆ、 ＝ ｆｂ−） ＋ ｆ
、 ＳＭＩ、 ＋ ｆｌ、５ＭＩｂ部分子は０と１の間
、好適には０と０．５の間にある。
が成分ＡとＢを添加して変更されることになった場合、
この成分ＡとＢの各々の容量部分はＦａとＦｂとして規
定するならば、新しい配合物論゛のオクタン価ＯＮ”は
、輩のオクタン価ＯＮの関数として次の式により表され
る： ＯＮ’ ＝ ０Ｎ−（１−ｆ、 ＝ ｆｂ−） ＋ ｆ
、 ＳＭＩ、 ＋ ｆｌ、５ＭＩｂ部分子は０と１の間
、好適には０と０．５の間にある。
若し、他方で、配合物舖が、Ａのｆａ、 Ｂのｒｂ、
ｃのｒｅ、 Ｏのｆｏから創製されることになった場合
、配合物のオクタン価は次の式により得られる：ＯＮ
” ｒａ”５Ｍ１ａ ” ｒｂ”ｓＭＥｂ ＋ ｆａ’
５Ｍ１ｃ ”” ＋ Ｌ”ＳＭＩ。
ｃのｒｅ、 Ｏのｆｏから創製されることになった場合
、配合物のオクタン価は次の式により得られる：ＯＮ
” ｒａ”５Ｍ１ａ ” ｒｂ”ｓＭＥｂ ＋ ｆａ’
５Ｍ１ｃ ”” ＋ Ｌ”ＳＭＩ。
部分は再び０と１の間、好適にはＯと０．５の間にある
。
。
別法として、若し与えられたガス油混合物Ｍの曇り点を
、各々の容量部分ＰａとＦｂと規定される成分ＡとＢを
添加することにより改変する必要がある場合、新しい混
合物Ｍ゛の曇り点ＣＰ”は、Ｍの曇り点ＣＰの関数とし
て次の式により得られるＣｏ’ ＝ ＣＰ（１−Ｆ、
−ｆ、 −−−） ＋ ｒ、 ＳＭＩ”、 ＋ ｆｂ
５Ｍｌ１′Ｔｂ （４）部分子は０と１の間、好適には
０と０．５の間にあって良い。
、各々の容量部分ＰａとＦｂと規定される成分ＡとＢを
添加することにより改変する必要がある場合、新しい混
合物Ｍ゛の曇り点ＣＰ”は、Ｍの曇り点ＣＰの関数とし
て次の式により得られるＣｏ’ ＝ ＣＰ（１−Ｆ、
−ｆ、 −−−） ＋ ｒ、 ＳＭＩ”、 ＋ ｆｂ
５Ｍｌ１′Ｔｂ （４）部分子は０と１の間、好適には
０と０．５の間にあって良い。
への部分子ａ、 Ｈの部分子す、 ｃの部分子ｃ・・・
０の部分子ｏから混合物Ｍを作る必要がある逆の場合、
混合物の曇り点は、次の式から得られる：ＣＰ ＝ ｆ
、−ＳＭｌ”、 ＋ ｆ’ｂ−ＳＭＩ”ｂ＋ ｒ、−Ｓ
ＭＩ”。−＋ Ｐ、−ＳＭｌ”。 （５）今度の部分は
、０と１の間、好適には０と０．５の間である。
０の部分子ｏから混合物Ｍを作る必要がある逆の場合、
混合物の曇り点は、次の式から得られる：ＣＰ ＝ ｆ
、−ＳＭｌ”、 ＋ ｆ’ｂ−ＳＭＩ”ｂ＋ ｒ、−Ｓ
ＭＩ”。−＋ Ｐ、−ＳＭｌ”。 （５）今度の部分は
、０と１の間、好適には０と０．５の間である。
上記の方法は、曇り点に使用されるが、ガス油の配合と
特徴付けに他の性質に使用出来る。
特徴付けに他の性質に使用出来る。
別の例として、若し与えられた混合物Ｍの１００℃にお
ける粘度を、各々の容量部分ＦａとＦｂと規定される成
分ＡとＢを添加することにより改変する必要がある場合
、新しい混合物Ｍ′の１００℃ｖ１００°における粘度
は、Ｍの粘度ｖ１００の関数としそ、次の式により表さ
れる。
ける粘度を、各々の容量部分ＦａとＦｂと規定される成
分ＡとＢを添加することにより改変する必要がある場合
、新しい混合物Ｍ′の１００℃ｖ１００°における粘度
は、Ｍの粘度ｖ１００の関数としそ、次の式により表さ
れる。
ｖ１００°＝ Ｙｌｏｏ（１−Ｆ、 −Ｆｂ−−−）＋
Ｆ、 ＳＭｌ””、 ＋ Ｆｂ ＳＭＩＶ”’ｂ部分
子は、０と１の間、好適には０と０．５の間にあって良
い。
Ｆ、 ＳＭｌ””、 ＋ Ｆｂ ＳＭＩＶ”’ｂ部分
子は、０と１の間、好適には０と０．５の間にあって良
い。
混合物Ｍを、Ａの部分子ａ、 Ｂの部分子’ｂＳＣの部
分子ｃ・・・０の部分ｔｏに作り上げる必要がある逆の
場合、混合物の粘度は、次の式から得られる：ｖ１００
＝ｒ、・ＳＭｌ、＋ｆｂ−８ＭＩｂ十Ｆｅ−８ＭＩｃ・
・・＋ｒ０・５Ｍｌ０今度の部分は、Ｏと１の間、好適
には０と０．５の間にある。
分子ｃ・・・０の部分ｔｏに作り上げる必要がある逆の
場合、混合物の粘度は、次の式から得られる：ｖ１００
＝ｒ、・ＳＭｌ、＋ｆｂ−８ＭＩｂ十Ｆｅ−８ＭＩｃ・
・・＋ｒ０・５Ｍｌ０今度の部分は、Ｏと１の間、好適
には０と０．５の間にある。
上記の方法は、粘度に対して使用されるが、他の性質に
対して使用出来、特に燃料の安定性の評価に使用される
性質に対して使用出来るニー ＰＳＲ： 溶液中の
アスファルテンを保持する為に残留物Ｒの能力に対応す
る残留 物の溶解力。
対して使用出来、特に燃料の安定性の評価に使用される
性質に対して使用出来るニー ＰＳＲ： 溶液中の
アスファルテンを保持する為に残留物Ｒの能力に対応す
る残留 物の溶解力。
−ＰＳＦＰ：フラックスＦの溶解力で、アスファルテン
に関してフラックスの解凝固 容量と定義される。
に関してフラックスの解凝固 容量と定義される。
−ＣＲ： 残留物Ｒのアスファルテンの沈澱容量で、
初期沈澱容量又は貯蔵におけ る沈澱容量で定義出来る。
初期沈澱容量又は貯蔵におけ る沈澱容量で定義出来る。
配合燃料の安定性は次の式で定義される二式中、ｒＲ＋
ｒＦ、は各々、成分の各割合、これらは残留物（Ｒ，）
又はフラックス（Ｐ、）である。
ｒＦ、は各々、成分の各割合、これらは残留物（Ｒ，）
又はフラックス（Ｐ、）である。
Ｉ ＰＳＲ、、ＩＰｓＦＪ及びＩＣＲＩは、混合物ｉと
ｊに対する、残留物の溶解力に対するスペクトル混合指
数、フラックスの溶解力、及びアスファルテンの沈澱能
容量を夫々表す。若しＳが０以上ならば、燃料は安定で
ある。
ｊに対する、残留物の溶解力に対するスペクトル混合指
数、フラックスの溶解力、及びアスファルテンの沈澱能
容量を夫々表す。若しＳが０以上ならば、燃料は安定で
ある。
この方法は、各種原料源から創製出来る成分のスペクト
ルをＮＩＲで分析するセンサから、処理計算機によりオ
ンラインと実時間に乗せることが出来る。次いで炭化水
素混合物を、実時間において最適化することが可能であ
る。
ルをＮＩＲで分析するセンサから、処理計算機によりオ
ンラインと実時間に乗せることが出来る。次いで炭化水
素混合物を、実時間において最適化することが可能であ
る。
各々の成分を付与するユニットのフィードバック制御シ
ステムにより、この成分の所望性質のレベルに作用し、
ＮＩＲ，オンラインにおける分析により実時間において
決定され、かつ本発明に係る方法によりこれを計算機に
より計算することが可能である。
ステムにより、この成分の所望性質のレベルに作用し、
ＮＩＲ，オンラインにおける分析により実時間において
決定され、かつ本発明に係る方法によりこれを計算機に
より計算することが可能である。
計算機による配合方法において、包含されるバッチのＮ
ＩＲスペクトルは、実時間において決定され、混合操作
に使用される供給原料の可能性ある性質を連続的に適格
にする情報ベクトルとして処理される。 ＮＩＲスペク
トルの内容と、最初のフーリエ変換によりスペクトル情
報から誘導される実験的正確性とは、この情報が配合に
含まれる操作に関して信頼出来かつ適切であることを確
実にしている。それ故ＮＩＲスペクトルは、配合操作に
対して製品の適合性の数値的指標である。
ＩＲスペクトルは、実時間において決定され、混合操作
に使用される供給原料の可能性ある性質を連続的に適格
にする情報ベクトルとして処理される。 ＮＩＲスペク
トルの内容と、最初のフーリエ変換によりスペクトル情
報から誘導される実験的正確性とは、この情報が配合に
含まれる操作に関して信頼出来かつ適切であることを確
実にしている。それ故ＮＩＲスペクトルは、配合操作に
対して製品の適合性の数値的指標である。
本発明の他の見解によると、炭化水素配合物の物理的性
質の決定に対する方法を実施する装置を提供するもので
あって、この装置は、性質が連続的にかつ実時間におい
て決定され得るようにプルダラムされた計算機に結合さ
れた赤外分光計を備えている。
質の決定に対する方法を実施する装置を提供するもので
あって、この装置は、性質が連続的にかつ実時間におい
て決定され得るようにプルダラムされた計算機に結合さ
れた赤外分光計を備えている。
装置は、性質の所望値からと、配合物の成分のＮＩＲス
ペクトルの決定からとの変動に応答する配合装置の計算
機制御に対してフィードバック制御システムを備えて良
い。
ペクトルの決定からとの変動に応答する配合装置の計算
機制御に対してフィードバック制御システムを備えて良
い。
オンライン分析は、光信号を伝達する手段として光ファ
イバーを使用して良く、又は分光計のセルへ試料の物理
的移動を含んで良い。
イバーを使用して良く、又は分光計のセルへ試料の物理
的移動を含んで良い。
（実施例）
次の実施例において、形成される混合物の質における変
化は′、製品のＮＩＲスペクトルにおける変化と共ｊこ
、数値処理により相関され得ることが分かる。
化は′、製品のＮＩＲスペクトルにおける変化と共ｊこ
、数値処理により相関され得ることが分かる。
測定された吸光度は次の通りであるニー最後のラインは
、晃と＾各々に対するエンジン法により実験的に測定し
た０、４％のテトラメチル鉛添加のリサーチ法オクタン
価であるＲＯＮＯ、。
、晃と＾各々に対するエンジン法により実験的に測定し
た０、４％のテトラメチル鉛添加のリサーチ法オクタン
価であるＲＯＮＯ、。
を与えている。
オクタン価は、式（２）から誘導した次の式により計算
され、かつ第一校正に使用する一連の配合物Ｍに適用し
た多変量数値分析技術を使用して得らる。
され、かつ第一校正に使用する一連の配合物Ｍに適用し
た多変量数値分析技術を使用して得らる。
ＲＯＭ０．４＝９３．２９−２８．４６Ｄ、−４７，１
９ＤＳＤ会１２．７８Ｄ３− （７）６０、６４
Ｄ、 ＋ ６１１４０ Ｄ、 −５２，０５Ｄ？配配合
物−適用した式は、ＲＯＭ０．４・９９．０ の値を
与えた。
９ＤＳＤ会１２．７８Ｄ３− （７）６０、６４
Ｄ、 ＋ ６１１４０ Ｄ、 −５２，０５Ｄ？配配合
物−適用した式は、ＲＯＭ０．４・９９．０ の値を
与えた。
成分ＡのＳＭＩも、式（７）により計算され、その結果
は： Ｓ晃ＩＩ ＝ １０５．０ であった。
は： Ｓ晃ＩＩ ＝ １０５．０ であった。
この値は、前の表の１００．３より高＜、Ｍとの配合物
Ａの向上効果を示していることに特に言及されよう。
Ａの向上効果を示していることに特に言及されよう。
それ故、晃に２０％容量のＡを添加することにより、計
算されたＲＯＭ、 、、は、 ＲＯＮｍ’ □ ０．２ Ｘ １０５ ＋ ０．８
Ｘ ９９ ＝１００．２の配合物ｖ” ・０゜２＾十０
．８１に対して得られ、従って実験的にエンジン試験は
１００．１を与える。
算されたＲＯＭ、 、、は、 ＲＯＮｍ’ □ ０．２ Ｘ １０５ ＋ ０．８
Ｘ ９９ ＝１００．２の配合物ｖ” ・０゜２＾十０
．８１に対して得られ、従って実験的にエンジン試験は
１００．１を与える。
１０％容量のＡを有する配合物に対して、同じ計算は、
エンジン測定９９．３に比較して９９．６を与える。
エンジン測定９９．３に比較して９９．６を与える。
形成した第三配合物の
７０％Ｍ
１５％Ｂ
１５％Ｃ
は、ＲＯＭ０．４エンジン＝９６．２の実験的エンジン
ＲＯＭ０．４を有して、従って計算値は二二計算ＲＯＭ
＝０．７ｘ９９＋０．１５ｘ８３．６＋０．１５ｘ９４
９＝９６．１ここで又、本発明方法は満足され、スペク
トル方法は、総ての可能事例を網羅して編纂困難な配合
表を使用する必要なく、複雑な配合物の計算の可能を与
えるものである。
ＲＯＭ０．４を有して、従って計算値は二二計算ＲＯＭ
＝０．７ｘ９９＋０．１５ｘ８３．６＋０．１５ｘ９４
９＝９６．１ここで又、本発明方法は満足され、スペク
トル方法は、総ての可能事例を網羅して編纂困難な配合
表を使用する必要なく、複雑な配合物の計算の可能を与
えるものである。
この方法は、′配合物中にいかに多くの成分があろうと
応用可能である。
応用可能である。
基質Ｓ（内燃機関用燃料）０．８５中１ｉ： ＭＴＢＥ
Ｑ、 １５（７）第三配合物を製造した。基質Ｓとこの
特別の配合物の各々の吸光度は、下記表の最初の２つの
欄に示されている。吸光度は、実施例１の通りに同じ周
波数で検出されている。
Ｑ、 １５（７）第三配合物を製造した。基質Ｓとこの
特別の配合物の各々の吸光度は、下記表の最初の２つの
欄に示されている。吸光度は、実施例１の通りに同じ周
波数で検出されている。
表中の第三欄は、基質ＳのＭＴＢＨのスペクトルに相当
し、これは７つの周波数の各々に前記式（３）でｆ＝ｏ
、＋５を適用して得られた。従って二〇、 −０，８５
Ｄ、。
し、これは７つの周波数の各々に前記式（３）でｆ＝ｏ
、＋５を適用して得られた。従って二〇、 −０，８５
Ｄ、。
Ｄ五、 ＝
（８）０．１５ 右欄に示される理論スペクトルから、式（８）により計
算し、かつ式（７）を適用することにより、ＭＴＢＨの
ＳＭＩが基質Ｓｌこ関して推定され得る。
（８）０．１５ 右欄に示される理論スペクトルから、式（８）により計
算し、かつ式（７）を適用することにより、ＭＴＢＨの
ＳＭＩが基質Ｓｌこ関して推定され得る。
ＳＭｈｔＢｘ ＝ １１０．１
従って、Ｓ ＋ ＭＹＢＥ又はＳ ＋ ＭＴＢＥ ＋
Ｘ（Ｄ各種配合物が計算可能である。
Ｘ（Ｄ各種配合物が計算可能である。
かくして、Ｓと組み合わせた１０％ＭＹＢＥは、本発明
により計算して次のオクタン価を有する：配合物Ｓ： ＲＯＭエンジン＝ ９７．ｌ ＲＯＭ計算 ＝ ９７．４ Ｓ中にＭＹＢＥＩ Ｑ％配合： ＲＯＭエンジン＝ ９８．６ ＲＯＭ計算 ＝ ０．Ｉ Ｘ １１Ｇ、１ ＋ ０
．９ Ｘ ９７．４ ＝ ９８．６７Ｓ中にＭＹＢＥ５
％配合： ＲＯＭエンジン ＝ ９７．９ ＲＯＭ計算 ＝ ０．０５ ｘ １１０．１ ＋
０．９５ ｘ ９７．４ ＝ ９８．０４施 ４−酸素
ヒ物を む第三 合 本発明に係る方法は又、酸素化物を含む第三配合物を取
り扱うことを可能にする。
により計算して次のオクタン価を有する：配合物Ｓ： ＲＯＭエンジン＝ ９７．ｌ ＲＯＭ計算 ＝ ９７．４ Ｓ中にＭＹＢＥＩ Ｑ％配合： ＲＯＭエンジン＝ ９８．６ ＲＯＭ計算 ＝ ０．Ｉ Ｘ １１Ｇ、１ ＋ ０
．９ Ｘ ９７．４ ＝ ９８．６７Ｓ中にＭＹＢＥ５
％配合： ＲＯＭエンジン ＝ ９７．９ ＲＯＭ計算 ＝ ０．０５ ｘ １１０．１ ＋
０．９５ ｘ ９７．４ ＝ ９８．０４施 ４−酸素
ヒ物を む第三 合 本発明に係る方法は又、酸素化物を含む第三配合物を取
り扱うことを可能にする。
かくして、
Ｘ ＝ ０．７（Ｓ） ＋ ０．１（ＭＴＢＥ） ＋
０．２（Ａ）式中、成分＾は実施例１のものと同じ、荷
より形成した配合物Ｘは、２つの連続する測定によりエ
ンジン中で測定され、各々９９．９と１００．２のリサ
ーチ法オクタン価を得た。
０．２（Ａ）式中、成分＾は実施例１のものと同じ、荷
より形成した配合物Ｘは、２つの連続する測定によりエ
ンジン中で測定され、各々９９．９と１００．２のリサ
ーチ法オクタン価を得た。
本発明に係る方法を使用する計算は＝
０．７ｘ９７．１＋０．１ｘ１１０．ｌ＋Ｑ、２ｘ１０
５＝９９．９８を与え、この値は２つのエンジン測定の
間にある。
５＝９９．９８を与え、この値は２つのエンジン測定の
間にある。
・・Ｉ！Ｉ ５− 撚機 燃・の配合
本発明に係る方法は、異なる炭化水素ベースから内燃機
関燃料の製造に応用される。
関燃料の製造に応用される。
実施例において、４つのベースが使用されるＢ、 ＝流
動床触媒分解ガソリン Ｂ、・改質物 Ｂ３・大気圧蒸留ガソリン Ｂ４・水蒸気分解ガソリン 前と同じ周波数で得られた吸光度は次ぎの通りである二
一 配合物Ｍは次の容量割合を有する： ２５％Ｂ４ 本発明の方法を使用して、リサーチ法オクタン価９６．
１６が得られ、これは実験値９６と９６．２に匹敵する
。
動床触媒分解ガソリン Ｂ、・改質物 Ｂ３・大気圧蒸留ガソリン Ｂ４・水蒸気分解ガソリン 前と同じ周波数で得られた吸光度は次ぎの通りである二
一 配合物Ｍは次の容量割合を有する： ２５％Ｂ４ 本発明の方法を使用して、リサーチ法オクタン価９６．
１６が得られ、これは実験値９６と９６．２に匹敵する
。
配合物Ｍ°は次の容量割合を有する：
２０％Ｂ４
計算値９４．２４が実験値９４．２と９４．５に匹敵し
て得られている。
て得られている。
衷ｌ目１旦
ガス油のセタン指数を、混合物の成分の旧Ｒスペクトル
から得られた吸光度測定により決定される。
から得られた吸光度測定により決定される。
混合物の４つの成分は次の特性をゆうする：Ａ：原油の
大気圧蒸留により得たガス油：セタン指数：
５０．９ 密度１５℃： ０．８６１５Ｂ：流動床
触媒分解ユニットから得た軽ガス油セタン指数：
２５． ？密度１５℃： ０．
９２４４Ｃ：各種成分のプリミックス： セタン指数： ４ｇ、７ 密度１５℃ ０．８４８７Ｄ： ビスプ
ロークン軽ガス油： セタン指数＋ ４５．８ 密度１５℃： ０．８５８７セタン指数
はＡＳＴＤ９７６のＭ標準方法により決定された。
大気圧蒸留により得たガス油：セタン指数：
５０．９ 密度１５℃： ０．８６１５Ｂ：流動床
触媒分解ユニットから得た軽ガス油セタン指数：
２５． ？密度１５℃： ０．
９２４４Ｃ：各種成分のプリミックス： セタン指数： ４ｇ、７ 密度１５℃ ０．８４８７Ｄ： ビスプ
ロークン軽ガス油： セタン指数＋ ４５．８ 密度１５℃： ０．８５８７セタン指数
はＡＳＴＤ９７６のＭ標準方法により決定された。
分光分析測定は混合物の各々の成分につき実施され、か
つ各々の成分を次の容量割合で含む混合物についてなさ
れた＝２０％のＡ１３０％のＢ。
つ各々の成分を次の容量割合で含む混合物についてなさ
れた＝２０％のＡ１３０％のＢ。
４０％の０１１０％のＤｌかくして、４つの周波数を使
用して次の結果を与えている。
用して次の結果を与えている。
ＳＭＩはセタン指数を検討した成分のスペクトル混合指
数である。
数である。
これは式（２）から得られ、セタン指数の場合ＳＭＩ
＝ ２５．００９３−１８２．３４９Ｄ −４３７，４
０５Ｄ、 ＋ １９３．１４８Ｄ、 −２０２，０９９
Ｄ、 （９）各種成分割合による、式（５）による
、ＳＭＩの比例組み合わせは、次の式をあたえる： （０，２ｘ５０．２） ＋ （０，３ｘ １４．６）
＋（０，４ｘ４ｇ、９） ＋ （０，Ｉ Ｘ ４５．１
） ＝３８．５標準方法により決定した混合物のセタン
指数は３８．３である。
＝ ２５．００９３−１８２．３４９Ｄ −４３７，４
０５Ｄ、 ＋ １９３．１４８Ｄ、 −２０２，０９９
Ｄ、 （９）各種成分割合による、式（５）による
、ＳＭＩの比例組み合わせは、次の式をあたえる： （０，２ｘ５０．２） ＋ （０，３ｘ １４．６）
＋（０，４ｘ４ｇ、９） ＋ （０，Ｉ Ｘ ４５．１
） ＝３８．５標準方法により決定した混合物のセタン
指数は３８．３である。
尖１１１ヱ
実施例６と同じく、混合物のセタン指数は、成分のＮＩ
Ｒスペクトルから計算される。
Ｒスペクトルから計算される。
Ａ： ビスプロークン軽ガス油：
セタン指数： ４５．７
密度： ０．８５ｇ？
Ｂ：流動床触媒分解ユニットからの重ガス油セタン指数
： ２８．２ 密度： ０．９７３１ Ｃ：ガス油のプリミックス： セタン指数： ４ｇ、８ 密度： ０．８４８７ 各成分の等量からなる混合物の成分の各々に実施された
分光分析は、次の結果を与える：各成分のＳＭＩは、式
（９）から得る。
： ２８．２ 密度： ０．９７３１ Ｃ：ガス油のプリミックス： セタン指数： ４ｇ、８ 密度： ０．８４８７ 各成分の等量からなる混合物の成分の各々に実施された
分光分析は、次の結果を与える：各成分のＳＭＩは、式
（９）から得る。
混合物のセタン指数（ＣＩ）はＳＭＩ値と混合物の各割
合と結合した式から得る： ＣＩ ＝ （１／３４５．１） ＋ （１／３１５．７
） ＋ （１／３４８．９）即ち、３６．５である。標
準方法で決定した混合物のセタン指数は３７．０である
。
合と結合した式から得る： ＣＩ ＝ （１／３４５．１） ＋ （１／３１５．７
） ＋ （１／３４８．９）即ち、３６．５である。標
準方法で決定した混合物のセタン指数は３７．０である
。
支凰亘１
ガス油の曇り点を、混合物の成分のＮＩＲ分光分析によ
り実施した吸光度測定から決定する。
り実施した吸光度測定から決定する。
混合物の成分は次の性質を有する：
Ａ：流動床触媒分解ユニットからの重ガス油：曇り点ニ
１４℃ Ｂ：大気圧蒸留ユニット原油からの軽ガス油；曇り点ニ
ー２０℃ Ｃ：真空蒸留ユニットからのガス油： 曇り点： ÷１５℃ 混合物は、２０％のＡ１５０％のＢ、及び３０％のＣか
らなる。
１４℃ Ｂ：大気圧蒸留ユニット原油からの軽ガス油；曇り点ニ
ー２０℃ Ｃ：真空蒸留ユニットからのガス油： 曇り点： ÷１５℃ 混合物は、２０％のＡ１５０％のＢ、及び３０％のＣか
らなる。
各成分の吸光度及び混合物の吸光度を、下記１６個の周
波数で決定する。
波数で決定する。
曇り点（ＣＰ）に対応するＳＭＩは、次の式から計算す
る。
る。
ＳＭＩ（ＣＰ） ＝ −３５，９８＋ ２７０．４９５
Ｄ４２１０−１２４．１８ Ｄ４１３５−９＆ ７８
Ｄ４１００混合物の曇り点は式を使用して成分のＳＭ
Ｉ値から得る。
Ｄ４２１０−１２４．１８ Ｄ４１３５−９＆ ７８
Ｄ４１００混合物の曇り点は式を使用して成分のＳＭ
Ｉ値から得る。
曇り点＝ ０．２ ｘ （−７） ＋ ０．５（−３，
６） ＋ ０．３（−３，７） ＝ −４，３°Ｃ標準
ＮＦＴ ６０１０５により測定した混合物の曇り点は一
４℃である。
６） ＋ ０．３（−３，７） ＝ −４，３°Ｃ標準
ＮＦＴ ６０１０５により測定した混合物の曇り点は一
４℃である。
亙考Ｕ１旦
燃料油を、アラビア重油のビスブレーキングとフラック
スＰＩ（大気圧蒸留のガス油）から得た残留混合物から
配合した。ビスブレーキング油の特性は次の通りである
：密度： １．０８０１゜粘度：１２５℃にて５００ｃ
Ｓｔ。
スＰＩ（大気圧蒸留のガス油）から得た残留混合物から
配合した。ビスブレーキング油の特性は次の通りである
：密度： １．０８０１゜粘度：１２５℃にて５００ｃ
Ｓｔ。
混合物を次の割合で調製する＝６０％容量の残留物（成
分＾）と４０％容量のフラックス（成分Ｂ）。
分＾）と４０％容量のフラックス（成分Ｂ）。
製品のスペクトルは吸光度にたいして次の値を与える。
ＩＰＳＲの溶解力のスペクトル混合指数は、次の式を使
用して決定する。
用して決定する。
ＩＰＳＲ＝ ３１５．３７ ＋ １８２３Ｄ、 −１６
７６、９５Ｄ３−４３２．６５Ｄ？÷３７００．、
（１０）式中、Ｄｌは周波数Ｆ１における吸光度であ
る。
７６、９５Ｄ３−４３２．６５Ｄ？÷３７００．、
（１０）式中、Ｄｌは周波数Ｆ１における吸光度であ
る。
成分Ａに対して得られた溶解力の混合指数は１０４、８
である。
である。
フラックス（Ｉ ＰＳＦ）の溶解力のスペクトル混合指
数は次の式を使用して決定する。
数は次の式を使用して決定する。
ＩＰｓＦ ＝ ２１８．５９ ＋ ５４８．３１Ｄ、
−１１０４，７４Ｄ３４４７０．０６Ｄ、 −５０，６
５Ｄ、 −２６、２６Ｄｓ −７７、６５Ｄｓ −１６
５，５６Ｄ＋。−９５９，４８Ｄ、、 −３５１，９５
０，、÷１０４２０ｔｓ ” ４８７．７０１４−３７
８．２Ｄ＋ｓ −２０１１，４０＋ｓ’Ｄ＋ａ ”９０
５、５Ｄ、０・Ｄｌ３ ＋ １２８５．５Ｄ、。・Ｄｌ
４ ” １５００．８０−・Ｄｌ。 （ｌｌ）式（
１１）による成分Ｂに対して得られた溶解力の混合指数
は４１．１である。
−１１０４，７４Ｄ３４４７０．０６Ｄ、 −５０，６
５Ｄ、 −２６、２６Ｄｓ −７７、６５Ｄｓ −１６
５，５６Ｄ＋。−９５９，４８Ｄ、、 −３５１，９５
０，、÷１０４２０ｔｓ ” ４８７．７０１４−３７
８．２Ｄ＋ｓ −２０１１，４０＋ｓ’Ｄ＋ａ ”９０
５、５Ｄ、０・Ｄｌ３ ＋ １２８５．５Ｄ、。・Ｄｌ
４ ” １５００．８０−・Ｄｌ。 （ｌｌ）式（
１１）による成分Ｂに対して得られた溶解力の混合指数
は４１．１である。
残留物（ＩＣＲ）の沈澱能力のスペクトル混合指数は、
式（１２）から決定する： ＩＣＲ−３３９，３５＋ ８４５．７ＤＩ−４３２，６
５Ｄ？ （１２）式（１２）から決定した残留物（
成分Ａ）の沈澱能力の混合指数は９４．９である。
式（１２）から決定する： ＩＣＲ−３３９，３５＋ ８４５．７ＤＩ−４３２，６
５Ｄ？ （１２）式（１２）から決定した残留物（
成分Ａ）の沈澱能力の混合指数は９４．９である。
式（６）により得られた燃料の安定性の計算は、Ｓ ＝
−１５，６を与える。
−１５，６を与える。
得られた燃料は安定でないだろう一最終製品に対して実
施された）ＩＦＴ試験により、実験的に証明されるから
。
施された）ＩＦＴ試験により、実験的に証明されるから
。
１嵐亘ユニ
燃料は、実施例９に使用した成分と追加的にフラックス
Ｆ、（流動床触媒分解ユニットから得られた重質ガス油
）から配合する。
Ｆ、（流動床触媒分解ユニットから得られた重質ガス油
）から配合する。
周波数に対する吸光度は、この新しい成分に対して下記
に与えられる。
に与えられる。
混合物の割合は次のようである：
成分へ−残留物二６０％容量
成分Ｂ−７ラツクスＰＩ： ３０％容量成分Ｃ−フラ
ックスＦ２： １０％容量次の特性が実施例９に与え
られた式から決定される。
ックスＦ２： １０％容量次の特性が実施例９に与え
られた式から決定される。
ＩＰＳＲ（残留物Ａの溶解力の混合指数）・１０４．８
（式１０） ＩＣＲ（残留物＾の沈澱容量の混合指数）・９４．８（
式１２） ＩＰＳＦ＋ （フラックスＦｌ−成分Ｂ） ＝ ４１．
１（式１１）ｌＰｓＦ＊ （フラックスＦ２−成分Ｃ）
＝ １２８．８（式１１）式（６）を使用する燃料の
安定性の計算は、Ｓ ＝ −６，７を与える。
（式１０） ＩＣＲ（残留物＾の沈澱容量の混合指数）・９４．８（
式１２） ＩＰＳＦ＋ （フラックスＦｌ−成分Ｂ） ＝ ４１．
１（式１１）ｌＰｓＦ＊ （フラックスＦ２−成分Ｃ）
＝ １２８．８（式１１）式（６）を使用する燃料の
安定性の計算は、Ｓ ＝ −６，７を与える。
示される割合で成分Ａ、 Ｂ及びＣを混合することによ
り得られた燃料の不安定性は、ＨＰＴ試験の結果により
証明され、この結果は、得られる生成物は規格外である
。
り得られた燃料の不安定性は、ＨＰＴ試験の結果により
証明され、この結果は、得られる生成物は規格外である
。
安定な最終生成物を得る為に使用されるフラックスＦ、
の割合は、次の式から決定出来る。
の割合は、次の式から決定出来る。
ｆ６ ・ ０．６）
ｆＦ＋ ” ｒＦｔ ：０．４ ニて式（Ｓ））Ｓは
０以上 ） 本発明者等は ｆ□が１７．８％以上を得ている。
０以上 ） 本発明者等は ｆ□が１７．８％以上を得ている。
フラックスＦ、が１８％を含む混合物に対して計算した
安定性は、Ｓ・＋０．２を与えている。
安定性は、Ｓ・＋０．２を与えている。
＋１ＦＴ試験と光学顕微鏡による実験的証明は満足であ
る。
る。
実ＪＵ生ユ」。
混合物の成分の分析により得られた分光学データから決
定した粘度を有する生成物を得る為に混合されるべき割
合を計算する。
定した粘度を有する生成物を得る為に混合されるべき割
合を計算する。
残留物（成分Ｄ）を使用し、その性質は次の通りである
： 密度＝ １．０３６ 粘度１００℃＝５９８ｃＳｔ これを１００℃における粘度８０ｃＳｔを有する燃料を
得る為に、実施例１０のフラックスＦ、と混合する（成
分Ｃ）。
： 密度＝ １．０３６ 粘度１００℃＝５９８ｃＳｔ これを１００℃における粘度８０ｃＳｔを有する燃料を
得る為に、実施例１０のフラックスＦ、と混合する（成
分Ｃ）。
成分りのスペクトルは次の値を与える：成分りと７ラツ
クスＦ、の割合は、次の式を使用して決定出来、式中、
ＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）、とＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）Ｆは１００
℃における粘度に対するスペクトル混合指数を表し、各
々は次のにより得られる： ＳＭＩｍｏｏ）＋ ＝１０３１．０４−４１７５．９
Ｃ＋ ＋ ９２０１．６ Ｄ４−４０７４．７ Ｄ＋−
（１３）ｆ＊ ＋ ｂ、・１ （
１４）ＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）＊ ｒ＊ ＋ ＳＭＩ（Ｖｌ
ｏｏ）ｐｒｙ ＝８０ （１５）式（１
３）は次の結果を与える： ＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）＋ｓ ＝１１２．５ ＳＭＩ（
Ｖｌｏｏ）Ｆ ＝４０式（１４）と（１５）から次の結
果が得られる：ｒＲ：５５．５％ ｒＷ ＝ ４４．５％ 実験的証明によると、若し残留物とフラ、ｙクスが求め
られる粘度８０ｃＳＬに対する割合で混合されるならば
、粘度７９．８ｃＳｔが得られる。
クスＦ、の割合は、次の式を使用して決定出来、式中、
ＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）、とＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）Ｆは１００
℃における粘度に対するスペクトル混合指数を表し、各
々は次のにより得られる： ＳＭＩｍｏｏ）＋ ＝１０３１．０４−４１７５．９
Ｃ＋ ＋ ９２０１．６ Ｄ４−４０７４．７ Ｄ＋−
（１３）ｆ＊ ＋ ｂ、・１ （
１４）ＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）＊ ｒ＊ ＋ ＳＭＩ（Ｖｌ
ｏｏ）ｐｒｙ ＝８０ （１５）式（１
３）は次の結果を与える： ＳＭＩ（Ｖｌｏｏ）＋ｓ ＝１１２．５ ＳＭＩ（
Ｖｌｏｏ）Ｆ ＝４０式（１４）と（１５）から次の結
果が得られる：ｒＲ：５５．５％ ｒＷ ＝ ４４．５％ 実験的証明によると、若し残留物とフラ、ｙクスが求め
られる粘度８０ｃＳＬに対する割合で混合されるならば
、粘度７９．８ｃＳｔが得られる。
Claims (19)
- （１）液体炭化水素配合物の一つ又はそれ以上の物理的
性質の決定方法において、この方法は： （ａ）ＩＲ分光計を使用し、規定基線から出発して、配
合物又は任意混合物の成分に対 する１６６６７〜３８４０ｃｍ＾−＾１のスペクトル範
囲の一定の周波数における吸光度を決定し、 （ｂ）測定した吸光度値に対する相関を適用することに
よりスペクトル混合指数 （ＳＭＩ）＾Ｊ＿Ｉを、各々の成分Ｉと各々の性質Ｊに
対して決定し、この相関を、使用する分光計のタイプ、
求める性質及び使用した周波数に基づいて、多変量退行
により 実験的に決定し、及び （ｃ）製品の求める性質Ｊを、一次式： Ｊ＝ｆ＿ａ・ＳＭＩ＾Ｊ＿ａ＋ｆ＿ｂ・ＳＭＩ＾Ｊ＿ｂ
＋ｆ＿ｃ・ＳＭＩ＾Ｊ＿ｃ・・・＋ｆ＿ｏ・ＳＭＩ＾Ｊ
＿ｏ（１） （式の各項は、構成成分（Ａ・・・）に対する性質Ｊの
スペクトル混合指数（ＳＭＩ＿ａ・・・）とこの成分の
容量部分（ｆ＿ａ・・・）との積である） を適用することにより計算する諸工程からなることを特
徴とする方法。 - （２）配合装置はフィードバック制御システムにより計
算機制御されて、製品の性質の所望値からの変化及び成
分のＮＩＲスペクトルの決定からの変化に応答して配合
条件を変更することを特徴とする請求項１記載の方法。 - （３）周波数は１２５００〜３８４０ｃｍ＾−＾１のス
ペクトル範囲にあることを特徴とする請求項１又は請求
項２のいずれかに記載の方法。 - （４）周波数は４７６０〜４０００ｃｍ＾−＾１のスペ
クトル範囲にあることを特徴とする請求項３記載の方法
。 - （５）使用される周波数は次のリスト： ４６７０ｃｍ＾−＾１ ４６４０ｃｍ＾−＾１ ４６１５ｃｍ＾−＾１ ４５８５ｃｍ＾−＾１ ４４８５ｃｍ＾−＾１ ４４０５ｃｍ＾−＾１ ４３８５ｃｍ＾−＾１ ４３３２ｃｍ＾−＾１ ４３０５ｃｍ＾−＾１ ４２６０ｃｍ＾−＾１ ４２１０ｃｍ＾−＾１ ４１７０ｃｍ＾−＾１ ４１３５ｃｍ＾−＾１ ４１００ｃｍ＾−＾１ ４０６０ｃｍ＾−＾１ ４０４０ｃｍ＾−＾１ から選択されることを特徴とする請求項４記載の方法。
- （６）基線は４７８０ｃｍ＾−＾１として選ばれること
を特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法
。 - （７）分光計は信号処理装置に結合されることによりス
ペクトルの数値処理を可能にすることを特徴とする請求
項１〜６のいずれか１項に記載の方法。 - （８）処理はフーリエ変換によることを特徴とする請求
項７記載の方法。 - （９）方法はオンラインと実時間においてなされること
を特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載の方法
。 - （１０）成分の性質のスペクトル混合指数は、式（２）
を適用することによりこの成分のみに対して得られる吸
光度（Ｄ＿ｉ）から直接に決定されることを特徴とする
請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。 - （１１）成分の性質のスペクトル混合指数は、基質（Ｄ
＿ｉ＿ｍ）と混合物（Ｄ＿ｉ＿ｍ）の各々に対するＮＩ
Ｒスペクトルの決定による基質Ｓにおけるこの成分（Ａ
）の部分（ｆ）を有する任意混合物を調製することによ
り決定され、各々の周波数（Ｆ＿ｉ）に対する理論吸光
度（Ｄ＿ｉ＿ａ）を式（３）により計算し、かつ式（２
）中にこれらの理論吸光度を適用することを特徴とする
請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。 - （１２）計算された性質は成分の非加成性の性質である
ことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載
の方法。 - （１３）液体炭化水素配合物は追加的に液体有機添加物
を含有することを特徴とする請求項１〜１２のいずれか
１項に記載の方法。 - （１４）製品は内燃機関用燃料であり、かつ決定された
性質は、リサーチ法とモーター法とのオクタン価（透明
かつ加鉛）、密度、蒸気圧、及び蒸留特性から選択され
ることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか１項に記
載の方法。 - （１５）周波数は： ４６７０ｃｍ＾−＾１ ４４８５ｃｍ＾−＾１ ４３３２ｃｍ＾−＾１ ４３０５ｃｍ＾−＾１ ４２１０ｃｍ＾−＾１ ４１００ｃｍ＾−＾１ ４０６０ｃｍ＾−＾１ から選択されることを特徴とする請求項１４記載の方法
。 - （１６）製品はジーゼル油であり、かつ決定された性質
は曇り点、流動点、濾過性、セタン指数、蒸留特性。引
火点及び粘度から選択されることを特徴とする請求項１
〜１３のいずれか１項に記載の方法。 - （１７）製品は燃料油であり、決定された性質は密度、
粘度、熱安定性、蒸留特性及び引火点から選択されるこ
とを特徴とする請求項１〜１３のいずれか１項に記載の
方法。 - （１８）赤外線分光計と計算機を備えた請求項１〜１７
のいずれか１項に記載の方法を実施する装置において、
分光計は、製品の性質が連続的にかつ実時間において決
定出来るようにプログラムされた計算機に結合されるこ
とを特徴とする装置。 - （１９）装置は、性質の所望値からと、配合物の成分の
ＮＩＲスペクトルの決定からとの変動に応答する配合装
置の計算機制御に対してフィードバック制御システムを
備えることを特徴とする請求項１８記載の装置。
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8711679 | 1987-08-18 | ||
| FR8711679A FR2619624B1 (fr) | 1987-08-18 | 1987-08-18 | Procede de determination des indices d'octane d'un melange complexe de carburants ou de constitution d'un tel melange ayant un indice d'octane determine par analyse spectrophotometrique proche infrarouge des constituants du melange |
| FR8807305A FR2632409B1 (fr) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | Procede de determination des proprietes d'un fioul obtenu a partir d'un melange complexe de bases petrolieres ou de constitution d'un tel produit ayant des proprietes determinees par analyse spectrophotometrique proche infrarouge des constituants du melange |
| FR8807304 | 1988-06-01 | ||
| FR8807305 | 1988-06-01 | ||
| FR8807304A FR2632408B1 (fr) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | Procede de determination des proprietes d'un gazole obtenu a partir d'un melange complexe de bases petrolieres ou de constitution d'un produit fini du type gazole ayant des proprietes determinees par analyse spectrophotometrique proche infrarouge des constituants du melange |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01113636A true JPH01113636A (ja) | 1989-05-02 |
| JP2880171B2 JP2880171B2 (ja) | 1999-04-05 |
Family
ID=27251498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63203935A Expired - Fee Related JP2880171B2 (ja) | 1987-08-18 | 1988-08-18 | 炭化水素製品の物理的性質の直接的決定方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5475612A (ja) |
| EP (1) | EP0305090B1 (ja) |
| JP (1) | JP2880171B2 (ja) |
| AU (1) | AU603920B2 (ja) |
| CA (1) | CA1325732C (ja) |
| DE (1) | DE3882847T2 (ja) |
| ES (1) | ES2041801T3 (ja) |
| NO (1) | NO300027B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05502300A (ja) * | 1990-04-09 | 1993-04-22 | アシュランド・オイル・インコーポレーテッド | 近赤外分光学分析法による炭化水素を分析するための方法および装置 |
| JP2018503820A (ja) * | 2015-01-05 | 2018-02-08 | サウジ アラビアン オイル カンパニー | 蛍光分光分析による原油およびその留分のキャラクタリゼーション |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR2625506B1 (fr) * | 1987-12-31 | 1992-02-21 | Bp Chimie Sa | Procede et appareillage de fabrication de polymeres controlee a l'aide d'un systeme de regulation comprenant un spectrophotometre infrarouge |
| FR2631957B1 (fr) * | 1988-05-30 | 1990-08-31 | Bp Chimie Sa | Procede et appareillage de fabrication d'olefines et de diolefines par reaction de vapocraquage d'hydrocarbures controlee a l'aide d'un systeme comprenant un spectrophotometre infrarouge |
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| US5419185A (en) * | 1994-02-10 | 1995-05-30 | Exxon Research And Engineering Company | Optimization of the process to manufacture dewaxed oil |
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| EP0706049A1 (en) * | 1994-10-07 | 1996-04-10 | Bp Chemicals S.N.C. | Cracking property determination |
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| US5935863A (en) * | 1994-10-07 | 1999-08-10 | Bp Chemicals Limited | Cracking property determination and process control |
| EP0706041A1 (en) * | 1994-10-07 | 1996-04-10 | Bp Chemicals S.N.C. | Chemicals property determination |
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