JPH01135916A - 予圧調整式スビンドルユニット - Google Patents
予圧調整式スビンドルユニットInfo
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- JPH01135916A JPH01135916A JP28944787A JP28944787A JPH01135916A JP H01135916 A JPH01135916 A JP H01135916A JP 28944787 A JP28944787 A JP 28944787A JP 28944787 A JP28944787 A JP 28944787A JP H01135916 A JPH01135916 A JP H01135916A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bearing
- cylinder
- main shaft
- spindle unit
- inner cylinder
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、マシニンタセンタ等の工作機械の主軸として
使用されるスピンドルユニットに関する。
使用されるスピンドルユニットに関する。
（従来の技術）
工作機械（特に、マシンニングセンタ）では、生産性及
び加工精度の向上を目的として主軸の高速化か著しく進
展している。また、高速化と同時に温度上昇の低減化も
要語されている。一般に工作機械のＰ軸は、一定回転数
て使用されるたけＣなく、重切削用の低速から軽切削用
の高速まで幅広い範囲の回転数て使用される。従って、
低速回転では重子圧に、また高速回転ては蛭子圧に予圧
荷重を設定して使用することか理想である。
び加工精度の向上を目的として主軸の高速化か著しく進
展している。また、高速化と同時に温度上昇の低減化も
要語されている。一般に工作機械のＰ軸は、一定回転数
て使用されるたけＣなく、重切削用の低速から軽切削用
の高速まで幅広い範囲の回転数て使用される。従って、
低速回転では重子圧に、また高速回転ては蛭子圧に予圧
荷重を設定して使用することか理想である。
（発明か解決しようとする問題点）
ところか、現在多くの工作機械の主軸が採用している定
位置予圧方式では、前述の関係か逆になっＣしまうとい
う欠点かある。つまり定位置予圧方式では、主軸の高速
回転時に、転動体である工に作用する遠心力、内輪の遠
心力による膨張及び内輪と外輪との温度差に伴う熱膨張
差等により予圧荷重が増大することか確認されている。
位置予圧方式では、前述の関係か逆になっＣしまうとい
う欠点かある。つまり定位置予圧方式では、主軸の高速
回転時に、転動体である工に作用する遠心力、内輪の遠
心力による膨張及び内輪と外輪との温度差に伴う熱膨張
差等により予圧荷重が増大することか確認されている。
従っＣ１これらの現象の影響力をてきるたけ小さく抑え
て、高速回転時に予圧荷重か高くならないようにするこ
とか要求されている。従来、これを解決するために、例
えば主軸の回転数に応して軸受外輪を軸方向に押圧して
外輪間座を変形させること゛Ｃ１高速回転時の軸方向の
予圧荷重の増大を防いている例かある。しかしなから、
このような方法であると、軸受外輪を押圧するための駆
動手段を更に設けそれを回転数に応じて制御する必要が
あるので、装置全体の構成か複雑になる恐れがあった。
て、高速回転時に予圧荷重か高くならないようにするこ
とか要求されている。従来、これを解決するために、例
えば主軸の回転数に応して軸受外輪を軸方向に押圧して
外輪間座を変形させること゛Ｃ１高速回転時の軸方向の
予圧荷重の増大を防いている例かある。しかしなから、
このような方法であると、軸受外輪を押圧するための駆
動手段を更に設けそれを回転数に応じて制御する必要が
あるので、装置全体の構成か複雑になる恐れがあった。
従って本発明の目的は、主軸の高速回転時に予圧を低速
時に比して軽減できると共に温度上昇の低減化が図れる
スピンドルユニットを提供することである。
時に比して軽減できると共に温度上昇の低減化が図れる
スピンドルユニットを提供することである。
（問題点を解決するための手段）
上述の目的を達成するために、本発明のスピンドルユニ
ットは、回転する主軸（１）と、該主軸に嵌合してそれ
を回転可能に支持する軸受（５，７）と、該軸受の内輪
と軸方向に密着すると共に該主軸に嵌合される内輪間座
（１３，１５及び２５．２７）及び該軸受の外輪間に配
置される外輪間座（１１，２１）とを含むスピンドルユ
ニットてあって、該内輪間座は外径面かテーパ面（１５
ａ、２７ａ）となっている内ｆ；Ｔｈ （１５，２７）
と内径面かテーパ面（１３ａ、２５ａ）となっていると
共に該内筒よりも大径の外筒（１３，２５）とから成り
、該内筒のテーパ面と該外筒のテーパ面とは該主軸の回
転に応じて相対的に摺動する合せ面となっており、該摺
動により該内筒及び外筒は軸方向に相対的に変位するこ
とを特徴としている。
ットは、回転する主軸（１）と、該主軸に嵌合してそれ
を回転可能に支持する軸受（５，７）と、該軸受の内輪
と軸方向に密着すると共に該主軸に嵌合される内輪間座
（１３，１５及び２５．２７）及び該軸受の外輪間に配
置される外輪間座（１１，２１）とを含むスピンドルユ
ニットてあって、該内輪間座は外径面かテーパ面（１５
ａ、２７ａ）となっている内ｆ；Ｔｈ （１５，２７）
と内径面かテーパ面（１３ａ、２５ａ）となっていると
共に該内筒よりも大径の外筒（１３，２５）とから成り
、該内筒のテーパ面と該外筒のテーパ面とは該主軸の回
転に応じて相対的に摺動する合せ面となっており、該摺
動により該内筒及び外筒は軸方向に相対的に変位するこ
とを特徴としている。
（作用）
以上のような構成であるため、内輪間座の内筒と外筒と
か、主軸の回転に応じて、特に高速回転時に軸方向に相
対的に変位するので、軸受にかかる軸方向の予圧荷重を
自動調整てきる。
か、主軸の回転に応じて、特に高速回転時に軸方向に相
対的に変位するので、軸受にかかる軸方向の予圧荷重を
自動調整てきる。
（実施例）
以下本発明の各実施例を添付図面を参照して詳細に説明
する。尚、図面において同一部分は同一符号て示しであ
る。
する。尚、図面において同一部分は同一符号て示しであ
る。
次に、本発明の第１実施例を第１図及び第３図に基いて
説明する。第１図においては、それぞれ２つの各軸受５
及び７は、外輪間座２１及び内輪スペイサ２３を介して
背面組合わせにされている。軸受５及び７は、ここでは
アンギュラ軸受であるか、これは例えば円錐ころ軸受や
深溝玉軸受ても良い。これは後述の第２実施例において
も同様である。内輪スペイサ２３は軸受５及び７のそれ
ぞれの内輪５ｂ及び７ｂとの間に軸方向隙間、すなわち
アキシャル隙間δ８゜／２を有するように配しである。
説明する。第１図においては、それぞれ２つの各軸受５
及び７は、外輪間座２１及び内輪スペイサ２３を介して
背面組合わせにされている。軸受５及び７は、ここでは
アンギュラ軸受であるか、これは例えば円錐ころ軸受や
深溝玉軸受ても良い。これは後述の第２実施例において
も同様である。内輪スペイサ２３は軸受５及び７のそれ
ぞれの内輪５ｂ及び７ｂとの間に軸方向隙間、すなわち
アキシャル隙間δ８゜／２を有するように配しである。
従って、全体としてアキシャル隙間δａｏが生しる。１
７は軸受カバーである。
７は軸受カバーである。
軸受７とスリーブナツト９との間には、外筒１３及びそ
れより小径の内筒１５とから成る内輪間座か設けられて
いる。外筒１３の軸方向の一端はスリーブナツト９の端
面に、また内筒１５の軸方向の−・端は軸受７の内輪７
ｂにそれぞれ当接している。外筒１３及び内筒１５はそ
れぞれかイＪする環状のデーパ面１３ａとデーパ面１５
ａとで構成される合せ面て相対的に摺動する。この摺動
により、外筒１３及び内筒１５は相対的に軸方向に変位
することができる。
れより小径の内筒１５とから成る内輪間座か設けられて
いる。外筒１３の軸方向の一端はスリーブナツト９の端
面に、また内筒１５の軸方向の−・端は軸受７の内輪７
ｂにそれぞれ当接している。外筒１３及び内筒１５はそ
れぞれかイＪする環状のデーパ面１３ａとデーパ面１５
ａとで構成される合せ面て相対的に摺動する。この摺動
により、外筒１３及び内筒１５は相対的に軸方向に変位
することができる。
第１１において、内輪側のスペイサ２３の軸方向両端部
にはδ、。／２の隙間がそれぞれ設けられており、全体
でδａｏの隙間となっている。このアキシャル隙間を設
けた軸受をスリーブナツト９によって軸方向に締め付け
ると、点線で示したように荷重が働く。スリーブナツト
９→外筒１３及び内筒１５→軸受７→外輪間座２１→輌
受５→主軸の肩部の順に荷重かかかり軸受にアキシャル
変位が発生し、所定の予圧か与えられる。軸受がアキシ
ャル変位δ、。たけ変形し、軸受内輪と軸受の内輪スペ
イサとか接触するときの荷重Ｆ、。を通常予圧荷重と呼
ぶ。通常はこの状態から更にスリーブナツト９を締め付
けるために、軸受内輪を介して内輪スペイサ２３にＰ。
にはδ、。／２の隙間がそれぞれ設けられており、全体
でδａｏの隙間となっている。このアキシャル隙間を設
けた軸受をスリーブナツト９によって軸方向に締め付け
ると、点線で示したように荷重が働く。スリーブナツト
９→外筒１３及び内筒１５→軸受７→外輪間座２１→輌
受５→主軸の肩部の順に荷重かかかり軸受にアキシャル
変位が発生し、所定の予圧か与えられる。軸受がアキシ
ャル変位δ、。たけ変形し、軸受内輪と軸受の内輪スペ
イサとか接触するときの荷重Ｆ、。を通常予圧荷重と呼
ぶ。通常はこの状態から更にスリーブナツト９を締め付
けるために、軸受内輪を介して内輪スペイサ２３にＰ。
の荷重か加わり、その結果内輪スペイサはΔδ、。たけ
変形する。このため、軸受にも余分な荷重かかかり、予
圧荷重もΔＦ ａｏだけ増大する。
変形する。このため、軸受にも余分な荷重かかかり、予
圧荷重もΔＦ ａｏだけ増大する。
この第１実施例におけるイ・圧線図を表わしたものかｍ
３図に示すグラフである。スラスト荷重を受けた軸受は
弾性変形し、破線０−ｘ−Ｚのように変形するが本実施
例においてはδ、、ｏたけ変形した時点で内輪間座に当
接するために、予圧Ｆ ａｏ及び締め付は荷重Ｐ０で締
め付けられた軸受は、ｏ−ｘ−ｙのように変形し、この
時軸受には（Ｆ、、＋ΔＦよ。）の予圧荷重が加わる。
３図に示すグラフである。スラスト荷重を受けた軸受は
弾性変形し、破線０−ｘ−Ｚのように変形するが本実施
例においてはδ、、ｏたけ変形した時点で内輪間座に当
接するために、予圧Ｆ ａｏ及び締め付は荷重Ｐ０で締
め付けられた軸受は、ｏ−ｘ−ｙのように変形し、この
時軸受には（Ｆ、、＋ΔＦよ。）の予圧荷重が加わる。
また、この時点て軸受７とスリーブナツト９との間に配
置された外筒１３及び内筒１５から成る内輪間座にも全
体として（Ｆａｏ＋Ｐ０）のアキシャル荷重か加わり、
６文たけ軸方向に変形している。
置された外筒１３及び内筒１５から成る内輪間座にも全
体として（Ｆａｏ＋Ｐ０）のアキシャル荷重か加わり、
６文たけ軸方向に変形している。
ここで第１図の詳細を示すと共に内輪間座の拡大図であ
る第５図を参照して本発明にかかる内輪間座の作用を説
明する。主軸ｌか高速で回転すると外筒１３及び内筒１
５は主軸の回転による遠心力のために、膨張して第５図
に破線て示ず位置に変位する。外筒１３及び内ｖ１１５
が共に膨張して半径方向外方に膨らみ且つ内筒１５及び
外０１３の膨張量に差があるために、２つのテーパ而１
３ａ及び１５ａの合せ面において、内筒１５か合わせ而
を滑り込むようにして軸方向に移動して一点鎖線の位置
に変位する。従って、内筒１５の端面１５ｃは軸受５の
内輪５ｂとの当接関係を断たれる。このときの移動量は
Δδ立である。このように内筒１５が軸方向に変位する
ために、その変位量に応じて軸受５及び７のそれぞれの
内輪５ｂ及び７ｂにかかる軸方向の締め付は荷重か軽減
される。従って、軸受にかかっている予圧が軽減され、
主軸の高速回転時における軸受予圧を軽減できる０以上
のことを、以下第５図を参照しつつ数式（１）及び（２
）を用いて説明する。主軸の回転に伴い内輪間座にかか
る遠心力による外筒内径面及び内筒外径面の膨張量は以
下の通りである。
る第５図を参照して本発明にかかる内輪間座の作用を説
明する。主軸ｌか高速で回転すると外筒１３及び内筒１
５は主軸の回転による遠心力のために、膨張して第５図
に破線て示ず位置に変位する。外筒１３及び内ｖ１１５
が共に膨張して半径方向外方に膨らみ且つ内筒１５及び
外０１３の膨張量に差があるために、２つのテーパ而１
３ａ及び１５ａの合せ面において、内筒１５か合わせ而
を滑り込むようにして軸方向に移動して一点鎖線の位置
に変位する。従って、内筒１５の端面１５ｃは軸受５の
内輪５ｂとの当接関係を断たれる。このときの移動量は
Δδ立である。このように内筒１５が軸方向に変位する
ために、その変位量に応じて軸受５及び７のそれぞれの
内輪５ｂ及び７ｂにかかる軸方向の締め付は荷重か軽減
される。従って、軸受にかかっている予圧が軽減され、
主軸の高速回転時における軸受予圧を軽減できる０以上
のことを、以下第５図を参照しつつ数式（１）及び（２
）を用いて説明する。主軸の回転に伴い内輪間座にかか
る遠心力による外筒内径面及び内筒外径面の膨張量は以
下の通りである。
外筒内径面の膨張量ξ（ａ）：
（ｍ＋１）（３ｍ−２）ｂｅ２− （ｍ＋１）（ｍ−
２）ａＰ”）・ａｅ γω２ ｘ −・・・・−（１）
内筒外径面の膨張量ξ（ｂ）： （ｍ＋１）（：ｌ５−２）ａｔ” −（ｍ＋１）（ｍ−
２）ｂ、”）・ｂ、γω２ｘ−・・・・−（２） ここで、１１＝ポアソン数、Ｅ：キンク率。
２）ａＰ”）・ａｅ γω２ ｘ −・・・・−（１）
内筒外径面の膨張量ξ（ｂ）： （ｍ＋１）（：ｌ５−２）ａｔ” −（ｍ＋１）（ｍ−
２）ｂ、”）・ｂ、γω２ｘ−・・・・−（２） ここで、１１＝ポアソン数、Ｅ：キンク率。
ａｅ：外筒の内半径、 ｂ？：外筒の外半径。
ａ、：内筒の内゛ト径、 ｂ、：内筒の外半径。
γ：比重、ω ：角速度、ｇニ市カ加速度である。
今、外筒の内半径ａＰと内筒の外半径す、とか等しいと
、すなわちａ、−ｂ、とおくと、外筒と内筒との膨張に
の差は以下のようになる。
、すなわちａ、−ｂ、とおくと、外筒と内筒との膨張に
の差は以下のようになる。
・ ａ６ （ｂ％ −ａＨ”）
このため、内筒の外径面、すなわちテーパ面１５ａのテ
ーバ角をαとすると、内筒１５は、第５図に示すように
Δδ旦たけ軸方向に移動する。この時、６６文は、以下
のようになる。
ーバ角をαとすると、内筒１５は、第５図に示すように
Δδ旦たけ軸方向に移動する。この時、６６文は、以下
のようになる。
特に第１実施例のような背面組合わせの場合には１次の
数式に示すように、 たけ軸受を締め付ける力か減少し、その結果として軸受
に加わる予圧荷重も、ΔＦ ａｎ。
数式に示すように、 たけ軸受を締め付ける力か減少し、その結果として軸受
に加わる予圧荷重も、ΔＦ ａｎ。
（第３図参！にｉ）たけ減少する。従って、このときの
予圧前！ｌは、（Ｆ、、＋Δ Ｆａｏ−ΔＦ−ｏ’）と
なり、主軸の高速回転時において予圧荷重を減少させる
という初期の目的か達成できる。
予圧前！ｌは、（Ｆ、、＋Δ Ｆａｏ−ΔＦ−ｏ’）と
なり、主軸の高速回転時において予圧荷重を減少させる
という初期の目的か達成できる。
次に、本発明の第２実施例を第２及び第４図に基いて説
明する。第２図は、本実施例のスピンドルユニットの軸
方向断面図である。
明する。第２図は、本実施例のスピンドルユニットの軸
方向断面図である。
主軸ｌは、正面組合わせにされた左右１個づつの軸受５
及び７により回転自在に嵌合支持されている。それぞれ
外輪５ａ及び７ａと内輪５ｂ及び７ｂとから成る軸受５
及び７は、軸受５及び７の間には、外輪間座１１と内輪
間座とが配置されている。内輪間座は、軸方向で対向す
る環状縁部２５ｂ及び２５ｃ及び主軸１の軸心に対して
所定の角度を成す環状のテーパ面２５ａとを有する円筒
形の外筒２５と、軸方向で対向する環状縁部２７ｂ及び
２７ｃ及び主軸ｌの軸心に対してテーパ面２５ａと回し
大きさの角度を成す環状のデーパ面２７ａとを有する円
筒形の内筒２７とから成っている。図面から明らかなよ
うに、外筒２５は内筒２７に比べて、大きな半径を有し
ており、つまり大径てあり、両者のテーパ面２５ａ及び
２７ａとは互いに合せ面となっている。外筒２５及び内
筒２７の環状縁部２５ｂ及び２７ｂとはそれぞれ自由端
となりでいる。それに対して、他の環状縁部２５ｃ及び
２７ｃはそれぞれ軸受７の内輪７ｂ及び軸受５の内輪５
ｂに軸方向で当接するように構成されている。軸受５及
び７、更に外輪間座１１は、第１図に図示のハウシンク
３に当接保持されている。スリーブナツト１９か主軸１
に螺合しており、スピンドルユニットの組立時に軸受を
軸方向の所定位置に位置決めしている。第２図において
は不図示の軸受カバーとハウシングの段部などとの間で
締め付けられることにより、軸受には所定の予圧が乍え
られている。外輪間座１１と軸受５及び７の外輪５ａ及
び７ａとの間にはそれぞれアキシャル隙間δ８゜／２か
、従って、全体としてδ８゜のアキシャル隙間か画成さ
れている。
及び７により回転自在に嵌合支持されている。それぞれ
外輪５ａ及び７ａと内輪５ｂ及び７ｂとから成る軸受５
及び７は、軸受５及び７の間には、外輪間座１１と内輪
間座とが配置されている。内輪間座は、軸方向で対向す
る環状縁部２５ｂ及び２５ｃ及び主軸１の軸心に対して
所定の角度を成す環状のテーパ面２５ａとを有する円筒
形の外筒２５と、軸方向で対向する環状縁部２７ｂ及び
２７ｃ及び主軸ｌの軸心に対してテーパ面２５ａと回し
大きさの角度を成す環状のデーパ面２７ａとを有する円
筒形の内筒２７とから成っている。図面から明らかなよ
うに、外筒２５は内筒２７に比べて、大きな半径を有し
ており、つまり大径てあり、両者のテーパ面２５ａ及び
２７ａとは互いに合せ面となっている。外筒２５及び内
筒２７の環状縁部２５ｂ及び２７ｂとはそれぞれ自由端
となりでいる。それに対して、他の環状縁部２５ｃ及び
２７ｃはそれぞれ軸受７の内輪７ｂ及び軸受５の内輪５
ｂに軸方向で当接するように構成されている。軸受５及
び７、更に外輪間座１１は、第１図に図示のハウシンク
３に当接保持されている。スリーブナツト１９か主軸１
に螺合しており、スピンドルユニットの組立時に軸受を
軸方向の所定位置に位置決めしている。第２図において
は不図示の軸受カバーとハウシングの段部などとの間で
締め付けられることにより、軸受には所定の予圧が乍え
られている。外輪間座１１と軸受５及び７の外輪５ａ及
び７ａとの間にはそれぞれアキシャル隙間δ８゜／２か
、従って、全体としてδ８゜のアキシャル隙間か画成さ
れている。
第４図は、第２図に示す軸受の正面組合わせの場合のア
キシャル荷重とアキシャル変位との関係を示す予圧線図
のグラフである。第４図に示すように、軸受の変形は先
ず実線０−Ｘ−Ｙの如くなる。ところが、主軸ｌか高速
て回転して、遠心力の作用により内輪間座が前述のよう
に膨張すると、内輪間座が軸方向に縮んてアキシャル変
位Δδ文か生しるために実際には、−点鎖線ｏ−ｘ
−ｙ’の経路をたどって予圧は変化する。従って、Δｐ
ａｎ’たけ予圧荷重か低減てき、高速回転時における
軸受にかかる予圧荷重の減少という目的が達成てきる。
キシャル荷重とアキシャル変位との関係を示す予圧線図
のグラフである。第４図に示すように、軸受の変形は先
ず実線０−Ｘ−Ｙの如くなる。ところが、主軸ｌか高速
て回転して、遠心力の作用により内輪間座が前述のよう
に膨張すると、内輪間座が軸方向に縮んてアキシャル変
位Δδ文か生しるために実際には、−点鎖線ｏ−ｘ
−ｙ’の経路をたどって予圧は変化する。従って、Δｐ
ａｎ’たけ予圧荷重か低減てき、高速回転時における
軸受にかかる予圧荷重の減少という目的が達成てきる。
以上−説明した、第１及び第２実施例において、内輪間
座のうち小径の、つまり内側にあって、主軸の回転によ
る膨張の影響か小さい内筒を外す、１にくらべて仕上の
小さい材料て作ればより大きな効果か１１）られる。ま
た、高速回転では、軸受の温度」−昇か著しいために、
内筒を外筒にくらべて熱膨張係数の小さい材料で作れば
効果かより大きくなる。
座のうち小径の、つまり内側にあって、主軸の回転によ
る膨張の影響か小さい内筒を外す、１にくらべて仕上の
小さい材料て作ればより大きな効果か１１）られる。ま
た、高速回転では、軸受の温度」−昇か著しいために、
内筒を外筒にくらべて熱膨張係数の小さい材料で作れば
効果かより大きくなる。
（発明の効果）
以上説明した本′発明の予圧調整式スピンドルユニット
によれば次のような効果が得られる。
によれば次のような効果が得られる。
軸受の内輪間座が主軸の回転に応じて、特に主軸の高速
回転時においてアキシャル方向に変位するので、主軸の
高速回転時に軸受に、かかる予圧を軽減できる。従って
、スピンドルユニット全体の温度上昇を押えることかで
き、主軸の高速回転化にも充分対応できる。
回転時においてアキシャル方向に変位するので、主軸の
高速回転時に軸受に、かかる予圧を軽減できる。従って
、スピンドルユニット全体の温度上昇を押えることかで
き、主軸の高速回転化にも充分対応できる。
第１図は、本発明の第１実施例を示すスピンドルユニウ
ドの断面図であり、 第２図は、本発明の第２実施例を示すスピンドルユニッ
トの断面図であり、 第３図は、第１実施例の場合の軸受にかかる予圧線図を
示すグラフであり、 第４図は、第２実施例の場合の軸受にかかる予圧線図を
示すグラフであり、 第５図は、本発明にかかる内輪間座の機能を説明するた
めの第１図の拡大図である。 ［主要部分の符号の説明］ １ ・・・・・・・・・ 主軸 ５．７ −−−−−−・・・ 軸受 ９．１９ ・・・・・・・・・ スリーブナツト１３
．２５ ・・・・・・・・・ 外筒１５．２７ ・・・
・・・・・・ 内筒アキシマル便イウＣＰＴｒＬ） 第４図 アキシマル変位（ハ）
ドの断面図であり、 第２図は、本発明の第２実施例を示すスピンドルユニッ
トの断面図であり、 第３図は、第１実施例の場合の軸受にかかる予圧線図を
示すグラフであり、 第４図は、第２実施例の場合の軸受にかかる予圧線図を
示すグラフであり、 第５図は、本発明にかかる内輪間座の機能を説明するた
めの第１図の拡大図である。 ［主要部分の符号の説明］ １ ・・・・・・・・・ 主軸 ５．７ −−−−−−・・・ 軸受 ９．１９ ・・・・・・・・・ スリーブナツト１３
．２５ ・・・・・・・・・ 外筒１５．２７ ・・・
・・・・・・ 内筒アキシマル便イウＣＰＴｒＬ） 第４図 アキシマル変位（ハ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、回転する主軸と、該主軸に嵌合してそれを回転可能
に支持する軸受と、該軸受の内 輪と軸方向に密着すると共に該主軸に嵌合 される内輪間座及び該軸受の外輪間に配置 される外輪間座とを含むスピンドルユニッ トであって、 該内輪間座は外径面がテーパ面となって いる内筒と内径面がテーパ面となっている と共に該内筒よりも大径の外筒とから成 り、該内筒のテーパ面と該外筒のテーパ面 とは該主軸の回転に応じて相対的に摺動す る合せ面となっており、該摺動により該内 筒及び外筒は軸方向に相対的に変位するこ とを特徴とする予圧調整式スピンドルユニ ット。 ２、前記内筒は、前記外筒よりも比重の小さい材料から
成ることを特徴とする特許請求 の範囲第１項に記載のスピンドルユニッ ト。 ３、前記内筒は、前記外筒よりも熱膨張係数の小さい材
料から成ることを特徴とする特 許請求の範囲第１項に記載のスピンドルユ ニット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28944787A JPH01135916A (ja) | 1987-11-18 | 1987-11-18 | 予圧調整式スビンドルユニット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28944787A JPH01135916A (ja) | 1987-11-18 | 1987-11-18 | 予圧調整式スビンドルユニット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01135916A true JPH01135916A (ja) | 1989-05-29 |
Family
ID=17743382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28944787A Pending JPH01135916A (ja) | 1987-11-18 | 1987-11-18 | 予圧調整式スビンドルユニット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01135916A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2008121745A (ja) * | 2006-11-09 | 2008-05-29 | Mori Seiki Co Ltd | 軸受ユニット及び該軸受ユニットを備えた工作機械の主軸装置 |
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| JP2021122891A (ja) * | 2020-02-05 | 2021-08-30 | ファナック株式会社 | 主軸装置 |
-
1987
- 1987-11-18 JP JP28944787A patent/JPH01135916A/ja active Pending
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