JPH0113892B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0113892B2 JPH0113892B2 JP58073454A JP7345483A JPH0113892B2 JP H0113892 B2 JPH0113892 B2 JP H0113892B2 JP 58073454 A JP58073454 A JP 58073454A JP 7345483 A JP7345483 A JP 7345483A JP H0113892 B2 JPH0113892 B2 JP H0113892B2
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- JP
- Japan
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- lng
- lpg
- line
- mixed
- gas
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/29—Mixing systems, i.e. flow charts or diagrams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
- B01F23/48—Mixing liquids with liquids; Emulsifying characterised by the nature of the liquids
- B01F23/481—Mixing liquids with liquids; Emulsifying characterised by the nature of the liquids using liquefied or cryogenic gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/40—Mixing liquids with liquids; Emulsifying
- B01F23/49—Mixing systems, i.e. flow charts or diagrams
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F33/00—Other mixers; Mixing plants; Combinations of mixers
- B01F33/80—Mixing plants; Combinations of mixers
- B01F33/834—Mixing in several steps, e.g. successive steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、液化天然ガス（以下LNGという）
と液化石油ガス（以下LPGという）の混合方法
に関する。
と液化石油ガス（以下LPGという）の混合方法
に関する。
天然ガスと増熱用石油ガスとの混合物からなる
燃料ガスの製造方法としては、いくつかの方法が
知られている。例えば、沸点の高いLPGをスチ
ーム等の高温度熱源により気化させ、これを気化
天然ガスに混合する方法があるが、この方法では
高温度熱源を使用するので、比例費が高価とな
る。特に沸点が０℃に近いブタンを主成分とする
LPGを使用する場合にはその傾向は更に大とな
る。気化器で気化された天然ガスに加温器内で
LPGを添加し、両ガスの混合を行なう方法も知
られているが、この場合には、多量のLPGを混
合すると気化し得ないLPGが加温器底部に液状
で溜るので、天然ガスに対する石油ガス混入量に
は限度があり、燃料ガスの発熱量が制限される。
LNGとLPGとを直接混合する試みもなされてい
るが、LPGがｎ−ブタンを主成分とする場合に
は、凝固点のより高いｎ−ブタン（凝固点：約−
138℃が）が、主成分であるメタンの沸点約−161
℃以下に保持されているLNG中で凝固するので、
両者は、均一に混合することは出来ない。
燃料ガスの製造方法としては、いくつかの方法が
知られている。例えば、沸点の高いLPGをスチ
ーム等の高温度熱源により気化させ、これを気化
天然ガスに混合する方法があるが、この方法では
高温度熱源を使用するので、比例費が高価とな
る。特に沸点が０℃に近いブタンを主成分とする
LPGを使用する場合にはその傾向は更に大とな
る。気化器で気化された天然ガスに加温器内で
LPGを添加し、両ガスの混合を行なう方法も知
られているが、この場合には、多量のLPGを混
合すると気化し得ないLPGが加温器底部に液状
で溜るので、天然ガスに対する石油ガス混入量に
は限度があり、燃料ガスの発熱量が制限される。
LNGとLPGとを直接混合する試みもなされてい
るが、LPGがｎ−ブタンを主成分とする場合に
は、凝固点のより高いｎ−ブタン（凝固点：約−
138℃が）が、主成分であるメタンの沸点約−161
℃以下に保持されているLNG中で凝固するので、
両者は、均一に混合することは出来ない。
本発明者は、上記の如き従来技術の問題点に鑑
みて、種々実験及び研究を重ねた結果、LPGと
LNGとを混合するに際し、両者が形成すべき共
晶混合物（これは、主としてLPGの構成成分で
あるプロパン、ｎ−ブタンおよびｉ−ブタンと
LNGの主成分であるメタンとからなつている）
におけるLPG成分の凝固点よりも高く且つLNG
成分の気化温度よりも低い温度に予熱したLNG
の一部にLPGを混合した後、さらにLNGを混合
する場合には、LPGの凝固を生ずることなく、
両者が均一に混合されることを見出した。即ち、
本発明は、LNGとLPGとの混合方法であつて、
(i)LPGとLPGの凝固点よりも高く且つLNGの気
化温度よりも低い温度に予熱したLNGとを混合
する工程及び(ii)上記(i)で得られた混合液と低温
LNGとを混合する工程を備えたことを特徴とす
るLNGとLPGとの均一混合方法に係る。
みて、種々実験及び研究を重ねた結果、LPGと
LNGとを混合するに際し、両者が形成すべき共
晶混合物（これは、主としてLPGの構成成分で
あるプロパン、ｎ−ブタンおよびｉ−ブタンと
LNGの主成分であるメタンとからなつている）
におけるLPG成分の凝固点よりも高く且つLNG
成分の気化温度よりも低い温度に予熱したLNG
の一部にLPGを混合した後、さらにLNGを混合
する場合には、LPGの凝固を生ずることなく、
両者が均一に混合されることを見出した。即ち、
本発明は、LNGとLPGとの混合方法であつて、
(i)LPGとLPGの凝固点よりも高く且つLNGの気
化温度よりも低い温度に予熱したLNGとを混合
する工程及び(ii)上記(i)で得られた混合液と低温
LNGとを混合する工程を備えたことを特徴とす
るLNGとLPGとの均一混合方法に係る。
以下本発明方法の実施態様を示すフローチヤー
トを参照しつつ本発明を更に詳細に説明する。
トを参照しつつ本発明を更に詳細に説明する。
第１図において、LNGは、加圧下にライン１
から分岐ライン３及び５を経て熱交換器７に供給
される。第１図には、冷媒を中間熱媒体とする型
式の熱交換器７が示されているが、公知の全ての
形式の熱交換器が使用可能であることは、言うま
でもない。熱交換器７は、プロパン、アンモニ
ア、フレオン等の冷媒を収容しており、該冷媒は
ライン９を通る海水、河川水、湖沼水、温排水等
の熱源水との熱交換による気化及び熱交換器内に
通過するLNG及びLPGとの熱交換による液化を
繰り返す。本発明においては、分岐ライン３から
熱交換器７に入り、LPGの凝固点よりも高く且
つLNGの気化温度よりも低い温度に予熱された
LNGにライン１１から供給されるLPGを混合す
る。予熱LNGに対するLPGの混合割合は、前者
100重量部に対し後者10〜100重量部とすることが
好ましい。この様にしてLNGとLPGの混合を行
なう場合には、混合物の温度がLPGの凝固点以
下となつたとしても、LPGの凝固を生ずること
なく両者は均一に混合される。LPGの主成分で
あるプロパンの凝固点は約−187.7℃、ｎ−ブタ
ンの凝固点は約−138.4℃、ｉ−ブタンの凝固点
は約−159.6℃であるから、分岐ライン３から供
給されるLNGの予熱温度の下限は、ライン１１
から供給されるLPGの組成とLNGの配合量によ
り定まる混合物の共晶温度に応じて決めれば良
い。LNGとLPGとの混合液は、次いで分岐ライ
ン５から供給されるLNGと更に混合され、ライ
ン１３を経て熱交換器７内を通過する間に気化混
合ガスとなる。LNGとLPGとの混合液に対する
ライン５からのLNGの混合割合は、全混合液中
のLPGが２〜25重量％程度となる様にすること
が好ましい。気化天然ガス及び気化石油ガスから
なる混合ガスは、常法に従つてライン１５から第
二の熱交換器１７に送られ、更に加熱されてライ
ン１９から取り出される。第二の熱交換器１７と
して多管式熱交換器を使用する場合には、ライン
２１から供給される熱源水をライン１５から供給
される気化混合ガスの加熱に使用した後、ライン
２３から前記の熱交換器７に送給して再度熱源水
として利用することが好ましい。
から分岐ライン３及び５を経て熱交換器７に供給
される。第１図には、冷媒を中間熱媒体とする型
式の熱交換器７が示されているが、公知の全ての
形式の熱交換器が使用可能であることは、言うま
でもない。熱交換器７は、プロパン、アンモニ
ア、フレオン等の冷媒を収容しており、該冷媒は
ライン９を通る海水、河川水、湖沼水、温排水等
の熱源水との熱交換による気化及び熱交換器内に
通過するLNG及びLPGとの熱交換による液化を
繰り返す。本発明においては、分岐ライン３から
熱交換器７に入り、LPGの凝固点よりも高く且
つLNGの気化温度よりも低い温度に予熱された
LNGにライン１１から供給されるLPGを混合す
る。予熱LNGに対するLPGの混合割合は、前者
100重量部に対し後者10〜100重量部とすることが
好ましい。この様にしてLNGとLPGの混合を行
なう場合には、混合物の温度がLPGの凝固点以
下となつたとしても、LPGの凝固を生ずること
なく両者は均一に混合される。LPGの主成分で
あるプロパンの凝固点は約−187.7℃、ｎ−ブタ
ンの凝固点は約−138.4℃、ｉ−ブタンの凝固点
は約−159.6℃であるから、分岐ライン３から供
給されるLNGの予熱温度の下限は、ライン１１
から供給されるLPGの組成とLNGの配合量によ
り定まる混合物の共晶温度に応じて決めれば良
い。LNGとLPGとの混合液は、次いで分岐ライ
ン５から供給されるLNGと更に混合され、ライ
ン１３を経て熱交換器７内を通過する間に気化混
合ガスとなる。LNGとLPGとの混合液に対する
ライン５からのLNGの混合割合は、全混合液中
のLPGが２〜25重量％程度となる様にすること
が好ましい。気化天然ガス及び気化石油ガスから
なる混合ガスは、常法に従つてライン１５から第
二の熱交換器１７に送られ、更に加熱されてライ
ン１９から取り出される。第二の熱交換器１７と
して多管式熱交換器を使用する場合には、ライン
２１から供給される熱源水をライン１５から供給
される気化混合ガスの加熱に使用した後、ライン
２３から前記の熱交換器７に送給して再度熱源水
として利用することが好ましい。
本発明方法によれば、以下の様な効果が達成さ
れる。
れる。
(イ) LNGの予熱部と混合液の気化部からなる熱
交換器を小型化することが出来るので、建設費
が大巾に低減される。
交換器を小型化することが出来るので、建設費
が大巾に低減される。
(ロ) LPGの凝固を生ずることなくLNGとLPGを
任意の割合で均一に混合することが出来、混合
液を気化する場合にも完全に気化させることが
出来る。
任意の割合で均一に混合することが出来、混合
液を気化する場合にも完全に気化させることが
出来る。
(ハ) 上記(ロ)の結果として天然ガスと石油ガスとか
らなる混合ガスの発熱量を任意に調整すること
が出来る。
らなる混合ガスの発熱量を任意に調整すること
が出来る。
実施例 １
第１図に示す装置において、ライン１からの沸
点−160℃のLNG60ton／krのうち10ton／hrを分
岐ライン３から熱交換器７に供給し、−110℃に予
熱した後、ライン１１から供給される凝固点−
138℃のブタン系LPG1.5ton／hrを混合した。次
いで、得られたLPGとLNGとの混合液（−100
℃）にライン５から沸点−160℃のLNG50ton／
hrを加え、以下常法に従つて気化及び加熱して、
発熱量10870Kcal／Ｎm3の燃料ガスを得た。
点−160℃のLNG60ton／krのうち10ton／hrを分
岐ライン３から熱交換器７に供給し、−110℃に予
熱した後、ライン１１から供給される凝固点−
138℃のブタン系LPG1.5ton／hrを混合した。次
いで、得られたLPGとLNGとの混合液（−100
℃）にライン５から沸点−160℃のLNG50ton／
hrを加え、以下常法に従つて気化及び加熱して、
発熱量10870Kcal／Ｎm3の燃料ガスを得た。
LNG60ton／hrを−135℃に予熱した後、
LPG1.5ton／hrを混合する場合に比して、熱交換
器７を小型化することが出来、予熱部及び気化部
からなる熱交換器７全体の建設コストが約30％低
減された。
LPG1.5ton／hrを混合する場合に比して、熱交換
器７を小型化することが出来、予熱部及び気化部
からなる熱交換器７全体の建設コストが約30％低
減された。
実施例 ２
第１図に示す装置において分岐ライン３から沸
点−160℃のLNG10ton／hrを熱交換器７に供給
して−135℃に予熱し、これにライン１１から凝
固点−138℃のブタン系LPG6.0ton／krを加え、
更にライン５から沸点−160℃のLNG50ton／hr
を加える以外は実施例１と同様にして、発熱量
11370Kcal／Ｎm3の燃料ガスを得た。
点−160℃のLNG10ton／hrを熱交換器７に供給
して−135℃に予熱し、これにライン１１から凝
固点−138℃のブタン系LPG6.0ton／krを加え、
更にライン５から沸点−160℃のLNG50ton／hr
を加える以外は実施例１と同様にして、発熱量
11370Kcal／Ｎm3の燃料ガスを得た。
第１図は、本発明の一実施態様を示すフローチ
ヤートである。 １……LNG供給ライン、３，５……LNG供給
分岐ライン、７……熱交換器、９……熱源水通過
ライン、１１……LPG供給ライン、１３……
LNG通過ライン、１７……熱交換器、１９……
気化混合ガス取出しライン、２１……熱源水供給
ライン。
ヤートである。 １……LNG供給ライン、３，５……LNG供給
分岐ライン、７……熱交換器、９……熱源水通過
ライン、１１……LPG供給ライン、１３……
LNG通過ライン、１７……熱交換器、１９……
気化混合ガス取出しライン、２１……熱源水供給
ライン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 液化天然ガスと液化石油ガスとの混合方法で
あつて、 (i) 液化石油ガスと液化石油ガスの凝固点よりも
高く且つ液化天然ガスの気化温度よりも低い温
度に予熱した液化天然ガスとを混合する工程、
及び (ii) 上記(i)で得られた混合液と低温液化天然ガス
とを混合する工程 を備えたことを特徴とする液化天然ガスと液化石
油ガスとの均一混合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58073454A JPS59199024A (ja) | 1983-04-25 | 1983-04-25 | 液化天然ガスと液化石油ガスの均一混合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58073454A JPS59199024A (ja) | 1983-04-25 | 1983-04-25 | 液化天然ガスと液化石油ガスの均一混合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59199024A JPS59199024A (ja) | 1984-11-12 |
| JPH0113892B2 true JPH0113892B2 (ja) | 1989-03-08 |
Family
ID=13518695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58073454A Granted JPS59199024A (ja) | 1983-04-25 | 1983-04-25 | 液化天然ガスと液化石油ガスの均一混合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59199024A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61197897A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-02 | Tokyo Gas Co Ltd | 液化天然ガスと液化石油ガスの混合気化方法 |
| WO1990000589A1 (en) * | 1988-07-11 | 1990-01-25 | Mobil Oil Corporation | A process for liquefying hydrocarbon gas |
| KR100925193B1 (ko) | 2007-12-07 | 2009-11-06 | 한국가스공사연구개발원 | 액화천연가스의 기화장치 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5762629U (ja) * | 1980-09-30 | 1982-04-14 |
-
1983
- 1983-04-25 JP JP58073454A patent/JPS59199024A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59199024A (ja) | 1984-11-12 |
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