JPH01142382A - 相分離およびデフレグメーシヨンを別々に用いるｃ↓３−ｃ↓４↓＋炭化水素の回収ならびに精製方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 この発明は低温相分離とデフレグメーションを用いる軽
質炭化水素含有流の分割（ｒｅｓｏｌｕｔ　１ｏｎ）を
目的とするものである。さらに特定的には、この発明は
、冷却、相分離、デフレグメーシヨンおよび精留の順次
の工程を使用する、軽質ガス並びに軽質炭化水素含有流
から０３、またはＣ４，炭化水素を回収および精製する
ことを目的とするものである。

〔先行技術背景〕

炭化水素を含むさまざまの軽質ガス流を分割して、分割
のひとつの生成物として精製された軽質ガス流を、そし
て分割のもうひとつの生成物としてＣｔ、Ｃ３％　Ｃ４
１、あるいはそれらの混合物のようなより重質の炭化水
素流を得ることは、先行技術において知られている。相
分離、精密、および時にはデフレグメーターのような還
流熱交換器の使用を含む低温分離法工程のさまざまな組
合わせを用いてこの分割を行うこともまた知られている
。供給ガス流を低温冷却し、次いで相分離後、デフレグ
メーシヨンを行う組合わせを用いることは、供給物から
軽質ガス流と重質炭化水素流を分割するために特に知ら
れていることである。重質炭化水素流はさらに分離カラ
ムで分割することができる。

たとえば、１９８５年４月２４日に英国で発行されたト
ムリンソン（ｒｏｍｌｉｎｓｏｎ）およびカミングス（
Ｃｕｍｍｉｎｇｓ）の特許公開明細書ＣＢ２１４６７５
１Ａでは、ガス状炭化水素供給物からのＬＰＧまたはＮ
ＧＬおよび販売用ガスの回収が、該供給物をプロセス流
で冷却、および／または冷凍冷却した後、軽質ガスと重
質液体流に相分離し、次いで軽質ガス流のデフレグメー
シヨンとカラムからのオーバーヘッドが供給物へ再循環
される重質液体流のカラムストリッピングにより行われ
ている。

米国特許箱４，００２，０４２号明細書に記載されてい
るように、軽質ガス成分を含む供給ガス流からＣｔ−炭
化水素を回収するために相分離とデフレグメーシヨンを
行うこともまた知られている。

その方法では、ガスは冷却され、相分離されて、軽質ガ
スは外部出力源から冷凍冷却されるデフレグメーシヨン
を用いて分割されている。相分離器からの重質液体流は
凝縮器と再沸騰を用いた精留カラムで分割される。

デフレグメーシヨン、相分離および分留カラム処理につ
いて教示する別の先行技術は、米国特許箱４，５１９，
８２５号明細書に記載されている。

そこでは、Ｃ４，炭化水素が供給ガスから分離されてお
り、特にデフレグメーターが軽質ガス流を膨張機を介し
てより低温かつ低圧に膨張することによって生じた冷凍
冷却によって操作されている。

類似の供給流を低温冷却、相分離、カラム分離あるいは
デフレグメーシヨンの単独またはサブコンビネーション
によって軽質および重質成分に分割する、この発明の技
術に単に一般的に関連した他の先行技術には次のような
ものがある：ディー・エッチ・マツケンジーおよびニス
・ティー・ドネリー、“天然ガス回収工程における混合
冷媒の立証された有効性”、オイル・アンド・ガス・ジ
ャーナル　Ｍａｒｃｈ　　４．１９８５．１１６ベージ
；ティー・アール・トムリンソンおよびアール・バンク
ス、″ＬＰＧ抽出工程は所要エネルギーを節約する”、
オイル・アンド・ガス・ジャーナル、Ｊｕｌｙ　１５．
１９８５．８１ページ；米国特許箱３，９２９．４３８
号；米国特許箱４．２７０，９４０号；米国特許箱４，
２７２，２６９号；米国特許箱４．３０３．４２０号；
米国特許箱４，３０３．４２７号；米国特許箱４，３５
６，０１４号；米国特許箱４，４０１，４５０号；米国
特許箱４，４４３．２３８号；米国特許箱４，４５６，
４６０号；米国特許箱４，４６１，６３４号；米国特許
箱４，４８２，３６９号；米国特許箱４，５０７，１３
３号および米国特許箱４．５２６，５９６号。

〔発明の簡単な要約〕

この発明は、供給ガスをＣ３，および／またはＣ４４炭
化水素を含む重質炭化水素流と、Ｈｌ、Ｎ９、ＣＯ，Ｃ
Ｏ２、メタンおよび／またはＣ！炭化水素を含む軽質ガ
ス流に低温分離するための方法であって、プロセス流と
の間接的熱交換によって供給ガスを冷却して前記ガスの
部分的凝縮を起こさせる工程と、部分凝縮した供給ガス
を重質炭化水素を含む第１重質液体流と軽質ガス成分を
含む第１蒸気流にはじめに相分離する工程と、第１蒸気
流を低温デフレグメーターンにより精留して第１軽質ガ
ス流と第１重質液体流とは別の（ｓｅｇｒｅｇａｔｅｄ
）第２重質液体流を生成する工程と、第１および第２重
質液体流をより低温かつ低圧に膨張させ、前記流を部分
的に蒸発させるのに充分な間接熱交換によりそれらの流
れの一方または両方を用いて供給ガスを冷却する工程と
、前記第１および第２重質液体流をオーバーヘッド凝縮
器とボトムリボイラーを備えて運転される蒸留カラムに
別々に導入する工程と、前記流れを前記蒸留カラムでボ
トム生成物としてＣ５，および／またはＣ４，炭化水素
を含む重質炭化水素流と第２軽質ガス流に分離する工程
と、前記第１軽質ガス流ならびに第２軽質ガス流をＨｌ
、Ｎ１、Ｃｏ１Ｃ０！、メタンおよび／またはＣ，炭化
水素を含む！またはそれ以上の製品軽質ガス流を生成す
るために回収する工程を含む方法である。。

好ましくは、この発明は前記第１蒸気流をより低温かつ
低圧に膨張された前記第１軽質ガス流で間接的に熱交換
されるデフレグメーターで冷却する。

この発明は、前記第１軽質ガスを第２軽質ガスと間接的
に熱交換させて再加熱し、前記オーバーヘッド凝縮器の
還流能力（ｒｅＮｕｘ　ｄｕｔｙ）を提供することがで
きる。

この発明は、より低温かつ低圧に膨張した後の前記第１
または第２重質液体流の少なくとも１部を用いて、萌記
デフレグメーシヨン用の前記第１蒸気相の冷却の１部、
あるいは前記カラムのオーバーヘッド凝縮器の還流能力
の１部、またはその両方を提供することができる。

別の実施態様では、この発明は、第１軽質ガス流をデフ
レグメーターで工程内加熱を行う作動負荷タービン膨張
機を通して２段またはそれ以上の段階でより低温かつ低
圧に膨張する。

好適には、この発明は、前記第１重質液体流が主として
Ｃ４，炭化水素を含み、前記第２重質液体流が主として
Ｃ＋−Ｃ３炭化水素を含むような方法を目的とする。

最適には、この発明は、供給ガスが１０モル％以下のＣ
１，炭化水素を含み、前記重質炭化水素流におけるＣ３
の回収率が少なくとも９０％である方法を指向するもの
である。

〔発明の詳細な開示〕

この発明は軽質ガス流からＣ３，および／またはＣ４，
炭化水素を回収および精製するための効率的方法を提供
するものである。そのようなガス流にはＮＧＬ炭化水素
を含む天然ガス流やＬＰＧ炭化水素を含む石油精製所オ
フガスやさまざまな石油化学オフガス混合物がある。こ
の発明は特に比較的少量の０３−炭化水素、たとえば１
０モル％以下のＣ８，炭化水素を含む原料ガスを分割す
ると同時にそのような炭化水素を比較的高率で、たとえ
ばそのような供給ガス中のＣ８成分の９０％あるいはそ
れ以上、そして０４およびより重質成分の本質的にすべ
てを回収するのに都合がよいものである。供給ガスは任
意数の軽質ガス成分およびより重質の炭化水素を含むこ
とができる。そのような軽質ガス成分には、水素、窒素
、−酸化炭素および二酸化炭素と共にメタン、エタン、
およびエチレンが含まれる。

より重質の炭化水素にはプロパン、プロピレン、ブタン
、ブテン、イソ−ブタン、イソブチレンおよびペンタン
、ヘキサンのようなより高級飽和並びに不飽和炭化水素
、そして潜在的な残存量のより重質炭化水素が含まれう
る。この明細書を通して、飽和並びに不飽和炭化水素に
ついて、プロパンおよびプロピレン当価物をＣ８で、そ
してブタン、イソブタン並びにそのブテン誘導体を０４
で記号的に表している。“十”印は、それらの炭化水素
分子量化合物およびより重質化合物の炭素原子数を、先
行技術におけるのと同様に示すために使用されている。

この発明は、軽質ガスと、Ｃ３およびより重質炭化水素
を含む重質ガスを含有する乾燥供給ガスを処理して、そ
れらすべてを０〜−５０°Ｆの範囲の中間温度に冷却し
、はじめに０４．リッチの液体を相分離で凝縮すること
によって実施される。残存蒸気はさらに冷却されて、デ
フレグメーターで精留され、Ｃ１および残存Ｃ４，炭化
水素が回収される。デフレグメーターからの軽質Ｃ１−
富化液体および第１相分離からの重質Ｃ４，−富化液体
は区別されて、一方または両者は再加熱され、蒸留カラ
ムへそのカラムの分離供給物として送り込まれる而に部
分蒸発される。そのカラムではＣ２炭化水素までの軽質
ガスがオーバーヘッドとして排出されると共に、Ｃ３，
炭化水素がＮＧＬまたはＬＰＧ製品として取り出される
。デフレグメーター用の冷凍は主として一段ないしそれ
以上の段の膨張手段によって与えられる。好ましくは圧
縮機や、発電機のようなある種の負荷に連結された膨張
タービンを用いる。もしも必要ならば、デフレグメータ
ーからの軽質Ｃ３−あるいは分離装置からの重質Ｃ４゜
−富化液体の一方または両方の一部または全部は熱交換
されてデフレグメーターで部分的に蒸発され、原料ガス
のはじめの冷却によるさらなる蒸発に先立って追加的な
冷凍（力）を提供することができる。蒸留カラムのオー
バーヘッド凝縮器の冷凍は、慣用の機械的冷凍システム
のような外部冷凍、あるいはデフレグメーターおよび／
または蒸留カラムからの軽質オーバーヘッドから冷凍（
力）を回収することによって、あるいは軽質および重質
液体流の一方または両方を部分蒸発させることによって
や、他の適当な方法によって行うことができる。デフレ
グメーターからのオーバーヘッド軽質ガスの仕事をさせ
た膨張からの動力はこの方法への供給ガスを圧縮するこ
とによってや、発電機、あるいは他の適当な連絡手段に
よって、タービン膨張機から回収することができる。

相分離装置、デフレグメーターおよび多段蒸留カラムを
、供給軽質成分の低いレベルの冷却力供給用の膨張装置
、および分離された軽質ならびに重質液体流の高レベル
冷却用の部分蒸発と組合わせて用いると、天然ガスから
や精留および／または石油化学オフ−ガス流からＣｓ−
液体炭化水素を回収および精製するための他の方法に比
較して、相当に省エネルギー化をすることができる。部
分凝縮段階の比較的温い温度は、重質液体流中に凝縮さ
れるＣ１およびより軽質成分の量を最小限化する。デフ
レグメーターの還流作用は、軽質液体流中に凝縮される
Ｃ３およびより軽質成分の量を最小限化し、そして軽質
液体流を凝縮させるために必要な低レベルの冷却量を減
少させる。その結果、Ｃ３４成分は典型的には供給物中
の約３〜８モル％から、蒸留カラムへの供給物における
約４０〜９０モル％まで濃縮される。また、重質炭化水
素生成物から残存軽質液体成分を除去するための蒸留カ
ラムにおいて必要なエネルギーも低減される。

この発明の方法は、下記の表１に示すように、先行技術
に記載されている数多くのプロセスに比較して、Ｃ３゜
炭化水素の回収効率においてはっきりした改良を示す。

表１ プロセスサイクル　　エネルギー　　　Ｃ３回収率　　
　０３０回収率本発明　　　　　　　９０％　１００％
マツケンジー、外　＋３４〜５７％　　７９％　　９７
〜９９％本発明　　　　　　　９６％　１００％本発明
　　　　　　　９４％　ｌＯＯ％＊　この発明の実施態
様は９６％Ｃ３回収率に対して正味エネルギーを必要と
しない。上記特許サイクルは７５％Ｃ３回収率に対して
は正味エネルギーを必要としないが、９３％Ｃ３回収率
に対しては１７０馬力必要とする。

この発明は、図面とこの発明の好ましい操作例によって
さらに詳しく記述されるものである。

９０％メタン、６％エタン、２％プロパン、１％ブタン
、そして残り成分として窒素、ペンタンおよびヘキサン
を含有する供給ガスが５５０ｐｓｉａの圧力でライン１
０から乾燥器１２に導入される。そこで水と凝縮成分が
除去される。乾燥された供給ガスは次いで５３５ｐｓｉ
ａ１１００°Ｆでライン１４を通り、第１熱交換器を備
える供給物冷却器１６へ入る。そこで供給ガスはプロセ
ス流で冷却される。５３０　ｐｓｉａで一３０°Ｆの供
給ガスはライン１８内の２相流に導入され、相分離器槽
２０に入る。そこで０４．炭化水素の相当部分はボトム
液相として分離され、一方、Ｃ３−含有ガス成分の主要
量は気相に残っている。Ｃ４，炭化水素は、相分離器槽
２０下部の大部分の液体を含む領域において槽２０を区
画するバッフル２２の左側に残る（なおバッフルは槽２
０のオーバーヘツドまたは蒸気領域を区画分離するもの
ではない）。Ｃ４，液体２４はライン２６で排出され、
膨張バルブ２７を通って一３９°Ｆおよび３７０　ｐｓ
ｉａまで温度と圧力を低下される。その流れは供給物冷
却器１６中で再加熱され、次いで流れ２８となり、４２
°Ｆ、　３６７　ｐｓｉａで分離供給物として蒸留カラ
ム３０に供給される。

相分離器槽２０への供給物の蒸気相は、ライン６０でデ
フレグメーター熱交換器６２へ昇るが、その際にデフレ
グメーター６２中の流れおよび温度条件を凝縮可能な液
体はデフレグメーターの熱交換通路において凝縮され、
該通路で下降を開始してこの熱交換器通路中で還流また
は精留条件が設定されるようなものにし、他方、非凝縮
　−性軽質ガス成分、典型的にはＣ３より低分子量の炭
化水素は蒸気としてライン６４から排出されて、デフレ
グメーター熱交換器で再加熱された後、ライン６６でタ
ービン膨張機６８に送られ、この軽質ガス流の温度と圧
力はライン７０において３３６ｐｓｉａ、−１１７°Ｆ
に低下される。次イテこの流れは、デフレグメーター熱
交換器の冷凍冷却部に供給された後、ライン７２のガス
は蒸留カラム３０からのオーバーヘッドと合流されて、
合流ガス流としてライン４６に排出され、供給物冷却器
１６で再加熱される。次いでライン４８のガスは圧縮機
５０で３８０　ｐｓｉａに圧縮される。この圧縮機は好
ましくは膨張Ｊｆａ６８で駆動することかできるが、直
接駆動しても、膨張機に結合されている発電機で駆動し
てもよい。そして得られたガス流をアフター冷却交換器
５２においてアフター冷却し、さらにボックス５４とし
て示した一連の装置を介して圧縮し、アフター冷却熱交
換器５６でアフター冷却し、軽質ガス生成物流としてラ
イン５８から５２０ｐｓｉａ、　　ｌ　１０°Ｆの温度
で排出することができる。軽質ガス生成物は９３．７％
メタン、６．１％エタンおよび０，２％プロパンの組成
を有する。

ライン７０の流れは、ライン７８で示す別の流れ（ａｌ
ｔｅｒｎａｔｉｖｅ　ｆｌｏｗ）線図によって更に温度
と圧力を低減させることができるが、この場合この流れ
はさらに再加熱され、タービン膨張機８２で付加的膨張
させるためにライン８０に供給された後、ライン８４で
デフレグメーター６２の冷凍を行うことにより再加熱す
ることもできる。

デフレグメーター６２の熱交換器通路で凝縮し下降する
Ｃ３炭化水素は、ライン６０を通って相分離器槽２０の
バッフル２２の右側に戻り、ライン７４から排出される
液体として核種２０に集められる。

この液体は膨張バルブ７３を通って膨張されて３７０　
ｐｓｉａおよび一６６°Ｆの温度に温度および圧力が低
下される。それからこの流れは導入される供給ガスで再
加熱されることによって、供給物冷却器１６の冷却作用
を行う。３６７　ｐｓｉａおよび４２°Ｆのライン７６
の流れは、次いで供給物としてライン２８から蒸留カラ
ム３０へ導入される。

Ｃ１，流をライン７６から、そしてＣ４，流をライン２
８から別々にカラム３０に導入することによって、該カ
ラム３０の精留プロセス効率が増す。ライン２８および
７６からの供給物に含まれている軽質ガスは蒸気相とし
て該カラムを上昇し、他方このような流れ７６および２
８中のＣｓ−およびＣ４−炭化水素はカラムを下降して
、ＮＧＬ生成物としてライン３２から排出される。該生
成物のある部分は再沸熱交換器３４を通って再沸蒸気と
して戻される。ＮＧＬ生成物は主要量のプロパンと少量
のブタン、ペンタンおよびより炭素数の多い炭化水素、
ならびにそのような化合物の不飽和または分岐誘導体を
含む。

蒸留カラム３０の軽質ガスはライン３６から取り出され
、オーバーヘッド凝縮器３８で冷却され、還流液は相分
離槽４０に供給される。そしてライン４２から該カラム
への還流能力（ｒｅｆｌｕｘ　ｄｕｔｙ）に従って帰還
する。槽４０からの蒸気相はライン４４から取り出され
、デフレグメーターから以前に生じたライン７２の流れ
と合体される。熱交換器３８の凝縮能力（ｃｏｎｄｅｎ
ｓｉｎｇ　ｄｕｔｙ）は任意の型式の外部冷却手段から
得ることができるが、それに代えて、ライン９０から排
出され熱交換器３８を通ってライン９２から流れ４６に
戻るライン４６からの軽質ガスを用いることができる。

また、オーバーヘッド凝縮器３８のための還流能力はラ
イン２６から少なくとも一部の流れをライン２７の流れ
として取り出し、ライン９Ｇ、凝縮器３８およびライン
９２を通り、ライン２９からライン２６に戻すことによ
っても得ることができる。同様の方法は、ライン７゛４
の流れをライン７５に取り出し、ライン９０、凝縮器３
８およびライン９２を通り、ライン７７からライン７４
に戻すことによっても行うことができる。

デフレグメーターからの軽質ガス流７２および蒸留カラ
ムからの軽質ガス流４４は、別々の軽質ガス生成物とし
て回収することもできる。少なくともライン７４の流れ
の一部は、ライン８６を通って分岐され、デフレグメー
ターまたは還流熱交換器６２で再加熱された後、ライン
８８で回収されてライン７４へ戻すことができる。

この発明の方法は、英国特許出願Ｇ、Ｂ。

２１４６７５１Ａのような、さまざまな先行技術デフレ
グメーターサイクルと同様のものではあるが、そのよう
な方法に比較していくつかの長所がある。すなわち先行
技術の方法においては、供給物冷却器およびデフレグメ
ーターで凝縮した液体は合流され、フィードガス圧力に
ポンプで圧縮され、実質的な蒸発なしに再加熱されて、
蒸発カラムの頂部に供給されている。その結果、供給物
冷却用に付加的冷却が必要であるし、該カラムでのＣ５
゜精留用の再沸能力をさらに要する。この発明の方法に
おいては、Ｃ４，およびＣ３−富化液体流を含む供給物
冷却器およびデフレグメーターの２種の液体は、別々に
圧力低下されて部分蒸発するので供給物冷却用の冷却が
効率的であり、次いで冷却力のための部分蒸発の結果、
蒸発カラム用の最適蒸気−液体供給物分割条件下にそれ
らを蒸発カラムに送り込むことができる。これにより該
カラムの操作に最も効率的な方法で供給物を供給できる
。より軽質の０３−富化液体はより重質の０４−富化液
体より低温で蒸発するので、２種の液体流は別々に再加
熱し部分蒸発される。もしも２種の液体が部分蒸発に先
立って合体されたなら、これらの流れにより必要な冷却
を行うためには得られた混合物をより低圧にしなければ
ならないだろう。このため蒸留カラムの圧力は低下し、
オーバーヘッド凝縮器はより低温に冷却しなければなら
なくなるので、プロセスの効率は低下してしまう。

従来の方法はまた、その蒸留カラムを凝縮器ないし精留
能力のないストリッピングモードで用いる゛。この結果
、カラムからのオーバーヘッド蒸気を前述の方法に示し
たように供給物に再循環しないならば、Ｃ１，の回収率
は不経済な低いものとなる。しかしながら、この再循環
流はまた、最初の供給物冷却器および２番目のデフレグ
メーター熱交換器用に追加的冷凍冷却を特徴とする特に
デフレグメーターには低レベルの冷凍冷却が追加的に必
要となる。再循環は不経済である。というのは、当初回
収工程と同程度の非常に希薄なＣ８，流から精製工程で
最終的Ｃ３０回収を行うことを余儀なくされるからであ
る。この発明の方法は、その蒸留カラムをストリッピン
グおよび精留領域の両者で操作する。

該カラムのオーバーヘッド凝縮器は比較的温かい温度レ
ベルで高率の′Ｃ３０回収ができる。その理由は、カラ
ム内の軽質ガス成分の量が典型的には供給ガス中の軽質
分の５％未満であるからである。これは前述の先行技術
サイクルのようなオーバーヘッド蒸気の再循環を伴うス
トリッピングよりずっと高率的な精製工程を提供する。

この発明は、前掲の表１のようないろいろなデフレグメ
ーターおよび／または他の炭化水素分離プロセスと比較
してみると、明らかに省エネルギー消費、あるいは高生
成物圧力、あるいは高回収率、またはそれらの利点を組
み合わせた利点を示している。これらの理由でこの発明
の方法は先行技術システムを超える決定的かつ予想しえ
ない利点を備えたものと信するものである。

この発明の好適な実施態様を述べてきたが、この発明の
範囲は特許請求の範囲の記載から確定されるべきもので
ある。

【図面の簡単な説明】

図面はこの発明の低温分離方法の好適実施例を図示した
もので、破線部分はいろいろな変形実施例を示す。 特許出願人　　エア・プロダクツ・アンド・ケミカルズ
・インコーホレイテッド 外２名

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）供給ガスをＣ＿３＿＋および／またはＣ＿４＿＋炭
   化水素を含む重質炭化水素流とＨ＿２、Ｎ＿２、ＣＯ、
   メタン、および／またはＣ＿２炭化水素を含む軽質ガス
   流に低温分離する方法において、 ａ）供給ガスをプロセス流と間接熱交換によって前記ガ
   スの部分的凝縮が起きるように冷却し、 ｂ）部分凝縮した供給ガスを重質炭化水素を含む第１重
   質液体流と軽質供給ガス成分を含む第１蒸気流とに最初
   に相分離する工程、 ｃ）第１蒸気流を低温デフレグメーシヨンにより精製し
   て、第１軽質ガス流と、第１重質液体流とは別の第２重
   質液体を生成する工 程、 ｄ）第１および第２重質液体流をより低圧かつ低温に膨
   張させ、そして前記流れを部分的に蒸発させるのに充分
   な間接熱交換によりそれらの流れの一方または両方を用
   いて供給ガスを冷却する工程、 ｅ）前記第１および第２重質流を別々にオーバーヘッド
   凝縮器およびボトムリボイラーを備えて操作される蒸留
   カラムに導入する工 程、 ｆ）前記蒸留カラム中の前記流れをボトム生成物として
   のＣ＿３＿＋および／またはＣ＿４＿＋炭化水素を含む
   重質炭化水素流と第２軽質ガス流に分離する工程、およ
   び ｇ）前記第１軽質ガス流と前記第２軽質ガス流を回収し
   て、Ｈ＿２、Ｎ＿２、ＣＯ、ＣＯ＿２、メタン、および
   ／またはＣ＿２炭化水素を含む１またはそれ以上の生成
   物軽質ガス流を生成する工程、を含む方法。 ２）前記第１蒸気流がより低温かつ低圧に膨張された前
   記第１軽質ガス流との間接熱交換によりデフレグメータ
   ー内で冷却される特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３）前記第１軽質ガス流が前記第２軽質ガス流との間接
   熱交換により再加熱され、前記オーバーヘッド凝縮器の
   還流能力を提供する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４）より低温かつ低圧に膨張された後の前記第１または
   第２重質液体流の少なくとも一部が前記デフレグメータ
   ー内での前記第１蒸気流の冷却の少なくとも一部を行う
   特許請求の範囲第１項記載の方法。 ５）前記第１軽質ガス流が２段またはそれ以上の段階で
   より低温かつ低圧に膨張される特許請求の範囲第１項記
   載の方法。 ６）前記生成物軽質ガス流の一方または両方がａ）工程
   の供給ガスの冷却後に高圧に圧縮される特許請求の範囲
   第１項記載の方法。 ７）前記第１重質液体流が主としてＣ＿４＿＋炭化水素
   を含み、前記第２重質液体流が主としてＣ＿１からＣ＿
   ３炭化水素を含む特許請求の範囲第１項・記載の方法。 ８）供給ガスから重質液体流へのＣ＿３炭化水素の回収
   率が少なくとも９０％である特許請求の範囲第１項記載
   の方法。 ９）供給ガスが１０モル％以下のＣ＿３＿＋炭化水素を
   含み、前記重質炭化水素流中のＣ＿３回収率が少なくと
   も９０％である特許請求の範囲第１項記載の方法。 １０）より低温かつ低圧への膨張後の前記第１または第
   ２重質液体流の少なくとも１部が前記オーバーヘッド凝
   縮器の還流能力の少なくとも１部を提供している特許請
   求の範囲第１項記載の方法。