JPH01142709A - 累進多焦点眼鏡レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

１粟上段■几分互 この発明は、遠用部から近用部まで連続的に屈折力を変
化させた累進多焦点眼鏡レンズの改良に関するものであ
る。 災末立伎県 累進多焦点ＩＩＩ！鏡レンズとは、老眼鏡に用いられる
境目のない遠近両用レンズをいい、従来から例えば特開
昭５７−１３９７１８号公報、特開昭５９−８８７１８
号公報、特開昭６０−２６０９１７号公報、特開昭６１
−２５２５２６号公報等に挙げられるように種々のもの
が提案されている。 以下、累進多焦点眼鏡レンズの従来例３例を具体的な数
値を挙げつつ説明し、それぞれの問題点を指摘する。 なお、以下の説明で示すレンズ１の概略形状は、第１０
図に示すように前側屈折面１ａが凸面、後側屈折面１ｂ
が凹面であり、前側屈折面１ａは屈折力が連続して変化
する累進面、後側屈折面１ｂは曲率半径Ｒ２の球面とさ
れている。 ここで第１０図に示したように、レンズ１の中心軸とな
るＸ軸、及びこのＸ軸に垂直でレンズ１の前側屈折面１
ａに接する平面内で互いに直交するｙ。 Ｚ軸を設定する。 一般に、なめらかな３次元曲面 ｆ（ｘ＋　ｙｖ　ｚ）＝０ は、ある領域内において、 ｘ１＝ΣＡｏ＋ｙＩｎ舎ｚＪｎ なる２元高次多項式でよく近６人できる。例に示す前側
屈折面１ａは、第８ページの第１表（１）（２）に示さ
れた非球面係数Ａｒｌを持つ２元１６次多項式で表現さ
れる非球面となっている。この非球面の形状は第１１図
に等高線図（実線間が１ｍｍ、以下同様）、水平断面図
、垂直断面図をもって示した通りである。 なお、第１表中の表現、例えばｒ−８，５９０Ｅ−１，
８Ｊは「−８，５９０×１０−１１１」トイウ意味テア
リ１．：、　の、を味は他の表についても同様である。 以下の３例では、いずれも前側屈折面１ａの形状を上記
の通り、レンズの外径をｍｍ７０［ｍｍｌ、材質をアク
リル（屈折率ｎ　＝１．４９２）として共通構成をとり
、後側屈折面１ｂの形状を異ならせることによりそれぞ
れ屈折力の異なるレンズを構成している。

【従来例１】 まず、第１の従来例として、屈折力が遠用度数Ｓ　＝０
．ＯＯ［Ｄコ、近用加入度数Ａｄｄ＝２．７５［Ｄ］で
あるレンズの形状を説明する。 前側屈折面１ａは上述の通りであるので説明を省略する
。 後側屈折面１ｂは、曲率半径Ｒ２＝８４．１５０［ｍｍ
ｌの球面であり、そのＸ座標は下式で表わされる。 ｘ、＝Ｒ，−７戸−］フ＋Ｔ　ｃ レンズの肉厚は、上端Ｔυ、中心Ｔｃ、下端ＴＬにつき
、それぞれ次の通りとなる。 Ｔｕ−３，６４［ｍｍ］ Ｔｃ”３．５５　　［ｍｍ］ ＴＬ＝０．８０　　［ｍｍｌ このレンズのｘ−ｙ平面に沿った垂直断面は第１２図に
示す通りである。レンズの下側半分では前側屈折面１ａ
のカーブが徐々にきつくなるため肉厚が次第に薄くなる
が、少なくとも最小コバ厚（約０．８ｍｍ）を確保でき
るよう下端の肉厚を設定する必要があるため、中心ある
いは上端の肉厚を３　、６ｍｍ程度とする必要がある。 Ｓ　＝Ｏ，ＯＯ［Ｄ］のレンズでは、単焦点レンズやプ
ラスチックのパイフォーカルレンズで２．００ｍｎ＋程
度が通常の肉厚であることに鑑みれば、上記従来例のレ
ンズはかなり厚いものであることが理解できる。

【従来例２］ 次に、第２の従来例として、屈折力が遠用度数Ｓ　＝＋
３．ＯＯ［Ｄ］、近用加入度数Ａｄｄ＝２．７５［Ｄ］
であるレンズの形状を説明する。 前側屈折面１ａは前記の例と同一であるので説明を省略
する。 後側屈折面１ｂは、曲率半径Ｒ２＝　１６７、５０５［
ｍｍ］の球面であり、そのＸ座標は上記の例と同様下式
で表わされる。 ｘ２：Ｒ２−Ｒ２−ｙ　　−ｚ　　十Ｔｃレンズの肉厚
は、上端Ｔυ、中心Ｔｃ、下端ＴＬにつき、それぞれ次
の通りとなる。 Ｔ、＝＝３．６４　　　［ｍｍ］ Ｔｃ＝７．４７　　　［ｍｍ］ ＴＬ＝０．８０　　　［ｌｌ１ｍコ このレンズのｘ−ｙ平面に沿った垂直断面は第１３図に
示す通りである。一般にプラスレンズの中心厚は厚くな
るものであるが、累進多焦点レンズにおいては前側屈折
面１ａの形状により、いっそう厚い肉厚のレンズとなっ
ている。 【従来例３］ 更に、第３の従来例として、屈折力は上記の従来例２と
同様に遠用度数Ｓ　＝＋３．００［Ｄ］、近用加入度数
Ａｄｄ＝２．７５［Ｄ］であり、肉厚の増大を防ぐため
後側屈折面を相対的に傾斜させて加工し、下側に２゜０
０［Δ］のプリズム作用を持たせたレンズの形状を説明
する。なお、この加工はプリズムシニング加工、あるい
はアレジェ加工といわれるものである。 前側屈折面１ａは前述の２例と同様であるので説明を省
略する。 後側屈折面１ｂは、曲率半径Ｒ２＝　１６９．３８２［
ｍｍ］、傾斜θ、　＝２．２８２［ｄｅｇｌの球面であ
り、そのＸ座標は下式で表わされる。 ｘ、＝Ｒ２ｃｏｓθ２　　　Ｒ２”−（ｙ−Ｒ，ｓｉｎ
θ）”−Ｚ”＋ＴＣレンズの肉厚は、上端Ｔｕ、中心Ｔ
ｏ、下端ＴＬにつき、それぞれ次の通りとなる。 Ｔｕ＝０．８０　　［ｍｍ］ Ｔｃ＝６．０９　　［ｍｍ１ ＴＬ＝０．８０　　［ｍｍ］ このレンズのｘ−ｙ平面に沿った垂直断面は第１４図に
示す通りである。前記の２つの従来例より周辺部の肉厚
を薄くすることが可能となるが、本来検眼処方にはない
プリズム作用が入ることにより光軸が偏向され、好まし
くない影響を与えかねない。 また、中心厚は従来例２よりは若干薄くできるものの未
だ不充分である。 （以下、余白） １基しロＬ眞 この発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされ
たものであり、プリズム作用を与えずに周辺及び中心の
肉厚を共に小さくすることができる累進多焦点眼鏡レン
ズの提供を目的とする。 ６　占を　　するための この発明は、前側屈折面と後側屈折面とのいずれか一方
を屈折力が連続的に変化する累進面とし、他方を非累進
面とした累進多焦点眼鏡レンズにおいて、累進面の巨視
的な形状を非累進面の形状に略沿わせるよう累進面を微
視的な階段状のフレネルレンズ面として構成することに
より、上記目的の達成を図ったものである。 失胤災 以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。 なお、以下の説明で示すレンズの概略形状は第１０図に
示された従来例と同様であり、前側屈折面１ａは屈折力
が連続して変化する累進面、後側屈折面１ｂは非累進面
としての球面である。 また、以下に示す３つの実施例において、累進面はそれ
ぞれ異なる状態で階段状のフレネルレンズ面とされてい
るために巨視的な形状は互いに異なるが、光学的な作用
はいずれも共通である。すなわち、各累進面の光学的な
作用は、前掲の第１表（１）　（２）に示された非球面
係数Ａ。を持ち。 ｘ、＝ΣＡｎ′ｙｆ″′＋ｚＪ″′ として表される２元１６次多項式で表現される非球面（
以下、基本非球面という）と同等なものとされている。 基本非球面自体の形状は第１１図に等高線図、水平断面
図、垂直断面図をもって示した通りであり、上側半分（
ｙ≧０）はほぼ球面、下側半分（ｙ≦０）は下方に向け
て徐々に曲率がきつくなっており、全面としてなめらか
で連続的な非球面となっている。 前側屈折面１ａのフレネルレンズ面として加工された後
の巨視的な形状ｘ４は、 ｘ、＝ｘＩ、＋ΣＦ、・ｙＫｌｌ−２Ｌｓで表されるよ
うに、基本非球面の形状ｘ０に２元高次多項式で表現さ
れるフレネル付加量を加えたものとなる。なお、上式中
のＦ、はフレネル付加量を決定する関数の係数であり、
本明細書ではこれをフレネル化係数と定義する。 更に、以下の３実施例では、いずれもレンズの外径をφ
＝７０［Ｉ１１閣コ、材質をアクリル（屈折率ｎ　＝１
．４９２）としている。 【第１実施例】 まず、第１実施例として、屈折力が遠用度数Ｓ＝０．０
０［Ｄ］、近用加入度数Ａｄｄ＝２．７５［Ｄコである
レンズの形状、及びフレネルレンズ面加工の手法につい
て説明する。 前側屈折面１ａは、巨視的な形状が第１図の等高線図で
示されるような曲率半径Ｒ□＝８５．３１９［ｍｍｌの
球面となるように設計されている。すなわち、ｘ、＝ｘ
、＋ΣＦ、−ｙに箇・ｚＬＪ 中Ｒ０−（’ｉ工：戸−１７ となるようにフレネル化係数Ｆ１が設定されている。フ
レネル化係数Ｆ、の具体的な数値は第１８ページの第２
表（１）　（２）に示される通りである。 フレネル付加量（ＸニーＩＯ）は第２図の等高線図に示
される通りである。この例では、基本非球面の形状を上
側半分はそのまま生がしているため、フレネル付加は下
半分が対象となる。 付加後の形状は第１図の等高線図、垂直断面図、水平断
面図に示されている。垂直断面図には、付加後の形状が
実線、基本非球面の形状が破線で示されており、両者の
差異が理解できる。 後側屈折面１ｂは、曲率半径Ｒ２＝８４．６６０［ｆｆ
１１１］ノ球面であり、そのＸ座標は下式で表わされる
。 Ｘ　２　”　Ｒｘ　　Ｗ戸’−Ｚ”＋ＴＣレンズの肉厚
は、上端Ｔ　ｕ、中心Ｔｃ、下端ＴＬにつき、それぞれ
次の通りとなる。 Ｔｕ＝２．０６　　［＋ｍｍ１ Ｔｃ＝２．００　　　［ｍｍコ ＴＬ＝２．０６　　［ｍｍｌ このレンズの垂直断面形状は第３図に示した通りである
。前側屈折面１ａを後側屈折面１ｂに略沿ゎせるように
したため、レンズの全面にわたってＳ＝０゜ＯＯ［Ｄ］
の単焦点レンズと同様の約２ｍ＋ｍの略均−な肉厚を保
つことができる。 【第２実施例１ 次に、第２実施例として、屈折力は第１実施例と同様、
遠用度数Ｓ＝０．０Ｏ［０］、近用加入度数Ａｄｄ＝２
．７５［Ｄ］であり、フレネルレンズ面加工が上記実施
例とは異なるレンズの形状を説明する。 前側屈折面１ａは、２＝０のラインの巨視的な形状が曲
率半径Ｒ工＝８５．３１９［ｎ＋ｍ］の円弧となるよう
に設計されており、ｙ方向のみの関数によりフレネル付
加を行っている。すなおち、前述のフレネル付加式にお
いて、すべてＬｍ＝Ｏの特殊な場合である。 前側屈折面１ａ全体の巨視的な形状は第４図の等高線図
、垂直断面図、水平断面図によって示される通りである
。 この場合のフレネル化係数Ｆ、の具体的な数値は第１８
ページの第３表に示される通りであり、フレネル付加量
（Ｘｉ−ＸＯ）は第５図の等高線図に示される通りであ
る。この例においても基本非球面の下半分がフレネル付
加の対象となっている。 フレネル付加後の形状と基本非球面の形状とは第４図の
垂直断面図にそれぞれ実線と破線とによって示されてい
る。 後側屈折面１ｂは、曲率半径Ｒ，＝８４．５４９１ｍｍ
コの球面であり、そのＸ座標は下式で表りされる。 ｘ２＝Ｒ，−Ｒ，”−ｙ”−ｚ”＋Ｔｃレンズの肉厚は
、上端Ｔｕ、中心Ｔ　ｃ、下端ＴＬにつき、それぞれ次
の通りとなる。 Ｔｕ＝２．４１　　　Ｅｍｍコ Ｔｃ＝＝２．３３　　　［ｍｍｌ ＴＬ＝２．４１　　［ｍｍｌ このレンズの垂直断面形状は第６図に示した通りである
。この例では前側屈折面１ａの巨視的な形状が完全な球
面ではなく下半分の左右両側にカーブのきつい部分が残
存するため、肉厚は第１実施例よりも多少厚くなるが、
従来との比較においては格段に薄肉化が図られている。 なお、フレネル付加量がｙのみの関数となっているため
、加工制御の負担を軽減することが可能である。 【第３実施例］ 更に、第３実施例として、屈折力が遠用度数Ｓ＝＋３．
ＯＯ［Ｄ］　、近用加入度数Ａｄｄ＝２．７５［Ｄ］で
あり。 上記の例よりも巨視的な形状が偏平なレンズの形状、及
びフレネルレンズ面加工の手法について説明する。 前側屈折面１ａは、巨視的な形状が第７図の等高線図で
示されるような曲率半径Ｒ＞　”　１７５．０４８［ｍ
ｍｌの球面となるように設計されている。すなわち、ｘ
、：Ｒ□−Ｒ，”−ｙ”−ｚ” となるようにフレネル化係数Ｆ、が設定されている。そ
の具体的な数値は第１９ページの第４表（１）　（２）
に示した通りである。 フレネル付加量（ｘｔ　　ｘ＋＋）は第８図の等高線図
に示される通りである。基本非球面の形状は第１１図か
ら理解できるように上半分はほぼ球面、下半分が非球面
となっているが、この実施例におけるフレネル付加後の
レンズの巨視的形状は基本非球面よりも曲率半径が大き
いものであるため前側屈折面１８全面がフレネル付加の
対象となる。 付加後の形状は第１図の等高線図、垂直断面図、水平断
面図に示されている。垂直断面図、水平断面図には、付
加後の形状が実線、基本非球面の形状が破線で示されて
おり、両者の差異が理解できる。 後側屈折面１ｂは、曲率半径Ｒ，＝　１７５．０４８［
ａ＋履］の球面であり、そのＸ座標は下式で表わされる
。 ｘ２＝Ｒ，−Ｒ，”−ｙ”−ｚ”＋Ｔ。 レンズの肉厚は、上端Ｔυ、中心Ｔｃ、下端ＴＬにつき
、それぞれ次の通りとなる。 Ｔυ＝　２．００　　［ｍ＋１ｌ Ｔｃ＝２．ＯＯ［ｍ菖］ ＴＬ＝２．０Ｏｒｌｌｌｌｌ このレンズの垂直断面形状は第９＠に示した通りである
。前側屈折面１ａを後側屈折面１ｂに略完全に沿わせる
ことにより、レンズの全面にわたってＳ　＝０．ＯＯ［
Ｄ］の単焦点レンズと同様の約２ｍｍの均一な肉厚を確
保している。 なお、上記の３つの実施例では前側屈折面を累進面とし
、非累進面を球面とする構成についてのみ述べたが、後
側屈折面を累進面としてもよいし。 非累進面を球面以外のトーリック面等にしてもよい、ま
た、基本非球面及びフレネル付加量を多項式で表現した
が、別の表現形式をとっても本発明を適用できることは
明らかである。 （以下、余白） 羞釆 以上、説明してきたようにこの発明の累進多焦点眼鏡レ
ンズは、累進面をフレネルレンズ面として非累進面の形
状に略沿わせたため、レンズの肉厚を全面にわたって略
均−とすることができ、プリズムシニング加工等を行わ
なくともレンズの薄肉化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第３図はこの発明に係る累進多焦点眼鏡レンズ
の第１実施例を示したものであり、第１図は前側屈折面
の形状を示す説明図、第２図はフレネル付加量を示す説
明図、第３図はレンズの垂直断面図である。 第４図〜第６図はこの発明に係る累進多焦点眼鏡レンズ
の第２実施例を示したものであり、第４図は前側屈折面
の形状を示す説明図、第５図はフレネル付加量を示す説
明図、第６図はレンズの垂直断面図である。 第７図〜第９図はこの発明に係る累進多焦点＠鏡しンズ
の第３実施例を示したものであり、第７図は前側屈折面
の形状を示す説明図、第８図はフレネル付加量を示す説
明図、第９図はレンズの垂直断面図である。 第１０図はレンズ形状を表現するための座標を定義した
説明図である。 第１１図は基本非球面の形状を示す説明図である。 第１２図〜第１４図は従来の累進多焦点眼鏡レンズの垂
直断面図である。 ■・・・累進多焦点眼鏡レンズ ｌａ・・・前側屈折面　（累進面） ■ｂ・・・後側屈折面　（非累進面） 第１図 第２図 ■ 第５図 ＋＋＋＋、□１．―−・　　１　＋＋＋＋＋＋＋＋＋＋
ｚ唄 Ｔｃ む 第９図 Ｌ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 前側屈折面と後側屈折面とのいずれか一方を屈折力が連
   続的に変化する累進面とし、他方を非累進面とした累進
   多焦点眼鏡レンズにおいて、前記累進面の巨視的な形状
   を前記非累進面の形状に略沿わせるよう前記累進面を微
   視的な階段状のフレネルレンズ面としたことを特徴とす
   る累進多焦点眼鏡レンズ。