JPH01143764A - アルミニウム製熱交換器用管体 - Google Patents
アルミニウム製熱交換器用管体Info
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- JPH01143764A JPH01143764A JP30011887A JP30011887A JPH01143764A JP H01143764 A JPH01143764 A JP H01143764A JP 30011887 A JP30011887 A JP 30011887A JP 30011887 A JP30011887 A JP 30011887A JP H01143764 A JPH01143764 A JP H01143764A
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- Japan
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- tubular body
- aluminum
- heat exchanger
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
-
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Laminated Bodies (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、その外表面にロウ付けによってフィンが取
シ付けられたアルミニウム製熱交換器用の管体に関する
ものである。
シ付けられたアルミニウム製熱交換器用の管体に関する
ものである。
例えば、自動重用のラジェーター、クーラーのコンデン
サまたはエバポレーターなどには、アルミニウム爬の熱
交換器が使用されている。
サまたはエバポレーターなどには、アルミニウム爬の熱
交換器が使用されている。
このような熱交換器は、押出し成形された偏平で且う多
孔のアルミニウム製の管体の表面上に、Ａｌ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の金属ロウ材がクラッドされたプレーソ
ングシートからなるフィン材を仮付けして組立て体を形
成し、この組立て体を、真空または不活性ガスを満たし
た炉内において約６００℃の温度に加熱し、前記フィン
材を前記管体の表面上にロウ付けすることによシ製造し
ていた。
孔のアルミニウム製の管体の表面上に、Ａｌ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の金属ロウ材がクラッドされたプレーソ
ングシートからなるフィン材を仮付けして組立て体を形
成し、この組立て体を、真空または不活性ガスを満たし
た炉内において約６００℃の温度に加熱し、前記フィン
材を前記管体の表面上にロウ付けすることによシ製造し
ていた。
しかしながら、上述した方法によって製造された熱交換
器には、次のような問題がある。
器には、次のような問題がある。
（１）組立て体を加熱し、プレーソングシートからなる
フィン材を管体の表面上にロウ付けする際に、加熱によ
って融解した金属ロウ材によシフインの高温耐サグ性が
劣イヒし、フィンが自重によシ垂れ下って変形する。そ
の結果、フィンの接着性が低下し、且つ、組立て体を形
成したときの元の形状を保持することができない問題が
生ずる。
フィン材を管体の表面上にロウ付けする際に、加熱によ
って融解した金属ロウ材によシフインの高温耐サグ性が
劣イヒし、フィンが自重によシ垂れ下って変形する。そ
の結果、フィンの接着性が低下し、且つ、組立て体を形
成したときの元の形状を保持することができない問題が
生ずる。
（２）使用中に管体に孔食が生じやすく、製品の寿命が
短い。
短い。
上記（１）の問題を解決する手段として、特開昭５８−
２０４１６９号公報には、アルミニウム製の管体の表面
上に、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなるロウ材の皮膜を溶射に
よって形成し、このようなロウ材の皮膜が形成された管
体に、ロウ材を有しないフィンをロウ付けすることによ
って熱交換器を製造する方法が開示されている。
２０４１６９号公報には、アルミニウム製の管体の表面
上に、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなるロウ材の皮膜を溶射に
よって形成し、このようなロウ材の皮膜が形成された管
体に、ロウ材を有しないフィンをロウ付けすることによ
って熱交換器を製造する方法が開示されている。
しかしながら上述の方法には、管体表面上のロウ材の皮
膜が溶射によって形成されているので、ロウ材の表面に
厚い酸化皮膜が生成するため、この酸化皮膜によってロ
ウ付は性が劣化し、且つ、製品の寸法精度も低い問題が
ある。
膜が溶射によって形成されているので、ロウ材の表面に
厚い酸化皮膜が生成するため、この酸化皮膜によってロ
ウ付は性が劣化し、且つ、製品の寸法精度も低い問題が
ある。
また、上記（２）の問題を解決する手段として、管体を
亜鉛メツキし、その表面を亜鉛で被覆することによ多孔
食の防止を図ることが試みられているが、この方法には
、製品コストの著しい上昇を招き、且つ、亜鉛メツキ処
理のために多くの工程全必要とする問題がある。
亜鉛メツキし、その表面を亜鉛で被覆することによ多孔
食の防止を図ることが試みられているが、この方法には
、製品コストの著しい上昇を招き、且つ、亜鉛メツキ処
理のために多くの工程全必要とする問題がある。
従って、この発明の目的は、高温での加熱による垂れ下
シや変形が生ずることなく、ロウ付けによって確実にフ
ィンを接着することができ、しかも耐食性に優れたアル
ミニウム製熱交換器用管体を提供することにある。
シや変形が生ずることなく、ロウ付けによって確実にフ
ィンを接着することができ、しかも耐食性に優れたアル
ミニウム製熱交換器用管体を提供することにある。
この発明のアルミニウム製熱交換器用管体は、アルミニ
ウムまたはアルミニウム合金製の管体と、前記管体の表
面に圧着された、Ａｌ−Ｓｉ系、 Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系
、または、０．５〜４．Ｏｗｔ 、％の亜鉛を含有する
Ａｌ−３ｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系のアルミニウム合金
製ロウ材を芯材とし、前記芯材の両面に皮材としてアル
ミニウムがクラッドされた、全体の厚さが８〜１００μ
ｍであって、前記クラッドされた皮材としてのアルミニ
ウムの片面当りの厚さが前記全体の厚さの５〜２０％で
あるアルミニウム合金クラッド薄板とからなることに特
徴を有するものである。
ウムまたはアルミニウム合金製の管体と、前記管体の表
面に圧着された、Ａｌ−Ｓｉ系、 Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系
、または、０．５〜４．Ｏｗｔ 、％の亜鉛を含有する
Ａｌ−３ｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系のアルミニウム合金
製ロウ材を芯材とし、前記芯材の両面に皮材としてアル
ミニウムがクラッドされた、全体の厚さが８〜１００μ
ｍであって、前記クラッドされた皮材としてのアルミニ
ウムの片面当りの厚さが前記全体の厚さの５〜２０％で
あるアルミニウム合金クラッド薄板とからなることに特
徴を有するものである。
この発明の熱交換器用管体は、上述のように構成されて
いるので、その表面にフィンをロウ付けするに当υ、フ
ィンとして、従来のような金属ロウ材がクラッドされた
プレーソングシートを使用する必要はない。即ち、管体
の表面には、上述したアルミニウム合金製ロウ材を芯材
とし、その両面に皮材としてアルミニウムがクラッドさ
れたアルミニウム合金クラッド薄板が圧着されているの
で、この管体の表面にロウ材を有しないフィンを仮付け
して組立て体を形成し、この組立て体を加熱するときは
、アルミニウム合金クラッド薄板がロウ材となシ、仮付
けされたフィンを、−度にロウ付けすることができる。
いるので、その表面にフィンをロウ付けするに当υ、フ
ィンとして、従来のような金属ロウ材がクラッドされた
プレーソングシートを使用する必要はない。即ち、管体
の表面には、上述したアルミニウム合金製ロウ材を芯材
とし、その両面に皮材としてアルミニウムがクラッドさ
れたアルミニウム合金クラッド薄板が圧着されているの
で、この管体の表面にロウ材を有しないフィンを仮付け
して組立て体を形成し、この組立て体を加熱するときは
、アルミニウム合金クラッド薄板がロウ材となシ、仮付
けされたフィンを、−度にロウ付けすることができる。
このように、フィンはロウ材を有していないから、従来
のプレーソングシートからなるフィンのように、ロウ付
は時の加熱により融解したロウ材によってフィンの高温
耐サグ性が劣化し、フィンが自重によシ垂れ下って変形
することはない。
のプレーソングシートからなるフィンのように、ロウ付
は時の加熱により融解したロウ材によってフィンの高温
耐サグ性が劣化し、フィンが自重によシ垂れ下って変形
することはない。
管体の表面に形成するロウ材として、上述したアルミニ
ウム合金クラッド薄板全使用する理由は、表面にクラッ
ドされた皮材としてのアルミニウムによって、ロウ材の
表面に酸ｆヒ皮膜の生成することを防止し、酸化皮膜に
よるロウ付は性の低下を防ぐためである。
ウム合金クラッド薄板全使用する理由は、表面にクラッ
ドされた皮材としてのアルミニウムによって、ロウ材の
表面に酸ｆヒ皮膜の生成することを防止し、酸化皮膜に
よるロウ付は性の低下を防ぐためである。
管体の表面に圧着するアルミニウム合金クラツド薄板の
厚さは８〜１００μｍ１そして、クラッドされた皮材と
してのアルミニウムの片面当りの厚さは、全体の厚さの
５〜２０％とすべきである。
厚さは８〜１００μｍ１そして、クラッドされた皮材と
してのアルミニウムの片面当りの厚さは、全体の厚さの
５〜２０％とすべきである。
アルミニウム合金クラッド薄板の厚さが８μｍ未満では
、ロウ材が不足し、フィンを良好にロウ付けすることが
できない。一方、前記厚さが１００μｍを超えると、ロ
ウ材の量が多くなシ過ぎて、ロウ付は時にロウ材中のＳ
ｉが管体中に拡散し、管体の耐食性が低下する。
、ロウ材が不足し、フィンを良好にロウ付けすることが
できない。一方、前記厚さが１００μｍを超えると、ロ
ウ材の量が多くなシ過ぎて、ロウ付は時にロウ材中のＳ
ｉが管体中に拡散し、管体の耐食性が低下する。
クラッドされた皮材としてのアルミニウムの片面当りの
厚さが全体の厚さの５％未満では、ロウ材の表面に酸化
皮膜の生成することを防止する効果が璋く且つクラッド
が困難となる。一方、前記厚さが全体の厚さの２０％を
超えると、芯材であるロウ材の量が少なくなシ且つロウ
材の組成が変るため、フィンを良好にロウ付けすること
ができなくなる。
厚さが全体の厚さの５％未満では、ロウ材の表面に酸化
皮膜の生成することを防止する効果が璋く且つクラッド
が困難となる。一方、前記厚さが全体の厚さの２０％を
超えると、芯材であるロウ材の量が少なくなシ且つロウ
材の組成が変るため、フィンを良好にロウ付けすること
ができなくなる。
アルミニウム合金クラッド薄板の芯材となるロウ材とし
ては、下記第１表に示すような化学成分組成の公知のＡ
ｌ−Ｓｉ合金またはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金を使用する。
ては、下記第１表に示すような化学成分組成の公知のＡ
ｌ−Ｓｉ合金またはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ合金を使用する。
ロウ材としての上記ＡＬ−Ｓｉ合金またはＡｌＡｌ−５
ｔ−合金に０．５〜４．０ｗｔ．％ の亜鉛を含有させ
るときは、アルミニウム合金クラッド薄板を電気化学的
に卑となし、これに犠牲陽極効果を付与して、管体の耐
食性を高めることができる。しかしながら、亜鉛の含有
量が０．５ｗｔ、％未満では上記作用に所望の効果が得
られず、一方、亜鉛の含有量が４．０ｗｔ．％を超えて
もよシ以上の効果は得られず、かえって材質が硬く且つ
跪くなシ、加工性が劣化する。
ｔ−合金に０．５〜４．０ｗｔ．％ の亜鉛を含有させ
るときは、アルミニウム合金クラッド薄板を電気化学的
に卑となし、これに犠牲陽極効果を付与して、管体の耐
食性を高めることができる。しかしながら、亜鉛の含有
量が０．５ｗｔ、％未満では上記作用に所望の効果が得
られず、一方、亜鉛の含有量が４．０ｗｔ．％を超えて
もよシ以上の効果は得られず、かえって材質が硬く且つ
跪くなシ、加工性が劣化する。
この発明において、アルミニウムまたはアルミニウム合
金製の管体の表面に対する上述したアルミニウム合金ク
ラッド薄板の圧着は、次のようにして行なう。即ち、第
１図に概略斜視図で第２図に概略側面図で示すように、
偏平で且つ多孔のアルミニウムまたはアルミニウム合金
製管体１は、押出ダイ２からの熱間押出しによって製造
される。
金製の管体の表面に対する上述したアルミニウム合金ク
ラッド薄板の圧着は、次のようにして行なう。即ち、第
１図に概略斜視図で第２図に概略側面図で示すように、
偏平で且つ多孔のアルミニウムまたはアルミニウム合金
製管体１は、押出ダイ２からの熱間押出しによって製造
される。
このように、押出ダイ２から押出される偏平な管体１の
上面および下面には、その幅方向にわたるロール３．３
′が設けられている。ロール３．３′は図示しない加圧
機構によシ、管体１の両面に向は所定圧力で押し付けら
れている。ロール３．３′には、帯状の上述したアルミ
ニウム合金クラッド薄板４．４′が掛は回され、前記帯
状の薄板４．４”ｉロール３．３′により管体１の両面
に向けて送給し且つ圧着するようになっている。
上面および下面には、その幅方向にわたるロール３．３
′が設けられている。ロール３．３′は図示しない加圧
機構によシ、管体１の両面に向は所定圧力で押し付けら
れている。ロール３．３′には、帯状の上述したアルミ
ニウム合金クラッド薄板４．４′が掛は回され、前記帯
状の薄板４．４”ｉロール３．３′により管体１の両面
に向けて送給し且つ圧着するようになっている。
押出ダイ２から熱間押出しされた直後の管体１は、約４
５０℃位の余熱を保っているので、このような高温の管
体１の上面および下面に向けて、ロール３．３′により
送給され且つ押し付けられた帯状のアルミニウム合金ク
ラッド薄板４，４′は、管体１の上面および下面に圧着
される。第３図は、上述のようにしてアルミニウム合金
クラッド薄板４．４′が圧着された、偏平で且つ５本の
孔１ａを有するこの発明の管体１ａの断面図である。
５０℃位の余熱を保っているので、このような高温の管
体１の上面および下面に向けて、ロール３．３′により
送給され且つ押し付けられた帯状のアルミニウム合金ク
ラッド薄板４，４′は、管体１の上面および下面に圧着
される。第３図は、上述のようにしてアルミニウム合金
クラッド薄板４．４′が圧着された、偏平で且つ５本の
孔１ａを有するこの発明の管体１ａの断面図である。
管体１としては、純Ａｌ（例えばＪＩＳ １１００ンま
たはＡ Ｌ −Ｍ ｎ合金（例えばＪＩＳ ３００３
）’に使用する。
たはＡ Ｌ −Ｍ ｎ合金（例えばＪＩＳ ３００３
）’に使用する。
次に、この発明を実施例によシ説明する。
第２表に示す化学成分組成のロウ材Ｎａｌ〜４ｔ−調裂
した。第２表に、皮材、管体およびフィン材の化学成分
組成を併せて示す。
した。第２表に、皮材、管体およびフィン材の化学成分
組成を併せて示す。
ロウ材および皮材は、第２表に示すｆヒ学成分組成のス
ラブを通常の溶解鋳造法によって鋳造し、ロウ材は鋳造
されたスラブを熱間圧延して厚さ８■の熱間圧延薄板と
することによシ、また皮材は前記スラブを熱間圧延して
厚さ５龍の熱間圧延薄板とし次いでこれを冷間圧延して
厚さＩＩＩＩＩ＋の冷間圧延薄板とすることによシ調製
した。
ラブを通常の溶解鋳造法によって鋳造し、ロウ材は鋳造
されたスラブを熱間圧延して厚さ８■の熱間圧延薄板と
することによシ、また皮材は前記スラブを熱間圧延して
厚さ５龍の熱間圧延薄板とし次いでこれを冷間圧延して
厚さＩＩＩＩＩ＋の冷間圧延薄板とすることによシ調製
した。
上述のようにして得られたロウ材Ｎ［１１〜４の各々の
両面に皮材Ｋを重ね合わせ、これを熱間圧延して厚さ３
轄のクラツド板となし、次いで、得られたクラツド板を
各翫の圧下率で冷間圧延して、厚さおよび化学成分組成
が異なる４種類のアルミニウム合金クラッド薄板を調製
した。
両面に皮材Ｋを重ね合わせ、これを熱間圧延して厚さ３
轄のクラツド板となし、次いで、得られたクラツド板を
各翫の圧下率で冷間圧延して、厚さおよび化学成分組成
が異なる４種類のアルミニウム合金クラッド薄板を調製
した。
次いで、第１図および第２図に示した方法によシ、押出
ダイ２から押出される第２表のＡまたはＢの化学成分組
成を有する管体１の上面および下面に、上述のアルミニ
ウム合金クラッド薄板を圧着した。このときの押出ダイ
２から押出される管体の押出し速度は３０ ｍ／ｍｉｎ
であシ、その温度は４ムＯ℃であった。かくして、
第３表に示す本発明の管体の供試体（以下、本発明供試
体という）Ｎａｌ〜４を調製した。なお、本発明供試体
階１〜４の各々は、第３図に示すように５本の孔１ａを
有しておシ、その寸法は、＠ｔが４０ｍ５．高さｈが７
．０ｍ、肉厚ｔが０．５鴎であった。
ダイ２から押出される第２表のＡまたはＢの化学成分組
成を有する管体１の上面および下面に、上述のアルミニ
ウム合金クラッド薄板を圧着した。このときの押出ダイ
２から押出される管体の押出し速度は３０ ｍ／ｍｉｎ
であシ、その温度は４ムＯ℃であった。かくして、
第３表に示す本発明の管体の供試体（以下、本発明供試
体という）Ｎａｌ〜４を調製した。なお、本発明供試体
階１〜４の各々は、第３図に示すように５本の孔１ａを
有しておシ、その寸法は、＠ｔが４０ｍ５．高さｈが７
．０ｍ、肉厚ｔが０．５鴎であった。
比較のために、第３表に併せて示すように、アルミニウ
ム合金クラッド薄板の厚さが本発明の範囲を外れて厚い
管体からなる比較用供試体Ｎｌ１１、および、アルミニ
ウム合金クラット°薄板が圧着されていない管体からな
る比較用供試体階２を調製した。
ム合金クラッド薄板の厚さが本発明の範囲を外れて厚い
管体からなる比較用供試体Ｎｌ１１、および、アルミニ
ウム合金クラット°薄板が圧着されていない管体からな
る比較用供試体階２を調製した。
上述のようにして調製された本発明供試体間１〜４およ
び比較用供試体Ｎａｌおよび２の管体を、第４図に示す
ように蛇行状に折シ曲げ、その管体間にフィン５を仮付
けして組立て体を形成した。
び比較用供試体Ｎａｌおよび２の管体を、第４図に示す
ように蛇行状に折シ曲げ、その管体間にフィン５を仮付
けして組立て体を形成した。
本発明供試体Ｎ１１１〜４および比較用供試体間１には
、第２表に示す化学成分組成のロウ材を有しないフィン
材Ｆを仮付けし、比較用供試体Ｎ１２には、第２表にフ
ィン材Ｆとして示した化学成分組成の薄板を芯材とし、
その表面に、第２表のロウ付随１がクラッドされたグレ
ーソングシートのフィンを仮付けした。
、第２表に示す化学成分組成のロウ材を有しないフィン
材Ｆを仮付けし、比較用供試体Ｎ１２には、第２表にフ
ィン材Ｆとして示した化学成分組成の薄板を芯材とし、
その表面に、第２表のロウ付随１がクラッドされたグレ
ーソングシートのフィンを仮付けした。
このようにして形成された組立て体の寸法は、第４図に
示す幅ｔが２００ｍ、高さｈが３００ｍ。
示す幅ｔが２００ｍ、高さｈが３００ｍ。
蛇行状に折シ曲げられた管体間の間隔ａが３０ｍ。
フィンの仮付は間の間隔すが５ｍであった。
次いで、この組立て体の接合部を７ラツクスによって被
覆した上、この組立て体を、１０ Ｔｏｒｒに保持さ
れた真空炉中または７６０ Ｔｏｒｒ に保持された
窒素ガス雰囲気中において、６００℃の温度で１０分間
加熱することによシロウ付けを行なつた。
覆した上、この組立て体を、１０ Ｔｏｒｒに保持さ
れた真空炉中または７６０ Ｔｏｒｒ に保持された
窒素ガス雰囲気中において、６００℃の温度で１０分間
加熱することによシロウ付けを行なつた。
次いで、上記によシフインがロウ付けされた本発明供試
体Ｎ１１ｌ〜４および比較用供試体Ｎｌｌおよび２の各
々について、高温耐サグ性、耐食性およびロウ付は性を
、以下に述べる方法によって測定した。
体Ｎ１１ｌ〜４および比較用供試体Ｎｌｌおよび２の各
々について、高温耐サグ性、耐食性およびロウ付は性を
、以下に述べる方法によって測定した。
（ａ） 高温耐サグ性
第４図中に点線で示すフィンの変形幅Ｓを測定し、得ら
れた測定値によって高温耐サグ性を評価した。
れた測定値によって高温耐サグ性を評価した。
（ｂＪ 耐食性
散性塩水を５００時間噴霧し、その結果発生した最大孔
食深さによって評価した。
食深さによって評価した。
（Ｃ） ロウ付は性
管体に対するフィンのロウ付は状態を調べ、下記によシ
評価した。
評価した。
○：ロウ付は良好
×：ロウ付は不良
上述の測定結果を第３表に併せて示す。第３表から明ら
かなように、アルミニウム合金クラッド薄板の厚さが本
発明の範囲を外れて厚い管体からなる比較用供試体間１
は、高温耐サグ性、耐食性およびロウ付は性が何れも悪
い。アルミニウム合金クラッド薄板が圧着されていない
管体からなる比較用供試体Ｎ１２は、フィン材としてグ
レーソングシートを使用しているため、高温耐サグ性お
よび耐食性が著しく悪い。
かなように、アルミニウム合金クラッド薄板の厚さが本
発明の範囲を外れて厚い管体からなる比較用供試体間１
は、高温耐サグ性、耐食性およびロウ付は性が何れも悪
い。アルミニウム合金クラッド薄板が圧着されていない
管体からなる比較用供試体Ｎ１２は、フィン材としてグ
レーソングシートを使用しているため、高温耐サグ性お
よび耐食性が著しく悪い。
これに対して、本発明供試体間１〜４は、高温耐サグ性
、耐食性およびロウ付は性が何れも良好であり、特に、
アルミニウム合金クラッド薄板のロウ材中に亜鉛が含有
されている本発明供試体Ｎα３および４ば、耐食性が一
段と優れている。
、耐食性およびロウ付は性が何れも良好であり、特に、
アルミニウム合金クラッド薄板のロウ材中に亜鉛が含有
されている本発明供試体Ｎα３および４ば、耐食性が一
段と優れている。
以上述べたように、この発明によれば、高温での加熱に
よる垂れ下シや変形が生ずることなく、ロウ付けによっ
て確実にフィンを接着することができ、しかも耐食性に
優れた熱交換器が得られる工業上優れた効果がもたらさ
れる。
よる垂れ下シや変形が生ずることなく、ロウ付けによっ
て確実にフィンを接着することができ、しかも耐食性に
優れた熱交換器が得られる工業上優れた効果がもたらさ
れる。
第１図はこの発明の管体の製造方法の一例を示す概略斜
視図、第２図は同じく概略側面図、第３図はこの発明の
管体の断面図、第４図はフィンが取シ付けられた組立て
体の概略側面図である。図面において、 ｌ・・・管体、 ２・・・押出ダイ、３．
３′・・・ロール、 ４．４′・・・アルミニウム合金クラッド薄板、５・・
・フィン。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他１名） 第１ 図 第２図
視図、第２図は同じく概略側面図、第３図はこの発明の
管体の断面図、第４図はフィンが取シ付けられた組立て
体の概略側面図である。図面において、 ｌ・・・管体、 ２・・・押出ダイ、３．
３′・・・ロール、 ４．４′・・・アルミニウム合金クラッド薄板、５・・
・フィン。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫（他１名） 第１ 図 第２図
Claims (2)
- （１）アルミニウムまたはアルミニウム合金製の管体と
、前記管体の表面に圧着された、Ａｌ−Ｓｉ系またはＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系アルミニウム合金製ロウ材を芯材とし
前記芯材の両面に皮材としてアルミニウムがクラツドさ
れた、全体の厚さが８〜１００μｍであつて、前記クラ
ツドされた皮材としてのアルミニウムの片面当Ｄの厚さ
が前記全体の厚さの５〜２０％であるアルミニウム合金
クラツド薄板とからなることを特徴とする、アルミニウ
ム製熱交換器用管体。 - （２）アルミニウムまたはアルミニウム合金製の管体と
、前記管体の表面に圧着された、０．５〜４．０ｗｔ．
％の亜鉛を含有するＡｌ−Ｓｉ系またはＡｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系アルミニウム合金製ロウ材を芯材とし前記芯材の両
面に皮材としてアルミニウムがクラツドされた、全体の
厚さが８〜１００μｍであつて、前記クラツドされた皮
材としてのアルミニウムの片面当りの厚さが前記全体の
厚さの５〜２０％であるアルミニウム合金クラツド薄板
とからなることを特徴とする、アルミニウム製熱交換器
用管体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30011887A JPH01143764A (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | アルミニウム製熱交換器用管体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30011887A JPH01143764A (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | アルミニウム製熱交換器用管体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01143764A true JPH01143764A (ja) | 1989-06-06 |
Family
ID=17880937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30011887A Pending JPH01143764A (ja) | 1987-11-30 | 1987-11-30 | アルミニウム製熱交換器用管体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01143764A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03124337A (ja) * | 1989-10-04 | 1991-05-27 | Zexel Corp | 熱交換器のチューブの製造方法 |
| JPH08100963A (ja) * | 1994-08-05 | 1996-04-16 | Hitachi Ltd | 流体分岐ブロックおよびその製造方法 |
-
1987
- 1987-11-30 JP JP30011887A patent/JPH01143764A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03124337A (ja) * | 1989-10-04 | 1991-05-27 | Zexel Corp | 熱交換器のチューブの製造方法 |
| JPH08100963A (ja) * | 1994-08-05 | 1996-04-16 | Hitachi Ltd | 流体分岐ブロックおよびその製造方法 |
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